T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米

矩形板式桩基础计算书
计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-2019
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
5、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017
、塔机属性
、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
2、塔机传递至基础荷载设计值
三、桩顶作用效应计算
-4
承台底标高d1(m)
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
G k=bl(h cγ+h' γ ')=6.5 × 6.5 × (1.4 × 25+0× 19)=1478.75kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35 ×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk 'h)/L
=(558+1478.75)/4+(2322+86 1.4×)/6.788=868.987kN
Q kmin =(F k'+G k )/n-(M k'+F Vk 'h)/L
=(558+1478.75)/4-(2322+86 1.4×)/6.788=149.388kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L
=(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1 1.4)/×6.788=1173.132kN
Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L
=(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1 1.4)/6×.788=201.674kN 四、桩承载力验算
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=π d=3.14 × 0.5=1.571m
h b/d=1 ×1000/500=2<5
λp=0.16h b/d=0.16 2×=0.32
空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14 [×0.52-(0.5-2
0×.125)2]/4=0.147m2
空心管桩敞口面积：A p1=π (d-2t)2/4=3.14 (×0.5-2 0×.125)2/4=0.049m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25m
f ak=(0.55 2×60)/3.25=143/3.25=44kPa
承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(6.5 6.×5-4
×(0.147+0.049))/4=10.366m2 复合桩基竖向承载力特征值：
R a=ψuΣs q ia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ ηc f ak A c=0.8 ×1.571 ×(2.7 ×12+1.5 ×70+6.1 ×40+0.7
×80)+350
0×(0.147+0.32 0×.049)+0.1 4×4×10.366=1164.715kN
Q k=509.188kN ≤R a=1164.715kN
Q kmax=868.987kN ≤ 1.2a R=1.2 ×1164.715=1397.658kN 满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Q kmin =149.388kN ≥0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=15 ×3.142 ×10.72/4=1349mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1173.132kN
桩身结构竖向承载力设计值：R=1500kN
Q=1173.132kN≤1500kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Q kmin =149.388kN ≥0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
4、裂缝控制计算
Q kmin =149.388kN ≥0
不需要进行裂缝控制计算！
五、承台计算
1、荷载计算
承台计算不计承台及上土自重
F max=F/n+M/L
=753.3/4+3134.7/6.788=650.11kN
F min =F/n-M/L
=753.3/4-3134.7/6.788=-273.46kN
承台底部所受最大弯矩:
M x= F max (a b-B)/2=650.11 (4×.8-1.8)/2=975.165kN.m
M y= F max (a l-B)/2=650.11 (4×.8-1.8)/2=975.165kN.m
承台顶部所受最大弯矩:
M'x= F min (a b-B)/2=-273.46 (4×.8-1.8)/2=-410.19kN.m
M'y= F min (a l-B)/2=-273.46 (4×.8-1.8)/2=-410.19kN.m
计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm
计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=753.3/4 + 3134.7/6.788=650.11kN 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.879 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：
a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m
a1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m 剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；
λl'= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；
承台剪切系数：αb=1.75/( bλ+1)=1.75/(0.934+1)=0.905
αl=1.75/( l+λ1)=1.75/(0.934+1)=0.905
βhsαb f t bh0=0.879 ×0.905 ×1.57 ×103×6.5 ×1.339=10873.203kN
3
βhsαl f t lh0=0.879 ×0.905 ×1.57 ×103×6.5 ×1.339=10873.203kN
V=650.11kN≤ min( hβsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10873.203kN
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2 ×1.339=4.478m
a b=4.8m>B+2h0=4.478m，a l=4.8m>B+2h0=4.478m
角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m
c l=(l-a l+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m 角桩冲跨比：：
λb''=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；
λl''= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；
角桩冲切系数：β1b=0.56/( bλ+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494
β1l=0.56/( l+λ0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494
[ β1b(c b+a lb/2)+ β1l(c l+a ll/2)] hβp·f t·h0=[0.494 (×1.1+1.25/2)+0.494 (1.1×+1.25/2)]
0.9×5 ×157
0×1.339=3403.902kN
N l=V=650.11kN≤[1βb(c b+a lb/2)+ β1l (c l+a ll /2)] hβp·f t·h0=3403.902kN 满足要求！
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= M y/(α1f c bh02)=975.165 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.005 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2 0×.005)0.5=0.005
γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997
A S1=M y/(γS1h0f y1)=975.165 1×06/(0.997 1×339×300)=2434mm2
最小配筋率：ρ=0.15%
承台底需要配筋：A 1=max(A S1, ρbh0)=max(2434,0.0015
6×500×1339)=13056mm2
承台底长向实际配筋：A S1'=15824mm2≥A1=13056mm2
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= M x /(α2f c lh02)=975.165 ×106/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.005
0.5 0.5
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2 0×.005)0.5=0.005
γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997
A S2=M x/(γS2h0f y1)=975.165 1×06/(0.997 1×339×300)=2434mm2
最小配筋率：ρ=0.15%
承台底需要配筋：A 2=max(A S2, ρlh0)=max(2434,0.0015
6×500×1339)=13056mm2
承台底短向实际配筋：A S2'=15824mm2≥A2=13056mm2
满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
αS1= M'y/( α1f c bh02)=410.19 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.002 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2 0×.002)0.5=0.002
γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999
A S3=M'y/(γS1h0f y1)=410.19 1×06/(0.999 1×339×300)=1023mm2
最小配筋率：ρ=0.15%
承台顶需要配筋：A3=max(A S3,
ρbh0,0.5A S1')=max(1023,0.0015 65×00×1339,0.5 1×5824)=13056mm2承台顶长向实际配筋：A S3'=15824mm2≥A3=13056mm2
满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
αS2= M'x/(α2f c lh02)=410.19 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.002 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2 0×.002)0.5=0.002
γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999
A S4=M'x/(γS2h0f y1)=410.19 1×06/(0.999 1×339×300)=1023mm2
最小配筋率：ρ=0.15%
承台顶需要配筋：A 4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1023,0.0015 650×0×1339,0.5 ×15824)=13056mm2
承台顶面短向配筋：A S4'=15824mm2≥A4=13056mm2
满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向HPB300 10@500。

六、配筋示意图
承台配筋图
基础立面图。