现浇箱梁安全专项施工组织设计方案

（一）编制依据及工程概况 (1)
1.1、编制依据 (1)
1.2、工程概况 (1)
1.3、主要工程数量 (2)
（二）支架用途说明 (2)
（三）模板、管材的技术要求及周转情况 (3)
（四）搭设与拆除方案 (4)
4.1、地基处理 (4)
4.2、支架搭设 (5)
4.3、支架拆除 (8)
（五）砼浇筑 (8)
5.1、第一次砼浇筑 (9)
5.2、第二次砼浇筑 (10)
（六）荷载计算 (10)
6.1竹胶板挠度计算（1.5cm厚） (12)
6.2验算10×10cm方木强度 (13)
6.3 纵向方木10×15cm验算 (14)
6.4碗扣支架验算 (14)
6.5立杆稳定计算 (15)
6.6门式支架工字钢验算 (16)
6.7门式支架支撑立杆验算 (16)
（七）支架预压 (17)
7.1支架预压布置 (17)
7.2监控量测 (19)
7.3支架预压卸载标准 (20)
7.4预压总结 (20)
（八）基础承载力验算及处理方案 (21)
8.1基础承载力验算 (21)
8.2处理方案 (22)
（九）安全保证措施及体系 (22)
9.1、具体注意事项 (22)
9.2、安全预防措施 (23)
9.3、安全保障措施 (25)
（十）突发性事故应急预案 (27)
1、应急领导小组 (27)
2、触电事故应急预案 (27)
3、防火抢险事故预案 (29)
4、防汛抢险事故预案 (29)
5、现浇支架坍塌事故预防监控措施 (30)
6、现浇支架坍塌事故应急措施 (31)
7、支架坍塌的处置措施 (33)
8、应急物资及装备保障 (35)
（十一）环境保护措施及体系 (35)
现浇箱梁安全专项施工方案
（一）编制依据及工程概况
1.1、编制依据
1、TJ-9标现浇桥梁施工设计图纸、项目办、总监办、驻地办的要求。

2、国家颁发的《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》、《公路水运工程安全生产监督管理办法》、《中华人民共和国公路法》、《中华人民共和国道路交通安全法》、《公路养护技术规范》（JTJ073-96）、《道路交通标志和标线》（GB 5768-2009）、《装配式公路钢桥多用途使用手册》、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）、《公路施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JTJ130-2001）等有关安全生产法律、法规、规程、技术标准。

3、现场考察所获得的有关地形、水文、地质、交通等资料。

4、我单位桥梁施工技术、安全、环保管理经验。

5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；
6、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）
7、《路桥施工计算手册》
1.2、工程概况
周口至南阳高速公路TJ-9标段施工起点桩号K182+100，终点桩号K193+875.325，路线全长11.775Km。

本标段起点位于社旗县桥头镇北4km，路线向西下穿郑万高铁线，在南阳市宛城区红泥湾镇北4km设红泥湾互通收费站，继续前行相交于许平南高速，设置隐山
互通，本标段终止于与许平南高速交叉处。

工程范围：路基路面、桥涵、绿化及交安工程
本标段有13m现浇箱梁2孔，16m现浇箱梁12孔，18m现浇箱梁25孔，20m现浇箱梁2孔，25m现浇箱梁2孔，30m现浇箱梁4孔，40m现浇箱梁3孔，共有现浇箱梁50孔。

南阳市地处中原，属于北亚热带湿润季风气候，季风的进退与四季的替换较为明显。

冬干冷，雨雪少；夏炎热，雨量充沛；春回暖快，降雨逐渐增多；秋季凉爽，降雨逐渐减少。

冬季时间较长110-135 天，其次是夏季110-120天，春秋时间较短55-70天。

南阳常年的年平均气温为15℃，最热月7月的月平均气温27℃，最冷月1月份的平均气温在1.℃左右。

这里的常年的年降雨量有800mm，年无霜期220-245天。

经野外踏勘工作，项目所经区域地下水位较浅局部水位埋深在1.5左右，因此地下水非常丰富，水位稳定，水质良好，适宜居民饮用、农业灌溉用水和工业用水。

1.3、主要工程数量
段范围内路基填方数量233.8万立方米,挖方数量7.7万立方米;共有大桥2座、分离式立交10座（2座为许平南高速老桥两侧拼宽，其余为新建）、中桥4座（1座为两侧拼宽，剩余为新建）、小桥1座、匝道桥12座、主线跨被交道桥1座、天桥1座；涵洞通道45道（3道为两侧拼宽，其余为新建）。

（二）支架用途说明
支架现浇箱梁属于承重体系，用于承受箱梁新浇筑混凝土、钢筋、预应力筋的重力；和施工人员及施工设备、施工材料等荷载；以及振捣混凝土时产生的振动荷载等。

故需在设计中考虑各项荷载，并进行
荷载组合强度计算，刚度验算。

（三）模板、管材的技术要求及周转情况
现浇箱梁采用碗扣式满堂支架（跨线处采用工字钢搭设门式支架）、光面竹胶板作底模板和翼缘板、平面钢模板作边腹板。

总体施工顺序以主线现浇和跨在建邯大线现浇为主，兼顾匝道施工，按照支架模板倒用框图顺序施工。

支架构件运抵施工现场后，组织专人对进场构件进行初步验收。

租赁的脚手架构配件必须满足如下技术要求：
a.钢管支架应符合现行国家标准《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定。

b.钢管规格为Φ48×3.5mm，壁厚不得小于3.5 -0.025mm。

c.上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。

d.下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。

e.立杆连接外套管壁厚不得小于 3.5 -0.025mm，内径不大于
50 mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。

f.杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm。

g.立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。

立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm连接销。

在碗扣节点上同时安装1—4个横杆，上碗扣均应能锁紧。

h.构配件外观质量应满足：钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊缝应饱满，焊碴清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；构配件防锈漆涂层均匀、牢固；主要构、配件上的生产厂标识应清晰。

i.可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。

同时要求租赁厂家必须提供构配件质量证明文件。

在初步验收合格的基础上报监理工程师复查合格后方能正式搭设。

（四）搭设与拆除方案
4.1、地基处理
按超出箱梁投影1m宽范围清除箱梁投影区内表层腐殖土，然后自清表后地面翻挖30cm原土，并掺加3%石灰，利用推土机大致找平后用18t振动压路机进行振动压实，并配小型压实机具配合进行压实，以保证不留死角，直到基底停止下沉为止，压实度不小于95%，碾压完毕后进行地基承载力检测，要求处理完毕后的地基承载力不得低于300Kpa。

由试验室对承载力进行检测，出据承载力检测报告。

检测合格后在顶面浇筑10cm厚C20砼面层。

处理完地基后的满堂支架搭设区应比周边原地面高出15-20cm，保证施工期内排水畅通。

如达不到要求则在周边开挖30×30cm的排水沟，排水沟设置纵坡引至最低点，开挖集水坑，沟槽面用水泥砂浆抹面封闭。

基础处理完毕在自检合格的基础上报监理工程师检查验收。

4.2、支架搭设
4.2.1普通跨满堂支架搭设
1、地基基础经监理工程师验收合格，由测量组根据支架搭设设计图放出施工搭设线，注意放样出腹板、横隔梁及翼缘板位置，并测量高程，以确定准确的搭设高度，支架横杆步距配置。

然后按照满堂支架搭设设计图间距安放底托并搭设满堂支架。

2、支架搭设一般部位采用90×90cm间距，腹板处采用60×90cm 间距，墩顶横梁处采用60×60间距，如有需要调节处过度，则以小间距调整为原则，即是首先需满足受力最大位置的支架间距需要。

腹板处的中心需尽量支立一排支架其它位置顺应调整。

每层步距120cm，顶上根据设计高程调整，但步距不能超过120cm。

3、搭设前准备一部分细砂作为底托的调平用。

起第一层横杆时，作为扫地杆其距地面高度不大于35cm，底托丝杆需相应调整，如因地面变化较大，按分区搭设。

各分区间净距不大于80cm，分区采用钢管加扣件连接。

4、我部现浇梁支架搭设高度基本大于4.8米，因此必须在底部和顶部设置水平向剪刀撑，搭设过程中起第一步横杆的同时需安装好
剪刀撑结构，剪刀撑钢管均与立杆连接。

高度达到4.8米再作第二道剪刀撑，最后顶部也必须按此要求设置。

5、支架搭设至顶部后，根据标高拉线调整顶托高度，顶层水平杆伸出部分立杆（包括可调螺杆）高度不能大于70cm，螺杆高度不能大于30cm，如不能满足则更换立杆，调整最后一层的步距。

6、支架搭设过程中必须保证各立杆的垂直度和横杆的水平度，搭设完毕后按要求在纵横向从底部至顶部设置竖向剪刀撑，整个支架的外侧均必须设置。

竖向剪刀撑间距不大于 4.5m，斜杆与地面夹角在45度至60度之间，每步与立杆扣接。

7、在墩柱或肋板位置设置连墙件，即时用架手架钢管连接已搭设的碗扣支架和墩柱或肋板，此处的连接为每个步距均连接，连接的钢管长度范围至少为每侧三道立杆，连接处用扣件扣接。

8、满堂支架搭设完毕后在适宜位置设置方便施工人员上下的斜道和休息平台并悬挂安全网。

最后在自检合格的基础上报监理工程师对满堂支架进行检查验收。

碗扣式满堂支架搭设及验收必须遵循如下事项 a.脚手架搭设质量应按阶段进行检验首段以高度为6－8米进行第一阶段的检查与验收；架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收；遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查；停工超过一个月恢复使用前的检查。

b. 脚手架验收应重点检查
保证架体几何不变性的斜杆、墩柱固定杆、剪刀撑等设置是否完
善；基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；立杆上碗扣是否可靠锁紧；立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度。

c．脚手架安全施工事项
作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料；遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业；脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请总工程师同意，确定补救措施后方可实施；严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业；脚手架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ461）的有关规定执行；使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。

每搭设6－8m高度必须向项目部报检，经项目部和监理工程师验收合格后方能继续搭设；搭设高度超过4m时，必须在四周拐角处设置八字型剪刀撑；同时在每排每列设置一组通高剪刀撑（斜杆均采用扣件式钢管进行连接，尽量靠近竿件交叉点，最远距离不得超过15cm）；设置完毕后必须保证整个架体的几何稳定性；由于支架采用分区搭设，各分区之间每隔4排利用斜杠连接成一个整体；各分区之间扇形部分立竿纵向排距不得超过80cm，否则应请示技术负责人查看后进行加密。

碗扣式满堂支架搭设完毕后在周边利用M7.5号砂浆砖砌一道高约
10-20cm的坎，外侧利用砂浆抹面20cm宽，防止地表水漫入地基内。

4.2.2跨在门式支架搭设互通与在大公路在商城K22+451.552处形成互通式立交，为保证交通顺利通行，在上跨位置采用工字钢搭设门式支架跨越，门式支架两侧及顶部搭设满堂支架。

见附件方案图。

4.3、支架拆除
满堂支架拆除分两个部分进行：一是完成整联张拉的50%后，拆除墩顶两侧L/5范围内的支架；二是张拉完全部钢束，且压浆强度达100%及封锚完成后拆除所有支架，此时拆除支架从跨中向支点方向对称逐步进行，拆除支架后才能进行桥面铺装、护栏等桥面系的施工。

拆除前清除支架上的器具和杂物等，划出安全警戒区，设置警戒标志，并派专人负责指挥、看管拆下的构配件。

拆除的顺序为：安全网→栏杆→剪刀撑→纵横向水平杆→立杆。

拆除的构配件用人工传递到地面，严禁抛掷，并派专人负责指挥、看管拆下的构配件。

拆除过程遵循由上而下，先搭后拆的原则，不准分立面拆架或上下两步同时拆架，做到一步一清，一杆一清。

先松顶托，使底板与盖梁体分离。

在拆除剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托中中间，再解端头扣。

支架拆除工程中技术人员在现场指挥，以防拆架产生过大的瞬时荷载引起不应有的施工裂缝。

将拆除的构配件分类堆放，以便于运输、维护和保管。

（五）砼浇筑
整联箱梁砼分二次浇筑成型，第一次浇筑至腹板与翼缘板结合
处，第二次浇筑顶板与翼缘板。

浇注过程中注意不要损坏波纹管，整个浇筑过程必须使用同品种、同强度等级、同生产厂家、同批生产的水泥。

在浇筑箱梁砼前项目部须对未来几天天气情况进行了解后作出合理安排，同时做好防雨措施的应急准备，采用彩条布遮盖。

浇注前先采用高压风机从高端向低端吹净模板内的细碴和灰尘，然后用高压清洗机冲洗底板，同样是从高向低将废碴赶至低端排碴孔排出，排碴孔用预先切割好的底模板封堵。

由于每次砼浇筑数量较大，在浇筑前必须对人员、机械设备、砼供应、行车路线等各方面做好充分的准备工作，同时制定突发事故应急措施后，再将砼浇筑准备情况及应急措施形成《箱梁砼浇筑申请报告》上报监理工程师审核同意后方能浇筑砼。

经监理工程师对箱梁模板、钢筋、波纹管等检查合格并对《箱梁砼浇筑申请报告》审核同意后，安排浇注砼。

砼采用C50级，由项目部集中拌和站供应。

2台泵车分别从两端向中间分2个浇筑点泵送入模，横桥向从低向高浇注。

坍落度控制在180-200mm，按30cm的厚度斜向分层对称浇筑，采用插入式振捣器进行振捣。

5.1、第一次砼浇筑
第一次砼浇筑时，浇筑顺序为底板－腹板。

浇筑底板时，人工进入箱室内振捣，砼距离腹板位置50cm左右处空留，在浇筑腹板时一并完成，第一次浇筑至腹板与翼缘板结合处，并高出5mm，底板顶面执行二次收浆工艺，第二次用钢抹子压光，混凝土浇筑完成达到初凝条件后，覆盖土工布，洒水养生。

待混凝土强度达到80%后对新老混
凝土结合的部位进行全面凿毛，棱角处留出1.5cm，防止凿毛时破坏棱角影响外观。

5.2、第二次砼浇筑
芯模顶板安装完成，报监理工程师检验合格后，绑扎顶板钢筋，最后再浇筑顶板混凝土。

浇注顶板时调整砼配比，按设计要求掺加聚丙稀网状纤维，掺入量1kg/m3。

每一处振捣完毕后边振动边徐徐提出振动棒，快插慢收；移动间距不得超过振动器作用半径的1.5倍；振动棒距离侧模应保持在50-100mm的距离；插入下层砼50-100mm；同时应避免振动棒碰撞模板、塑料波纹管、钢筋及其它预埋件。

对每一振动部位，必须振动到该部位砼停止下沉、不再冒气泡，表面呈现平坦、泛浆为止。

顶板砼应随着浇筑进度，及时进行提浆抹面、压光。

同时注意在施工过程中对预埋设施进行保护以及浇筑过程中的及时养护。

砼浇筑过程中必须安排有经验的模板工、架子工不少于4人（每浇筑点各2人）值班检查模板、支架变形情况，发现问题立即上报总工程师进行妥善处理。

（六）荷载计算
以最大荷载验算，即是梁高1.8米现浇梁设计计算。

箱梁横隔梁位置截面S1＝19.8m2，钢筋砼比重取值26KN/m3。

均布荷载 q1=19.8×2.6÷9.5=5.42T/m2 中箱室部分截面S2=6.86 m2 q2 =6.86×2.6÷9.5=1.88 T/m2 箱室变截面部分
S3=10.36m2 q3 =10.36×2.6÷9.5=2.84 T/m2 各截面均布荷载应力布置图如下：
6.1竹胶板挠度计算（1.5cm厚）
取最不利荷载q1=4.68 T/m2
施工人员、材料、机械设备取0.25 T/m2 振捣砼时产生的荷载取0.2 T/m2 每延米均匀荷载Q=4.68+0.25+0.2=5.13T/m2 根据竹胶板受力特性计算横向分布方木间距，选用厚1.5cm防水竹胶板，其模板挠度按1.5mm控制。

受力图示 5.13T/m2
防水竹胶板弹性模量：E＝5.0×103N/mm2
取1m截面的惯性矩：I＝1/12×bh3＝2.813×10-7m4
由防水竹胶板产生的挠度不超过规定值确定10×10cm方木间距根据施工手册f=(0.677×QL4)/(100EI)
f=0.677×5.13×104×L4/(100×5.0×103×106×2.813×10-7)＝0.247L4 由 f≤［f］ => 0.247L4≤0.0015 ［f］
=0.0015m 即 L≤0.277m
取横向木枋间距L=25cm。

6.2验算10×10cm方木强度
10×10cm木枋间距为25cm，单根方木两支点处的间距根据支架搭设为0.9m，受力图如下：
木枋弹性模量为 E＝9×109N/m2
10×10cm木枋惯性矩 I=1/12×bh3＝1/12×（0.1×0.13）＝8.333×10-6m4 防水竹胶板重量取12kg/m2 取最不利荷载4.68T/m2 则 q＝4.68+0.25+0.2+0.012＝5.142T/m2＝5.142×104N/m2
方木间距为25cm
则作用在每根横向方木上25cm宽均布荷载 Q＝5.142×104×0.25＝1.286×104N/m 根据支架布设L＝0.9m
f=0.677QL4/(100EI)＝0.677×1.286×104×0.94/(100×9×109×8.33×10-6)＝7.616×10-4m
［f］＝L/400＝0.9/400＝2.25×10-3m f＜［f］满足要求
支点反力为R＝1.1QL＝1.1×1.286×104×0.9＝1.273×104N 横向方木应力验算：根据施工手册：
Mmax=0.077QL2=0.077×1.286×104×0.92=0.802×103N/m 抗弯截面模量：W＝I/Ymax＝8.333×10-6/0.05＝1.67×10-4m3
δmax＝Mmax/w=0.802×103/(1.67×10-4)=4.8×106Pa=4.8MPa<［δ］=7MPa 满足容许应力要求(落叶松的容许抗弯应力见《简明公路施工手册》P1423)。

因此，采用10cm×10cm截面，间距为25cm的方木作横向方木满足要求。

6.3 纵向方木10×15cm验算
按均布置荷载加以简化计算，每跨支架腹板及横隔梁纵向间距为90cm，横向间距为60cm，垂直方向步距为120cm。

按90cm布置，取最不利荷载5.142T/M2 Q＝ql＝5.142×0.9＝4.628×104N/m L＝0.6m
受力图示
弹性模量E＝9×109N/m2 惯性矩I＝1/12bh3＝2.813×10-5m4
f＝0.677×QL4/(100EI)
＝0.677×4.628×104×0.64/(100×9×109×2.813×10-5)＝0.16×10-3m f ＜［f］＝L/400=2.25×10-3m 支点反力：R＝1.1QL＝1.1×4.628×104×0.6＝3.054×104N 根据施工手册; 最大弯矩Mmax=0.077QL2=0.077×4.628×104×0.62=1.283×103N/m 抗弯截面模量W＝I/ymax=2.813×10-5/0.075=3.75×10-4m δmax =Mmax/W=1.283×103/3.75×10-4=3.421MPa<[δ]=7 MPa 满足要求。

6.4碗扣支架验算
碗扣支架横向间距按90cm、60cm布置，以桥的中心线向两侧横向布置13排，支架纵向35m跨，纵向间距按90cm布置，可布置40排，共计13×40=520根，横杆竖向步距按120cm布置，每根立杆可承受荷载30KN，计算每跨碗扣支架可承受30×520＝15600KN＝1560T的荷载。

35m跨径13.5m宽现浇箱梁施工荷载：
箱粱重：（9.5×1.8×3.6+（8.16+10.36）/2×6+8.16×26.4）×2.6＝864.61 T 模板除腹板外按防水竹胶板面积：13.5×35+10.9×2×35=1235.5m2 胶板重：1235.5×0.015×1.55×103/1000＝28.73 T 腹板钢模板面积：1.35×35×2＝94.5 m2 钢模板重：94.5×60＝5.67 T 10×10木枋重(间距0.25m布置70排)：（13.5+8）×0.1×0.1×140×650=19.8T 10×15m木枋重（横断面共布置17排）：（18+9）×0.12×0.15×35×650=11.06T 合计为929.87T。

其它荷载施工人员及设备荷载 2.5KN/m2，振捣砼时对水平模板产生荷载2.0KN/m2，共计149.63T(按底板宽度计算)。

G总：929.87+149.63＝1079.5T＜1560T 碗扣支架布置完全满足荷载要求。

6.5立杆稳定计算
取单根钢管承受最大荷载为3t。

φ48×3.5mm钢管支架截面特性为：A=4.89cm2，E=2.06×108KPa，i=1.58cm，μ=1，L=1.5m。

l=m L /i=1×1.5/1.58×102=95，查表得φ=0.552 故[N]=φ
A[σ]=0.552×4.89×10-4×215×102=5.80t
Nmax=3t<[N]=5.80t，步距取1.2米，满足立杆稳定要求
6.6门式支架工字钢验算
门式支架设在跨中位置，采用22b工字钢作横梁。

按上述验算取q2=1.88T/ m2 ，施工人员、材料、机械设备取0.25 T/m2 ，振捣砼时产生的荷载取0.2 T/m2 ，每延米均匀荷载Q=1.88+0.25+0.2=2.33T/m2 弹性模量取E＝200×109N/m2 惯性矩I ＝1/12bh3＝3.57×10-5m4 f＝0.677×QL4/(100EI) ＝0.677×2.33×104×4.34/(100×200×109×3.57×10-5)＝7.55×10-3m f＜［f］＝L/250=17.2×10-3m 支点反力：R＝1.1QL＝1.1×2.33×104×4.3＝11.02×104N 根据施工手册; 最大弯矩Mmax=0.077QL2=0.077×2.33×104×4.32=33.17×103N/m 抗弯截面模量W＝I/ymax=3.57×10-5/0.11=3.25×10-4m δmax =Mmax/W=33.17×103/3.25×10-4=102.06MPa<[δ]=235/1.34＝175 MPa 满足要求。

6.7门式支架支撑立杆验算
碗扣支架横向间距按90cm、60cm布置，以桥的中心线向两侧横
向布置13排，门式支架纵向6.1m跨，纵向间距按30cm布置，可布置6排（两支撑边各3排），共计13×6=78根，横杆竖向步距按120cm 布置，每根立杆可承受荷载30KN，计算每跨碗扣支架可承受30×78＝2340KN＝234T的荷载。

6.1m跨径13.5m宽现浇箱梁施工荷载：箱粱重： 6.86×6.1×2.6＝108.8T 模板除腹板外按防水竹胶板面积：13.5×6.1+10.9×2×6.1=215.33m2 胶板重：215.33×0.015×1.55×103/1000＝5 T 腹板钢模板面积：1.35×6.1×2＝16.47 m2 钢模板重：16.47×60＝0.99 T
10×10方木重(间距0.25m布置70排)：（13.5+8）×0.1×0.1×25×650=3.46T 10*15m方木重（横断面共布置34排）： 34×0.1×0.15×6.1×650=2.02T 工字钢重：36.52×17×6.1＝3.79T 合计为123.86T。

其它荷载施工人员及设备荷载 2.5KN/m2，振捣砼时对水平模板产生荷载2.0KN/m2，共计37.06T(按底板宽度计算)。

G总：123.86+37.06＝160.92T＜234T
碗扣支架布置完全满足荷载要求。

（七）支架预压
为消除满堂支架塑性变形和方便预拱度的设置，底模安装完毕后，必须安排预压，预压采用砂袋超载预压。

7.1支架预压布置
经过称量，每个砂袋可装砂重量为1.1吨。

预压前需组织项目部技术部门及安全部门对支架进行验收并挂牌。

压重将根据事先计算的相应部位的重量来放置压重，根据《公路桥涵施工技术规范》
（JTG/T F50－2011）的要求，加上施工荷载及其它自重荷载，压重按主梁自重的1.2倍计算。

预压在支架搭设完成以后进行，分两级加载，第一次加载完成，持荷稳定后进行第二次加载，每次加载重量为预压总重的50%。

压重的垂直运输由25吨汽车吊完成，加载时砂袋布置顺序与混凝土浇筑顺序一致。

一联支架预压计算及布置如下表：
砂袋按表中数量准备，每个位置的砂袋沿纵横向均匀布置，吊装时先安放50%的箱室砂袋，然后安放腹板和横隔梁处砂袋，最后安放翼板和50%箱室砂袋，与砼浇注顺序一致。

7.2监控量测
在每一跨箱梁的两端墩横梁、跨中及1/4跨位置的支架顶部共五个断面，在主线标准段（标准段整幅）横断面的左端、中心、右端以及靠中心的两块腹板面上各设置5个沉降观测点，共25个观测点，在其相应的地基基础上也设置25个观察点，每跨总共设置50个观测点；观测仪器采用水准仪。

支架搭设完成后测定底模和地基基础标高的初始值，然后在每一次加载前后均对其进行观测。

加载完成后，每天观测一次沉降值，观测时间为7天或者连续2天沉降量为零。

将预压荷载卸载后再对底模和地基基础标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉。

预压过程中进行精确的测量，可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素需要设
置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。

7.3支架预压卸载标准
预压持荷时间不少于7d，压重稳定标准为连续2d沉降量为零，并进行沉降观测，变形稳定后经监理确认后方可卸载。

根据连续箱梁线型重新放样，调整立杆高度。

第一联箱梁完成后，对沉降观测的数据进行汇总分析，然后在下一联箱梁施工时及时进行调整与修正。

卸载完毕安排专人检查支架下沉情况，对底部漏空的钢管重新调整底托，保证每根立杆均与底部垫木接触紧密；同时检查钢管连接是否有松动现象并进行调整；支架调整后完毕利用上顶托调整模板顶面高程、平整度；最后对模板拚缝的完好性进行检查并调整。

根据观测的过程，绘制沉降量——时间分析图，并计算出非弹性变形和弹性变形，据此确定支架的施工预拱值，进行模板标高调整，以消除施工中因支架变形而造成的箱梁线形和标高误差。

7.4预压总结
压重布置及卸落时，设专人指挥，地面设值勤人员，以确保各方面的安全。

根据现场实际情况，压重也可采用砂石、砼块或其他能够满足要求的材料，只要根据其重量的分布准确放置即可。

预压完成后，对数据进行汇总分析，并召开专题会议，对作业人员作调整后的技术交底。

（八）基础承载力验算及处理方案
8.1基础承载力验算
箱梁、模板、方木及施工荷载重：1079.5T
支架平均高10m计，按120cm步距布置10层碗扣支架：
0.9m横杆：（11×40×0.9+40×11×0.9）×10=7920米，每米重6.11kg，总重48.39T 0.6m横杆: 10×40×10=400米，每米重 6.11kg，总重2.44T 1.2m立杆： 21×40×10=8400米，每米重6.11kg，总重51.32T 剪刀撑14×4×10+14×2×10+18.9×2×3×2=1292.8米，每米重3.84kg,总重4.96T 十字扣数量：4006个，每个重0.9kg，总重3.61T
内芯模Φ4.8cm钢管长度 1.35×6×40+3×8×40=1284m，每米重量3.84kg，总重4.93T
合计：1079.5+48.39+2.44+51.32+4.96+3.61+4.93=1280.29T 由此计算出每个碗扣支架底座承受荷载为1280.29÷840=1.52T
则地基承受荷载为（按1：1应力扩散，10cm砼、25cm煤矸石，扩散面积0.35×0.35）
N/Ad=1.52/(0.35×0.35)=12.41T/m2=124.1KPa 即地基承载力在124.1KPa以上可满足要求。