无缝线路应力调整计算案例
无缝线路应力调整计算案例(最新版本)
无缝线路应力调整计算案例
长轨条更换伤轨开断处，应力调整长度（L）计算
1.图例
插入短轨长度（△L）
1.更换重伤轨前期基础资料需采集准确：插入短轨长度（△L）、长轨伸缩量（△l）、更换短轨时轨温（Tsg）；查原锁定轨温（Tsy） 。
2.概述
2.按公式可核对原锁定轨温是否在在设计轨温范围之内？ 3.按“相邻轨条间锁定轨温差不超过5℃，最大、最小值不超过10℃”规定，可按Tsy下降2-3℃至Tst时，试算出理论调整长度。 4.检算调整后最终锁定轨温（Tsz）是否符合规定？ 公式 Tsj =（Tman +Tmin ）/2+（△td -△tu ）/2+[△tk ] 备注 △tu 允许升温 35 △tk 修正值 2 Tsj 设计 锁定轨温 32
按《修规》第3.10.3条 规定核对原锁定轨温是 否在设计轨温范围之 内？
3.计算Tsj 设计锁定 轨温计算
基础 项目 数据 量值
Tman
当地历史 最高轨温
Tmin
当地历史 最低轨温
△td 允许降温 40
65
-10
公式 ⑴△lz=△L*α(Tst-Tsg) +△l；
4.计算L 项目 应力调整长 轨条长度 基础
m 357
按区间无缝线路“相邻 轨条间锁定轨温相差不 超过5℃，最大、最小 值相差不超过10℃”之 规定，可试算出理论调 整长度。
公式 （L+△L）*α(Tsy-Tsz)=△L*α(Tsz-Tsg)+△l Tsz 项目 5.检算Tsz 最终锁定轨温 L范围内最 基础 终锁定轨温 数据 单位 ℃ 量值 28.1
⑵L=△lz/[α*（Tsy-Tst）] Tst
按Tsy 下降3℃
某新建铁路线路地段的温度应力式无缝线路轨道设计。
某新建铁路线路地段的温度应力式无缝线路轨道
设计。
某新建铁路线路地段的温度应力式无缝线路轨道设计如下：
温度应力分析：首先，对于该线路地段的设计，需要进行温度应力分析。
这包括考虑该地区的气候条件、季节性温度变化以及日夜温差等因素。
通过收集气象数据和地质状况，进行综合分析，确定温度应力的范围和变化情况。
材料选择：根据温度应力分析的结果，选择适当的材料用于无缝线路轨道的设计。
材料应具备良好的热膨胀性能，能够承受温度变化引起的应力。
常用的材料包括高强度钢材和复合材料等，这些材料具有较低的热膨胀系数和良好的耐热性能。
轨道结构设计：基于选定的材料，进行轨道结构的设计。
设计过程中需要考虑轨道的支撑和固定方式，确保轨道在温度变化下的稳定性。
同时，需要合理设计轨道的横断面形状，以满足列车行驶的要求和轨道的承载能力。
膨胀节设计：为了缓解温度应力对轨道的影响，需要在适当的位置设置膨胀节。
膨胀节能够吸收由温度变化引起的轨道伸缩，减轻温度应力对轨道结构的影响。
膨胀节的设计应考虑材料的选择、结构的稳定性和维护便捷性等因素。
轨道固定设计：为了确保轨道的稳定性，需要进行有效的轨道固定设计。
固定方式应能够满足温度应力的要求，避免轨道的偏移和变形。
常用的轨道固定方式包括钉固和焊接等，根据具体情况选择合适
的方式。
施工和监控：在设计阶段完成后，需要进行施工和监控工作。
施工过程中应确保按照设计要求进行操作，确保轨道结构的准确性和稳定性。
浅谈无缝线路应力放散与应力调整
2012年第30期(总第45期)科技视界Science &Technology VisionSCIENCE &TECHNOLOGY VISION科技视界无缝线路是把标准长度的钢轨焊接而成的长钢轨线路,它是当今轨道结构的一项重要新技术,世界各国竞相发展。
无缝线路的特点是轨条长,当轨温变化时,钢轨要发生伸缩,但由于有扣件的约束作用,不能自由伸缩,在钢轨内部要产生很大的温度力。
为保证无缝线路的强度和稳定,需要了解长轨条内温度力及其变化规律。
为此要首先分析温度力、伸缩位移与轨温变化之间的关系。
通过应力放散这一方法,消除温度力对无缝线路的影响,保持线路稳定。
1应力放散的定义锁定轨温高了,钢轨较长,要放散温度压力,使钢轨缩短一些;锁定轨温低了,钢轨较短,要放散温度拉力,使钢轨伸长一些;此外,为了保证行车安全,如果无缝线路的温度力太大,也要“释放”掉一部分,这些都叫应力放散。
应力放散使长轨条长度发生变化,通常用改变缓冲轨长度的方法来调节。
2应力放散的作用应力放散的过程既然是释放温度力和重新确定锁定轨温的过程,它最终就将使无缝线路的锁定轨温由不合理变为合理,使无缝线路承受的温度力由大变小。
这样,通过应力放散,就可以杜绝无缝线路发生胀轨、跑道和钢轨折断的隐患,这就是应力放散的作用所在。
3需要进行应力放散的情况3.1实际锁定轨温不在设计锁定轨温范围以内,或左右股轨条的实际锁定轨温相差超过5℃;3.2锁定轨温不清楚或不准确;3.3跨区间和全区间无缝线路的两相邻单元轨条的锁定轨温差超过5℃,同一区间内单元轨条的最低、最高锁定轨温相差超过10℃;3.4铺设或维修作业方法不当,使轨条产生不正常的伸缩;3.5固定区或无缝道岔出现严重的不均匀位移;3.6夏季线路轨向严重不良,碎弯多;3.7通过测试,发现温度力分布严重不匀;3.8因处理线路故障或施工改变了原锁定轨温;3.9低温铺设轨条时,拉伸不到位或拉伸不均匀。
无缝线路的应力放散与调整
当实际轨温不明、不均匀、与设计锁定轨温不符合时，或长钢轨出现不正常的伸缩、线路故障处理后改变了锁定轨温，以及在高温或低温季节换铺无缝线路须降低或提高锁定轨温时，均应进行应力的放散与调整。
应力放散的基本原理：将线路扣件全部松开，通过轨条自由伸缩把钢轨内部温度应力放散掉，然后按照设计锁定轨温锁定扣件。
目前应力放散的主要方法有机械拉伸法、列车碾压法等。
应力调整：在不改变线路原有锁定轨温的前提下，只在温度应力集中的范围内调整钢轨温度应力的作业称为应力调整。
应力调整适用于因线路爬行或作业原因造成的局部应力不。
无缝线路应力放散及调整作业指导书
无缝线路应力放散及调整作业指导书4.1 作业技术要求4.1.1 无缝线路应力放散可根据具体条件采用滚筒配合撞轨法或滚筒结合拉伸配合撞轨法。
采用滚筒配合撞轨放散方法时，应在接近设计锁定轨温的条件下进行，松开扣件和轨道加强设备，长钢轨下垫滚筒，配以适当纵向撞轨、横向敲击，使长钢轨自由伸缩；采用滚筒结合拉伸器方法应在轨温比较低的条件下，在利用滚筒放散的同时，用拉伸器拉伸，但原锁定轨温不清楚、不准确时，必须在滚筒配合撞轨放散的基础上，通过测温、计算后，再用拉伸器拉伸。
4.1.2 应力放散时：4.1.2.1 应每隔50～100m设一位移观测点观测钢轨位移量，及时排除影响放散的障碍，总放散量应达到计算数值，钢轨全长放散均匀，锁定轨温准确，对部分位移不均处所要增加撞击次数和振动频次。
4.1.2.2 垫滚筒时需撤下胶垫并清理轨底，滚筒间隔8～10m。
4.1.2.3 放散应合理设置撞轨点，直线地段一般不超400m，曲线地段不超300m。
放散区段内有曲线时应注意曲线拉直对放散应力的影响。
4.1.3 锁定轨温必须在设计锁定轨温范围以内，左右两股长钢轨的锁定轨温相差不超过5℃。
跨区间和全区间无缝线路分段或分次放散时，交界处必须重叠放散50～100m，两相邻单元轨条的锁定轨温差不超过5℃，同一区间内单元轨条的最低、最高锁定轨温差不得大于10℃。
放散应力锯切钢轨应选择在原有焊接接头处，尽量不新增工地焊接接头。
4.1.4 长轨（两）端（左右股接）头相错不大于40mm。
4.1.5 缓冲区钢轨接头，应使用不低于10.9级螺栓，扭矩应保持700～1100N·m，绝缘接头轨逢不得小于6mm。
4.1.6 轨枕螺栓涂油、拧紧，扭力矩应达到80～150N·m。
4.1.7 缓冲区调节轨及其配件无缺损，配短轨时，一律锯轨，钻孔，严禁气割、吹孔。
4.1.8 几何尺寸达到标准，联结零件及防爬设备齐全、有效。
4.1.9 无缝线路应力放散后，应按实际锁定轨温及时修改有关技术资料和位移观测标记。
无缝线路应力放散及调整
长轨应力放散的优点
3、封锁时间好掌握，确保正点开通 由于放散量可以在事先计算，易于控制，所以事先就
可以将“龙口”轨锯配好，缩短作业时间，保证正点 开通。 4、施工安全有保障 由于在施工前制定了详细的施工组织及安全措施，在 施工中严格作业纪律，撞击钢轨严格控制在封锁时间 内进行。松紧扣件要逐股进行，扣件压力要保持在 40N·M左右;放行列车前要检查轨距及轨向，确保安全 放行列车。
② 一段无缝线路的长轨条，锁定轨温从整体上并无 变异，但局部有高有低，在此情况下可用应力调整的 方法使之均匀。而应力放散则与调整不同，它是一段 长轨条的锁定轨温，整个偏离了允许的设计锁定轨温 范围。
4、无缝线路的应力调整与应力放散有什么 定区)的钢轨长度不能随温度变化而变 化(伸缩)。如因养护不当长度发生了变化，则轨温也 随之而变化。若钢轨伸长则锁定轨温升高；若钢轨缩 短则锁定轨温下降。
无缝线路应力放散
凯里工务段线路技术科 罗惠强
一、无缝线路
1、什么叫无缝线路？
无缝线路是把钢轨焊接起来的线路，又称焊接长钢轨 线路。钢轨的长度可以达数千米或数十千米，但为了 铺设、维修、焊接、运输的方便，我国的无缝线路钢 轨长度多为1～2 km。因线路上减少了大量钢轨接头 和轨缝，故称之为无缝线路。
锁定轨温的检验
跨区间和全区间无缝线路，单元轨条长度大于1 200 m时，设置7对位移观测桩(单元轨条起、讫点，距单元 轨条起、讫点100m及400m和单元轨条中点各设置1对)； 单元轨条长度不大于l 200m时，设置6对位移观测桩 (单元轨条起、讫点，距单元轨条起、讫点100m及400m 各设置1对)。 无缝道岔设3对观测桩，在间隔铁或限位器处设1对， 在岔头、岔尾处各设1对。
三、纵向力的测定
无缝线路应力放散及调整分析
无缝线路应力放散及调整分析随着我国交通运输业的快速发展，铁路交通也得到了突飞猛进的发展。
在无缝线路的施工过程中，应力放散以及调整是施工过程中必须要十分重视的问题。
接下来，本文将结合笔者多年相关工作经验，详细论述无缝线路应力放散及调整分析。
标签：无缝线路应力放散调整无缝线路就是将标准长度的钢轨进行焊接，从而形成长钢轨线路。
无缝线路是现阶段轨道结构中非常重要的一项技术，在世界各国得到了飞速发展。
无缝线路有一个重要特点，轨条长度随着温度变化而发生改变，但是，在扣件的约束下，无法进行自由伸缩，进而在内部产生巨大温度力。
为了更好的保障无缝线路的稳定与强度，必须充分掌握轨条温度力与变化规律。
通过应力放散，进一步消除温度对线路的影响，最大限度的保障线路的稳定性能。
1 无缝线路应力放散的含义与作用如果锁定轨温度上升，钢轨就会伸长，进而需要释放温度压力，缩短钢轨长度。
如果锁定轨温度下降，钢轨就会缩短，进而需要释放温度压力，伸长钢轨长度。
为了更好的保障行车安全，若无缝线路的温度过高，必须释放一定温度压力。
上述这些情况统称为应力放散。
通过应力放散，进一步改变轨条长度，一般情况下，通过改变缓冲轨长度的方式进行调节。
应力放散可以看作是释放温度力的过程以及重新锁定轨温过程，应力放散的最终目的是调节无缝线路的锁定轨温，使其温度变得更加合理，进而缓解无缝线路所承担的温度力。
通过应力放散，尽可能避免无缝线路钢轨折断、跑道以及胀轨等问题。
应力放散及调整的组织施工非常严密，对于技术水平的要求比较高，对钢轨上积累的应力进行有序的、人为性作业。
必须全面掌握好施工前期的准备工作以及基本工作、施工要点的分析，结合现场实际情况灵活使用，进一步保障应力放散的均匀、彻底。
2 无缝线路应力放散的具体情况分析通过大量的研究实践证实，在下面情况发生时，必须进行应力放散：①实际的锁定轨温超过设计的锁定轨温，或者说两股轨条之间的实际温度相差5度以上。
②锁定轨温不准确或者不清晰。
无缝线路应力放散锁定施工方案(1).
1编制依据1.1南宁市轨道交通1号线一期工程轨道工程施工02标合同文件；1.2南宁市轨道交通1号线一期工程轨道工程施工02标《实施性施工组织设计》；1.3南宁市轨道交通1号线一期工程轨道工程施工02标设计图纸及设计说明;1.4《地下铁道工程施工及验收规范》GB50299-1999（2003年版）；1.5《城市轨道工程质量验收标准》（修订版QGD-016-2005）；1.6《无缝线路铺设及养护维修方法》TB/T 2098-2007。
2 工程概况2.1工程简介南宁市轨道交通1号线一期02标段以白苍岭站(不含)界为起点，线路途经火车站、民族大道、高坡岭路，终至南宁东站。
施工范围SK14+375.974～SK32+136.629正线及辅助线（含屯里车辆段出入线整体道床地段）的轨道系统，及屯里车辆段铺轨基地和南湖站铺轨基地的建设。
本工程与2、6、7号线有联络线，设计分界为：在朝阳广场站处1与2号线有联络线，设计分界位于与1号线正线相接的道岔岔后50m处；在埌东站处1号线与6号线有联络线，设计分界位于与1号线正线相接的道岔岔后50m处；在南宁东站处1号线与7号线有联络线,设计分界位于与1号线正线相接的道岔岔后 6.25m处。
屯里车辆段出段线范围为CDK0+000～CDK1+152.575(即为整碎道床分界点),入段线范围为RDK0+000～RDK1+434（即为整碎道床分界点）。
本期工程DC1500V架空接触网供电方式。
采用6辆B型车编组，设计最高运行速度80km/h。
正线最小曲线半径330m，配线最小曲线半径200m，最大坡度26.174‰。
出入段线最小曲线半径200m，最大坡度35‰。
正线轨道类型包括地下一般长枕式整体道床、双层非线性减振扣件、橡胶隔振垫浮置板道床、钢弹簧浮置板道床。
2.2工程范围轨道专业分为2个标段，我单位承担轨道施工02标段，本标段无缝线路长度36.004km，应力放散及锁定36.004km。
无缝线路应力均衡法的应用与分析
62上海铁道科技2018年第2期!"线路％衝法的％用毛帅中国铁路上海局集团有限公司阜阳工务段摘要基于列车碾压法原理，提出应力均衡法，是对无 缝线路应力调整施工方法的补充和完善。
首先推倒出均 衡法计划锁定轨温的计算公式，然后对均衡法的施工流 程进行介绍，并通过施工实例检验均衡法的有效性和科 学性，最后对该施工方法进行总结。
关键词无缝线路;应力均衡法;应用与分析1概述在《铁路线路修理规则》第4.6.8条中提到，无缝线路应 力调整主要有滚筒撞轨法、拉伸撞轨法以及列车碾压法。
其 中列车碾压法需要列车配合施工，已经不适用当前安全管理 要求。
本文提出均衡法，其基本条件与列车碾压法一样，适用 于单元轨节内一部分锁定轨温较高、一部分锁定轨温较低无 缝线路的恢复，同时在《铁路线路修理规则》中没有提及列车 碾压法计划锁定轨温的计算方法、施工流程以及限制条件 等。
本文从均衡法计划锁定轨温的计算方法人手，对均衡法 的施工流程进行了介绍，并通过施工实例检验了均衡法的有 效性和科学性，最后对该施工方法进行了总结。
2计算公式已知条件有:两相邻轨条参与均衡线路的长度a)、既有 锁定轨温(r)以及无缝线路基本公式，依据虎克定律原理:在 相邻轨条应力均衡过程中，较高轨温轨条的缩短量等于较低 轨温轨条伸长量，推倒得出计划锁定轨温的计算公式：由AL=a U t,AL j-AL2=0即 - a-L2.4t2=0, L/L2=4t2/4tj;又由山2+山i=r—r2，所以 A tA t^L/L+^T-T-A t)*%/]^，得:T=T2+At2=T2+(T--T)*L(L/L+)公式(1)式中AL—钢轨长度变化量(m);"—钢轨线膨胀系数，为0.0118mm/(m‘！）；L—钢轨长度(m);At—轨温变化量(！）；T—计划锁定轨温(！)。
角标为“1”的代表较高轨温轨条的长度、锁定轨温或轨 温变化量;角标为“2”的代表较低轨温轨条的长度、锁定轨温 或轨温变化量。
无缝线路应力放散及调整
(二)应力调整方法
无缝线路应力调整（不改变长钢轨长度），可在比较 接近实际锁定轨温的条件下，采用列车碾压法。
列车碾压法是指在调整地段，适当松动扣件和防爬器， 利用列车碾压振动和轨温，也可辅以适当撞轨，将温 度应力调整均匀。利用列车碾压法，比较简单易行， 主要适用于部分调整。利用列车碾压，需要在限速不 超过25KM/H的条件下进行。
⑥ 左右两股长轨条的锁定轨温之差超过5℃。 ⑦ 跨区间或整区间无缝线路的相邻轨节锁定轨温之
差超过5℃。 ⑧ 任意观测区段的实际锁定轨温相差大于或等于5℃。
三、纵向力的测定
1、应变法 （1）观测桩法 观测桩法是应变法的一种，是在长轨条铺设之前，先
期按长轨条设计位置，即普通无缝两端、伸缩区终点、 长轨条中点及距伸缩区终点100m处的路肩上埋设5—7 对位移观测值，使用光学准直仪和对中器来进行观 测． 在跨区间无缝线路上，单元长钢轨位移观测桩按规定 设置。 当长轨条铺设锁定之后，立即在与观测桩相对应的钢 轨上做好标记，作为观测钢轨爬行的观测点。
无缝线路应力放散
凯里工务段线路技术科 罗惠强
一、无缝线路
1、什么叫无缝线路？
无缝线路是把钢轨焊接起来的线路，又称焊接长钢轨 线路。钢轨的长度可以达数千米或数十千米，但为了 铺设、维修、焊接、运输的方便，我国的无缝线路钢 轨长度多为1～2 km。因线路上减少了大量钢轨接头 和轨缝，故称之为无缝线路。
2、什么叫跨区间无缝线路？
随着高速、重载铁路的发展，要求强化铁路轨道结构 提高线路的平顺性和稳定性，消除现有一般无缝线路 的缓冲区和道岔钢轨接头的影响，实现线路的无缝化。
把焊接轨条长度延长达整个区间或跨区间，并与道岔 焊联成一体，轨条之间直接传递纵向力和位移，这种 超长轨条的无缝线路称为跨区间无缝线路。
论述无缝线路曲线地段应力放散实践
论述无缝线路曲线地段应力放散实践正常情况下，无缝线路在设计锁定轨温范围内锁定后，固定区随着轨温的变化受拉或受压，而且各处的应力是均匀一致的，能满足强度和稳定的要求，不会发生胀轨或断轨。
但是，由于日常的养护维修、线路大中修施工作业、列车碾压等其他外部环境因素影响，无缝线路会不断产生位移和应力衰减，从而使锁定轨温下降，造成无缝线路不稳定，危及铁路行车安全，此时就要对不符合规定要求的无缝线路进行应力放散，重新锁定线路。
1 问题的提出在日常的维修放散、大修放散施工中发现，总体来说直线地段应力放散施工简单容易，而曲线地段应力放散施工相对困难，撞轨拉伸时曲线变形，造成轨距变化量大，改道困难，曲线钢轨内部各点的应力是否达到技术标准“匀、够、准”，曲线地段钢轨容易翻倒等问题，如何有效缓解或减少此类问题的发生，值得我们考虑，（1）曲线地段应力放散过程中曲线如何变化；（2）曲线地段应力放散撞轨时如何确保长轨条撞至零应力状态；（3）曲线地段应力放散拉伸过程中如何解决钢轨容易翻倒问题。
2 问题的分析阐述2.1 曲线地段应力放散过程中曲线如何变化要确保曲线地段应力放散达到技术标准：“匀、够、准”，必须先弄清楚应力放散施工过程中长轨条不同阶段的受力情况及曲线变化情况。
2.1.1 当线路扣件未松动时，长轨条处于受拉或受压状态。
2.1.2 当线路扣件完全松开，龙口处切断钢轨时，此时长轨条处于不受拉或不受压状态，但钢轨内部各点应力处于不均匀状态，仍存在部分残余应力。
2.1.3 钢轨撞轨阶段，钢轨内部残余应力消失，撞至各观测点反弹后，此时长轨条处于零应力状态。
2.1.4 当钢轨轨温不在设计锁定轨温范围内时，采用滚筒结合拉伸配合撞轨的方法来消除温差。
目前普遍采用YLS-1000型钢轨拉伸机（额定牵引力1000kN，油缸行程500mm），根据现场实测轨温及锁定轨温计算出拉伸量，撞轨配合拉伸，各观测点位移到位，撤滚筒、整正胶垫，锁定线路，长轨条内部各点应力“匀、够、准”。
无缝线路的阻力及伸缩区长度计算
无缝线路的阻力及伸缩区长度计算一、线路阻力及轨道框架刚度:(一)纵向阻力:1、接头阻力:夹板与钢轨接触面间阻止钢轨伸缩的摩擦阻力,其大小与扭力距有关。
P H2、道床纵向阻力:指道床抵抗轨道框架纵向位移的阻力。
其大小与道渣的材质、粒径、断面尺寸、捣固程度、轨道框架的重量、道床脏污程度有关。
3、扣件阻力:指各种中间扣件及防爬设备阻止钢轨相对于轨枕纵向拉力位移的阻力。
@线路扣件阻力大于道床纵向力时,线路只能沿道床位移。
反之,钢轨将沿垫板移动,为加强线路,减少钢轨伸缩量,防止钢轨爬行,要求在无缝线路伸缩区内,采用加强扣件,安装防爬器,增大扣件阻力,这就是设计无缝线路的一个要求。
(二)横向阻力:道床抵抗轨道框架横向位移的阻力其大小与以下几方面有关:1、轨枕类型及位移。
2、道床肩宽:道床肩宽阻力与总阻力的三分之一,宽400~500mm时其横向阻力接近最大值。
3、道床肩宽堆高:适当堆高肩部,阻力明显增大。
4、线路维修作业的影响。
5、道碴种类及粒径:砾石小于碎石30％~40％15~30mm级配小于25~65mm,减少20~40％6、作业方法:机械化作业大于手工作业5~9％7、道床饱满程度8、行车条件影响(三)轨道框架刚度:指轨道抵抗弯曲变型的结构能力。
二、温度力纵向分布图及钢轨伸缩量的计算(一)温度力图:温度力沿钢轨长度的纵向分布图复习提问引入新课5‘介绍20‘了解重点讲解30‘‘第一阶段:当轨温升高,首先由接头阻力克服钢轨伸长,其内部产生温度压力,但超过pa后接头阻力才被克服P t=2、5△tF=P A △t=P H/2、5F例:50kg/m钢轨,6孔﹠24mm螺栓,P A=2、7×105N。
求克服接头阻力的温度升降幅度。
△t=2、7×105/2、5×6580=16°c第二阶段:轨温继续升高,道床阻力开始阻止钢轨伸长,钢轨内部又产生温度力,要使距轨端x处的钢轨开始位移则需克服x*p(单位纵向道床阻力)的力,根据平衡条件P t=P H+XP X=P t-P H/P若已知最大温度力,即可算出伸缩区长第三阶段:当温度达到最大值时,钢轨亦不能伸缩。
无缝线路综合应力放散施工工法-
无缝线路综合应力放散施工工法1、前言无缝线路应力放散是为了避免钢轨锁定后，不能随温度的变化而自由伸缩，在轨内产生相应的温度应力，温差大，应力亦相应增大。
为了使温度应力控制在一定范围内，使钢轨达到自由伸缩状态的重要过程。
因青岛地区的实际温度和设计锁定轨温相差较大，无缝线路应力放散时进行了针对性的研究和探讨，形成了无缝线路应力放散施工关键技术并总结形成无缝线路应力放散采用综合应力放散施工工法。
与传统的滚筒放散法相比较不受外界环境温度的影响，去除了保温棚等保暖措施和搭设保温棚等环节，显著加快了施工效率。
本工法科研项目通过了公司科研小组组织的技术成果鉴定，鉴定结果为：“无缝线路综合应力放散施工工法”技术具有可推广性和先进性。
2、工法特点本工法易于将钢轨控制在设计锁定轨温时的自由伸缩状态，施工速度快，作业效率高，施工质量优。
3、适用范围本工法适用于无缝线路应力放散及锁定作业时，根据测量轨温，当施工时钢轨的温度低于设计锁定轨温范围时采用。
4、工艺原理综合应力放散法是将已经达到初期稳定状态的线路，重新松开扣件、支起钢轨、垫上滚筒、进行轨温测量当实测轨温低于设计锁定轨温时，利用拉轨器、撞轨器等设备配合作业，通过均匀拉伸单元轨节使其达到实际锁定轨温时应有的长度，从而使锁定轨温一步到位，完成应力放散及锁定施工。
5、施工工艺流程及操作要点5.1 施工工艺流程图5.1-1 综合应力放散法施工工艺流程5.2操作要点5.2.1 施工准备测量轨温，当施工时钢轨的温度低于设计锁定轨温范围时，采用本工法施工。
5.2.2 放松单元轨扣件解除本次待放散单元轨节和上次已放散线路末端80米长度范围内的所有扣件，从始端向末端顺序拆卸。
弹条、轨距块摆放在钢轨两侧的枕肩上，轨距块号码摆放正确，如有破损或丢失及时更换。
5.2.3 垫入滚筒用起道千斤顶抬起钢轨，每隔10米在轨底垫一个滚筒，保证钢轨目视平顺，使钢轨达到自由伸缩状态。
5.2.4 测量轨温用3个轨温计同时贴于轨腰处3分钟，分别读取轨温数求和取其平均值即为实测轨温。
无缝线路应力放散施工方案
无缝线路应力放散施工方案线路施工开始前，按照路局批准的封锁施工计划对施工区段内无缝线路进行应力放散。
上下行线路应力放散分开进行，安排两次封锁施工。
主要作业内容：设置临时位移观测点、拆卸扣件、放散应力、锁定线路、设置位移观测标记。
⑴施工机械装备①线路锁定前向杭州工务段了解该区段的线路锁定轨温并掌握当地轨温变化规律。
②对施工作业人员进行岗前安全和技能培训。
③根据施工需要配齐各种施工设备及检验检测量具。
⑶设计锁定轨温中和轨温计算式:t中=（T max+T min）/2+(Δt d-Δt u)/2+Δt k式中Δt d，Δt u——允许温降和允许温升，分别取57℃和50℃；T max，T min——杭州地区最高和最低历史轨温，分别取62.1℃和-10.5℃；Δt k——中和轨温修正值，取3℃。
代人上式算得中和轨温t中=32.3℃。
设计锁定轨温范围[27.3℃,37.3℃]。
应力放散作业时，根据测量轨温判断，当轨温在设计锁定轨温范围内时采用“滚筒配合撞轨法”，当轨温低于设计锁定轨温时采用“滚筒结合拉伸配合撞轨法"。
⑷滚筒配合撞轨法①计算放散量放散量按下列公式计算：△L=a×L×(T SS—T P)式中△L——放散量(mm)；a——钢轨钢的线膨胀系数，a=11.8×10-6/℃；L——单元轨节长度(mm)；T SS——放散后锁定轨温（℃）；T P——原锁定轨温。
当放散后锁定轨温低于原锁定轨温时，△L为负值，即放散后单元轨节要短一截，此时需要准备一相应的短轨，放在单元轨节的未锁定端，作临时连接用。
当放散后锁定轨温高于原锁定轨温时，放散后则需锯轨。
②封锁时间90min，封锁前30min线路慢行，慢行速度25Km/h。
封锁施工前40分钟，驻站联络员到萧山西站登记要点，等候调度命令，同时现场防护员及作业人员就位，等候封锁给点命令下达。
封锁命令下达后，现场防护员按照要求设置移动停车信号牌、作业标、响墩，然后由杭州工务段进行应力放散施工，杭州电务段配合处理轨道电路。
无缝线路应力调整计算案例
⑵L=△lz/[α*（Tsy-Tst）] Tst
按Tsy 下降3℃
项目
基础 数据 单位 mm/（m·℃） 量值 0.0118
α 线膨胀系数
Tsy
原锁定轨温
△l
伸缩量
△L
插入短轨长度
Tsg
处理伤轨时 锁定轨温
△lz
假定轨温升至Tst 时伸缩量
L
调整长轨 条长度
℃ 31
℃ 28
附表2
无缝线路应力调整计算案例
长轨条更换伤轨开断处，应力调整长度（L）计算
1.图例
插入短轨长度（△L）
1.更换重伤轨前期基础资料需采集准确：插入短轨长度（△L）、长轨伸缩量（△l）、更换短轨时轨温（Tsg）；查原锁定轨温（Tsy）。 2.按公式可核对原锁定轨温是否在在设计轨温范围之内？ 3.按“相邻、左右轨条间及同区间最大、最小值锁定轨温差”规定，可按Tsy下降2-3℃至Tst时，试算出理论调整长度。 4.检算调整后最终锁定轨温（Tsz）是否符合规定？ 公式
概述公式项目tman当地历史最高轨温tmin当地历史最低轨温td允许降温tu允许升温tk修正值普铁有砟tsj设计锁定轨温高铁有砟tsj设计锁定轨温高铁无砟tsj设计锁定轨温量值6510403523232295公式项目线膨胀系数tsy原锁定轨温tst按tsy下降3l伸缩量l插入短轨长度tsg处理伤轨时锁定轨温lz假定轨温升至tst时伸缩量l调整长轨条长度单位mmmmmmmmm量值001183128101251012655357公式项目tsz最终锁定轨温单位4
mm 10
m 12.5
℃ 10
mm 12.655
m 357
按区间无缝线路“相邻 （左右）轨条间锁定轨 温相差不超 间最大、最小值相差不 超过10℃”之规定，可 试算出理论调整长度。
第六章.无缝线路
解 1、放散量计算 △l＝0.0118（900）X（±5）＝53.1mm 2、缓冲区预留轨缝计算 通过计算确定△l1及△l2均为8mm，由此得缓冲区预 留学生轨缝的总和为 ∑a =5×8＝40mm 根据现有轨缝调查，得缓冲区原有轨缝总和为 ∑b ＝20mm 不考虑线路爬行，C=0（列车惯性影响的爬行C比较 小，略去不计）。
第六章应力放散与调整第一节应力放散的应用第二节应力放散的方法第三节应力放散计算第四节应力放散施工步骤第五节应力调整钢轨温度和锁定轨温案例第一节应力放散的应用无缝线路的锁定轨温记录与设计锁定轨温不符或原锁定轨温不明时应将无缝线路焊接长钢轨全长或部分长度范围内的扣件松开采取一定的措施使钢轨伸缩当达到预计伸缩量或轨温时将线路重新锁定这项工作称为应力放散
(5)沿长轨条每50m设一处位移观测点。 (6)除固定端扣件外，全部拧松，将扣件螺帽扭 矩降至40～50N·m。 (7)要点更换合拢轨和长孔夹板，安放短轨头固 定螺栓，放散时按钢轨放散量的变化依次更换 短轨头，直至合拢。 (8)合拢后要点更换标准夹板，并按900N·m的 扭矩拧紧螺帽，同时全面拧紧扣件。 (9)确认线路恢复正常状态后，取消慢行，列车 恢复正常速度。 (10)核定锁定轨温。
三、利用观测桩的观测资料分析锁定轨温的变 化计算方法 计算公式： △t锁＝（84.7×△l）/l 式中 △t锁――― 锁定轨温改变值（升降值） △l―――― 长轨条长度变化值（mm） l ------- 轨条设计长度（m） 对单线线路，观测桩点编号顺里程增加方 向，依次编号。顺上行方向（即里程减少方向） 爬行为负，反之（即顺里程，里程增加方向） 为正。两桩间爬行量差△l，用前方桩的爬行 量减后方桩的爬行量（均带符号计算），若差 值为正则两桩间钢轨伸长，为负则两桩间钢轨 缩短，相应表明其锁定轨温上升、下降。
无缝线路应力放散锁定方案
放散锁定施工方案编制人：_____________审核人：_____________审批人: _____________XXXXXXXXXXXXXXXXXX公司XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX项目经理部XXXX年XX月XX日目录一、工程概况 (3)二、施工方案 (3)三、施工工艺 (5)四、劳力组织 (6)五、工具备品 (7)六、质量保证措施 (7)七、安全保证措施 (8)一、工程概况应力放散和锁定是将已经达到初期稳定状态的线路，重新松开扣件、起升钢轨、垫上滚筒使钢轨处于自由伸缩状态或自由伸缩后再强制拉伸，放散掉钢轨内的附加应力和温度力，在钢轨处于设计锁定轨温时的“零”应力状态下，将线路锁定完成无缝线路的过程。
本工程进行放散锁定的部位主要为试车线及出、入段线的无缝线路。
其中，入段线无缝线路全长179.609m，出段线无缝线路全长182.801m，51#道岔岔尾方向（小里程方向）试车线无缝线路全长915.978m，51#道岔岔头方向（大里程方向）试车线无缝线路全长186.837m。
设计锁定轨温为28°±5°。
出、入段线无缝线路图试车线无缝线路示意图二、施工方案本工程放散锁定采用综合放散法（滚筒结合拉伸配合撞轨）。
由于需锁定的无缝线路长度均比较小。
因此不再切分单元轨节，将无缝线路一段利用靠背固定，另一端安装钢轨拉伸器，钢轨下垫上滚筒，根据即时轨温计算出无缝线路的拉伸量，等无缝轨节在当时的施工温度下处于自由伸缩状态时，进行位移零点标记，再用拉轨器将无缝轨节拉伸至计算出的拉伸量，各测点位移均达到计算位移量后进行锁定。
1.出、入段线（1）入段线钢轨拉伸器置于桥下碎石道床段，锁定轨温按25℃，实际轨温设定5℃进行计算，拉伸长度为42mm（放散锁定时，根据测得的即时轨温重新计算）。
⊿L＝α·L·⊿t⊿L——拉伸量（mm）α——钢轨线膨胀系数0.0000118/℃L——拉伸点至固定端长度（m）⊿t——设计锁定轨温与即时轨温之差（℃）放散锁定完成后，更换拉轨器后背12.5m钢轨，并按照实际测得的豁口长度进行“锯轨堵豁”，并更换绝缘。
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mm 10
m 12.5
℃ 10
mm 12.655
m 357
按区间无缝线路“相邻 （左右）轨条间锁定轨 温相差不超过5℃，高 铁左右轨条间锁定轨温 相差不超过3℃，同区 间最大、最小值相差不 超过10℃”之规定，可 试算出理论调整长度。
公式 （L+△L）*α(Tsy-Tsz)=△L*α(Tsz-Tsg)+△l Tsz 项目
4.计算L 应力调整长 轨条长度
⑵L=△lz/[α*（Tsy-Tst）] Tst
按Tsy 下降3℃
项目
基础 数据 单位 mm/（m·℃） 量值 0.0118
α 线膨胀系数
Tsy
原锁定轨温
△l
伸缩量
△L
插入短轨长度
Tsg
处理伤轨时 锁定轨温
△lz
假定轨温升至Tst 时伸缩量
L
调整长轨 条长度
℃ 31
℃ 28
Tmin
当地历史 最低轨温
△td 允许降温 40
△tu 允许升温 35
△tk 修正值 2
普铁有砟 Tsj设计 锁定轨温 32
高铁有砟 Tsj设计 锁定轨温 32
高铁无砟 △tk普铁为中和轨温 Tsj设计 修正值，高铁为设计 锁定轨温 锁定轨温修正值，均 29.5
取0-5mm；
65
-10
公式 ⑴△lz=△L*α(Tst-Tsg) +△l；
5.检算Tsz L范围内最 终锁定轨温 最终锁定轨温
即：Tsz=[α*（L*Tsy+△L*Tsy+△L*Tsg）-△l]/（L*α+2△L*α）
按区间无缝线路“相邻 （左右）轨条间锁定轨 温相差不超过5℃，高 铁左右轨条间锁定轨温 相差不超过3℃，同区 间最大、最小值相差不 超过10℃”之规定进行 检算。
基础 单位 数据
℃
5.检算Tsz L范围内最 终锁定轨温
基础 数据 量值 28.1
按区间无缝线路“相邻 （左右）轨条间锁定轨 温相差不超过5℃，高 铁左右轨条间锁定轨温 相差不超过3℃，同区 间最大、最小值相差不 超过10℃”之规定进行 检算。
3.计算Tsj 设计锁定 轨温计算 普铁有砟 Tsj=（Tman+Tmin）/2+（△td-△tu）/2+[△tk]
高铁有砟 Tsj=（Tman+Tmin）/2+（△td-△tu）/2±[△tk] 高铁无砟 Tsj=（Tman+Tmin）/2±[△tk]
2.概述
基础 项目 数据 量值
Tman
当地历史 最高轨温
附表2
无缝线路应力调整计算案例
长轨条更换伤轨开断处，应力调整长度（L）计算
1.图例
插入短轨长度（△L）
1.更换重伤轨前期基础资料需采集准确：插入短轨长度（△L）、长轨伸缩量（△l）、更换短轨时轨温（Tsg）；查原锁定轨温（Tsy）。 2.按公式可核对原锁定轨温是否在在设计轨温范围之内？ 3.按“相邻、左右轨条间及同区间最大、最小值锁定轨温差”规定，可按Tsy下降2-3℃至Tst时，试算出理论调整长度。 4.检算调整后最终锁定轨温（Tsz）是否符合规定？ 公式