新所A-6栋模板安、拆方案

中科院地化所金阳新所A-6栋〔餐厅〕
模
板
施
工
方
案
贵州建工集团一公司
二零一二年五月十三日
目录：
第一章：概述：. . . . . . . . . . . . . . .3 第二章：模板设计: . . . . . . . . . . . . 4
一、模板形式选择：. . . . . . . . . . 4
二、模板材料选择：. . . . . . . . . . 4
三、模板体系选择：. . . . . . . . . . 4 第三章：模板计算：. . . . . . . . . . . . 6
一、剪力墙计算：. . . . . . . . . . . 6
二、柱模计算: . . . . . . . . . . . . .14
三、梁模计算: . . . . . . . . . . . . .24
四、板模计算: . . . . . . . . . . . . .40 第四章：模板施工：. . . . . . . . . . . . .49
一、概述：. . . . . . . . . . . . . . .49
二、模板制作、安装：. . . . . . . . . .52 第五章：模板施工要点：. . . . . . . . . . .66 第六章：模板工程验收：. . . . . . . . . . .67 第七章：模板拆除：. . . . . . . . . . . . .68 第八章：模板施工质量保证措施：. . . . . . .70 第九章：模板施工安全、文明施工措施：. . . .73 第十章：季节性施工：. . . . . . . . . . . .75
第一章：概述
一、工程概述：
本工程由中科院地化所投资建设，中科院建筑设计研究院设计，化工部遵义地质工程勘察院地质勘察，贵州三维监理公司监理，贵州建工集团第一建筑工程组织施工；由胡涛担任项目经理，王钢担任技术负责人。

本工程为一剪力墙-框架结构建筑，建筑面积1189平方米，总长米，总宽米，由地下室到屋顶构架顶总高米；共3层，其中地下1层，地上3层，地下室结构层高米，正负零零米，二层
4.1米，第三5米.
二、结构概况：
1、在本工程中，砼墙体仅设置于地下室，厚度均为300。

墙体高度米，最高为6米。

2、本工程框架柱截面有两种：500×500、400×400；框架柱高度由地下室到顶层分别为：4.91米、4.2米、4.1米、3.65米。

3、在梁设置中，地下室顶板梁断面有300×600、300×500、250×550、250×500、200×400五种；正负零层梁断面有350×600、300×550、300×500、300×450、250×550、250×500、200×480、200×400八种；二层梁断面350×600、300×600、300×500、200×420、200×400、200×350六种；构架层梁断面300×500、300×450、200×450三种；
4、现浇板除局部零星构件外，大部分板厚均为120。

三、方案编制依据：
1、中科院地化所金阳新所工程施工图纸
2、中科院地化所金阳新所工程施工组织设计
3、《建筑工程施工质量验收统一标准》〔GB50300-2001〕
4、《混凝土结构工程施工质量验收标准》〔GB50204-2002〕
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》〔JGJ130-2001〕〔2002版〕
6、《建筑施工模板安全技术标准》〔JGJ162-2008〕
7、《建筑施工高处作业安全技术标准》〔JGJ80-91〕
8、《贵州建工集团总公司施工工艺标准》〔QB308〕
9、贵州建工集团施工工艺标准
10、我公司三标一体化《质量手册》和《程序文件》
第二章：模板设计
一、模板形式选择：
本工程模板形式共分两种：
1、在正负零层1-3交B-F轴部位〔2-3交B-1/B部位楼梯井除外〕梁侧模采用砖模，梁、板底模采用100厚C15砼。

2、其余部位采用木模。

二、模板材料的选择：
为保质、保量、安全、快速完成本工程施工任务，根据本工程具体特点及本公司所储模板、架料的情况，砖模采用MU10水泥标砖、M5水泥砂浆砌筑；墙、梁、柱、板、梯模板采用1830×915的18厚胶合板，加固木枋采用50×100×2000木枋；加固对拉螺杆采用φ14高强对拉螺杆，其中抗渗部位采用φ14高强止水对拉螺丝；模板支撑体系采用φ48普通钢管脚手架，局部采用可调型顶托。

三、模板体系的选择：
〔一〕、体系确定：
根据本工程特点，模板支、承系统拟采用以下形式：
1、剪力墙及柱采用定型木模、对拉止水螺杆，构成整体模板，以钢管、木枋固定。

2、梁、楼板、楼梯为胶合板，木枋背销，钢管架支、承。

3、正负零层地梁采用砖模与地胎模。

〔二〕、模板构造：
1、高度600以上梁砖模厚240，梁高600以下梁砖模厚120，砖模均砌筑于砼垫层上。

2、剪力墙模板：剪力墙模板采用整块木模基本块〔1830×915〕拼装；竖向加固木枋间距250，水平加固采用双钢管，间距500；墙两侧模板间拉结采用高强止水对拉螺杆，止水对拉螺杆垂直、水平方向间距均为500mm；模板内部设φ14支撑钢筋，长度同墙厚,支撑钢筋垂直、水平方向间距同样为500。

在地下室外墙上距底板500高位置设-400×3钢板止水板。

3、柱模：柱子模板基本块为1830×柱宽，为使柱子与楼板接头平顺柱子配模高度为层高－板厚+10。

柱模竖向加固采用4根木枋，水平加固采用双钢管及φ14高强对拉螺杆，水平加固沿柱高每500设置一道。

柱脚四角定位采用φ14钢筋，锚入柱
脚楼板或其他结构层100，露出楼板或其他结构层50；柱内四边设置φ14钢筋支撑钢筋，长度同柱宽，沿柱高每500设置一道。

本栋建筑因地下室外部1-3交B-F轴部位〔2-3交B-1/B 部位楼梯井除外〕需回填后方可施工该部位正负零层梁板，故地下室墙、柱无法与正负零层梁板同时施工浇筑，地下室及地下室外部柱、墙的柱顶、墙顶定位困难；为防止在施工过程中墙顶、柱顶移位，1-3交B-F轴部位〔2-3交B-1/B部位楼梯井除外〕独立柱间以满堂架加以拉结，满堂架设置要求同楼层板模支架〔详板模构造〕。

4、梁模板：梁侧模、底模模板均采用18厚木模；
梁侧模板水平加固为木枋，其中梁净高300内，水平加固木枋为两根，300-500间为三根；梁侧垂直加固中采用木枋，木枋间距1100，垂直加固木枋外侧设木枋琵琶撑，间距1100；
楼层上梁净高超过600的梁及地下室室内地梁，梁两侧模板间需设Φ14高强对拉螺杆拉结，外套Φ20PVC管；建筑外周边梁及迎水面梁所设对拉螺杆不得设Φ20PVC套管。

地下室外周边地梁反梁梁两侧模板拉结用对拉螺杆为Φ14高强止水螺杆，高强止水螺杆垂直、水平间距均为500。

梁宽250以外，梁底沿梁纵向设3根加强木枋；梁宽250〔含250〕内，梁底沿梁纵向设2根加强木枋。

支撑架沿梁纵、横方向间距均为1100，其中高度550以上梁下部设一支撑立杆；水平横杆步距1700；梁的支撑架与楼板支承满堂架连接成整体。

梁两侧模板间，在梁高中部沿梁垂直向设置一排φ14支撑钢筋，支撑钢筋长度同梁宽，支撑钢筋沿梁纵向间距为1200。

梁净高超过600的梁，梁两侧模板间需设Φ14高强对拉螺杆，外套Φ20PVC管，建筑外周边梁及迎水面梁所设对拉螺杆不得设Φ20PVC套管。

5、楼面整体模板：楼面现浇板模板采用1830×915模板铺设，下设木枋木龙骨，木龙骨间距250；楼面现浇板支撑架为钢管满堂架，钢管满堂架立杆间距纵横均为1100，水平横杆步距1700。

第三章：模板计算
一、剪力墙支模计算：
本工程剪力墙厚度一致，高度变化不大，现仅就地下室最高剪力墙模板安装进行计算。

墙模板的计算参照《建筑结构荷载标准》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计标准》(GB50010-2002)、《钢结构设计标准》(GB 50017-2003)等标准。

墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。

组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。

2；
〔一〕、参数信息
次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；
主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；
对拉螺栓直径(mm):M12；
主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；
次楞材料:木方；次楞合并根数:1；
宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值
f c(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量
E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
墙模板设计简图
〔二〕、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取其中的较小值:
γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ-- 3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取6.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得23.042 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F12；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2 kN/m2。

〔三〕、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续
梁计算。

面板计算简图
弯矩计算公式如下: 1l 22l 2 其中， M--面板计算最大弯矩(N ·mm)； l--计算跨度(次楞间距): l =250.0mm ； 新浇混凝土侧压力设计值q 1×××0.900=12.443kN/m ； 倾倒混凝土侧压力设计值q 2×××0.90=1.260kN/m ； 其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

××2××2×104N ·mm ； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W< f 其中， σ --面板承受的应力(N/mm 2)； M --面板计算最大弯矩(N ·mm)； W --面板的截面抵抗矩 : W = bh 2/6 = 500×××104 mm 3； f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm 2)； f=12； 面板截面的最大应力计算值：σ×104×1042； 面板截面的最大应力计算值 σ2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm 2，满足要求！ 计算公式如下:
12l 其中，V--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(次楞间距): l =250.0mm ； 新浇混凝土侧压力设计值q 1×××0.900=12.443kN/m ； 倾倒混凝土侧压力设计值q 2×××0.90=1.260kN/m ； ××××250.0 = 2060.8N ；
截面抗剪强度必须满足:
τ= 3V/(2bh n)≤f v
其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 2060.8N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；
h n--面板厚度(mm)：h n = 18.0mm ；
f v--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 1.500
N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: τ=3×2060.8/(2×500×2；
面板截面抗剪强度设计值: [f v2；
面板截面的最大受剪应力计算值τ2小于面板截面抗剪强度设计值[τ2，满足要求！
根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

挠度计算公式如下:
ν4/(100EI)≤[ν]=l/250
×0.5 = 11.521N/mm；
l--计算跨度(次楞间距): l = 250mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×××4；
面板的最大允许挠度值:[ν] = 1mm；
面板的最大挠度计算值: ν××2504/(100×6000××105) = 0.209 mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.209mm 小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1mm，满足要求！
〔四〕、墙模板主次楞的计算
A.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×10×10/6×3；
I = 5×10×10×10/12×4；
次楞计算简图
次楞最大弯矩按下式计算： 1l 22l 2 其中， M--次楞计算最大弯矩(N ·mm)； l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； 新浇混凝土侧压力设计值q 1×××0.900=6.221kN/m ； 倾倒混凝土侧压力设计值q 2×××0.90=0.630kN/m ，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大弯矩：M =0.1××2××2×105N ·mm ； 次楞的抗弯强度应满足下式： σ = M/W< f 其中， σ --次楞承受的应力(N/mm 2)； M --次楞计算最大弯矩(N ·mm)； ×104mm 3； 2； 次楞的最大应力计算值：σ×105×104 = 2.1 N/mm 2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm 2； 次楞的最大应力计算值 σ = 2.1 N/mm 2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm 2，满足要求！ 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 12l 其中， V －次楞承受的最大剪力； l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； 新浇混凝土侧压力设计值q 1×××0.900/1=6.221kN/m ； 倾倒混凝土侧压力设计值q 2×××0.90/1=0.630kN/m ，其中，0.90为折减系数。

××××500.0 = 2060.8N ； 截面抗剪强度必须满足下式：
τ=3V/(2bh0)
其中，τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--次楞计算最大剪力(N)：V = 2060.8N；
b--次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ；
h n--次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ；
f v--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 1.500 N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值:
τ=3×2060.8/(2×××2；
次楞截面的受剪应力计算值τ2小于次楞截面的抗剪强度设计值f v2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：
ν4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，ν--次楞的最大挠度(mm)；
×0.25=5.76 kN/m；
l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ；
E--次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00
N/mm2；
I--次楞截面惯性矩(mm4×106mm4；
次楞的最大挠度计算值: ν××5004/(100×9000××106) = 0.065 mm；
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.065mm 小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！
B.主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
×3；
×4；
E = 206000N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·m)
主楞计算变形图(mm)
作用在主楞的荷载:
××××2××0.5＝3.806kN；
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；
强度验算公式：
σ= M/W< f
其中，σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 主楞的最大弯矩(N·×105 N·mm
W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3×103 mm3；
f --主楞的强度设计值(N/mm22；
主楞的最大应力计算值: σ×105×103 = 47.6 N/mm2；
主楞的最大应力计算值σ2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！
主楞截面抗剪强度必须满足:
τ=2V/A≤f v
其中，τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--主楞计算最大剪力(N)：V = 4662.4N；
A --钢管的截面面积(mm22；
f v--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 120
N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值:
τ=2×2；
主楞截面的受剪应力计算值τ2小于主楞截面的抗剪强度设计值f v=120N/mm2，满足要求！
主楞的最大挠度计算值: ν= 0.328mm；
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.328mm 小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！
〔五〕、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
N<[N]=f×A
其中N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积(mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M12 ；
穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；
×105××10-5 = 12.92 kN；
主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 8.47 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=8.468kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！
二、柱模板计算
柱模板取截面最大，高度最高即地下室〔层高米〕截面500
×500框架柱模板安装进行计算。

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载标准》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计标准》GB50010-2002、《钢结构设计标准》(GB 50017-2003)等标准编制。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 4.91m；
〔一〕、参数信息
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；
柱箍材料:圆钢管；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；
柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；
竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；
宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值
f c(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量
E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
〔二〕、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取其中的较小值:
γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ-- 3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取4.910m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得23.042 kN/m2、117.840 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q12；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kN/m2。

〔三〕、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。

分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。

强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1×××0.90=12.443kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2×××0.90=1.260kN/m；
式中，为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2；
柱截面宽度B方向
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm) 从左往右，各支座反力为R1，R2，R3
柱截面宽度H方向
计算简图
剪力图(kN) 弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
从左往右，各支座反力为R1=1.156kN，R2=3.854kN，R3 M max·mm；V max=1926.984N；νmax=0.130mm；R max
σ=M/W<f
其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=500×××104mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm20N/mm2；
面板的最大应力计算值：σ×104×1042；
面板的最大应力计算值σ2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！
τ= 3V/(2bh n)≤f v
其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 1926.984N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm；
h n--面板厚度(mm)：h n = 18.0mm ；
f v---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 13.000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ=3×1926.984/(2×500×2；
面板截面抗剪强度设计值: [f v2；
面板截面的受剪应力τ2小于面板截面抗剪强度设计值[f v2，满足要求！
面板最大容许挠度: [ν] = 250 / 250 = 1 mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.130mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.13mm 小于面板最大容许挠度设计值[ν]= 1mm,满足要求！
〔四〕、竖楞计算
本工程柱高度为4.910m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×100×100/6×3；
I = 50×100×100×100/12×4；
作用在竖楞上的线荷载，q=R max/
竖楞计算简图
支座最大弯矩计算公式：
2
其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm；
××××105N·mm；
σ=M/W<f
其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；
M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3×104；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm22；
竖楞的最大应力计算值: σ×105×1042；
竖楞的最大应力计算值σ2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！
τ= 3V/(2bh n)≤f v
其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；
××500=2312.381N；
b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ；
h n--竖楞的截面高度(mm)：h n = 100.0mm ；
f v--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 1.500 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ=3×2312.381/(2×××2；
竖楞截面抗剪强度设计值: [f v2；
竖楞截面最大受剪应力计算值τ2小于竖楞截面抗剪强度设计值[f v2，满足要求！
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
νmax4/(100EI)≤[ν]=l/250
E--竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00
N/mm2 ；
I--竖楞截面的惯性矩(mm4×106；
竖楞最大容许挠度: [ν] = 500/250 = 2mm；
竖楞的最大挠度计算值: ν××4/(100×××106) = 0.087 mm；
竖楞的最大挠度计算值ν=0.087mm 小于竖楞最大容许挠度[ν]=2mm ，满足要求！
〔五〕、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
×3；
×4；
按集中荷载计算(附计算简图)：
B方向柱箍计算简图
其中P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2 ××0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.225 ×0.5 = 3.08 kN；
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 3.083 kN；
B方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.825 kN·m；
B方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν= 0.982 mm；
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
σ=M/(γx W)<f
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 824730.05 N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；
B边柱箍的最大应力计算值: σ= 87.41 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值σ×108××1062小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν= 0.982 mm；
柱箍最大容许挠度:[ν] = 500 / 250 = 2 mm；
柱箍的最大挠度ν=0.982mm 小于柱箍最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求!
〔六〕、B方向对拉螺栓的计算
B方向没有设置对拉螺栓！
〔七〕、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
×3；
×4；
按计算(附计算简图)：
H方向柱箍计算简图
其中P -- 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；×××2×0.9)×0.225 ×0.5 = 3.08 kN；
H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 3.083 kN；
H方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.825 kN·m；
H方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν= 0.982 mm；
柱箍截面抗弯强度验算公式:
σ=M/(γx W)<f
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 824730.05 N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；
H边柱箍的最大应力计算值: σ= 87.409 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值σ×108××1062小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν= 0.982 mm；
柱箍最大容许挠度: [ν] = 500 / 250 = 2 mm；
柱箍的最大挠度ν=0.982mm 小于柱箍最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求!
〔八〕、H方向对拉螺栓的计算
H方向没有设置对拉螺栓！
三、标准层梁底模、支撑架计算
本工程梁型号较多，高度变化不大，现就正负零层最大截面梁〔3-4轴交B轴KL2梁〕350×600进行计算。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》〔JGJ130-2001〕、《混凝土结构设计标准》GB50010-2002、《建筑结构荷载标准》(GB 50009-2001)、《钢结构设计标准》(GB 50017-2003)等标准编制。

〔二〕、荷载设计
〔三〕、模板体系设计
设计简图如下：
平面图
立面图
〔四〕、面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)××1k]××(0.1+(24+1.5)×××(0.1+(24+1.5)×××2]×
q1静××[G1k+(G2k+G3k)×h]×××[0.1+(24+1.5)×0.6]×
q1活×××Q2k××××2×
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×
1、强度验算
M max1L21l2××2·m
σ＝M max×1062≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax4××1754/(100×10000×≤[ν
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活××××
R21××
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2××
R2'2××
〔五〕、小梁验算
小梁类型方木小梁材料规格(mm) 50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如以下图：
q1＝××[(0.3-0.1)×××(0.5+(24+1.1)×××(0.5+(24+1.1)×××1]×max[0.55-0.35/2，(1.1-0.55)-0.35/2]/2×××(0.3-0.1)×
q2＝max[1.01+(0.3-0.1)××(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×
0.12)×max[0.55-0.35/2，(1.1-0.55)-0.35/2]/2×1，
3.37+(0.3-0.1)×
1、抗弯验算
M max1l121l22××2××2·m
σ＝M max×1062≤2
满足要求！
2、抗剪验算
V max1l1，q1l2×××
τmax＝3V max/(2bh0)=3××1000/(2×50×2≤[τ2
满足要求！
3、挠度验算
ν12l14××11004/(100×9350×≤[ν
ν2＝q2l24×3004/(8×9350×≤[ν
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
R max1l11l1+q1l2×××××
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.35kN，R2
正常使用极限状态
R'max2l12l1+q2l2×××××
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.9kN，R'2
〔六〕、主梁验算
主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Φ48×3
可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125
主梁截面惯性矩I(cm4) 主梁截面抵抗矩W(cm3)
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝M max×1062≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max
τmax＝2V max/A=2××2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax≤[ν
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3≤8kN
单扣件在扭矩到达40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
≤8kN
单扣件在扭矩到达40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
〔七〕、立柱验算
钢管类型Φ48×3立柱截面面积A(mm2) 424
回转半径i(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值f(N/mm2) 205
λ≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ
1、风荷载计算
M w2××ωk×l a×h22××××2·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术标准》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1××(0.1+(24+1.5)×××2]×
2)小梁验算
q1＝max{1.26+(0.3-0.1)×××(0.5+(24+1.1)×××1]×max[0.55-0.35/2，(1.1-0.55)-0.35/2]/2×1，4.13+(0.3-0.1)×同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.44kN，R2＝10.8kN，R3
立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b××
(0.75+(24+1.1)×××1]×(1.1+0.55-0.35/2)/2×××
(0.75+(24+1.1)×××1]×(1.1+1.1-0.55-0.35/2)/2×
f＝N/(φA)+M w××1062≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
〔八〕、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×≤[N]＝30kN
满足要求！
五、梁侧模计算：
本工程梁型号较多，高度变化不大，梁侧模计算同样以正负零层最大截面梁〔3-4轴交B轴KL2梁〕350×600进行计算。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计标准》GB50010-2002、《建筑结构荷载标准》(GB 50009-2001)、《钢结构设计标准》(GB 50017-2003)等标准编制。

梁段:KL2。

〔一〕、参数信息
梁截面宽度B(m)：0.35；梁截面高度D(m)：0.60；
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
木材品种：云南松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：12.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：1100；次楞根数：3；
主楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
斜撑类型：设主楞，设次楞，不设穿梁螺栓；
斜撑材料类型：方木；
斜撑截面宽度b1(mm)：50；斜撑截面高度h1(mm)：300；
斜撑脚点与顶点的水平距离(m)：0.15；斜撑脚点与顶点的竖向距离(m)：0.30；
〔二〕、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取其中的较小值:
γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ-- 3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。

〔三〕、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为3根。

面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
材料抗弯强度验算公式如下：
σ＝M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 110××3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ-- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：
2
其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1×××0.9=17.107kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2××4×0.9=5.544kN/m；
计算跨度: l = (600-120)/(3-1)= 240mm；
×(17.107+5.544)×[(600-120)/(3-1)]2×105N·mm；
×(17.107+5.544)×[(600-120)/(3-1)]/1000=6.795 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ×105×1042；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=2.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
ν4/(100EI)≤[ν]=l/250。