长兴港大桥上施工组织设计

毕业论文(设计说明书) 题目：长兴港大桥QL-4合同段上部结构施工组织
设计
专业土木工程（交通土建方向）
班级土木0806
学生姓名徐晓杰
指导教师张新军
2011------ 2012学年
长兴港大桥QL-4合同段上部结构施工组织设
计
姓名：徐晓杰
班级：土木0806
指导教师：张新军
摘要：环太湖公路及环湖沿路大堤加固工程（长兴段）起点桩号K0+058，终点桩号K21+640，主线全长21.582km。

本合同工程为长兴港大桥，为环太湖公路长兴段的一部分，北起长兴港港口西北岸，南至港口东南岸，桥梁起点桩号K8+036.9，终点桩号K9+478.1，全长1441.2m，全桥配跨为4×35+11×（3×35）+4×35m。

上部结构为现浇预应力混凝土箱形连续梁（碗型断面），单跨35m，U01和U13为4跨一联，共2联；U02～U12为3跨一联，共11联；总13联，桥长1441.2m。

上、下分幅，单幅12m，分幅间距0.5m，桥梁宽24.5m。

本文将对该桥的施工方案，施工方法、工艺，质量控制，安全控制，特殊季节施工情况等做详细地介绍。

关键词长兴港大桥碗型箱梁施工组织设计
The construction design of the QL-4 contract section superstructure of Changxing Harbour
Bridge
Abstract
The starting stake of the Taihu Lake road and the lake along the Dike Strengthening Project (Changxing) is K0 +058, and the end Stake is K21 +640. The main line of total length is 21.582km.The contract is the Changxing Harbour Bridge, a part of the Taihu Lake road Changxing. It is start from the Changxing Port the northwestern coast and to the southeast coast . The starting Stake of the bridge is K8 +036.9, and the end Stake is K9 +478.1.The whole length of the bridge is1441.2m with a span of 4 × 35 +11 ×(3 ×35) +4 ×35m.The Superstructure is the prestressed concrete box continuous beam (bowl-shaped section).It ia a single span of 35m, U01 and U13 for the four cross-linked, 2 linked; U02 ~ U12 is across a joint, a total of 11 associated; total 13Union.It has two framings, with a single 12m, the spacing is 0.5m, the width is 24.5m.Now let’s introduce the plan,. Methods , the controlduction of quality and safety and the especial season construction for you.
Keywords: Changxing Harbour Bridge., Bowl box girder, Condtruction organizational design
目录
1．编制说明 (1)
1.1．编制依据 (1)
1.2．执行标准与规范 (1)
2．工程概况 (1)
2.1.工程简介 (1)
2.2.气象、水文 (2)
2.3.地形、地貌及地质 (2)
2.4.大桥主要施工方案 (3)
3．现浇箱梁施工方案 (3)
4.施工方法 (3)
4.1.测量放样 (3)
4.2.地基处理 (3)
4.2.1.围堰内地基处理 (3)
4.2.2.地基承载力验算 (5)
4.3.通航孔U04联箱梁现浇支架贝雷梁平台钢管桩基础 (5)
4.3.1.钢管桩的加工与制作 (5)
4.3.2.钢管桩的防腐 (5)
4.3.3.钢管桩沉桩 (5)
4.3.4.沉桩质量检验评定标准 (6)
4.4.支架的搭设 (6)
4.4.1.支架布置和构件尺寸 (6)
4.4.2.传力系统 (7)
4.4.3.稳定性 (8)
4.4.4.支架规格 (8)
4.5.荷载及验算 (8)
4.5.1.计算所用参数 (8)
4.5.2.端横梁及横隔板段支架模板受力验算 (9)
4.5.2.1.竹胶板强度及挠度验算 (9)
4.5.2.2.方木强度及挠度验算 (10)
4.5.2.3.横向钢管抗弯强度及挠度验算 (11)
4.5.2.4.立杆承载力验算 (12)
4.5.3.腹板下支架模板受力验算 (13)
4.5.3.1.竹胶板强度及挠度验算 (14)
4.5.3.2.方木强度及挠度验算 (14)
4.5.3.3.横向钢管抗弯强度及挠度验算 (15)
4.5.3.4.立杆承载力验算 (16)
4.5.4.箱梁翼板段支架模板受力验算 (17)
4.5.4.1.竹胶板强度及挠度验算 (17)
4.5.4.2.方木强度及挠度验算 (18)
4.5.4.3.横向钢管抗弯强度及挠度验算 (19)
4.5.4.4.立杆承载力验算 (20)
4.5.5.箱梁空箱段支架模板验算 (21)
4.5.5.1.竹胶板强度及挠度验算 (21)
4.5.5.2.方木强度及挠度验算 (22)
4.5.5.3.横向钢管抗弯强度及挠度验算 (23)
4.5.5.4.立杆承载力验算 (24)
5.通航孔U04联贝雷梁支架平台的设置 (25)
5.1.支架平台的布置 (26)
5.1.1.支架平台下部结构钢管桩基础的布置 (26)
5.1.2.支架平台上部结构的布置 (26)
5.1.3.荷载分布 (26)
5.2.I10工字钢受力验算 (27)
5.2.1.端横梁及横隔板段 (27)
5.2.2.腹板段 (28)
5.2.3.翼板边缘段 (30)
5.2.4.空箱段 (31)
5.3.贝雷梁受力验算 (32)
5.3.1.通航孔腹板段 (32)
5.3.2.通航孔翼板及空箱段 (34)
5.4.I45b桩顶下横梁受力验算 (34)
5.5.φ425×8mm钢管桩受力验算 (36)
5.5.1.双排钢管桩最大受力处入土深度计算 (36)
5.5.2.单排钢管桩最大受力处入土深度计算 (37)
5.5.3.钢管桩轴向承载力验算 (37)
6.支架的预压 (37)
6.1.预压观测 (39)
6.2.注意问题 (39)
7.模板的加工与安装 (39)
7.1.底板模板、腹板侧模安装 (39)
7.2.内模板安装 (40)
7.3.槽口堵头模板 (40)
7.4.模板施工应注意事项 (40)
8.普通钢筋、波纹管、预应力钢绞线的安装 (40)
8.1.钢筋的要求 (40)
8.2.钢筋的加工制作 (40)
8.3.钢筋安装实测项目允许偏差 (41)
8.4.人孔设置 (41)
9.砼的浇筑 (42)
9.1.砼的浇筑顺序 (42)
9.2.砼拌合 (42)
9.3. 砼浇筑及顺序安排 (42)
9.4.砼养护 (43)
9.5.砼浇筑时注意事项和应急措施 (43)
9.5.1.砼泵送控制和塞管处理措施 (43)
9.5.2.机械碰撞处理 (44)
9.5.3.超初凝时间施工缝处理 (44)
9.5.4.防漏浆措施 (44)
9.6.现浇箱梁实测项目允许偏差 (44)
10.预应力施工 (44)
10.1.波纹管安装、定位 (44)
10.2.预应力钢绞线 (45)
10.3.穿束 (45)
10.4.锚垫板安装 (45)
10.5.预应力张拉 (45)
10.6.后张法预应力实测项目允许偏差 (46)
10.7.压浆 (47)
10.8.封锚 (47)
11.模板支撑架与通航孔贝雷梁支架平台的拆除 (47)
11.1.模板、支架的拆除 (47)
11.2.贝雷梁支架平台的拆除 (48)
12.质量控制要点 (48)
13.质量保证措施 (49)
14.施工人员和机械设备配置 (50)
15.施工进度计划 (52)
16.施工安全保证措施 (53)
17.特殊季节施工 (54)
17.1.雨季施工措施 (54)
17.2.冬季施工措施 (54)
17.3.高温季节施工措施 (55)
17.4.交通疏导措施 (56)
18. 应急预案 (56)
18.1.防台、防季风应急预案 (56)
18.2.防汛应急预案 (57)
18.3.突发性气象灾害和重大安全事故应急预案 (60)
19.文明施工、环保措施 (61)
20.附表一：Φ425mm×8mm钢管桩打入土深度 (64)
21.附表二：组织管理体系 (67)
22.附表三：工序质量监控流程 (68)
23.附表四：全员安全管理保证体系框图 (69)
24.附表五：安全生产保证体系框架 (70)
环太湖公路及环湖沿路大堤加固工程
长兴港大桥QL-4合同段上部结构施工组织设计
1．编制说明
1.1．编制依据
①本工程招标文件及补遗、招标施工图以及现场情况；
②本工程有关设计单位编制的设计图中的设计说明；
③环太湖公路及环湖沿路大堤加固工程(长兴段)长兴港大桥图纸；
④现行的与本工程相关的各种工程技术规范；
⑤工程地质和地下管线等资料。

1.2．执行标准与规范
《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000
《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-99
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2001
《钢管脚手架扣件》GB 15831
《路桥施工计算手册》
《建筑结构荷载规范》（GBJ9）
《简明施工计算手册》
《桥梁施工常用数据手册》
《脚手架实施规范》BS 5975-82
《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95）
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）
《公路工程施工工艺标准》(桥涵) （FHEC）
《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ D63-2007）
《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《建筑高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架安全技术规程》（J10905-2006）
2．工程概况
2.1工程简介
环太湖公路及环湖沿路大堤加固工程（长兴段）起点桩号K0+058，终点桩号K21+640，主线全长21.582km。

本合同工程为长兴港大桥，为环太湖公路长兴段的一部分，北起长兴港港口西北岸，南至港口东南岸，桥梁起点桩号K8+036.9，终点桩号K9+478.1，全长1441.2m，全桥配跨为4×35+11×（3×35）+4×35m。

上部结构为现浇预应力混凝土箱形连续梁（碗型断面），单跨35m，U01和U13为4跨一联，共2联；U02～U12为3跨一联，共11联；总13联，桥长1441.2m。

上、下分幅，单幅12m，分幅间距0.5m，桥梁宽24.5m；下部结构为钻孔灌注桩、肋板式桥台、柱式墩、混凝土V型实体墩。

长兴港为Ⅵ级航道，通航净空为22×4.5m，最高通航水位2.66m（黄海高程）。

设计洪水频率 1/100
设计洪水位 3.1m（黄海高程）
1/300设计水位 3.1±0.5m
按一级公路技术标准设计，设计时速60公里/小时，双向四车道。

2.2.气象、水文
长兴县地处北亚热带季风气候区。

气候总的特点是：季风显著，四季分明；雨热同季，降水充沛；气候温和，空气湿润；地形起伏高差大，垂直气候较明显。

全县多年平均气温15.6℃，极端最高气温为39.8℃，极端最低气温为-13.9℃；平均水气压16.4hPa；平均相对湿度80%；多年平均年降水量1280.9毫米；平均年降水日数144.3天。

风向季节变化明显，冬半年盛行西北风，夏半年盛行东南风，三月和九月是季风转换的过渡时期，一般以东北和东风为主。

年平均风速1.7～3.2米/秒。

每年8-9月为台风雨期，8级台风年均一次，风速大于14m/s，最大风速26m/s。

此外，晚春及秋冬季节，有大雾天气，影响通视，易引起交通事故，应引起重视。

区内港湖相通，构成互为联系的水系网络，区内池塘星罗棋布。

主要河流有合溪新港、长兴港，它们均注入太湖，公路 85%路段临太湖而建。

据初勘水质分析成果：长兴港地表水对砼无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。

2.3.地形地貌及地质
路线经过地段为湖积湖滨平原地貌，属太湖堆积平原区之太湖泻湖沼泽平原亚区，北临太湖，区内地势平坦，地貌单一，大堤内侧为挖土而形成等带状池塘，沿线以水稻田、桑园地、池塘为主，旱地以平缓大丘居多，地形略有起伏，堤内
侧建有防风林，地面标高一般1.0～6.5m。

桥址处跨越湖面等通航孔河道走向近于西南东北向，通航孔湖面宽约210m。

长兴港大桥所跨太湖长兴港段。

2.4大桥主要施工方案
本工程为水中桥，为解决桥梁运输、吊装及方便承台、墩身及上部箱梁满堂支架现浇施工，采用了大围堰方案，将除了通航孔（U04联）外的桥梁施工区域通过大围堰筑岛的方法，将水中桥施工转化为陆地桥梁施工，采用陆地桥梁常规施工方法，通航孔桩基础、承台施工通过小围堰筑岛的方法施工。

3现浇箱梁施工方案
采用满堂支架现浇，3或4跨一联，左右分幅浇筑，模板采用15mm覆膜竹胶板，支架采用Ф48mm×3.5mm碗扣型多功能模板支撑架。

混凝土采用拌合站集中拌制，10m3混凝土运输罐车运输，泵送入模，插入式捣固棒捣固，覆盖麻袋洒水养生。

混凝土强度达到设计的90%，龄期14d，方可进行预应力张拉，预应力孔道压浆采用真空压浆。

U04联通航孔搭设贝雷梁施工平台，平台上搭设碗扣型满堂支架（延用围堰内箱梁支架现浇方法）。

基础采用和φ425×8mm钢管桩，群桩布置，用［14连接。

桩顶横向设置I45b工字钢下横梁，其上架设贝雷梁，贝雷梁上横向根据满堂支架的搭设排距在立杆相应位置铺设I10工字钢，为了便于施工，I10工字钢上铺设5cm厚木板。

4.施工方法
附图一预应力砼现浇箱梁施工工艺流程图
4.1.测量放样
在工程施工前对控制点进行复测，并报监理审批。

放箱梁中线、边线，并报请监理工程师进行检查。

4.2.地基处理
4.2.1.围堰内地基处理
地基处理是现浇箱梁支架体系关键工序，桥梁施工范围内地基承载力需满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象。

本工程地基为:湖底表层淤泥，厚度
附图一预应力砼现浇箱梁施工工艺流程图
为0.4～2.1m；下层主要为粉土，地基承载力60～140Kpa。

表层淤泥承载力低，压缩性大，透水性差，不能满足满堂支架地基设计要求，需全部挖除，采用宕渣换填，压路机分层压实。

地基处理前，需处理范围内先清除表面废弃杂物等，清除淤泥，回填宕渣，宕渣粒径≤15cm，每30cm一层，分层压实。

与施工便道、支架基础衔接的部分，应挖成台阶，宽度不小于0.6m，用压路机分层压实，压实后宕渣地基承载力不小于100Kpa,且不小于下层原状土地基承载力。

经压实处理的支架地基顶面，沿路线中心分向做2%双向排水坡，表面浇筑10cm厚C15混凝土进行表面硬化，支架外侧设纵向排水边沟，边沟砂浆抹面，防止雨水直接渗入地基，雨水经集水井汇集到一处，集中处理排放。

4.2.2地基承载力验算
查地质报告的土层物理力学性质指标及承载力参数确定表，地基承载力基本容许值［fa0］=60～140 Kn/m2。

地基承载力按荷载最大处地基承载力进行验算,单根立杆所承受的最大荷载为24.7Kn。

基础浇注10cm厚C15素混凝土和填筑120cm厚宕渣，
（宕渣按22Kn/m3计算）。

用公式：p
cz +p
z
≤f
z
，p
z
=p/（b+2Ztgθ）对塘渣地基进行验算。

p
cz
——宕渣底面处的自重压力（Kn/m2）；
p
z
——宕渣底面处的附加压力（Kn/m2）；
f
z
——宕渣底面处土层的地基承载力（Kn/m2）；
b ——基础底面的宽度（m）；
p ——立杆对基础底面压力,按最大值24.7Kn计算；
Z——基础底面下宕渣的厚度（m）；
θ——宕渣的压力扩散角，取45°；
p
z
=p/（b+2Ztgθ）=24.7/(0.1+2×1.2×tg45°)=9.23（Kn/m2）；
p
cz
=24×0.15+22×1.2=30（Kn/m2）；
p cz +p
z
=9.23+30=39.23 Kn/m2≤f
z
=［fa0］=60Kn/m2满足要求。

4.3.通航孔U04联箱梁现浇支架贝雷梁平台钢管桩基础
本段因需跨越通航孔，需搭设跨越结构的贝雷梁支架平台，通航孔现浇箱梁支架平台基础采用Φ425×8mm螺旋焊接钢管。

4.3.1.钢管桩的加工与制作
采用δ=8mm钢板的螺旋焊管，在生产厂家订制加工，焊接质量和材质均严格按照国标和设计技术标准执行。

加工好的钢管桩汽运至岸上后场加工区存放。

4.3.2.钢管桩的防腐
钢管桩在施工前按要求采用1mm环氧塑脂底漆+聚氨酯面漆的防腐措施，并严格执行“技术规程”规定的涂装质量要求及检测标准，以满足2年的使用寿命。

4.3.3.钢管桩沉桩
钢管桩布置密度较大，应提前设计出打桩船进出路线。

栈桥基础钢管桩规格为：Φ425mm×8mm,群桩布置（钢管桩打入土深度见附表一），桩顶标高为：+5.535m；防护钢管桩规格为：Φ425mm×8mm×12m，通航孔里面间距为6m，桩顶高出常水为3m，桩顶标高为：+4.2m。

钢管桩的施打顺序为：钢管桩用锤击打桩船打设，在施打过程中用吊船对钢管桩进行水平和垂直运输，将钢管桩吊至指定位置。

钢管桩就位后立即进入打桩工序，打桩前在桩顶安装桩帽，桩底50cm加设10mm刃脚以防下打过程中卷板，同时切忌锤击过猛，以免桩尖弯卷，造成拔桩困难，同时确保桩的垂直度和轴线位置。

沉桩完毕后，应对栈桥基础钢管桩高于设计标高处进行截除；如出现桩顶标高低于设计顶标高的现象，则要进行接桩处理。

桩顶卷口变形部分，首先应校正或割除，钢管桩桩头的截除：钢管桩高于设计桩顶标高部分采用氧焊气割方法截除, 先在桩身设计标高处用水平尺把水平线划好，再用氧焊在标高处气割桩头。

注意不要把低于设计标高部分损坏，并把桩头处理平整。

沉桩完成后用14a槽钢进行整体焊接连接，并设置斜撑。

4.3.4.沉桩质量检验评定标准
允许偏差（mm）
序号项目
直桩
检验单元和数量
单
元
测
点
检验方法
1 设计标高处
桩顶平面位
置
离岸无掩护
水域沉桩
150
每根桩
（逐件检查）
1
用全站仪和钢
尺量纵横两方
向，取大值桩身垂直度
1% 每根桩（抽查10%
且不少于10根）
1
吊线用钢尺量
或用测斜仪检
查。

4.4.支架的搭设
支架的搭设，要求稳定可靠并进行超载（上部自重120%）的预压，以消除支架的非弹性变形，并测量其弹性变形值，根据支架的弹性变形设置预拱，结构本身不需要设置预拱。

施工中估算并设预拱度予以消除。

4.4.1支架布置和构件尺寸
箱梁全部采用满堂支架整体现浇的施工方法，UO1联和U13联为4跨一联，U02～U12联为3跨一联，支架采用Ф48mm×3.5mm碗扣型多功能模板支撑架（端横梁2.4米段及跨中横隔梁1.2m段采用扣件式模板支撑架）。

支架布设形式为顺桥向排距采用0.9m、0.6m，横桥向列距采用0.9m、30cm，步距均采用1.20m。

端横梁2.4米及跨中横隔梁1.2m段排距0.6m、列距0.3m；纵桥向两道腹板范围
各1.2m采用排距0.9m、列距0.3m；翼板及空箱段采用排距0.9m、列距0.9m。

设三人组成支架搭设检查小组，逐一检查支架是否按规范要求搭设，合格后挂牌
标示检查责任人。

附图二碗扣式满堂支架施工顺序
4.4.2.传力系统
支架顶部设方木，方木上贴附模板，外模板采用15mm覆膜竹胶板，方木下设纵、横两层规格为Ф48×3.5mm钢管，将模板荷载传至支架。

方木纵桥向布置，截面为100mm×100mm，方木与方木中心间距23cm，置于横向钢管上，钢管曲率满足桥梁横断面梁底曲率变化要求，梁底4m为直线段，两侧各4m为圆弧钢管，间距与相应支架区段排距相同(端横梁和横隔梁段采用单钢管，腹板及空箱段采用双钢管，翼板边缘2m采用三并排钢管)；纵向钢管置于横向钢管之下，布置间距与相应支架区段列距相同，置于碗扣式支架顶托上；横向与纵向钢管扣件连接。

4.4.3.稳定性
为保证支架的稳定性，确保整个支架系统为几何不可变体系，支架外围、中间每三排三列（三跨）从底到顶设剪刀撑，底层、顶层、中间每三步设水平剪刀撑，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不大于70cm（除翼板边缘3列1.8m段不大于50cm外），剪刀撑穿越每步皆与立杆扣件连接，不允许虚扣，每隔3层布设水平剪刀撑。

每道剪刀撑由底到顶、从左到右连续布置。

剪刀撑用6 m长φ48×3mm普通钢管连续布置，钢管接长采用对接扣件接长，立向剪刀撑与地平面成45～60度夹度，水平向剪刀撑与桥梁纵向成45～60度夹度。

每处与碗扣支架连接处必须用扣件紧固，剪刀撑必须上至底模板，下至地面，顶和底必须设置水平剪刀撑。

4.4.4.支架规格
采用规格为Ф48mm×3.5mm碗扣型多功能模板支撑架（端横梁2.4米段及跨中横隔梁1.2m段采用扣件式模板支撑架）。

立杆主要采用1.8m、2.4m、3.0m三种，接长错开布置；横杆采用0.3m、0.6m、0.9m三种；采用KTC-60可调底座，KTC-45可调托撑。

底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度不大于35cm，立杆底部设置可调底座。

4.5.荷载及验算
计算中箱梁荷载分端横梁及跨中横隔梁、腹板、翼板、空箱段分别计算，箱梁钢筋砼荷载、模板的恒载分项系数为1.2,施工人员及施工设备荷载倾倒和振捣混凝土产生的活载分项系数为1.4。

4.5.1.计算所用参数
钢筋砼容重Q=25Kn/m3
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 （P13 4.2.4-2）
=65N/m
方木自重标准值Q
1
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》J10905-2006 （P30 附录A）竹胶板自重标准值Q
=0.3 Kn/m2
2
建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008（P12 表4.2.4）Q
3
—施工人员及设备荷载标准值为1.0 Kn/m2
Q
4
—浇筑和振捣砼时产生的荷载标准值为1.0 Kn/m2
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008（P12 4.2.2）
Q
5
—风荷载
Q 5=W
k
=0.7μ
z
μ
s
w
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008（P13 4.3.1）
式中 W
k
___风荷载标准值（Kn/m2）；
μ
z
—风压高度变化系数为1.92；
《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（P25 7.2.1）
μ
s
_______风荷载体型系数为1.3；
《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（P36 7.3.1-31）
w
_______基本风压为0.45 Kn/m2。

《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（P86 续表D.4）
Q 5=W
k
=0.7×1.92×1.3×0.45=0.786 Kn/m2
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 （P13 4.2.5）
4.5.2.端横梁及横隔板段支架模板受力验算
4.5.2.1.竹胶板强度及挠度验算
胶合板采用优质覆膜竹胶板(122×244×1.5cm),竹胶板厚度h为15mm，板底方木与方木中心间距L=为300mm，净距l=200mm,以b=1mm宽度验算。

①竹胶板抗弯强度验算
q=［1.2×（1.8×25+0.3）+1.4（Q
3+Q
4
+Q
5
）］×b
式中荷载分项系数固定荷载为1.2，可变荷载为1.4 q—竹胶板线荷载（N/mm）
q=0.058 N/mm
M
max
=ql2/8=290 N.mm
式中M
max
—竹胶板最大弯矩
l—方木间净距为200mm
σ= M
max
/ W≤fm
式中 fm—竹胶板抗弯强度设计值为15 N/mm2
σ—竹胶板抗弯强度
σ=7.73 N/mm2＜15 N/mm2=fm
满足要求。

②竹胶板挠度验算
f=5ql4/(384EI)
式中 f—竹胶板的挠度（mm）
q—线荷载（N/mm）
l—方木间净距为100mm
E—竹胶板弹性模量6000 N/mm2
f=0.48mm＜0.5mm=L/400
满足要求。

4.5.2.2方木强度及挠度验算
方木采用松木，抗弯强度值f
m
为11 N/mm2；方木截面为100mm×100mm；方木列距b=250mm，横向钢管排距600mm，梁高H=1.8m。

W—方木的截面抵抗矩为W= bh2/6=100×100×100/6=166.67×103mm3
I—方木的惯性矩为I=bh3/12=100×1003/12=833.33×104 mm4
E—松木弹性模量E=9000 N/mm2《公路桥涵设计手册》（P525表4-17）
①抗弯强度验算
砼荷载：A=1.8×b×25Kn/m3=13.5 Kn/m
竹胶板荷载：B=0.3×b=0.09 Kn/m
方木荷载：C=0.065 Kn/m
q=1.2（A+B+C）+1.4（Q
3+Q
4
+Q
5
）×0.25
式中 b—方木列距为250mm
q—单根方木承受荷载(N/mm)
q=17.36 Kn/m
M
max
=qL2/10 《桥梁施工常用手册》（P670表6.1-3）
式中L—方木跨距为600 mm
M
max
=0.62 Kn.m
σ= M
max
/ W
式中 f
m
—松木抗弯强度为11N/mm2 《公路桥涵设计手册》（P525表4-17）
σ=3.75 N/mm2＜11 N/mm2=f
m
满足要求。

②支点处方木挠度验算
f=qL4/(128EI)=0.2mm＜1.5mm= L/400
《桥梁施工常用手册》（P670表6.1-3）
满足要求。

4.5.2.3横向钢管强度及挠度验算
端横梁及横隔板段横向钢管采用单根，排距为600mm，纵向钢管列距为
300mm，箱梁高度H=1.8m。

①Ф48×3.5mm钢管的抗弯强度验算
A 砼荷载：1.8m×600mm×300mm×25Kn/m3=8.1 Kn
B竹胶板荷载：0.3 Kn/m2×600mm×300mm=0.054 Kn
C方木荷载： 65N/m×600mm×300/300=0.039 Kn
D钢管荷载：38.4 N/m×0.3=0.012 Kn
钢管自重为38.4 N/m
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》J10905-2006 (P30 表A)
F=1.2×(A+B+C+D) +1.4(Q
3+Q
4
+Q
5
)×600mm×300mm
=10.54 Kn M
max
=FL/4
式中M
—钢管最大弯矩（Kn.m）；
max
F—钢管所受集中荷载为10.54 Kn；
L—横向钢管跨距为300mm。

=0.79 Kn.m
M
max
/ W
σ= M
max
式中σ—钢管抗弯强度（N/mm2）；
W—钢管截面模量为5.077×103mm3；
f
—钢管的抗弯强度设计值为205N/mm2。

m
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》J10905-2006 (P14 表5.1.7)
σ=155.6 N/mm2＜205 N/mm2=f
m
满足要求。

②Ф48×3.5mm钢管的挠度验算
f=FL3/(48EI) （高等教材《材料力学》 P362）
式中 f—钢管的挠度（mm）；
E—钢管弹性模量为2.06×105 N/mm2；
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》J10905-2006 (P14 表5.1.7) I—钢管惯性矩为12.19×104mm4。

《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》J10905-2006 (P30 表A)
f =0.2mm＜4mm= L/150
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》J10905-2006 （ P15 表5.1.5）满足要求。

4.5.2.4立杆承载力验算
①单肢立杆轴向承载力：
根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006），外围、中间每三排三列（三跨）从底到顶设剪刀撑，底层、顶层、中间每三步设水平剪刀撑，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不大于70cm的约束条件下，=h+2a
计算长度：L
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008（P20 5.6.3-1） ______立杆计算长度；
式中 L
a ______立杆伸出顶层水平杆长度（不大于70cm）；
h______立杆步距（cm）。

故：L
=260cm
求稳定系数ϕ
λ= L
/i
λ__长细比
i__截面回转半径,查表5.1.7，i =1.58cm。

λ=L
/i=260/1.58=165
根据长细比查表得，稳定系数ϕ=0.259
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 （P44附录E）
单肢立杆轴向承载力应满足:
N≤ϕ.A.f=0.259×4.89×102×205=26Kn
式中ϕ_______轴心受压立杆的稳定系数为0.259;
A_______立杆的截面面积为4.89×102（mm2）;
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008（P15 表5.1.7）f_______钢材的抗压强度设计值为205 N/mm2。

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 （P15 表5.1.6）
②单肢立杆所承重为：（立杆排、列距为600mm×300mm）
A 砼荷载： 1.8×0.6×0.3×25=8.1 Kn
B竹胶板荷载： 0.3×0.6×0.3=0.054 Kn
C 方木荷载： 0.6×65N/m=0.039 Kn
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》J10905-2006 (P30 表A)
D 钢管荷载：（钢管按最大高度H=12.049m计算，共10步，纵、横向钢管为
0.6+0.3m×2）
［12.049+（0.6+0.3）×10+0.6+0.3×2］×38.4=0.854 Kn
N=1.2(A+B+C+D)+0.9×1.4［(Q
3+Q
4
)LxLy+Q
5
］
《建筑施工碗扣式钢管脚手架技术规范》JGJ 166-2008 (P20 5.6.2-2) 式中 Lx—单肢立杆纵向间距为0.6 m，
Ly—单肢立杆横向间距0.3 m 。

N=12.3 Kn＜26 Kn
满足要求。

为增加施工安全系数，方木与方木中心间距由30cm减小至23cm，以此计算荷载均满足要求，过程不一一罗列。

4.5.3 腹板下支架模板受力验算
4.5.3.1竹胶板强度及挠度验算
胶合板采用优质覆膜竹胶板(122×244×1.5cm),竹胶板厚度h为15mm，板底方木与方木中心间距L=300mm，净距l=200mm,以b=1mm宽度验算。

①竹胶板抗弯强度验算
q=［1.2×(1.8×25+0.3)+1.4（Q
3+Q
4
+Q
5
）］×b
式中荷载分项系数固定荷载为1.2，可变荷载为1.4 q—竹胶板线荷载（N/mm）。

q=0.058 N/mm
M
max
=ql2/8=290 N.mm
式中M
max
—竹胶板最大弯矩；
l—方木间净距为200mm；
σ= M
max
/ W≤fm
式中 fm—竹胶板抗弯强度设计值为15 N/mm2；σ—竹胶板抗弯强度。

σ=7.73 N/mm2＜15 N/mm2=fm
满足要求。

②竹胶板挠度验算
f=5ql4/(384EI)
式中 f—竹胶板的挠度（mm）；
q—线荷载（N/mm）；
l—方木间净距为100mm；
E—竹胶板弹性模量6000 N/mm2 。

f=0.48mm＜0.5mm=L/400
满足要求。

4.5.3.2方木强度及挠度验算
方木抗弯强度值fm为11 N/mm2；方木截面为100mm×100mm；方木列距为b=300mm，横向钢管排距为900mm，梁高H=1.8m。

①抗弯强度验算
A砼荷载：A=1.8×b×25Kn/m3=13.5 Kn/m
B竹胶板荷载：B=0.3×b=0.09 Kn/m
C方木荷载：C=0.065 Kn/m
q=1.2（A+B+C）+1.4（Q
3+Q
4
+Q
5
）×0.3
式中 b—方木列距为300mm
q—单根方木承受荷载(N/mm)
q=17.56 Kn/m
M
max
=qL2/10
式中L—方木跨距为900 mm
M
max
=1.42 Kn.m
σ= M
max
/ W
式中 f
m
—松木抗弯强度为11N/mm2 《公路桥涵设计手册》（P525表4-17）
σ=8.52 N/mm2＜11 N/mm2=f
m
满足要求。

②方木挠度验算
f=qL4/(128EI)=1.2mm＜2.25mm= L/400
满足要求。

4.5.3.3横向钢管强度及挠度验算
横、纵向钢管排、列距为900mm×300mm，腹板下横向采用双钢管，箱梁高度H=1.8m。

①Ф48×3.5mm钢管的抗弯强度验算
A 砼荷载：1.8m×900mm×300mm×25Kn/m3=12.15 Kn
B竹胶板荷载：0.3 Kn/m2×900mm×300mm=0.08 Kn
C方木荷载： 65N/m×900mm×300/300=0.07 Kn D钢管荷载：38.4 N/m×0.3×2=0.023 Kn
F=［1.2×(A+B+C+D) +1.4(Q
3+Q
4
+Q
5
)×900mm×300mm］/2
=7.92 Kn
M
max
=FL/4
式中M
max
—钢管最大弯矩（Kn.m）；
F—单根横向钢管所受集中荷载为7.92 Kn； L—横向钢管跨距为300mm。

M
max
=0.59 Kn.m
σ= M
max
/ W
式中σ—钢管抗弯强度（N/mm2）；
W—钢管截面模量为5.077×103mm3；
fm—钢管的抗弯强度设计值为205N/mm2。

σ=116.21 N/mm2＜205 N/mm2=fm
满足要求。

②Ф48×3.5mm钢管的挠度验算
f=FL3/(48EI)
式中 f—钢管的挠度（mm）；
E—钢管弹性模量为2.06×105 N/mm2；
I—钢管惯性矩为12.19×104mm4。

f =0.2mm＜2mm= L/150
满足要求。

4.5.3.4.立杆承载力验算
立杆排、列距为900mm×300mm
A 砼荷载： 1.8×0.9×0.3×25=12.15 Kn
B竹胶板荷载： 0.3×0.9×0.3=0.08Kn
C 方木荷载：0.9×65N/m=0.06 Kn
D 钢管荷载：（钢管按最大高度H=12.049m计算，共10步，纵、横向钢管为
0.9+0.3m×2）
［12.049+（0.9+0.3）×10+0.9+0.3×2］×38.4=0.98 Kn
单肢立杆所承重为：
N=1.2(A+B+C+D)+0.9×1.4［(Q
3+Q
4
)LxLy+Q
5
］
《建筑施工碗扣式钢管脚手架技术规范》JGJ 166-2008 (P20 5.6.2-2) 式中 Lx—单肢立杆纵向间距为0.9 m
Ly—单肢立杆横向间距0.3 m
N=17.59 Kn＜26 Kn
满足要求。

为增加施工安全系数，方木与方木中心间距由30cm减小至23cm，以此计算荷载均满足要求，过程不一一罗列。

4.5.4.箱梁翼板段支架模板受力验算
4.5.4.1.竹胶板强度及挠度验算
胶合板采用优质覆膜竹胶板(122×244×1.5cm),竹胶板厚度h为15mm，板底方木与方木中心间距L=为300mm，净距l=200mm,以b=1mm宽度验算。

①竹胶板抗弯强度验算
q=［1.2×（1.8×25+0.3）+1.4（Q
3+Q
4
+Q
5
）］×b
式中荷载分项系数固定荷载为1.2，可变荷载为1.4 q—竹胶板线荷载（N/mm）
q=0.058 N/mm
M
max
=ql2/8=290 N.mm
式中M
max
—竹胶板最大弯矩
l—方木间净距为200mm
σ= M
max
/ W≤fm。