研发楼高大模板及支撑架体施工方案

批准人：
编制单位:苏州科技城研发楼工程项目部批准日期：2006年月日
一、编制依据
1、施工图纸：苏州科技城研发楼工程施工图
2、主要规范、规程:
1）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）
2)《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300—2001
3、施工组织设计：《苏州科技城研发楼工程施工组织设计》
4、其他相关文件
二、工程概况
本工程位于于苏州新区东渚镇青山路中段。

建筑总高度为21。

6米，建筑面积为27000m2，基础为柱下独立基础与局部条基相结合，上部结构形式为钢筋混凝土框架结构5层。

本工程上部结构模板及其支撑体系是确保主体结构工程质量的关键，因此应视为本工程的重点，引起施工人员的高度重视。

本工程层高为4。

2～4。

77米，结构断面尺寸:梁断面尺寸最大为300mm×800mm，柱子断面尺寸为600mm×600mm，楼板厚度为100～120mm.在D区及E区分别各有一处需进行高大模板支撑施工，层高分别为8。

97米及13。

17米。

具体位置详见下方平面图。

E区高支模范围示意图
D区高支模范围示意图
三、施工准备
1、技术准备
项目技术负责人组织项目部技术、生产人员熟悉图纸,认真掌握施工图的内容、要求和特点,针对有关施工技术和图纸存在的问题做好记录,通过会审对图纸中存在的问题与设计、监理、建设单位共同协商解决,取得一致的意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据，熟悉各部位的截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。

2、机具准备
施工前，根据现场场地及施工进度安排，准备施工中所需使用的机具,主要有：锤子、单手扳头、圆盘锯、平刨、手电钻、手提电锯、活动扳手、钢丝钳、墨斗、砂轮切割机、水准仪、经纬仪、水平尺、钢卷尺、工程检测尺等。

3、材料准备
梁模板采用16厚本松胶合板模板，楼板模板采用12厚本松胶合木模板，模板基本周转3次，方木采用40mm×90mm落叶松方木，模板的支撑系统采用Φ48的扣件式钢管支承体系.根据现场所需材料，提前考察，选用相关材料厂家。

四、主要施工方法及措施
模板施工前应预先认真阅读图纸，细心翻样，确定各部位定位轴线(包括细部尺寸）、标高传递及制模、支模方法(包括绘制模板排列图），并将轴线、标高引测到位。

同时按图把柱、梁、梯等各自的位置线弹测在相应地面或楼面上(即放实样），再经过仔细的复核，无误后方可进行支模施工.
模板安装完毕。

必须派专职技术人员对轴线、标高、几何尺寸进行仔细、认真
的复核、验收，同时对支撑系统的扣件螺栓是否紧固,模板拼缝是否平整，接口是否严密等进行检查，在确认无误后方可进行下道工序的施工。

模板与砼接触面应涂刷隔离剂，隔离剂必须在钢筋绑扎前涂刷完毕.模板工程中涉及到钢结构、水、电、装饰等各专业所需的埋件、埋筋、预埋套管等应事先相互联系，按其专业要求进行预埋或预留，安装牢固位置准确，不得遗漏，并严禁砼浇筑完毕后凿洞。

1、楼板模板
A、13。

17米部位:
楼板模板采用12mm厚胶合板，40mm×90mm＠400mm方木作次楞，φ48mm ×2.7mm＠800mm钢管作主楞，钢管双扣件600mm×600mm系统作支撑，钢管水平、斜向支撑加固，水平拉杆间距不大于1.2m，扫地杆距地不大于200mm。

B、8.97米部位:
楼板模板采用12mm厚胶合板，40mm×90mm＠400mm方木作次楞，φ48mm ×2.7mm@800mm钢管作主楞，钢管双扣件900mm×900mm系统作支撑,钢管水平、斜向支撑加固，水平拉杆间距不大于1。

8m，扫地杆距地不大于200mm。

楼板模板安装顺序：满堂钢管扣件脚手架→主龙骨→次龙骨→柱子模板龙骨→柱子模板、梁底模板→梁侧模板→楼板模板拼装→模板验收调整→转下道工序。

楼板模板安装就位时应采用每个铺设单元由四周向中间铺设的顺序，并按要求起拱,跨度大于6米时，起拱2‰，起拱部位为中间起拱。

为保证模板排架稳定,纵横向每隔4跨设置一道剪刀撑,同时架体与周围结构采用钢管撑拉牢固连成整体。

楼板模板拆除应根据楼板砼拆模试块试压强度报告，跨度在2m以下，强度达到50％可拆模，跨度大于8m，强度必须达到100％方可拆模，其余在砼强度达到
75%后可拆模。

拆楼板模板时，应从一跨范围的一端向另一端拆除，防止模板坠落造成事故.
2、梁模板
楼板模板采用12mm厚胶合板，40mm×90mm＠250mm方木作次楞，φ48mm ×2。

7mm＠400mm钢管作主楞,钢管双扣件400mm×400mm系统作支撑,梁高大于700mm时,梁底面以上300mm处增加φ12＠600mm对拉螺栓加固，向上每500mm高度增加一道.钢管与钢管连接部位均采用双扣件.
梁模板安装顺序：搭设和调平模板支架→按标高铺设梁底模板→拉线找直→安装梁侧模板→调整模板→转下道工序。

跨度大于6米时,起拱2‰，起拱部位为中间起拱，梁模板拆除条件与楼板模板拆除条件相同.
3、柱子模板
柱子模板采用16mm 厚胶合板,40mm ×90mm ＠250mm 方木作次楞，[8#槽钢φ14mmm 对拉螺栓作柱箍，最下一道柱箍离地不大于300mm ，以上柱箍间距为＠500mm.柱模板安装顺序：柱模就位→安装柱子模板→支撑安装搭设→固定柱模→模板验收调整→浇筑混凝土→拆除支撑、模板→清理模板。

4、预埋件安装
整个工程中预埋件涉及到钢结构、水、电、消防、装饰等各专业所需要的预埋件、预埋筋、预埋套管,这些应预先相互联系,按其专业要求进行预埋或预留,不得遗漏，安装位置准确，凡柱侧面预埋铁件固定，可在模板上量出位置,在模板和预埋铁板上钻孔用铁钉木块固定后拼装。

6、模板拆除
（1）模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单,由项目工程师签字后方可生效执行。

常温下，墙、柱、梁侧面要在混凝土强度达到1.2N/mm 2以上时方可拆除模板；板底模在混凝土强度达到75%方可拆除，跨度大于8米的梁、悬挑梁底模必须在混凝土强度达到100％方可拆除。

（2）拆除时要注意成品保护，拆下后的模板及时清理干净,并均匀涂刷脱模剂，
40×90木方
18
按规格分类放置整齐。

（3）模板拆除时先拆除斜撑及斜拉杆，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板，以免模板变形.（4）楼板模板拆除时先拆除水平拉杆,然后拆除立杆。

梁模板拆除时先拆除侧模、再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。

模板拆除时混凝土强度必须满足要求。

五、支撑排架体系受力计算
Ⅰ、13.17米部位:
1、材料及性能
模板采用12mm厚本松胶合板.
木楞采用40mm×90mm落叶松方木。

E = 104 N/mm 2
I = bh3 /12 = 40×90 3/12 = 2.43×10 6 mm 4
钢管采用φ48mm×2。

7mm钢管，有效截面面积A = π（R 2 -r 2）= 384 mm 2
E = 2。

6×10 5 N/mm 2
σ=205N/mm 2
I = π（48 4 —42.6 4）/64 = 9.89×10 4 mm 4
w =π（d 3 —d13/d)/32 =π（483 —42。

6 3/48）/32 = 4.12×10 3mm 3
槽钢采用［8＃槽钢，有效截面面积A = 102 mm 2
E = 2.6×10 5 N/mm 2
I = 1。

66×10 5 mm 4
w =5。

79×10 3mm 3
2、楼板支撑计算
楼板模板采用12mm 厚胶合板，40mm ×90mm@400mm 方木作次楞，φ48mm ×2.7mm ＠800mm 钢管作主楞，钢管双扣件600mm ×600mm 系统作支撑。

A 、荷载计算
模板及支架自重 0。

5 kN/m 2 新浇混凝土自重 0.1×25＝ 2。

5 kN/m 2 钢筋自重
0。

1×1。

1＝1。

1kN/m 2
施工人员及设备荷载 2.0 kN/m 2 混凝土振捣荷载
2。

0 kN/m 2
静荷载 Q 1 ＝ 0。

5+2.5+1。

1＝ 4。

1kN/m 2 动荷载
Q 2 ＝ 2。

0+2。

0 ＝ 4。

0 kN/m 2
荷载标准值 q 1 ＝ 0。

5+2。

5+1。

1 +4。

0＝ 8。

1 kN/m 2 荷载设计值 q 2 ＝ 1。

2×4。

1 +1.4×4.0＝10.52kN/m 2 B 、胶合板模板计算
抗弯强度
I = bh 3 /12 = 400×12 3/12 = 5。

76×104 mm 4
m f W
M
≤=
σ 由m f bh ql
bh ql M ≤==22226
181,61,81得
ω 即
1224006.5444.0416.88
1
131240061
8
161l mm mm ＞q f bh m ==⨯⨯⨯⨯⨯=，满足要求。

刚度计算
三跨连续梁计算
q = 10.52 ×
0.8 =8.416 KN/m
250
1100677.03≤=EI ql ω
mm ＞q EI l 40033.42552
.10250677.010
37.110100250677.010035
43
=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=，满足要求。

C 、次龙骨计算
强度计算 q 托= ql 模=8。

416×0.4 = 3.366 KN/m
M max = 0.1q 托l 2托=0。

1×3.366×0.42 = 0。

053 KN ·m
[]24
6
1398.010
4.510053.0mm N W M =≤=⨯⨯==σσ ，满足要求. 刚度验算
[]mm mm ＜EI ql 5.1046.010
43.210384400366.3538456
44
4==⨯⨯⨯⨯⨯==ωω ,满足要求。

D 、主龙骨验算
强度验算
M max = 0.244Pl 次=0.244×1.89×0。

6 = 0.277KN ·m
[]223
6
max 2052.6710
12.410277.0mm N ＜mm N W M ==⨯⨯==σσ ,满足要求。

刚度验算
[]mm mm ＜EI Pl 317.010
89.9106.210060089.1883.11008836.14
54
4==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==ωω ，满足要求. E 、支撑系统验算
抗压强度验算
按三跨连续梁计算
P = 10.52×0.6×0.6×0.5 =
1.89 KN 三跨连续梁计算
q = 10.52 ×0.8 = 8.416KN/m
N=10.52×0。

6×0.6 = 3.79 KN
［N] = Af = 384×205×10-3 = 78.72 KN ＞3.79 KN ，满足要求。

稳定性计算
mm d D i 0.166.424841412222=+=+=
750
.161200===i l λ
查Q235钢b 类截面轴心受压构件稳定性系数表,得478.0=ϕ 欧拉临界应力
KN EA N ex 65.13875103841006.22
3
5222=⨯⨯⨯⨯==-πλπ
初始偏心弯矩
M=Ne=3。

79×103×25 = 9。

48×104N ·mm 截面塑性发展系数 0.1=γ 受压最大纤维毛截面抵抗矩
234
mm 1012.4241089.92
D I ⨯=⨯==ω
34
3max 1012.4)65
.13879.38.01(0.11048.90.1384478.01079.3)8.01(⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+
⨯⨯=-+=ωγβϕσex N N M A N = 20.64+ 23。

52=44.16N/mm 2＜[]2
m m N 205=σ，满足要求。

扣件验算
立杆与主龙骨钢管连接采用双扣件连接。

N= 3。

79 KN ＜［ N ］ = 2×6 = 12 KN ，满足要求。

模板支架底部荷载标准值计算
楼板模板支架自重标准值在立杆中产生的轴力标准值
k i k 11楼板模板支架立杆所受模板支架、新浇筑混凝土及钢筋自重 G 2k =4。

1×0.6×0。

6=1。

48 kN 模板支架底部恒荷载标准值
kN G G G k k k 746.248.1266.121=+=+=
模板支架底部活荷载标准值
kN Q k 44.16.06.00.4=⨯⨯=
模板支架整体（立杆)稳定性计算 立杆底部受轴向力设计值
kN Q G N k k 31.544.14.1746.22.14.12.1=⨯+⨯=+=
kN Af m c
09.4710746
.244
.117.11746.244.1194.09.0205
384478.0'
9.03=⨯⨯
++
⨯
⨯⨯⨯=-γϕ
'
9.04.12.1m c
k k Af Q G γϕ≤
+,故模板支架稳定性符合要求。

模板支架立杆受压变形计算
mm mm ＜EA l Q G E l
l k k 3][43.0384
1006.28250
10)44.1746.2()(5
3==⨯⨯⨯⨯+=+===ωσεω，符合要求。

扣件抗滑验算 扣件受力 kN Q G R k k 31.54.12.1=+=
允许受力
kN
R c 12=(双扣件）
c
R R <，采用双扣件满足要求。

F 、地基承载力验算
地基承载力标准值现按80KN/m 2进行计算
gk c g 22/32/30.286
.02.0266.141
)9.09.052.10(m KN ＜f m KN A
N P g ==⨯+⨯
⨯⨯==
,满足要求。

3、梁模板计算按300×800梁进行验算。

模板采用16mm 厚胶合板，40mm ×90mm ＠250mm 方木作次楞，φ48mm ×2。

7mm ＠400mm 钢管作主楞，钢管双扣件400mm ×600mm 系统作支撑，梁高大于700mm 时，梁底面以上300mm 处增加φ12＠600mm 对拉螺栓加固,向上每500mm 高度增加一道。

钢管与钢管连接部位均采用双扣件. A 、荷载计算 模板及支架自重 0.5 kN/m 2 新浇混凝土自重 0.3×0.8×25＝6kN/m 2 钢筋自重
0.3×0.8×1。

1=0.264 kN/m 2
施工人员及设备荷载 2。

0 kN/m 2 混凝土振捣荷载
2。

0 kN/m 2
静荷载 Q 1 ＝ 0。

5+6+0。

264＝ 6。

764 kN/m 2 动荷载
Q 2 ＝ 2.0 + 2.0 ＝ 4。

0 kN/m 2
荷载标准值 q 1 ＝ 0.5+6+0.264 +4。

0＝ 10。

764 kN/m 2 荷载设计值 q 2 ＝ 1.2×6.764 +1.4×4。

0＝13.72 kN/m 2 B 、梁底模计算
梁底模下木楞间距250mm,
抗弯计算
()mm N l q M •⨯=⨯⨯⨯==52
21110064.025.0)6.072.13(8
181
简支梁计算q = 13.72×0.6 = 8.232KN/m
[]22
5
136.10122506
110064.0mm N ＜W M ==⨯⨯⨯==σσ ，满足要求。

满足要求。

即得,25009.3676.072.138
113162506181616
181,611212221
12l mm mm ＞q f bh f bh l q bh W m m
==⨯⨯⨯⨯⨯=≤=
刚度验算
250
1＜EI 384ql 54=ω
mm mm ＞l 2504656
.072.1325051027.0103843
6
4=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= ，满足要求。

C 、梁底木楞计算
木楞按简支梁计算
强度计算
q 托= ql 模=13。

72×0.6 = 8.232 KN/m
M max = 0.125q 托l 2托=0。

125×8。

232×0.252 = 0。

064KN ·m
[]22
6
1398.02
904010064.0mm N ＜　W M ==⨯⨯⨯==
σσ ，满足要求。

刚度验算
[]m m 5.1＜024.01043.2103842505.115EI 384ql 56
44
4==⨯⨯⨯⨯⨯==ωω ，满足要求。

D 、主龙骨验算（梁底钢横楞）
按均集中荷载验算 强度验算
简支梁计算
q = 13.72 ×0.6 = 8.232KN/m
P= (13.72 ×0.6 )/2= 4.12KN
m KN Pl M ·26.040.012.4156.0156.0max =⨯⨯==
[]223
6max 2051.6310
12.41026.0mm N ＜mm N W M ==⨯⨯==σσ ，满足要求。

刚度验算
[]mm mm ＜EI Pl 305.01089.91006.210040012.4911.0100911.04
54
4==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==ωω ，满足要求.
E 、梁侧模计算
荷载计算
新浇混凝土对模板产生的侧压力
()22
12
1
210c 1m KN 82.390.20.12.115302002422.0t r 22.0F =⨯⨯⨯⎥⎦
⎤⎢⎣⎡+⨯⨯==νββ ()2
28.161.08.024m KN
H r F c =-⨯==
取F=F 1=39.82KN/m 2
倾倒混凝土产生的水平荷载取4 KN/m 2 水平荷载值为
q 1=1.2×39。

82+ 1。

4×4 = 53.38KN/m 2(用于强度验算） q =39。

82 KN/m 2（用于刚度验算) 胶合板模板验算 抗弯强度
mm mm ＞q f bh l m 25032425
.038.53613122508682121=⨯⨯⨯⨯⨯== ，满足要求。

刚度验算
mm 250mm ＞41625
.082.39250677.018250121
10100q 250677.0EI 100l 33
431=⨯⨯⨯⨯⨯⨯
⨯=⨯⨯= ，满足要求。

三跨连续梁计算
q = 53.38(39.82)KN/m
F 、梁侧木楞验算
钢管间距400mm ，次龙骨按三跨连续梁计算 强度验算
q 托= ql 模=53.38×0.25 = 13。

35KN/m
M max = 0。

1q 托l 2托=0。

1×13.35×0。

42 ×10 6= 2。

14 ×10 5 N ·m
[]224
5
m m N 13＜m m N 96.3　10
4.51014.2W M ==⨯⨯==σσ ，满足要求。

刚度验算
[]m m 5.1m m ＜10.010
43.21010040035.13677.0EI 100ql 677.06
44
4==⨯⨯⨯⨯⨯==ωω ,满足要求. G 、对拉螺栓设计计算
每根对拉螺栓承受拉力
T= qS = 53。

38 ×0。

5×0。

5 = 13。

35 KN 选用φ12穿墙螺栓，A = 113 mm 2
223
170118113
1035.13mm KN mm KN A T 〈=⨯==σ ，满足要求。

H 、钢管支撑计算
梁底钢管支撑承重计算
经计算支撑立杆N max = 13.72×0。

6×0。

4 = 3.29KN ［N] = Af = 384×205×10—3= 78。

72 KN ＞3.29 KN 稳定性计算
75
0.16120010.166.424841
412222====+==+=
i mm d D i λ q = 13.35KN/m
三跨连续梁计算
查表得构件稳定性系数478.0=ϕ 欧拉临界应力
KN EA N ex 65.13875
103841006.22
3
5222=⨯⨯⨯⨯===-πλπ 初始偏心弯矩
M=Ne=13.72×0.6×103×25 = 2.06×105N ·mm 截面塑性发展系数 0.1=γ 受压最大纤维毛截面抵抗矩
234
mm 1012.4241089.92
D I ⨯=⨯==ω
35
3max 1012.4)69
.6129.38.01(0.11006.20.1384478.01029.3)8.01(⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+
⨯⨯=-+=ωγβϕσex N N M A N = 17。

9+ 52.25 = 70.15 N/mm 2＜[]2
m m N 205=σ，满足要求。

模板支架底部荷载标准值计算
梁模板支架自重标准值在立杆中产生的轴力标准值
kN g H G k i k 21.1098.0364.1211=⨯==
梁模板支架立杆所受模板支架、新浇筑混凝土及钢筋自重（B 支座）
模板支架底部恒荷载标准值
模板支架底部活荷载标准值（B 支座）
kN V V Q B B k 5.0)688.0688.0()3.06.04(2
1
=+⨯⨯⨯=
+=右左 模板支架整体（立杆）稳定性计算
P= (14.38 ×0.8 )/2= 5.75KN
kN V V G B B k 838.0688.0688.03.06.0764.6211=+⨯⨯⨯⨯=
+=）（右左KN
kN G G G k k k 1.2048.221.1838.021≈=+=+=
立杆底部受轴向力设计值
kN Q G N k k 69.3838.04.11.22.14.12.1=⨯+⨯=+=
kN Af m c
87.27101
.2838
.017.111.2838.0159.19.0205
384478.0'
9.03=⨯⨯
++
⨯
⨯⨯⨯=-γϕ
'
9.04.12.1m c
k k Af Q G γϕ<
+，故模板支架稳定性符合要求. 模板支架立杆受压变形计算
[]mm mm ＜EA l Q G l k k 346.0384
1006.212364
10)838.01.2()(53==⨯⨯⨯⨯+=+==ωεω ，符合要求。

J 、扣件抗滑验算 扣件受力 kN Q G R k k 69.34.12.1=+= 允许受力
kN
R c 12=（双扣件）
c
R R <，采用双扣件满足要求。

K 、地基承载力验算
地基承载力标准值现按80KN/m 2进行计算
23gk c g m /KN 3210804.0f p f =⨯⨯==
，满足要求。

Ⅱ、8.97米部位：
1、材料及性能
模板采用12mm 厚本松胶合板。

木楞采用40mm ×90mm 落叶松方木， E = 104 N/mm 2
22/32/75.208
.02.032.3m KN ＜f m KN A N P g ==⨯==
I = bh3 /12 = 40×90 3/12 = 2.43×10 6 mm 4
钢管采用φ48mm×2.7mm钢管，有效截面面积A = π（R 2 —r 2）= 384 mm 2
E = 2。

6×10 5 N/mm 2
σ=205N/mm 2
I = π（48 4 - 42.6 4)/64 = 9。

89×10 4 mm 4
w =π（d 3 —d13/d）/32 =π(483 —42。

6 3/48）/32 = 4。

12×10 3mm 3槽钢采用[8＃槽钢，有效截面面积A = 102 mm 2
E = 2。

6×10 5 N/mm 2
I = 1.66×10 5 mm 4
w =5。

79×10 3mm 3
2、楼板支撑计算
楼板模板采用12mm厚胶合板，40mm×90mm@400mm方木作次楞，φ48mm ×2.7mm@800mm钢管作主楞，钢管双扣件800mm×800mm系统作支撑。

A、荷载计算
模板及支架自重0.5 kN/m2
新浇混凝土自重0.12×25＝3。

0 kN/m2
钢筋自重0.12×1.1＝0.13kN/m2
施工人员及设备荷载 2.0 kN/m2
混凝土振捣荷载2。

0 kN/m2
静荷载Q1 ＝0。

5+3.0+0.13＝3.63 kN/m2
动荷载Q2 ＝2。

0+2.0 ＝4。

0 kN/m2
荷载标准值q1＝0。

5+3.0+0。

13 +4.0＝7.63 kN/m2
荷载设计值 q 2 ＝ 1.2×3.36 +1.4×4.0＝9.96 kN/m 2 B 、胶合板模板计算
抗弯强度
I = bh 3 /12 = 400×12 3/12 = 5.76×10 4 mm 4
m f W
M
≤=
σ 由m f bh ql
bh ql M ≤==222
26
181,61,81得ω 即
12240078.5884.02.78
1
131240061
8
161l mm mm ＞q f bh m ==⨯⨯⨯⨯⨯=,满足要求. 刚度计算
250
1100677.03≤=EI ql ω
mm 400＞43396
.9250677.010
37.110100q 250677.0EI 100l 35
43
=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=，满足要求.
C 、次龙骨计算
强度计算 q 托= ql 模=7。

2×0。

4 = 2。

88 KN/m
M max = 0。

1q 托l 2托=0.1×2.88×0.42 = 0.115 KN ·m
[]24
6
m m N 1313.210
4.51011
5.0W M =≤=⨯⨯==σσ ，满足要求。

刚度验算
[]m m 5.1m m ＜04.01043.21038440088.25EI 384ql 56
44
4==⨯⨯⨯⨯⨯==ωω ，满足要求。

D 、主龙骨验算
三跨连续梁计算
q = 9.96 ×
0.8 = 7.2KN/m
三跨连续梁计算
q = 9.96 ×
0.8 = 7.2KN/m
强度验算
M max = 0。

175Pl 次=0。

244×3。

19×0。

8 = 0。

62KN ·m
[]223
6
max m m N 205＜m m N 13.151.10
12.41062.0W M ==⨯⨯==σσ ,满足要求。

刚度验算
[]m m 3m m ＜96.010
89.9106.210080019.3883.1EI 100Pl 8836.14
54
4==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==ωω ,满足要求. E 、支撑系统验算
抗压强度验算
N=9。

96×0。

8×0。

8 = 6.37 KN
［N ］ = Af = 384×205×10-3 = 78。

72 KN ＞6。

37 KN ，满足要求。

稳定性计算
mm d D i 0.166.424841412222=+=+=
5.1120
.161800===i l λ 查Q235钢b 类截面轴心受压构件稳定性系数表，得478.0=ϕ 欧拉临界应力
KN EA N ex 69.615.112103841006.22
3
5222=⨯⨯⨯⨯==-πλπ
初始偏心弯矩
M=Ne=6。

37×103×25 = 1。

59×105N ·mm 截面塑性发展系数 0.1=γ 受压最大纤维毛截面抵抗矩
P = 9.96×0.8×0.8×0.5 =
3.19 KN 按三跨连续梁计算
234
mm 1012.4241089.92
D I ⨯=⨯==ω
3
5
3ex max 1012.4)69
.6137.68.01(0.11097.10.1384
478.01037.6)N N 8.01(M A
N ⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+
⨯⨯=-+
=ωγβϕσ = 34.70+ 52。

12 =86。

82N/mm 2＜[]2
m m N 205=σ，满足要求。

扣件验算
立杆与主龙骨钢管连接采用双扣件连接。

N= 6。

37 KN ＜［ N ] = 2×6 = 12 KN ，满足要求。

模板支架底部荷载标准值计算
楼板模板支架自重标准值在立杆中产生的轴力标准值
kN g H G k i k 86.0098.0748.811=⨯==
楼板模板支架立杆所受模板支架、新浇筑混凝土及钢筋自重 G 2k =3。

63×0。

8×0.8=2.32 kN 模板支架底部恒荷载标准值
kN G G G k k k 18.332.286.021=+=+=
模板支架底部活荷载标准值
kN 56.28.08.00.4Q k =⨯⨯=
模板支架整体（立杆）稳定性计算 立杆底部受轴向力设计值
kN Q G N k k 4.756.24.118.32.14.12.1=⨯+⨯=+=
kN Af m c
29.281018
.356
.217.1118.356.2159.19.0205
384478.0'
9.03=⨯⨯
++
⨯
⨯⨯⨯=-γϕ
'
9.04.12.1m c
k k Af Q G γϕ≤
+，故模板支架稳定性符合要求。

模板支架立杆受压变形计算
mm mm ＜EA l Q G E l
l k k 3][60.0384
1006.28250
10)56.218.3()(5
3==⨯⨯⨯⨯+=+===ωσεω,符合要求. 扣件抗滑验算 扣件受力 kN Q G R k k 4.74.12.1=+=
允许受力
kN
R c 12=（双扣件）
c
R R <，采用双扣件满足要求。

F 、地基承载力验算
地基承载力标准值现按80KN/m 2进行计算
23gk c g m /KN 3210804.0f p f =⨯⨯==
2g 2m /KN 32＜f m /KN 47.278
.02.0809.041
)2.12.196.9(A
N P ==⨯+⨯
⨯⨯==
,满足要求。

3、梁模板计算按300×800梁进行验算。

模板采用16mm 厚胶合板，40mm ×90mm ＠250mm 方木作次楞，φ48mm ×2.7mm@400mm 钢管作主楞，钢管双扣件400mm ×800mm 系统作支撑，梁高大于700mm 时，梁底面以上300mm 处增加φ12＠600mm 对拉螺栓加固，向上每500mm 高度增加一道。

钢管与钢管连接部位均采用双扣件。

A 、荷载计算 模板及支架自重 0。

5 kN/m 2 新浇混凝土自重 0.3×0.8×25＝6 kN/m 2 钢筋自重
0.3×0.8×1。

1=0.264kN/m 2
施工人员及设备荷载 2.0 kN/m 2
混凝土振捣荷载 2。

0 kN/m 2
静荷载 Q 1 ＝ 0.5+6。

0+0.264＝ 6.76 kN/m 2 动荷载
Q 2 ＝ 2。

0 + 2.0 ＝ 4。

0 kN/m 2
荷载标准值 q 1 ＝ 0。

5+6+0.264 +4。

0＝ 10.76 kN/m 2 荷载设计值 q 2 ＝ 1.2×6。

0 +1。

4×4.0＝12。

8 kN/m 2 B 、梁底模计算
梁底模下木楞间距250mm ，
抗弯计算
()mm N l q M •⨯=⨯⨯⨯==52
2111064.025.0)8.024.10(8
181
[]22
5
139.5162506
11064.0mm N ＜W M ==⨯⨯⨯==σσ ，满足要求。

满足要求。

即得,2501.
3298.08.128
113162506181616
181,611212221
12
l mm mm ＞q f bh f bh l q bh W m m
==⨯⨯⨯⨯⨯=≤=
刚度验算
250
1＜EI 384ql 54=ω
mm mm ＞l 2507.4328
.08.1225051027.01038436
4=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= ，满足要求。

C 、梁底木楞计算
木楞按简支梁计算 强度计算
简支梁计算q = 12.8 ×0.8 = 10.24KN/m
简支梁计算
q = 12.8 ×0.8 = 10.24KN/m
q 托= ql 模=12。

8×0.8 = 10。

24 KN/m
M max = 0。

125q 托l 2托=0。

125×10.24×0。

252 = 0。

08KN ·m
[]22
6
1312.02
90401008.0mm N ＜　W M ==⨯⨯⨯==σσ ,满足要求。

刚度验算
[]mm ＜EI ql 5.1021.01043.21038425024.10538456
44
4==⨯⨯⨯⨯⨯==ωω ，满足要求.
D 、主龙骨验算（梁底钢横楞）
按均集中荷载验算 强度验算
m KN Pl M ·32.040.012.5156.0156.0max =⨯⨯==
[]223
6
max 20566.7710
12.41032.0mm N ＜mm N W M ==⨯⨯==σσ ,满足要求. 刚度验算
[]mm mm ＜EI Pl 3058.010
89.91006.210040012.5911.0100911.04
54
4==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==ωω ，满足要求。

E 、梁侧模计算
荷载计算
新浇混凝土对模板产生的侧压力
()221
2
1
210c 1m KN 82.390.20.12.115302002422.0t r 22.0F =⨯⨯⨯⎥⎦
⎤⎢⎣⎡+⨯⨯==νββ ()2
232.1612.08.024m KN
H r F c =-⨯==
取F=F 1=39。

82KN/m 2
倾倒混凝土产生的水平荷载取4 KN/m 2 水平荷载值为
P= (12.8 ×0.8 )/2= 5.12KN
q 1=1.2×39。

82+ 1。

4×4 = 53.38KN/m 2（用于强度验算） q =39。

82 KN/m 2（用于刚度验算） 胶合板模板验算 抗弯强度
mm mm ＞q f bh l m 25031.28825
.038.53613162508682121=⨯⨯⨯⨯⨯== ，满足要求。

刚度验算
mm mm ＞q EI
l 25098.36925.082.39250677.016250121
10100250677.01003343
1
=⨯⨯⨯⨯⨯⨯
⨯=
⨯⨯= ，满足要求。

F 、梁侧木楞验算
钢管间距400mm ，次龙骨按三跨连续梁计算 强度验算
q 托= ql 模=53。

38×0。

25 = 13。

35KN/m
M max = 0.1q 托l 2托=0。

1×13.35×0.42 ×10 6= 2.14 ×10 5 N ·m
[]224
5
m m N 13＜m m N 96.3　10
4.51014.2W M ==⨯⨯==σσ ，满足要求。

刚度验算
[]m m 5.1m m ＜10.01043.21010040035.13677.0EI 100ql 677.06
44
4==⨯⨯⨯⨯⨯==ωω ，满足要求.
G 、对拉螺栓设计计算
每根对拉螺栓承受拉力
T= qS = 53。

38 ×0.5×0.5 = 13。

35 KN 选用φ12穿墙螺栓，A = 113 mm 2
三跨连续梁计算
q = 53.38(39.82)KN/m
q = 13.35KN/m
三跨连续梁计算
223
1701.118113
1035.13mm KN ＞mm KN A T =⨯==σ ,满足要求。

H 、钢管支撑计算
梁底钢管支撑承重计算
经计算支撑立杆N max = 12.8×0。

8×0。

4 = 4。

1 KN ［N] = Af = 384×205×10—3= 78。

72 KN ＞4。

6 KN 稳定性计算
5
.1120.16180010.166.424841
412222====+==+=
i mm d D i λ 查表得构件稳定性系数478.0=ϕ 欧拉临界应力
KN EA N ex 69.615.112103841006.22
3
5222=⨯⨯⨯⨯===-πλπ
初始偏心弯矩
M=Ne=12.8×0。

8×103×25 = 2.56×105N ·mm 截面塑性发展系数 0.1=γ 受压最大纤维毛截面抵抗矩
234
mm 1012.4241089.92
D I ⨯=⨯==ω
35
3max 1012.4)69
.611.48.01(0.11088.20.1384478.0101.4)8.01(⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+
⨯⨯=-+=ωγβϕσex N N M A N = 22。

33+ 73.81 = 96。

15 N/mm 2＜[]2
m m N 205=σ，满足要求。

模板支架底部荷载标准值计算
梁模板支架自重标准值在立杆中产生的轴力标准值
kN g H G k i k 86.0098.075.811=⨯==
梁模板支架立杆所受模板支架、新浇筑混凝土及钢筋自重（B 支座）
模板支架底部恒荷载标准值
模板支架底部活荷载标准值（B 支座）
kN V V Q B B k 66.0)688.0688.0()3.08.04(2
1
=+⨯⨯⨯=
+=右左 模板支架整体（立杆）稳定性计算 立杆底部受轴向力设计值
kN Q G N k k 32.366.04.122.14.12.1=⨯+⨯=+=
kN Af m c
4.27100
.266
.017.110.266.0159.19.0205
384478.0'
9.03=⨯⨯
++
⨯
⨯⨯⨯=-γϕ '
9.04.12.1m c
k k Af Q G γϕ<
+，故模板支架稳定性符合要求。

模板支架立杆受压变形计算
[]mm mm ＜EA l Q G l k k 329.0384
1006.28750
10)66.00.2()(53==⨯⨯⨯⨯+=+==ωεω ，符合要求。

J 、扣件抗滑验算 扣件受力 kN Q G R k k 32.34.12.1=+= 允许受力
kN
R c 12=（双扣件）
c
R R <，采用双扣件满足要求.
K 、地基承载力验算
P= (14.38 ×0.8 )/2= 5.75KN
kN V V G B B k 12.1688.0688.03.08.076.6211=+⨯⨯⨯⨯=
+=）（右左KN
kN G G G k k k 298.112.186.021≈=+=+=
地基承载力标准值现按80KN/m 2进行计算
23gk c g m /KN 3210804.0f p f =⨯⨯==
，满足要求. 六、质量标准及保证措施 1、质量标准
A 、模板安装必须保证轴线和截面尺寸准确，垂直度和平整度符合施工规范要求。

B 、模板按扎应保证整体的稳定性,确保施工中模板不变形、不错位、不涨模。

C 、模板接缝处应严密，预埋件应安置牢固，缝隙不应漏浆，应小于1。

5mm 。

D 、模板与混凝土的接触面应清理干净，并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性
能或妨碍工程施工的隔离剂. E 、模板安装允许偏差应符合下表规定。

现浇结构模板安装允许偏差和检查方法
F 、模板预埋件和预留孔洞的允许偏差应符合下表规定。

预埋件和预留孔洞的允许偏差
22/32/75.208
.02.032.3m KN ＜f m KN A N P g ==⨯==
2、保证措施
采用的模板平整度和厚度应符合施工质量要求,支撑材料的刚、强度应和计算方案相符合。

保证模板本身的整洁及配套设备零件的齐全,吊运应防止碰撞墙体，堆放整齐合理，保持板面不变形。

模板吊运就位时，要平稳、准确，不得碰砸楼板及其他已施工完成的部位，不得兜挂钢筋。

用撬棍调整模板时，要注意保护好模板周遍的已完成的混凝土成品。

拆除模板时,按程序进行，禁止用大锤敲击，防止混凝土出现裂缝。

模板与混凝土面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将混凝土面拉坏。

3、施工中要注意的问题
（1）所有构件的几何尺寸、轴线位置、标高已测量准确无误后才能支模。

（2）梁跨度超过6m的梁底模板应有起拱,起拱高度为全跨长度的3/1000.梁底必须设置双扣件，确保梁模浇筑后无变形情况；
（3)所有模板安装完毕后，均涂刷脱模剂（柱模安装前涂刷），以保证拆模效果和不损伤砼表面；
（4）梁与柱节点,拼合必须几何尺寸正确，并有足够的强度和刚度，能可靠地承受浇筑砼时的侧压力及施工中的荷载。

防止胀模、缩颈,确保节点尺寸正确，棱角清晰。

（5）在施工过程中，重点做好轴线标高、几何尺寸、梁柱节点的检查复核和验收
工作，以及预埋件、预埋管的留设、安置、尺寸、防护的检查工作，其中预埋的水、电管均要做一个大于预埋管直径的管套,该管套上口封闭，套住以后，临时用电焊点牢，以保证预埋管内无任何杂物.
4、模板的回收和保护
（1）预组拼的模板要有存放场地，场地要平整。

模板平放并用木枋支垫，保证模板不扭曲、不变形，不可乱堆乱放。

木模板涂刷脱模剂.
（2）拆下的模板，要及时清理和涂刷脱模剂，模板必须及时清理残存的混凝土和灰浆.
(3)模板堆放时,按规格整齐摆放,要保证平稳，防倾倒，吊装模板时轻起轻放，不准
碰撞，防止模板变形。

七、安全文明施工和环保措施
1、安全施工措施
严格执行有关安全生产法规,特别是在施工区域必须严格遵守安全生产六大纪律,严格执行安全生产规则。

施工现场项目经理、项目工程师、施工员、质量员、安全员、班组长、操作工人的安全岗位责任制上墙并定期实行责任制考核。

认真做好安全生产教育，未经教育不得上岗。

做到无施工方案不得施工，有方案没交底不得施工，班组上岗前没进行安全交底不得施工。

模板拆除时,拆除模板须经施工人员检查、确认砼已达到一定强度后方可拆除，并应自上而下顺序拆除，不准一次将顶撑全部拆除.
拆模时应采用长铁棒，操作人员应站在侧面，不允许在拆模的正下方行人或采取同一垂直面下操作。

拆下的模板随时清理到指定地点堆放,并将钉子打平以防戳脚。

高空作业拆模时，操作人员禁止在模板的横拉杆上操作，拆下的模板不准向下乱抛，尽量用绳索吊下.
规范施工用电，注意用电安全,夜间施工必须配备足够的照明.
做好洞口、临边、电梯今周边的围护，防止人员坠落事故。

2、文明施工措施
由公司文明创建小组对施工人员开展文明教育，施工人员均应遵守市民文明规范。

工地现场做到道路畅通、平坦整洁，材料不乱堆乱放。

夜间施工如超过晚上十点应在当地相关管理部门审批备案，并注意尽可能减少对周边居民的影响。

3、环保措施
施工车辆均应冲洗后再出工地，运输途中注意不得抛洒滴漏。

保持机械设备正常运作，尽可能减少施工噪音。

材料堆放整齐，废料集中堆放在指定地点，保持场容场貌整洁卫生。

苏州第一建筑集团有限公司
苏州科技城研发楼工程项目部2006年11月28日
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员工年终工作总结【范文一】
201x年就快结束，回首201x年的工作，有硕果累累的喜悦，有与同事协同攻关的艰辛,也有遇到困难和挫折时惆怅，时光过得飞快，不知不觉中，充满希望的201x年就伴随着新年伊始即将临近.可以说，201x年是公司推进行业改革、拓展市场、持续发展的关键年.现就本年度重要工作情况总结如下：
一、虚心学习,努力工作
(一）在201x年里，我自觉加强学习,虚心求教释惑，不断理清工作思路，总结工作方法，一方面，干中学、学中干，不断掌握方法积累经验.我注重以工作任务为牵引，依托工作岗位学习提高,通过观察、摸索、查阅资料和实践锻炼,较快地完成任务。

另一方面，问书本、问同事,不断丰富知识掌握技巧。

在各级领导和同事的帮助指导下，不断进步，逐渐摸清了工作中的基本情况，找到了切入点，把握住了工作重点和难点。

（二)201x年工程维修主要有:在卫生间后墙贴瓷砖，天花修补,二栋宿舍走廊护栏及宿舍阳台护栏的维修,还有各类大小维修已达几千件之多！
（三）爱岗敬业、扎实工作、不怕困难、勇挑重担,热情服务，在本职岗位上发挥出应有的作用
二、心系本职工作，认真履行职责,突出工作重点，落实管理目标责任制。

（一）201x年上半年，公司已制定了完善的规程及考勤制度。

201x年下半年，行政部组织召开了年的工作安排布置会议年底实行工作目标完成情况考评，将考评结果列入各部门管理人员的年终绩效。

在工作目标落实过程中宿舍管理完善工作制度，有力地促进了管理水平的整体提升.
（二)对清洁工每周不定期检查评分，对好的奖励,差的处罚。

(三）做好固定资产管理工作要求负责宿舍固定资产管理，
对固定资产的监督、管理、维修和使用维护.
（四)加强组织领导,切实落实消防工作责任制,为全面贯彻落实“预防为主、防消结合”的方针，公司消防安全工作在上级领导下，建立了消防安全检查制度，从而推动消防安全各项工作有效的开展.
三、主要经验和收获
在安防工作这两年来，完成了一些工作，取得了一定成绩，总结起来有以下几个方面的经验和收获：
（一)只有摆正自己的位置,下功夫熟悉基本业务,才能更好适应工作岗位。

(二）只有主动融入集体，处理好各方面的关系，才能在新的环境中保持好的工作状态.
（三)只有坚持原则落实制度，认真统计盘点,才能履行好用品的申购与领用.
（四）只有树立服务意识，加强沟通协调，才能把分内的工作做好。

(五)要加强与员工的交流，要与员工做好沟通，解决员工工作上的情绪问题，要与员工进行思想交流。

四、加强检查，及时整改，在工作中正确认识自己。

(一)开展常规检查.把安全教育工作作为重点检查内容之一。

冬季公司对电线和宿舍区进行防火安全检查。

（二)经过这样紧张有序的一年，我感觉自己工作技能上了一个新台阶，做每一项工作都有了明确的计划和步骤，行动有了方向，工作有了目标，心中真正有了底！基本做到了忙而不乱,紧而不散,条理清楚，事事分明，从根本上摆脱了刚参加工作时只顾埋头苦干，不知总结经验的现象。

就这样，我从无限繁忙中走进这一年,又从无限轻松中走出这一年,还有，在工作的同时,我还明白了为人处事的道理，也明白了，一个良好的心态、一份对工作的热诚及其相形之下的责任心是如何重要
(三)总结下来：在这一年的工作中接触到了许多新事物、产生了许多新问题，也学习到了许多新知识、新经验，使自己在思想认识和工作能力上有了新的提高和进一步的完善。

在日常的工作中,我时刻要求自己从实际出发，坚持高标准、严要求，力求做到业务素质和道德素质双提高。

五、要定期召开工作会议，兼听下面员工的意见，敢于荐举贤才，总结工作成绩与问题，及时采取对策!
六、存在的不足
总的来看，还存在不足的地方，还存在一些亟待我们解决的问题，主要表现在以下几个方面：
1、对新的东西学习不够，工作上往往凭经验办事，凭以往的工作套路处理问题，表现出工作上的大胆创新不够。

2、本部有个别员工,骄傲情绪较高，工作上我行我素,自已为是，公司的制度公开不遵守，在同事之间挑拨是非，嘲讽，冷语，这些情况不利于同事之间的团结，要从思想上加以教育或处罚，为企业创造良好的工作环境和形象.
3、宿舍偷盗事件的发生,虽然我们做了不少工作，门窗加固，与其公司及员工宣传提高自我防范意识，但这还不能解决根本问题,后来引起上级领导的重视,现在工业园已安装了高清视频监控系统，这样就能更好的预防被盗事件的发生.
七、下步的打算
针对201x年工作中存在的不足，为了做好新一年的工作，突出做好以下几个方面：
（一）积极搞好与员工的协调，进一步理顺关系；
(二)加强管理知识的学习提高，创新工作方法，提高工作效益；
(三）加强基础工作建设,强化管理的创新实践，促进管理水平的提升。