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重庆轻轨较新线倒T形PC轨道梁设计研究.

摘要:曲线桥是立交桥和高架桥的一种重要的结构形式,在交通运输中起着重要作用。

主要研究重庆轻轨倒T形曲线PC轨道梁桥的结构特点,并对其受力特性进行分析研究。

关键词:高架桥;倒T形;PC轨道梁;重庆轻轨

1 概述重庆轻轨较新线一期工程在我国首次采用跨座式单轨交通系统,其轨道梁既是车辆的承重结构,又是车辆运行的轨道,因此设计时除必须确保轨道梁的强度、刚度外,还必须

确保轨道梁的线形精度。

倒T形PC轨道梁是跨座式单轨交通系统轨道梁中具有突出特点的一种新型结构形式,具有跨越能力强、刚度大、噪声低、防腐性好、耐久性高的优点,为城市单轨交通跨越既有城市

构筑物的首选方案之一。由于受线路平纵断面、既有城市立交桥净空和车辆限制,以及腰

部安装接触网汇流牌需要,倒T形PC轨道梁的上部尺寸必须满足85cm×150cm的断面尺寸及

相应的平面曲线,而且行车的净空也有特殊要求(即上述梁断面上方及左右都不能有障碍物),结构高度也受到限制。因此,跨座式单轨交通系统倒T形PC轨道梁的设计是一项全新的、具有较高设计难度的工作。

重庆轻轨较新线一期工程于大堰村维修基地出入段线路跨越长江二桥北引道处,由于受地形、地物控制须采用较大跨度,且线路位于曲线上,因而入段线采用跨度为33.608m和29.8m 的2跨倒T形PC简支轨道梁;出段线采用跨度为40m的3跨倒T形PC简支轨道梁。由于跨座式单轨交通在我国实施尚属首次,跨座式单轨交通系统倒T形PC轨道梁为国内首创, 目前在国

内外均无设计标准,更没有“倒T形PC轨道梁”的设计资料和相关范例。因此,跨座式单轨

交通系统倒T形PC轨道梁的设计研究是一项艰巨的创新工作。

2 重庆轻轨曲线梁桥特点

2.1 简支曲线梁桥的主要力学特性

(1)竖向荷载下的受力特点

同直线梁桥一样,曲线梁桥在竖向荷载作用下,梁截面内产生弯矩和剪力,但由于曲线梁桥

本身的几何特性,导致梁发生扭转而在截面内产生扭矩。扭矩的大小与曲线梁桥的曲线半

径有密切的关系,对于相同的竖向荷载,曲线半径越小,截面内的扭矩越大;反之,扭矩越小。

(2)曲线梁的弯扭耦合作用

根据弯梁的空间平衡条件、弯梁的几何方程以及变形协调方程,可以得到描述位移、转角

与外荷载关系的弯梁基本微分方程(符拉索方程),其表达式为

(3)翘曲和畸变效应

对于薄壁结构的曲线梁桥,当梁受扭时,若梁截面受到约束,纵向纤维在纵向不能自由伸缩,将会产生约束扭转,截面上除扭转剪应力外还有翘曲正应力。

畸变是截面受扭后产生的变形,这时截面不再是原来的形状,畸变产生翘曲正应力和畸变剪应力。

对于薄壁结构,由约束扭转产生的翘曲正应力和由畸变产生的翘曲正应力及畸变剪应力是不容忽略的。重庆轻轨主梁,由于其截面开孔较小,因此,翘曲和畸变变形也非常小,对梁内力的影响可以忽略不计,因此计算时可不考虑翘曲和畸变产生的影响。

2.2 设计荷载(图3)

(1)恒载

结构容重按26kN/m3计算自重;二期恒载包括各种管线重量,按2.25kN/m考虑。

(2)活载

入段线及基地内试车线单轨车辆的设计荷载按满员时(轴重110kN)考虑,基地内其余库线单轨车辆的设计荷载按定员时(轴重90kN)考虑,疲劳检算按定员活载计算。

冲击系数μ=20/(50+L),L为计算跨径。车辆的横向力由于轻轨前、后轮对于梁的横向作用力方向相反、大小相等,因此对于具有偶数对车轮的梁,其横向力相互抵消,合力为零;而对于具有奇数对车轮的梁,其对横向力的合力为一对车轮的横向作用力,按作用在行驶面高度处水平作用于与轨道轴线方向垂直的单轴集中荷载考虑,其大小为单轨车辆设计荷载单轴轴重的25%。

(3)风荷载 (4)温度

混凝土结构随温度升降用月平均气温为参照来确定,取+20℃,混凝土收缩按降温15℃考虑,不均匀日照按温差5℃考虑。

(5)制动荷载和启动荷载

制动荷载及启动荷载是单轨车辆重心位置上作用于轨道方向的力,取单轨车辆设计荷载的1 5%。

(6)地震烈度

7度。在设计中根据《铁路工程抗震设计规范》(TBJ111—87)按7度取水平地震系数Kh=0.1 0。计算地震荷载时活载按定员考虑,轴重P=90kN,且不计冲击。

3 结构设计特点

3.1 荷载组合

(1)使用阶段荷载组合①基本组合静荷载+动荷载+冲击荷载+离心力(或车辆横向荷载);

②组合A 基本组合+温度;

③组合B 基本组合+风荷载;

④组合C 基本组合+风荷载+温度;

⑤组合D 基本组合+风荷载+温度+纵向力;

⑥组合E 基本组合+地震力。

根据对上述组合进行计算的结果,得到最不利组合为⑤组合D。

(2)破坏阶段荷载组合②1.75×(静荷载+动荷载+冲击荷载+离心力+横向荷载);3.2 主梁

设计及预应力钢筋设置

(1)主梁设计主梁采用C60混凝土,弹性模量Ec=3.75×104MPa。根据初步计算,由于曲线梁半径较小,结构体系为简支梁,因此梁端支座处扭矩很大,梁内侧支座出现较大拉力。经反

复计算,对梁截面进行了调整,将原梁端下翼缘宽度由3.0m扩大为4.2m,并设置0.6 m的偏心。调整后内侧支座无负反力。原梁下翼缘底板,由于设置预应力钢筋导致梁下翼缘底板面积

削弱,因此将原设计中底板厚度由20cm调整为25cm。

(2)纵向预应力筋设置

(3)横向预应力筋设置

(4)支座设置

每片梁在桥墩处设置双支座。支座采用盆式橡胶支座,在梁的一端限制纵向位移,另一端为自由。

4 计算分析

4.1 计算方式

内力分析、曲线梁截面验算以及预应力筋伸长量采用西南交通大学桥梁系开发的曲线梁桥分析程序ASCBforWindows4.20。计算采用空间分析理论进行内力分析,考虑了梁的弯曲、扭转及二者的耦合,以及预应力效应和混凝土收缩徐变对结构变形的影响。

根据空间分析,施工阶段截面最小压应力为0.3MPa,最大压应力为9.24MPa;运营阶段截面最小压应力为0.52MPa,最大压应力为11.95MPa。

正截面强度最小安全系数(承载能力/内力绝对值)=2.44>2.0,满足强度要求。恒载作用下

梁体跨中最大竖向位移为0.7cm(向上),活载作用下跨中最大竖向位移为1.5cm(向下),小于