塔吊计算书
塔吊附着验算计算书
塔吊附着验算计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.685×1.262×1.95×0.2×0.35×1.06=0.246kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.246×602-1/2×0.246×15.22=414.382kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）Tk =0.9(Tk1+ Tk2)=0.9×(454.63+414.382)=782.111kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=37.396kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
4、附墙杆内力计算支座7处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座7处的附墙杆承担）,水平内力Nw =20.5RE=52.886kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=52.231°α2=arctan(b2/a2)=41.918°α3=arctan(b3/a3)=54.924°β1=arctan((b1+c/2)/(a1+c/2))=50.816°β2=arctan((b2+c/2)/(a2-c/2))=53.662°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=52.93°各杆件轴力计算：ΣM O=0T1×sin(α1-β1)×(b1+c/2)/sinβ1+T2×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sin β3+T k=0ΣM h=0T2×sinα2×c+T3×sinα3×c+N w×cosθ×c/2-N w×sinθ×c/2-T k=0ΣM g=0T1×sinα1×c-N w×sinθ×c/2-N w×cosθ×c/2+T k=0（1）θ由0～360°循环，当T k按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=0kN，T2=539.578kN，T3=153.24kN最大轴压力T1=596.925kN，T2=0kN，T3=0kN（2）θ由0～360°循环，当T k按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=596.925kN，T2=0kN，T3=0kN最大轴压力T1=0kN，T2=539.578kN，T3=153.24kN四、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。
塔吊计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6×6×1.5×25=1350kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1350=1620kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1-G3R G3-G4R G4+0.5F vk'H/1.2=37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×54.42×43/1.2=618.16kN·mF vk''=F vk'/1.2=54.42/1.2=45.35kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.5F vk'H/1.2=1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×54.42×43/1.2=936.8kN·mF v''=F v'/1.2=76.19/1.2=63.49kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=6×62/6=36m3W y=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=813.17×6/(62+62)0.5=575kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=813.17×6/(62+62)0.5=575kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(401.4+1350)/36-575/36-575/36=16.71kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
塔吊计算书
２、塔吊计算书３、一、塔吊概况４、本工程主体结构施工时共设塔吊1台，布设位置和塔吊编号见平面布置图。
塔吊采用泰州市腾达建筑机械有限公司生产的QTZ400-1型塔吊，该塔吊独立式起升高度为31.5 m，附着式起升高度达110 m，工作臂长47 m，额定起重力矩400 kN•m，最大起重量4 t。
５、本工程结构最大高度36.8米，塔吊计划最大安装高度42米，(根据建筑施工手册p 665规定塔吊提升高度应高于实际需要的升运高度3m以上)中间按照QTZ400-1型塔吊说明书规定设24m处1道附墙，起重机中心距建筑物的距离为3.5m。
６、二、塔吊基础选择７、厂家提供的说明书中要求基础混凝土强度采用C20，QTZ400-1型塔吊基础底面为十字交叉条形基础与中心扩展正方形基础结合的独立基础，条形基础断面尺寸650mm×1300mm，距离中心点3000mm，中心扩展基础尺寸为1800mm ×1800mm。
基础重量为25 t，如不足25 t，应另加压重。
８、铺设混凝土基础的地基下的土质要求均匀，承载能力不小于12.5t/m2，本工程粘土层的承载力满足塔吊基础对地基承载力的要求。
基础上表面高出地面100mm，基础表面平面度为1000:1。
９、塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。
１０、三、QTZ400-1塔吊天然基础的计算书１１、（一）参数信息１２、塔吊型号：QTZ400-1，自重(包括压重)F1=450kN，最大起重荷载F2=40.00kN，塔吊倾覆力距M=400.00kN•m，塔吊起重高度=40.00m，塔身宽度B=1.40m，混凝土强度等级：C20，基础埋深D=1.3m，基础最小厚度h=1.30m，基础最小宽度Bc=0.65m。
１３、（二）塔吊基础承载力计算１４、依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
１５、１６、H 0=40m R G3=R G4=R Qmax =R G1=R Qmin =57mQ min =10kN Q max =60kN 23m13.5m11.8m 6.5mG 4=130.6kNG 3=38.9kN G 2=3.8kN G 1=56kN G 0=220kN 图1、QTZ80塔机竖向荷载简图１７、塔机处于独立状态（无附墙）时，其受力为最不利状态，因此取塔机独立达到附墙件高度24m 时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合。
塔吊吊装计算书
塔吊吊装计算书---一、项目概述本文档旨在提供塔吊吊装计算书，为相关工程项目中的吊装操作提供准确的计算数据。
二、项目要求根据工程项目的具体要求，需要进行以下几方面的计算：1. 安装条件评估：根据工地的场地状况、人员安全等因素，评估塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据工程需要，计算塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工地的实际要求，计算塔吊的最大吊装高度。
三、计算步骤以下是进行塔吊吊装计算的具体步骤：1. 安装条件评估：根据工地的实际情况，评估场地的坚实程度、承重能力以及周围环境的安全因素，以确定塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据塔吊的额定载重量和工程需求，结合塔吊的腿高、臂长等参数，计算出塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工程要求和塔吊的臂长，计算出塔吊的最大吊装高度。
四、计算公式以下是进行塔吊吊装计算时常用的公式：1. 塔吊的最大吊装载重量公式：最大吊装载重量 = 塔吊额定载重量 * 载重系数2. 塔吊的最大吊装高度公式：最大吊装高度 = 塔吊臂长 + 塔身高度五、计算实例以下是一个塔吊吊装计算的实例：1. 安装条件评估：- 场地状况：坚实，承重能力良好，符合安装要求。
- 人员安全：周围无高压电线、建筑物等危险物，安全评估合格。
2. 载重量计算：- 塔吊额定载重量：50吨- 载重系数：0.8- 最大吊装载重量 = 50 * 0.8 = 40吨3. 吊装高度计算：- 塔吊臂长：50米- 塔身高度：30米- 最大吊装高度 = 50 + 30 = 80米六、总结本文档提供了塔吊吊装计算书的相关内容，包括项目概述、项目要求、计算步骤、计算公式和计算实例。
通过按照这些步骤和公式进行计算，可以为工程项目中的塔吊吊装操作提供准确的计算数据，确保施工的安全性和效率性。
以上是塔吊吊装计算书的简要内容，如有更详细的计算需求，请提供具体工程项目的相关要求，以便提供更准确的计算数据。
塔吊_计算书及设计图
塔吊计算书及设计图
一、总体设计
1.塔基部分：
材料：塔架材料为竹材，底板为300mm*300mm*11mm规格的中密度板。
结构：塔架底部与固定底板通过孔相连接构成塔基部分，塔架底部水平投影为正四边形，用热熔胶进行加固，如下图1：
设计要求：题目要求塔架水平投影必须在直径为150mm的圆形阴影范围内，可得出塔基（不包括底板）水平最大投影面积为内切于直径
150mm的圆的正方形，如下图2：
由上图计算可得，塔架底部正四边形边长为106mm。
2.塔架部分：
材料：塔架材料均为题目所给不同尺寸的竹材。
结构：为了降低塔吊重心，增加塔吊的稳定性，塔架采用梯形体结构，即塔架底部水平投影为正四边形，底部以上部分水平投影均为矩形
结构，四根塔架主柱之间通过架设横梁连接，横梁之间则用三角形结构
来连接以达到最稳定结构，如下图3：
设计要求：同塔基相同，塔架水平投影必须在直径为150mm的圆形阴影范围内，由于塔身采用梯形体结构，四根主立柱与地面之间皆有一
个夹角，这四个夹角相等时，才能保证塔身的稳定，我们设每根立柱与
地面之间夹角为 ，。
塔吊计算书--6513
塔吊计算书--6513塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1编制单位：1.计算参数（1）基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为9.90m；现场地面标高19.10m，承台面标高11.00m；采用预应力管桩基础，地下水位-3.00m。
1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN.m) FkFhMMZ工作状态696.9025.42148.20460.20非工586127980作状态.30 03.20.60hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图 F k =586.30kN,F h =103.20kNM=2798.60+103.20×1.40=2943.08kN .m F k，=586.30× 1.35=791.51kN,F h，=103.20×1.35=139.32kNM k =(2798.60+103.20×1.40)×1.35=3973.16kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa )极限端阻力标准值q pk (kPa) q sik i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik i (kN/m)1 粉质粘2.233.00 72.60.40 29.0土0 0 4 2 细中砂 4.60 21.00 96.60 0.5048.33 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50138.60 4 全风化粉砂岩 2.00 80.00 4000.00 160.00 0.70 112.00桩长 15.40∑q sik*L i606.40 ∑λi q sik*L i 327.943）基础设计主要参数基础桩采用4根φ500预应力管桩,桩顶标高9.60m ；桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2,E C =3.80×104N/mm 2；f t =2.22N/mm 2,桩长15.40m,壁厚70mm ；钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m ；桩中心与承台中心2.30m,承台面标高11.00m ；承台混凝土等级C35，f t =1.57N/mm 2,f C =16.70N/mm 2,γ砼=25kN/m 3G k =abh γ砼=5.60×5.60×1.50×25=1176.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下Nk =(Fk＋Gk)/n=(586.30+1176.00)/4=440.58kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，Mx =Mk=2943.08kN.m，yi=2.30×20.5=3.25mNk =(Fk＋Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(586.30+1176.00)/4±(2943.08×3.25)/(2×3.252)=440.58±452.78Nkmax =893.36kN, Nkmin=-12.21kN (基桩承受竖向拉力)(2)水平力Hik =Fh/n=103.20/4=25.80kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=500mm=0.50m，内径d1=500-2×70=360mm=0.36m，hb=2.00hb /d=2.00/0.50=4.00,λp=0.16×4.00=0.64（1）单桩竖向极限承载力标准值计算Aj =π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.362)/4=0.09m2,Apl=πd12/4=3.14×0.362/4=0.10m2Qsk =u∑qsik i=πd∑qsik i=3.14×0.50×606.40=952.05kNQpk =qpk(Aj+λpApl)=4000.00×(0.09+0.64×0.10)=616.00kN，Quk = Qsk＋Qpk=952.05+616.00=1568.05kNRa =1/KQuk=1/2×1568.05=784.03kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下Nk =440.58kN＜Ra=784.03kN,竖向承载力满足要求。
塔吊基础计算
塔吊基础计算QTZ63塔吊天然基础的计算书参数信息：塔吊型号为QTZ63，自重(包括压重)为F1=450.80kN，最大起重荷载为F2=60.00kN，塔吊倾覆力距为M=630.00kN.m，塔吊起重高度为70.00m，塔身宽度为B=1.50m，混凝土强度等级为C35，基础埋深为D=5.00m，基础最小厚度为h=1.35m，基础最小宽度为Bc=5.00m。
基础最小尺寸计算：基础的最小厚度为H=1.35m，基础的最小宽度为Bc=5.00m。
塔吊基础承载力计算：按照《建筑地基基础设计规范》(GB-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图如下：当不考虑附着时的基础设计值计算公式为：当考虑附着时的基础设计值计算公式为：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式为：其中，F为塔吊作用于基础的竖向力，包括塔吊自重、压重和最大起重荷载，F=1.2×510.8=612.96kN；G为基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =4012.50kN；Bc为基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W为基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M为倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；a为合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。
经过计算得到：无附着的最大压力设计值为Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa；无附着的最小压力设计值为Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa；有附着的压力设计值为P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa；偏心距较大时压力设计值为Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa。
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
塔吊计算书
○1基础计算书附塔机基础及平衡重和塔吊计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔身宽度B：1.6m，自重G：600kN，最大起重荷载Q：60kN，混凝土强度等级：C35，塔吊起升高度H：50.00m，基础埋深d：1.60m，基础承台厚度hc：1.00m，基础承台宽度Bc：5.50m，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m< 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。
计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.678m <5.5/6=0.917m地面压应力计算：P k＝（F k+G k）/AP kmax＝(F k+G k)/A+M k/W式中：F k──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载, F k＝660kN；G k──基础自重，G k＝756.25kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.5m；M k──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k＝960kN·m；W──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc=0.118×5.5=19.632m；不考虑附着基础设计值：P k＝（660＋756.25）/5.5＝46.818kPaP kmax=(660+756.25)/5.5+960/19.632=95.717kPa；P kmin=(660+756.25)/5. 52-960/19.632=0kPa；3 3 322第 2 页共14页塔吊计算书地基承载力特征值f a大于压力标准值P k=46.818kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×f a大于无附着时的压力标准值P kmax=95.717kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第8.2.7条。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、塔吊基本参数（按起重臂下自由高度40m计算）1.塔帽、驾驶室、转盘等合计：G1=90KN2.起重臂重合计：G2=75KN3.平衡臂重合计：G3=60KN4.配重合计：G4=120KN5.标准节14节合计：G5=168KN6.起重量1.3—6吨：即Q1=13—60KN7.起升速度：V=1m/秒8.起重机旋转速度：n=0.6r/min9.制动时间：按0.2秒计算10.起重机倾斜按3‰考虑11.Q2 基础自重：5*5*1.35*2450kg*10=827kN12.根据建设单位提供的地质勘察报告地基承载力满足要求二、工作状态下稳定性验算：（倾覆点O1）1、起重机重力矩M1=G4*16.5+G3*9.5+(G1+G5)*2.5-G2*20=120*16.5+60*9.5+(90+168)*2.5+960*2.5-75*20=4095KN.m2、起重力矩M2=870KN.m3、工作力矩M3=M2V/gt=870*1/(900-40*0.62)=770KN.m4、旋转力矩M4=M2n2h/(900-Hn2)=870*0.62*40/(900-40*0.62)=14.14KN.m5、风压力矩M5=10.2*20+5*40=404KN.m6、倾斜力矩M6=(G1+G2+G3+G4+G5+Q2)*3‰*∑G/(Q2+∑G)*40=（90+75+60+120+168+827）*3‰*513/（827+513）*40=61.56KN.m K=(M1-M3-M4-M5-M6)/M2=(4095-770-14.1-404-61.56)/870=3.27>1.15 稳定三、工作状态（倾覆点Q2）1、M=（G1+G5+Q2）*2.5+G2*25-G3*4.5-G4*11.5=2937.5KN.m2、其余同第二节K=(M-M3-M4-M5-M6)/M2=(2937.5-637-14.14-404-61.56)/870=2.09>1.15 稳定四、非工作状态（倾覆点O2）1.M1=2850—2937.5KN.m 取M1=2850KN.m(最低高度)2.M5按0.6KN/m2计算：N1=40.8KN M5=40.8*14.14=576.9KN.m3.M6=61.56KN.m4.K=M1/(M5+M6)=2850/(576.9+61.56)=4.46>1.15 稳定。
塔吊型号计算书
塔吊型号:QTZ40, 自重(包括压重)F1=287.83kN，最大起重荷载F2=40.00kN，塔吊倾覆力距M=400.00kN.m，塔吊起重高度H=40.80m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=1.60m，基础最小厚度h=1.65m，基础最小宽度Bc=5.00m，二. 基础最小尺寸计算1．最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB-2002)第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：其中F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。
计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将h01从0.8m开始，每增加0.01m，至到满足上式,解出一个h01；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个h02，最后h01与h02相加，得到最小厚度H。
经过计算得到：塔吊基础对基脚的最大压力F=250.00kN时，得h01=0.80m；塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得h02=0.80m；解得最小厚度 Hc=h01+h02+0.05=1.65m；实际计算取厚度为:Hc=1.65m。
2．最小宽度计算建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算：其中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×327.83=393.40kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =527.62kN；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×400.00=560.00kN.m。
解得最小宽度 Bc=2.45m，且还应该满足:Bc>=2h+B=4.80m。
实际计算取宽度为 Bc=5.00m。
三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB-2002)第5.2条承载力计算。
塔吊计算书
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=700kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=7.5×7.5×1.4×25=1968.75kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2=1.2×0.34×0.35×1.51=0.21kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.21×70=14.93kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×14.93×70=522.60kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×0.7×1.95×1.54×0.3=0.50kN/m2=1.2×0.50×0.35×1.51=0.32kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.32×70=22.40kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×22.40×70=783.89kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1930+0.9×(950+522.60)=3255.34kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1930+783.89=2713.89kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔吊方案计算书
塔吊方案计算书1. 引言本文档旨在提供一份塔吊方案计算书，用于确定塔吊在施工现场的合适位置和参数设置。
该计算书将涵盖以下内容：1.施工现场概述2.各种塔吊方案的选择和计算3.安全因素考虑4.执行方案和预算估计2. 施工现场概述施工现场位于某某市某某区的建筑工地，地理位置便利，周边环境较为开阔。
计划在该施工现场使用塔吊进行吊装作业，以提高工作效率和安全性。
3. 塔吊方案的选择与计算目前市场上存在多种类型的塔吊，我们需要根据施工现场的具体情况进行选择和计算。
以下是一些建议的方案：3.1 方案一：XX型塔吊•额定起重量：100吨•最大起重距离：80米•最大高度：120米•塔吊自重：50吨•地基承载能力：XXX根据施工现场的具体情况，我们进行了以下计算和选择：1.预计吊装物体重量为50吨，远小于塔吊的额定起重量，因此该塔吊可以满足需求。
2.最大起重距离和最大高度都能够覆盖施工现场的范围。
3.塔吊自重可由塔吊制造商提供的技术参数得知，属于合适范围。
4.地基承载能力需要进行具体的地质勘测和计算，以确保施工现场能够承受塔吊的重量。
4. 安全因素考虑在选择和计算塔吊方案时，安全因素是至关重要的。
以下是我们在考虑安全性方面的一些建议：1.塔吊操作员需要具备相关的资质和经验，以确保吊装作业的安全进行。
2.施工现场需要进行周围环境的分析和评估，以确保塔吊操作不会对周边建筑物和人员造成风险。
3.定期对塔吊设备进行维护和检修，以确保设备的正常运行和安全性。
4.建立紧急预案，以应对突发情况和事故。
5. 执行方案和预算估计在选择和计算塔吊方案之后，需要制定具体的执行方案和预算估计，以确保项目的顺利实施。
1.确定塔吊的放置位置和基础设计，以满足安全和效率要求。
2.与塔吊制造商或供应商协商，制定详细的施工方案，包括起重物体的安装和拆卸过程。
3.制定物料运输和吊装过程的时间表，并考虑可能的风险和延误因素。
4.结合当前市场价格和预计工期，估计项目的总预算和成本。
塔吊计算书--6513
塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：1 编制单位： 1.计算参数 （1）基本参数采用1台TC6513-6塔式起重机，塔身尺寸1.80m,地下室开挖深度为9.90m ；现场地面标高19.10m ，承台面标高11.00m ；采用预应力管桩基础，地下水位-3.00m 。
1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF hMM Z工作状态 696.90 25.40 2148.20 460.20非工作状态586.30103.202798.60hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图 F k =586.30kN,F h =103.20kNM=2798.60+103.20×1.40=2943.08kN .mF k ，=586.30×1.35=791.51kN,F h ，=103.20×1.35=139.32kN M k =(2798.60+103.20×1.40)×1.35=3973.16kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标 准值q sik(kPa ) 极限端阻力标准值q pk (kPa) q sik i (kN/m) 抗拔系数λiλi q sik i(kN/m) 1 粉质粘土 2.20 33.00 72.60 0.40 29.04 2 细中砂 4.60 21.00 96.60 0.50 48.30 3 砂质粘土 6.60 42.00 2600.00 277.20 0.50 138.60 4全风化粉砂岩2.00 80.00 4000.00 160.00 0.70112.00桩长15.40∑q sik*L i606.40∑λi q sik*L i 327.943基础桩采用4根φ500预应力管桩,桩顶标高9.60m ；桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2,E C =3.80×104N/mm 2；f t =2.22N/mm 2,桩长15.40m,壁厚70mm ；钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2承台尺寸长(a)=5.60m,宽(b)=5.60m,高(h)=1.50m ；桩中心与承台中心2.30m,承台面标高11.00m ；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3G k=abhγ砼=5.60×5.60×1.50×25=1176.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下N k=(F k＋G k)/n=(586.30+1176.00)/4=440.58kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，M x=M k=2943.08kN.m，y i=2.30×20.5=3.25mN k =(F k＋G k)/n±M x y i/Σy i2=(586.30+1176.00)/4±(2943.08×3.25)/(2×3.252)=440.58±452.78N kmax=893.36kN, N kmin=-12.21kN (基桩承受竖向拉力)(2)水平力H ik=F h/n=103.20/4=25.80kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=500mm=0.50m，内径d1=500-2×70=360mm=0.36m，h b=2.00h b/d=2.00/0.50=4.00,λp =0.16×4.00=0.64（1）单桩竖向极限承载力标准值计算A j=π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.362)/4=0.09m2,A pl=πd12/4=3.14×0.362/4=0.10m2Q sk=u∑q sik i=πd∑q sik i=3.14×0.50×606.40=952.05kNQ pk=q pk(A j+λp A pl)=4000.00×(0.09+0.64×0.10)=616.00kN，Q uk= Q sk＋Q pk=952.05+616.00=1568.05kN R a=1/KQ uk=1/2×1568.05=784.03kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下N k=440.58kN＜R a=784.03kN,竖向承载力满足要求。
塔吊计算书
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=39.000m，塔吊倾覆力矩M=1378.600fkN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.500m，基础以上土的厚度D=1.500m，自重F1=390.000kN，基础承台厚度Hc=1.400m，最大起重荷载F2=60.000kN，基础承台宽度Bc=5.000m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.500m，桩间距a=4.000m，承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm，空心桩（采用的预应力管桩）的空心直径:0.30m。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=390.00kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=540.00kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×1378.60=1930.04kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。
其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=540.00kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×5.00×5.00×1.40+20×5.00×5.00×1.50)=1950.00kN；Mx，My──承台底面的弯矩设计值，取1930.04kN.m；xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=2.00m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(540.00+1950.00)/4+1930.04×2.00/(4×2.002)=863.75kN。
塔吊基础计算书
配重高度hp(m)
0.70
基础混凝土强度
C35
3、计算简图
二、计算过程：
1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)
f = fk+ηb×r×( b-3)+ηd×rm×( d-0.5)=
208.12
kN/m2
其中：
基础宽度的地基承载力修正系数ηb=
0.3
基础深度的地基承载力修正系数ηd=
fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范
fy=
300
N/mm2
最小配筋面积
Asmin=ρbh=
9375
mm2
其中：
ρ为基础最小配筋率
0.0015
查表得配筋
Φ28 @ 125双向
截面积As(mm2)
13816
mm2
满足要求
冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=
3512507
N
其中：
βhp为受冲切承载力截面高度影响系数
0.94
ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=
1.57
N/mm2
c的取值：
1.6
m
bm为冲切破坏最不利一侧计算长度
bm=(c+bb)/2=
2.81
m
bb==c+2h0=
4.02
m
h0为截面有效高度h0=h-as=
Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=
165.01
kN/m2
Pmax
＜
1.2f=
249.75
kN/m2
基础底面处的平均压力值Pk
Pk=Pmax/2=
82.50
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附塔机基础及平衡重和塔吊计算书○1基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m，自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /（Fk+Gk）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力，Gk＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。
计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ；M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值：P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPaP kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ；地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa 大于无附着时的压力标准值Pkmax=95.717kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。
验算公式如下:F1≤ 0.7βhpftamho式中βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp 取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.98；ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa；ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=0.95m；am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；am=[1.60+(1.60 +2×0.95)]/2=2.55m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.6m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +2×0.95=3.50；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=114.86kPa；Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.50×(5.50-3.50)/2=5.50m2Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
Fl=PjAl；Fl=114.86×5.50=631.73kN。
允许冲切力：0.7×0.98×1.57×2550.00×950.00=2609080.95N=2609.08kN > Fl= 631.73kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。
计算公式如下:M I =a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12式中：MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1 --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(5.50-1.60)/2=1.95m；Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取114.86kN/m2；P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，[BcPmax -a1(Pmax-1.2×Pmin)]/Bc＝[5.5×114.861－1.95×(114.861－1.2×0)]/5.5=74.137kPa；G --考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.50×5.50×1.00=1020.94kN/m2；l --基础宽度，取l=5.50m；a --塔身宽度，取a=1.60m；a' --截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.60m。
经过计算得MI=1.952×[(2×5.50+1.60)×(114.86+74.14-2×1020.94/5.502)+(114.86-74.14)×5.50]/12=556.07kN·m。
2.配筋面积计算αs = M/(α1fcbh2)ζ = 1-(1-2αs)1/2γs= 1-ζ/2As = M/(γshfy)式中，αl --当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；fc --混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2；ho --承台的计算高度，ho=0.95m。
经过计算得：αs=556.07×106/(1.00×16.70×5.50×103×(0.95×103)2)=0.007；ξ=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；γs=1-0.007/2=0.997；As=556.07×106/(0.997×0.95×103×210.00)=2796.73mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5500.00×1000.00×0.15%=8250.00mm2。
故取 A=8250.00mm2。
s建议配筋值：HPB235钢筋，25@315mm。
承台底面单向根数17根。
实际配筋值8345.3 mm2。
○2塔吊稳定性验算：1、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图:塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；1G──塔吊自重力(包括配重，压重),G=450.80(kN)；c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.25(m)；ho ──塔吊重心至支承平面距离, ho=68.00(m)；b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)；Q──最大工作荷载,Q=45.00(kN)；g──重力加速度(m/s2),取9.81；v──起升速度,v=0.67(m/s)；t──制动时间,t=20.00(s)；a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=30.00(m)；W1──作用在塔吊上的风力,W1=7.00(kN)；W2──作用在荷载上的风力,W2=1.30(kN)；P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=32.00(m)；P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=3.00(m)；h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=126.15m(m)；n──塔吊的旋转速度,n=0.60(r/min)；H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝119.15(m)；α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=0.00(度)。
经过计算得到K1=1.178；由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!2、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图:塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K2──塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；G1──后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=400.00(kN)；c1──G1至旋转中心的距离,c1=1.25(m)；b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)；h1──G1至支承平面的距离,h1=68.00(m)；G2──使塔吊倾覆部分的重力,G2=80.00(kN)；c2──G2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)；h2──G2至支承平面的距离,h2=119.15(m)；W3──作用有塔吊上的风力,W3=7.00(kN)；P3──W3至倾覆点的距离,P3=32.00(m)；α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=0.50(度)。
经过计算得到K2=3.261；由于K2≥1.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!○3、附着计算及安装塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，附着式塔式起重机的塔身直接附着在建筑物上，为了减少塔身计算长度以保持其设计起重能力，设有五套附着装置。
第一附着装置距基础面32m，第二附着装置距离第一附着装置是24m，第三附着装置距离第二附着装置附着点24m，第四附着装置距离第三附着点21m，第五附着装置距离第四附着点18m。
需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。
主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。
1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。