1500mm钢筋混凝土雨蓬计算书
雨篷(yp)设计计算书
雨篷(YP1)设计计算书1: 已知条件（1）雨蓬设计图：(2):设计原始数据：过梁截面宽度b=240mm,截面高h=500mm,净跨度ln=4000mm,总跨度l=6300mm,悬挑板挑出长度sb =1500mm,宽度sl=5900mm,根部厚度sd=150mm,端部厚度se=80mm,板下沉高度ss =100mm,梁上墙体高度wh=200mm,墙上恒载标准值wQ=0.50kN/m,墙体自重wR =22kN/m3,板活载标准值cQ=0.70kN/m2,混凝土强度等级C25,梁主筋设计强度fy =300Mpa,板主筋设计强度fys=360Mpa。
2:荷载计算（1）：集中检修荷载：（作用在1m板宽）标准值：Fk=1.0 KN设计值：F=1.4X1.0=1.4 KN(2)：均布恒载载：（取1m为计算单元）平均板厚：（0.08+0.15)/2=0.115 m粉刷：（考虑20mm): 0.02X20X1.0=0.4 KN/m恒载标准值：Qk=0.115X25X1.0+0.4=3.275 KN/m恒载设计值：Q=1.35X3.275= 4.42 KN/m(3): 均布活荷载：P=1.4X0.7= 0.98 KN/m3:雨蓬板计算模型：（1）：板抗剪：按规范，取悬挑长度1500的1/10 即：150厚；板抗剪构造满足。
（2）：板受弯计算:单位宽度挑板在墙外边缘截面产生的弯矩M= FL+ ½(Q+P)L²=1.4×1.5+0.5×(4.42+0.98)×1.5×1.5=8.175 KN.m板截面宽度b=1000mm,高度h=150mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a 's =15mm,受拉钢筋合力点到截面近边缘距离a s =15mm,混凝土强度等级C25,纵向受拉钢筋强度设计值f y =360MPa,纵向受压钢筋强度设计值f 'y =360MPa,非抗震设计,截面设计弯矩M=8.18kN ·m ,截面上部受拉。
混凝土雨蓬计算
混凝土雨蓬计算步骤：
1.截面尺寸：根部厚度应不小于L/12，其中L为雨蓬长度，单
位为米。
2.荷载计算：
3.恒载：均布荷载包括20mm厚水泥砂浆面层、混凝土板（平
均板厚为100mm）和20mm厚混合砂浆粉底。
4.活载：均布荷载考虑的是均布恒载，并需要考虑均布集中荷
载的影响。
5.均布恒载的数值是各部分厚度的乘积加上相应材料的重量。
6.均布集中荷载需要根据实际情况确定。
7.计算单元：一般取1m板宽作为计算单元。
8.计算公式：雨蓬的混凝土工程量可以通过以下公式计算：V=
雨蓬长×雨蓬宽×雨蓬厚。
钢筋混凝土雨蓬计算
板厚h (mm) 翻边高h' (mm) 计算跨度l (mm) 板侧粉刷荷载标准值 构件受力特征系数α cr 纵向受拉钢筋表面特征系数ν 100 600 1300 1.00 2.1 0.7 检修集中荷载标准值 (KN/m) 积水荷载标准值 (KN/m) 活荷载准永久值系数ψ q 混凝土强度等级 受拉钢筋强度设计值fy (N/mm2) 钢筋弹性模量ES(N/mm2) 1.00 2.00 0.50 C30 300 2.0E+05
三、裂缝验算
ρ te=AS/0.5bh 6.51 0.0080 短期弯矩MS=(gK+qK)l2/2 (KN· m) 2 ρ te实际取值(ρ te≥0.01) 0.0100 长期弯矩Ml=(gK+ψ qqK)l /2 (KN· m) 5.37 2 232.48 受拉区纵筋等效直径deq=d/ν (mm) 11.4 σ sk=MS/η h0AS (N/mm ) ψ =1.1-0.65ftk/ρ teσ sk 应变不均匀系数ψ 实际取值(0.2≤ψ ≤1.0) 0.538 0.538 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) 20 最大裂缝宽度ω max=α crψ σ sk/ES(1.9c+0.08deq/ρ te) (mm) 0.17 最大裂缝宽度限值ω lim (mm) 验算ω max ≤ ω lim 0.2/2 (KN· m) 截面抵抗矩系数α S=M/α 1fcbh02 γ S=(1+(1-2α S)1/2)/2 钢筋面积AS=M/γ Sfyh0 (mm2) 8.26 0.0903 0.9526 361.5 钢筋直径d (mm) 钢筋间距s (mm) 钢筋实际配筋面积AS (mm2) 是否满足 8 125 402.1 满足
雨蓬计算书
雨蓬钢结构计算第一章、计算资料1.1 计算依据本计算书依据规范如下：（1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003) （4）其它相关规范规程1.2 基本参数使用年限：按主体结构50 年考虑。
场地类别：C类基本风压：=W0.65 kN/m2基本雪压：S=0.40 kN/m2第二章、荷载及作用组合一、恒荷载 1、自重荷载标准值（1）钢结构自重DEAD ：SAP2000程序自动计算，钢材容重78.5kN/m 3。
（2）玻璃面板及其配件重量：G AK ：玻璃面板自重面荷载标准值面板采用4mm 厚铝塑复合板，铝塑复合板容重28kN/m 3 G AK =4×10-3×28=0.112 kN/m 2G GK ：考虑各种零部件及LOG 后的幕墙面板自重面荷载标准值取 G GK =1.0 kN/m 22、自重荷载设计值r G ：永久荷载分项系数，取r G =1.2G G ：考虑各种零部件等后雨蓬重力荷载设计值 G G =r G ·G Gk =1.2×1.0=1.2 kN/m 2 二 、风荷载基本风压=0W 0.65 kN/m 2，场地类别C 类。
垂直于建筑物表面的风荷载标准值按下式计算0w w z s z k μμβ=。
1、负风压作用（作用方向竖直向上） βgz ：阵风系数，取βgz =2.2218按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1 μS ：风荷载体型系数，取μS =-2.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =0.736按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作用在雨蓬上的风荷载基本值 0.65 kN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇） W K1：作用在雨蓬上的负风荷载标准值W K1=βgz ·μS ·μZ ·W 0=2.2218×（-2.0）×0.736×0.65=-2.1266kN/m 2（表示负风压）r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条 W 1：作用在雨蓬上的负风荷载设计值W 1=r W ·W K1=1.4×（-2.1266）=-2.977 kN/m 22、正风压作用（作用方向竖直向下）WK2：作用在雨蓬上的正风荷载标准值μS：风荷载体型系数，取μS=+1.0+0.2=+1.2W K2=βgz·μS·μZ·W=2.218×1.2×0.736×0.65=1.276kN/m2r W ：风荷载分项系数，取rW=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条W2：作用在雨蓬上的正风荷载设计值W 2=rW·WK2=1.4×1276=1786 kN/m2三、雪荷载作用S 0：基本雪压，取S=0.4 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4μr：积雪分布系数，取μr=1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1 SK：雪荷载标准值S K =μr·S=1.0×0.4=0.4 kN/m2r s ：雪荷载作用效应的分项系数，取rs=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条S：雪荷载设计值S=rs ·SK=1.4×0.4=0.56 kN/m2四、活荷载按上人屋面考虑雨蓬活荷载活荷载标准值取qk＝1.0 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第4.3.1条五、施工和检修集中荷载施工和检修集中荷载（简称“施检荷载”）在雨蓬长度方向每隔1.0m布置一个集中荷载，集中荷载取为1.0 kN，最不利布置施检荷载。
雨蓬计算程序兼计算书 新规范 雨棚
满足
抵抗扭矩T=mpl0/2 (KN·m)
43.73
验算V/bh0+T/(0.8*Wt)≤ 0.25fc
满足
需进行构件受剪扭承载力计算
需进行受剪承载力验算
需进行受扭承载力验算
三、构造配筋
几肢箍n 箍筋直径d (mm) 箍筋间距s (mm)
2
最小配箍率ρ svmin=0.28ft/fyv
0.0019
10
受扭全部纵筋面积Astl (mm2)
923.6 沿截面周边筋与箍筋的配筋强度比值ζ=fyAstl s/fyvAst1ucor
ζ实际取值(当ζ<0.6时，取0.6；当ζ>1.7时，取1.7)
0.35ftWt+1.2ζ1/2*fyvAst1Acor/s (KN·m) 53.02
验算T≤ 0.35ftWt+1.2ζ
750 2000 78.5 1.01 1.01 满足
四、承载力验算
⒈受弯承载力验算
弯矩M=pl02/8 (KN·m) 截面抵抗矩系数αS=M/α1fcbh02
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 钢筋面积AS=M/γSfyh0 (mm2)
380.32 0.1515 0.9174 1505.2
受弯钢筋直径d (mm)
受弯钢筋数量 钢筋实际配筋面积AS (mm2)
恒荷载标准值gK (KN/m)
荷载设计值p=1.2gK+1.4qK (KN/m)
6.00 14.80 8.66 29.46 43.12
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 系数α1
混凝土抗拉设计值ft (N/mm2) 梁有效高度h0=h-35 (mm)
受扭塑性抵抗矩Wt=b2*(3h-b)/6
雨篷计算程序兼计算书
钢筋直径d (mm)
钢筋间距s (mm)
实际配筋面积AS (mm2) 截面高度影响系数β h=(800/h0)1/4
受剪承载力0.7β hftbh0(kN) 抗剪是否满足
12 100 1131 1 54.39 满足
3、裂缝验算
标准组合弯矩M k(kN·m)
7.23
ρ te=AS/0.5bh，(ρte≥0.01)
最大裂缝宽度限值ω lim (mm)
0.20
验算ω max ≤ ω lim
0.0174 17.1 0.552
35 0.084
满足
原始变量，需输入 导出变量，不需输入 混凝土等级用到C40及其以下
砼规8.1.2:α cr,ν 取值
荷载规范4.5.3准永久组合，可不考虑施工和检修荷载
荷载规范4.3.1按积水可能深度确定：(深度*10)KN/m
混凝土强度等级
混凝土抗拉标准值ftk (N/mm2) 混凝土抗拉设计值ft(N/mm2) 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 受拉钢筋强度设计值fy (N/mm2)
构件受力特征系数α cr
纵向受拉钢筋表面特征系数ν
钢筋弹性模量ES(N/mm2) 系数β 1
C20 1.54 1.11 9.60 210 2.1 0.7 2.1E+05 0.80
2、荷载信息(标准值)
板侧粉刷荷载 (kN/mm2) 活荷载组合值系数ψ c4 0.7 0.50 0.614
检修：每隔1m一个集中荷载F(kN)
均布活荷载 (N/mm2) 积水荷载(活荷载) (N/mm2)
雪荷载标准值 (N/mm2)
1.00 2
σ sk=Mk/η h0AS (N/mm2)
104.92 受拉区纵筋等效直径deq=d/ν (mm)
雨棚计算书1
混凝土雨棚计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数板厚: h = 150 mm梁截面：150*150、155*2102.材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类: HPB300 fy = 270 N/mm2Es = 2.1×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.250%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 9.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 0.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/自由/自由/自由6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、雨棚验算1、雨棚1总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00墙元侧向节点信息: 内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.10地面粗糙程度: B 类结构基本周期（秒）: T1 = 0.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 2各段体形系数: USi = 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 6地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD = 2设计地震分组: 一组特征周期 TG = 0.35多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3活荷质量折减系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 1.00结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到2层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数------------- 计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................中梁刚度增大系数： BK = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 00.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 0顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0配筋信息 ........................................梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300柱主筋强度 (N/mm2): IC = 300墙主筋强度 (N/mm2): IW = 210梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 210柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%): RWV1 = 0.60设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合系数: CD_L = 0.70风荷载的组合系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数 IWF= 2剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 4.50********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量 (m) (m) (t) (t) 2 1 22.445 23.496 4.500 1.0 0.0 1 1 22.281 23.496 3.880 7.6 0.1活载产生的总质量 (t): 0.109恒载产生的总质量 (t): 8.577结构的总质量 (t): 8.686恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m)1 1 5(30) 0(30) 2(30) 3.880 3.8802 1 3(30) 0(30) 2(30) 0.620 4.500********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y2 1 0.24 0.2 0.1 0.12 0.1 0.11 1 1.56 1.8 7.1 0.71 0.8 3.3===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 4.32 21.74 23.50 1.40 3.08 3.08 1.40===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1790.43 1.002 1 Infinity Infinity===========================================================================位移验算：=== 工况 1 === X 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 2 1 12 2.69 2.69 1.00 620.12 0.53 0.53 1.01 1/1170. 34.4% 0.83 1 1 5 2.16 2.16 1.00 3880.5 2.16 2.16 1.00 1/1794. 99.9% 0.55 X方向最大值层间位移角: 1/1170.=== 工况 2 === Y 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 2 1 12 0.01 0.01 1.01 620.12 0.00 0.00 1.11 1/9999. 1.6% 0.83 1 1 5 0.01 0.01 1.00 3880.5 0.01 0.01 1.00 1/9999. 99.9% 0.82 Y方向最大值层间位移角: 1/9999.=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 2 1 16 0.69 0.69 1.00 620.16 0.14 0.13 1.01 1/4591. 33.9% 0.83 1 1 9 0.56 0.55 1.00 3880.9 0.56 0.55 1.00 1/6991. 99.9% 0.55 X方向最大值层间位移角: 1/4591.=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 2 1 12 0.00 0.00 1.02 620.12 0.00 0.00 1.11 1/9999. 1.3% 0.83 1 1 5 0.00 0.00 1.00 3880.5 0.00 0.00 1.00 1/9999. 99.9% 0.84 Y方向最大值层间位移角: 1/9999.=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)2 1 11 0.001 1 6 -2.93=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)2 1 11 -0.131 1 6 -0.39=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度=========================================================================== Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 22.4450(m) Ystif= 23.4960(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 22.2809(m) Ymass= 23.4960(m) Gmass= 7.8397(t)Eex = 0.0973 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.2737 Raty1= 1.5913 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 3.1947E+03(kN/m) RJY = 4.0966E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) --------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 22.4450(m) Ystif= 23.4960(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 22.4450(m) Ymass= 23.4960(m) Gmass= 0.9560(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 0.5498 Raty = 0.7855Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 1.7563E+03(kN/m) RJY = 3.2179E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------============================================================================ 抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 60.8 5.4 11.26 0.00Y风荷载 133.9 2.5 53.79 0.00X 地震 60.8 20.7 2.93 1.15Y 地震 133.9 12.5 10.75 0.00============================================================================ 结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.319E+04 0.410E+06 3.88 87. 142.70 18298.552 0.176E+04 0.322E+06 0.62 10. 113.90 20868.38该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------2 1 0.2470E-04 0.5650E+03 1.00 1.001 1 0.2498E-04 0.5715E+03 1.01 1.012、雨棚2********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量 (m) (m) (t) (t)2 1 17.303 19.927 3.835 0.6 0.01 1 17.171 19.927 3.280 4.4 0.2活载产生的总质量 (t): 0.242恒载产生的总质量 (t): 4.968结构的总质量 (t): 5.209恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m)1 1 5(30) 0(30) 2(30) 3.280 3.2802 1 3(30) 0(30) 2(30) 0.555 3.835********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y2 1 0.18 0.2 0.1 0.06 0.1 0.01 1 0.94 1.1 3.8 0.46 0.5 1.7===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 2.38 16.77 19.93 1.07 2.21 2.21 1.07===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1930.62 1.002 1 Infinity Infinity===========================================================================位移验算：=== 工况 1 === X 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX2 1 12 1.39 1.38 1.00 555.12 0.29 0.28 1.00 1/1947. 34.5%0.831 1 5 1.10 1.10 1.00 3280.5 1.10 1.10 1.00 1/2981. 99.9% 0.55X方向最大值层间位移角: 1/1947.=== 工况 2 === Y 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY2 1 12 0.01 0.01 1.01 555.12 0.00 0.00 1.04 1/9999. 5.8%0.831 1 5 0.01 0.01 1.00 3280.5 0.01 0.01 1.00 1/9999. 99.9% 0.78Y方向最大值层间位移角: 1/9999.=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX2 1 16 0.37 0.37 1.00 555.16 0.08 0.08 1.00 1/7355. 34.0%0.831 1 9 0.29 0.29 1.00 3280.9 0.29 0.29 1.00 1/9999. 99.9% 0.55X方向最大值层间位移角: 1/7355.=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY2 1 12 0.00 0.00 1.01 555.12 0.00 0.00 1.04 1/9999. 2.6%0.831 1 5 0.00 0.00 1.00 3280.5 0.00 0.00 1.00 1/9999. 99.9% 0.81Y方向最大值层间位移角: 1/9999.=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)2 1 11 0.001 1 6 -0.68=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)2 1 11 -0.211 1 6 -0.45=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 17.3030(m) Ystif= 19.9270(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 17.1714(m) Ymass= 19.9270(m) Gmass= 4.8365(t)Eex = 0.0966 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.2325 Raty1= 1.6162 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 3.7631E+03(kN/m) RJY = 2.7138E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) --------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 17.3030(m) Ystif= 19.9270(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 17.3030(m) Ymass= 19.9270(m) Gmass= 0.6144(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 0.5599 Raty = 0.7734Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 2.1070E+03(kN/m) RJY = 2.0989E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------============================================================================ 抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 28.0 2.9 9.78 0.00Y风荷载 57.7 1.3 43.38 0.00X 地震 28.0 10.6 2.65 6.71Y 地震 57.7 6.2 9.25 0.00============================================================================ 结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.376E+04 0.271E+06 3.28 52. 236.94 17087.062 0.211E+04 0.210E+06 0.56 6. 190.33 18960.31该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应********************************************************************** * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * **********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y---------------------------------------------------------------------- 2 1 0.1754E-04 0.4013E+03 1.00 1.001 1 0.1771E-04 0.4051E+03 1.01 1.013、雨棚3。
钢雨棚计算书
07ＧSＧ528-1图集说明5.1.1条,正风时，雨篷玻璃永久荷载0.8ｋN/m2,负风时取0．3kN／m2。
简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5．59㎡
正风时的雨篷玻璃永久荷载：0.8×5.59＝4.47KN/m
负风时的雨篷玻璃永久荷载：0．3×5.５9=1.６8KＮ/ｍ
３.本工程耐火等级二级，抗震设防六度。
三、结构平面布置
结构平面布置图:
初步估计主梁采用：ＨN400×２０0×8×13
次梁采用：HN２５0×12５×６×９
拉压杆采用:Φ1５２×5.0
钢材均采用Q235级钢
四、荷载计算
１、风荷载
垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：
Ｗ k =zsz Wo················(1.1）
式中: W k -－-风荷载标准值(kN/m2)；
z--－瞬时风压的阵风系数;βz=１.70
s---风荷载体型系数；参照0７ＧSG５28-1图集说明5.1．４条,向上取μs＝-2.0，向下取μｓ=1.0。
z-－-风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规范》GB5０09-2０12取值μz=1．0;
Wo---基本风压(kＮ/m２)，查荷载规范,北海市风压取Ｗ o =0.750(kN/m2)
９.６G2+６．98－3.5RBy＝0
RBy=(9.6×4.2１＋6.9８)/３.5＝１3.54KN
∑Y=0,
4×４.2１+０.66×４.6-13．5４-RＡｙ=0，求得RAy＝6.34KN。
又ＲB=RBy／sｉnα=1３．54／ｓiｎα=21.06KN
ＲBx=RBcosα=21.06×cosα=16．１４KN（←)
钢雨棚计算书【范本模板】
钢结构雨棚设计计算书一、计算依据：1.《建筑结构荷载规范》2．《钢结构设计规范》GB50017-20033．《玻璃幕墙工程技术规范》4．《建筑抗震设计规范》二、计算基本参数: 1．本工程位于深圳市，基本风压ω0=0.700(kN/m2）,考虑到结构的重要性,按50年一遇考虑乘以系数1。
1，故本工程基本风压ω=1.1x0。
7=0.77(kN/m2)。
2. 地面粗糙度类别按C类考虑,风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查下页表1-1知，该处风压高度变化系数为：μz=0。
74。
依据《玻璃幕墙工程技术规范》，风荷载体形系数，对于挑檐风荷载向上取μs=2.0,瞬时风压的阵风系数βz=2。
25 。
3. 本工程耐火等级一级，抗震设防七度.三、结构受力分析该处雨棚是以钢架作为承重结构的悬臂体系。
四、设计荷载确定原则：作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重,其中风荷载引起的效应最大.在进行雨棚构件、连接件承载力计算时,必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值;进行位移和挠度计算时,各分项系数均取1。
0，即采用其标准值。
1、风荷载根据《玻璃幕墙工程技术规范》,垂直于雨棚平面上的风荷载标准值,按下列公式(1.1）计算：W k = βz μs μz Wo ················（1.1)式中： W k -——风荷载标准值 (kN/m2);βz——-瞬时风压的阵风系数；βz=2。
25μs---风荷载体型系数;向上取μs=2.0μz--—风荷载高度变化系数,并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值；W o---基本风压(kN/m2）按《技术要求》W o =1。
1x0.700=0.770(kN/m2）按《玻璃幕墙工程技术规范》要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw= 1.4表1-1即风荷载设计值为：W= γW W K = 1.4W K··············（1。
1500mm钢筋混凝土雨蓬计算书
雨蓬计算书一、基本资料1．设计规范:《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）《砌体结构设计规范》（GB50003—2001）2．设计参数:几何信息类型: 雨篷梁宽b b: 300mm梁高h b: 400mm挑板宽L: 1500mm梁槛高h a: 0mm梁槛宽b a: 0mm墙厚b w: 300mm板下沉h0: 100mm板斜厚h1: 0mm板净厚h2: 130mm上翻板高h3: 200mm上翻板厚t1: 80mm悬挑长度t2: 0mm第一排纵筋至梁近边距离a s: 30mm 荷载信息板端集中活载标准值P k: 1.00kN/m板上均布活载标准值q k: 0.70kN/m2板上均布恒载标准值g k: 0.80kN/m2混凝土容重L: 28.00kN/m3恒载分项系数G: 1.20活载分项系数Q: 1.40指定梁上抗倾覆荷载G r: 100.00kN/m墙体容重W: 5.50kN/m3过梁上墙高H w: 1100mm墙洞宽l n:1800mm墙洞高h n: 0mm梁伸入墙内D l: 500mm墙洞下墙高h w: 0mm材料信息混凝土等级: C30混凝土强度设计值f c: 14.30N/mm2主筋级别: HRB335(20MnSi)主筋强度设计值f y: 300N/mm2箍筋级别: HPB235(Q235)强度设计值f yv: 210N/mm2墙体材料: 砌块砌体抗压强度设计值f: 1.700N/mm2100802001001000250450二、计算过程1．计算过梁截面力学特性根据混凝土结构设计规范式7.6.3-1过梁截面W t = b 26 (3h - b ) = 300２/6×(3×400 - 300) = 150000mm 3cor = 2(b cor + h cor ) = 2×(300 - 30 × 2 + 400 - 30 × 2) = 1160mm 过梁截面面积 A = b b h b = 300×400 = 120000mm 2 2．荷载计算 2．1 计算x 0 x 0 = 0.13l 1,L 1 =b wx 0= 39mm2．2 倾覆荷载计算 g T = L (h 1 + 2h 22) =28.00x （0+2*130）*1/2=3.64KN/m ２q T = G (g k + g T ) +Q q k = 1.20×(0.80 + 1.10) + 1.40×0.70 = 3.260kN/m2P T =Gg F + QP k = 1.20×0.45 + 1.40×1.00 = 1.94kN/m倾覆力矩M OV = 12q T (L + x 0)2 + P T (L + x 0)=1/2x3.26x(1500+39)２/10６+1.94x(1500+39)/10３ = 6.85kN·m2．3 挑板根部的内力计算 M Tmax = M OV = 6.85kN·m V Tmax = q T L + p T = 3.26×1000/103 + 1.94 = 5.2kN/m2．4 计算过梁内力因为墙体材料是砌块，所以h w0 = min(h w ,l n /2) = min(1100,1800/2) = 1100mm g w = w b w h w0 = 5.50 × 300 × 1100 = 1.81kN/mg L = L (b b h b + h a b a ) = 28.00×(300×400 + 0×0)/106 = 3.36kN/mq L =G (g L + g W ) + q T L + p T= 1.20 × (3.36 + 1.81) + 3.260 × 1000/1000 + 1.94 = 9.5kN/m l 0 = 1.05l n = 1.05 × 1800 = 1890.0mmM max = 1/8ql*lo2=1/8*9.5*18902=4.24KN/mV max = 12q L l 0 = 12×13.99 × 3780 = 26.44kN =1/2ql*lo=1/2*9.5*1890=8.98KNT max = 12l n [q T L L + b b 2 + p T (L + b b2)]= 1/2*1800*【3.26*1500*（1500+300）/（2*106）+1.94*（1500+300/2）/103】/103= 6.85kN·m3．抗倾覆验算 l 1 = b w = 300mm l 2 = l 1/2 = 150mm l 3 = l n /2 = 900mmG r =w b w [H w (l n + 2D l + 2l 3) - (l n h n + l 32)]l n + 2D l=5.5*300*【1100*（1800+2*500+2*900）-（1800*0）】/（1800+2*500）*1/106==2.98kN/m 实际计算出来的G r < 用户输入的G r 取G r = 100.00kN/m l 1 = b w = 300mm l 2 = 0.5l 1 = 150mm G r 产生的抗倾覆力矩 M rG = 0.8G r (L 2 - x 0) = 0.8 × 100.00 × (150 - 39) = 8.800kN·m 过梁自重产生的抗倾覆力矩 M rL = 0.8×g L (0.5b b - x 0) = 0.8 × 3.36 × (0.5 × 300 - 39) = 0.298kN·m 总的抗倾覆力矩M r = M rG + M rL = 8.8 + 0.298 = 9.098kN·m >M ov = 6.85kN·m ,满足抗倾覆要求4．挑板相关计算4．1 挑板截面尺寸验算 按混凝土结构设计规范(7.5.1) 0.25c f c bh 0 = 0.25×1.00×14.30×1000×100 = 357.5×103NV max = 8.98kN < 357.5kN, 截面尺寸满足要求4．2 挑板配筋计算4．2．1相对界限受压区高度bcu = 0.0033 - (f cu,k - 50)×10-5 = 0.0033 - (30 - 50)×10-5= 0.0035 > 0.0033 取 cu = 0.0033 按混凝土结构设计规范(7.1.4-1)b =11 + f yEscu=0.801 + 3002.0×105×0.00330= 0.55 4．2．2 受压区高度x 按混凝土结构设计规范(7.2.1-1), A 's = 0, A 'p = 0 M = 1f c bx⎝⎛⎭⎫h 0 - x 2x = h 0 -h 02 -2M1f c b= 5.05mm 4．2．3 受拉钢筋截面积A s按混凝土结构设计规范(7.2.1-2) 1f c bx = f y A s 得 A s = 1f c bxf y=1.00×14.30×1000×5.00300= 238mm 2A s > A smin = min A = 0.0021×100000 = 214mm2根据计算，挑板负筋实际配置为,直径12mm ，间距为150mm,每1000mm 的实际配筋率为0.7540%>计算每1000mm 的配筋率0.2383%，满足要求! 4．3 挑板分布钢筋计算 按照最小配筋率计算 最小配筋率min= max(0.45f t f y ,0.002) = max(0.45×1.43300,0.002) = 0.0021A sTbfb = min (h 1 + 2h 2)L/2 = 0.0021×(0 + 2×130)×1000/2 = 273mm 2实际挑板分布钢筋配置,取直径为8mm,间距为180mm 5．梁端局部受压验算 计算梁端有效支承长度a 0 = min(10h cf ,b b ) = min(153.4,300) = 153.4mm计算局部受压面积 A l = a 0b = 153.4 × 300 = 46020mm 2计算影响砌体局部抗压强度的计算面积 A 0 = (D l + b w )b w = (500 + 300) × 300 = 240000mm 2 局部受压强度提高系数=1 + 0.35A 0A l - 1 =1.72 > 1.25= 1.25梁端支承处砌体局部受压承载力计算公式 N l ≤fA lN l = 0.5q L l 0 = 0.5 × 9.5 × 1890 = 8.98kNfA l = 1.0 × 1.25 × 1.70 × 46020 = 97.8kN > 8.98kN,满足局部受压要求 6．过梁截面配筋计算 在以下计算过程中 h = h b = 400mm b = b b = 300mm h 0 = h - a s = 400 - 30 = 370mmM = M max = 4.24kN·m6．1 过梁截面截面尺寸验算 按混凝土结构设计规范(7.5.1) 0.25c f c bh 0 = 0.25×1.00×14.30×300×370 = 397×103N V max = 8.98kN < 397kN, 截面尺寸满足要求 6．2 验算截面剪扭承载力限制条件 按混凝土结构设计规范（7.6.1-1） f cu,k = 30 N/mm 2 < 50 N/mm 2, 故c = 1.0V bh 0 + T0.8W t = 0.7832 ≤ 0.25c f c= 0.25×1.00×14.30= 3.58截面尺寸满足要求。
雨篷计算书——精选推荐
⾬篷计算书第⼀章、⾬蓬部分第⼀节、荷载计算⼀、计算说明⾬蓬标⾼9.000⽶。
⾬蓬采⽤10+1.52PVB+8夹胶玻璃，通过驳接件与⽀撑结构连接。
受⼒形式为矩形钢横梁加圆管⽴柱钢框架⽀撑体系，我们通过SAP2000，经过建模，来对此结构进⾏结构验算。
⼆、荷载计算1、局部风压体型系数计算根据建设部2006年7⽉25⽇发布《建筑结构荷载规范》局部修订的公告，对《建筑结构荷载规范》局部修改（2006年11⽉1⽇起执⾏），修改后的《建筑结构荷载规范》对风荷载标准值的计算如下：当计算围护结构时W k=βgzµs1µz W0式中：µs1——局部风压体型系数。
注：上述的局部体型系数µs1（1）是适⽤于围护构件的从属⾯积A⼩于或等于1m2的情况，当围护构件的从属⾯积A⼤于或等于10m2时，局部风压体型系数µs1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属⾯积⼩于10m2⽽⼤于1m2时，局部风压体型系数µs1（A）可按⾯积的对数线性插值，即µs1（A）=µs1（1）+[µs1（10）-µs1（1）] logA对于本⼯程⽽⾔(1) 验算⾯板玻璃1.35×1.72=2.322 m2 log2.322=0.366µs1(A)=-{2.0+[0.8×2.0-2.0]×0.366}=-1.85µs1=-1.85(2) 验算⽀承结构从属⾯积15.0×10.0=150 m2 > 10 m2µs1(A)=-2.0×0.8=-1.6µs1=-1.62、风荷载标准值W K：作⽤在幕墙上的风荷载标准值 (KN/m2)βgz：瞬时风压的阵风系数，取2.13µz：风荷载⾼度变化系数，取0.74基本风压 W0=0.55 KN/m2,根据《建筑结构荷载规范》（2006年版）GB 50009-2001，按50年⼀遇。
雨蓬计算程序兼计算书(新规范)雨棚1
三、构造配筋
几肢箍n 箍筋直径d (mm) 箍筋间距s (mm) 2 10 100 最小配箍率ρ svmin=0.28ft/fyv 实际配箍率ρ sv=2Asv/bs 配箍是否满足(ρ sv≥ ρ svmin)
1/2 tlmin=0.6(T/Vb) ft/fy
0.0019 0.0052 满足 0.0023 0.0038 满足
数据输出
一、常规数据
梁重25bh 恒 荷 梁上墙体重20b*MIN[hq,ln/3] 载 雨蓬板传来(lb+b/2)gKb (KN/m) 恒荷载标准值gK (KN/m) 荷载设计值p=1.2gK+1.4qK (KN/m) 6.00 14.80 8.66 29.46 43.12 14.3 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 系数α 1 1.00 2 1.43 混凝土抗拉设计值ft (N/mm ) 梁有效高度h0=h-35 (mm) 765 2 3 受扭塑性抵抗矩Wt=b *(3h-b)/6 (mm ) 3.15E+07
二、截面验算
剪力V=pln/2 (KN) 力矩mp=pblb2/2 (KN· m/m) V/bh0+T/Wt (N/mm2) 验算V/bh0+T/Wt≤ 0.7ft 验算V≤ 0.35ftbh0 验算T≤ 0.175ftWt 159.5 13.25 2.08 不满足 不满足 不满足 验算V≤ 0.07fcbh0 满足 抵抗扭矩T=mpl0/2 (KN· m) 43.73 验算V/bh0+T/(0.8*Wt)≤ 0.25fc 满足 需进行构件受剪扭承载力计算 需进行受剪承载力验算 需进行受扭承载力验算
受扭纵筋最小配筋率ρ 受扭钢筋直径d (mm) 14 受扭钢筋数量 6
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很实用的雨篷计算(范例)【范本模板】
长沙运达综合体幕墙工程瑞吉酒店雨篷计算运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书设计：校对：审核:批准：中国建筑装饰集团有限公司二零一四年九月目录瑞吉酒店雨篷系统计算 (1)§1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m］ (1)§2、雨篷8+1.52PVB+8mm夹胶玻璃面板计算 (4)§3、雨篷支撑钢架结构计算 (7)§4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算 (15)§5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算 (20)1瑞吉酒店雨篷系统计算§1、雨篷面荷载确定［标高:4.5m]雨篷系统分析包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和3mm 厚铝单板作饰面材料，为保守计算，按玻璃和铝单板自重平均值取，该部位最大计算标高5。
0m,玻璃区域单位面积自重为0.250kN/m 2（该值包括8+1。
52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、3mm 铝单板、辅助型材及其它连 接附件，即在8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积自重的基础上考虑1。
2倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身的自重0.30 N/m 2).1.1、风荷载计算根据《建筑结构荷载规范》GB50009—2012，,对于粗糙度为B 类的地区,该处的风压高度变化系数为μz =1。
0,阵风风压系数βgz =1。
7。
（1）、负风压风荷载体型系数取-1.3时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算现取值—1.3）：根据载荷确定的有关公式可得：0w w s z gz k μμβ==—1。
70×1。
0×1.3×0.35=-0。
774(kN/m 2）w =—1.4×0。
774=-1。
083(kN/m 2）(2）、正风压风荷载体型系数取+1.3时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚属于悬挑结构，为保守计算现取值+1.3)：0w w s z gz k μμβ==1。
70×1。
钢结构雨棚计算书
XXX中学玻璃雨篷设计计算书设计：校对：审核：批准：二〇一〇年十月三十一日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (1)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 相关物理性能等级测试方法： (3)1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.8 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 雨篷所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)3 雨篷荷载计算 (4)3.1 玻璃雨篷的荷载作用说明 (4)3.2 风荷载标准值计算 (4)3.3 风荷载设计值计算 (6)3.4 雪荷载标准值计算 (6)3.5 雪荷载设计值计算 (6)3.6 雨篷面活荷载设计值 (6)3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7)3.8 选取计算荷载组合 (7)4 雨篷杆件计算 (8)4.1 结构的受力分析 (8)4.2 选用材料的截面特性 (10)4.3 梁的抗弯强度计算 (10)4.4 拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算 (10)4.5 梁的挠度计算 (11)5 雨篷焊缝计算 (11)5.1 受力分析 (11)5.2 焊缝校核计算 (11)6 玻璃的选用与校核 (12)6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12)6.2 玻璃板块荷载分配计算 (13)6.3 玻璃的强度计算 (14)6.4 玻璃最大挠度校核 (15)7 雨篷埋件计算(后锚固结构) (15)7.1 校核处埋件受力分析 (15)7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (16)7.3 群锚受剪内力计算 (16)7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (17)7.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算 (17)7.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (19)7.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算 (20)7.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算 (21)7.9 拉剪复合受力承载力计算 (21)8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (23)钢结构雨篷设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-20071.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑隔声评价标准》 GB/T50121-2005《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20021.3玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-20021.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-20001.5胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.6相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8土建图纸：2 基本参数2.1雨篷所在地区北京地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按C 类地形考虑。
雨棚设计计算书
雨棚设计计算书雨棚设计13.1雨篷的荷载作用说明雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4SkB：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：SA-=1.0Gk+1.4wk13.1.1风荷载标准值计算(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=5.18×1.525=7.8995m2LogA=0.898μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(25)-μs1+(1)]logA/1.4 =0.5μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(25)-μs1-(1)]logA/1.4 =1.487wkA+=βgzμzμsA1+w0=1.7×1×0.5×0.0004=0.00034MPawkA-=βgzμzμsA1-w0=1.7×1×1.487×0.0004=0.001011MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值：μsB1+(A)=0.5μsB1-(A)=2wkB+=βgzμzμsB1+w0=1.7×1×0.5×0.0004=0.00034MPawkB-=βgzμzμsB1-w0=1.7×1×2×0.0004=0.00136MPa13.1.2风荷载设计值计算wA+=1.4×wkA+=1.4×0.00034=0.000476MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001011=0.001415MPawB+=1.4×wkB+=1.4×0.00034=0.000476MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.00136=0.001904MPa13.1.3雪荷载标准值计算Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)；S0：基本雪压，根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取值：0.0004MPa；μr：屋面积雪分布系数，按表7.2.1[GB50009-2012]，为2.0；根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=μr×S0=2.0×0.0004=0.0008MPa13.1.4雨篷面活荷载设计值Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)；Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2Q=1.4×Qk=1.4×500/1000000=0.0007MPa因为Sk>Qk，所以计算时雪荷载参与正压组合！G+=1.2×Gk=1.2×0.0005=0.0006MPaG-=Gk=0.0005MPa13.1.5选取计算荷载组合(1)正风压的荷载组合计算：SkA+=Gk+Sk+0.6wkA+ =0.001504MPaSA+=G++S+0.6wA+=0.002006MPa(2)负风压的荷载组合计算：SkA-=Gk+wkA-=0.000511MPaSA-=G-+wA-=1.0Gk+1.4wkA-=0.000915MPa(3)最不利荷载选取：SkA=0.001504MPaSA=0.002006MPa13.2雨篷杆件计算基本参数：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)；悬臂总长度：L=5500mm，受力模型图中a=1200mm，b=4300mm；分格宽度：B=1438mm；板块配置：夹层玻璃8+8mm；悬臂梁：变截面工字钢，Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：13.2.1结构的受力分析(1)荷载集度计算：qk=SkB=0.001504×1525=2.294N/mmq=SB=0.002006×1525=3.059N/mm(2)拉杆轴力计算：由于拉杆在雨篷外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即：P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)；qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EAE：材料的弹性模量，为206000MPa；L拉杆：拉杆的长度；A：拉杆截面面积(mm2)；P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I)=6418.485N拉杆的轴向作用力为：N=P/sinα=10429.837N(3)雨篷杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算：Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)；q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；L：悬臂总长度(mm)；a、b：长度参数，见模型图(mm)；经过计算机的优化计算，得：x=5180mm|Mmax|=|P(x-a)-qx2/2|=9397024.75000001N·mm13.2.1梁的抗弯强度计算抗弯强度应满足：NL/A+Mmax/γW≤fNL/A+Mmax/γW=19.703MPa≤215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。
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雨蓬计算书一、基本资料1．设计规范:《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）《砌体结构设计规范》（GB50003—2001）2．设计参数:几何信息类型: 雨篷梁宽b b: 300mm梁高h b: 400mm挑板宽L: 1500mm梁槛高h a: 0mm梁槛宽b a: 0mm墙厚b w: 300mm板下沉h0: 100mm板斜厚h1: 0mm板净厚h2: 130mm上翻板高h3: 200mm上翻板厚t1: 80mm悬挑长度t2: 0mm第一排纵筋至梁近边距离a s: 30mm 荷载信息板端集中活载标准值P k: 1.00kN/m板上均布活载标准值q k: 0.70kN/m2板上均布恒载标准值g k: 0.80kN/m2混凝土容重γL: 28.00kN/m3恒载分项系数γG: 1.20活载分项系数γQ: 1.40指定梁上抗倾覆荷载G r: 100.00kN/m墙体容重γW: 5.50kN/m3过梁上墙高H w: 1100mm墙洞宽l n:1800mm墙洞高h n: 0mm梁伸入墙内D l: 500mm墙洞下墙高h w: 0mm材料信息混凝土等级: C30混凝土强度设计值f c: 14.30N/mm2主筋级别: HRB335(20MnSi)主筋强度设计值f y: 300N/mm2箍筋级别: HPB235(Q235)强度设计值f yv: 210N/mm2墙体材料: 砌块砌体抗压强度设计值f: 1.700N/mm2二、计算过程1．计算过梁截面力学特性根据混凝土结构设计规范式7.6.3-1过梁截面W t = b26(3h - b) = 300２/6×(3×400 - 300) = 150000mm3μcor = 2(b cor + h cor) = 2×(300 - 30 × 2 + 400 - 30 × 2) = 1160mm 过梁截面面积A = b b h b = 300×400 = 120000mm22．荷载计算2．1 计算x0x0 = 0.13l1,L1 =b wx0 = 39mm2．2 倾覆荷载计算g T = γL(h1 + 2h22) =28.00x（0+2*130）*1/2=3.64KN/m２q T = γG(g k + g T) + γQ q k = 1.20×(0.80 + 1.10) + 1.40×0.70 = 3.260kN/m2 P T = γG g F+ γQ P k= 1.20×0.45 + 1.40×1.00 = 1.94kN/m倾覆力矩M OV = 12q T(L + x0)2 + PT(L + x0)=1/2x3.26x(1500+39)２/10６+1.94x(1500+39)/10３= 6.85kN·m2．3 挑板根部的内力计算M Tmax = M OV = 6.85kN·mV Tmax = q T L + p T = 3.26×1000/103 + 1.94 = 5.2kN/m 2．4 计算过梁内力因为墙体材料是砌块，所以h w0 = min(h w,l n/2) = min(1100,1800/2) = 1100mmg w = γw b w h w0 = 5.50 × 300 × 1100 = 1.81kN/mg L = γL(b b h b + h a b a) = 28.00×(300×400 + 0×0)/106 = 3.36kN/m q L= γG(g L + g W) + q T L + p T= 1.20 × (3.36 + 1.81) + 3.260 × 1000/1000 + 1.94 = 9.5kN/m l0 = 1.05l n = 1.05 × 1800 = 1890.0mmM max = 1/8q l*lo2=1/8*9.5*18902=4.24KN/mV max = 12q L l0 =12×13.99 × 3780 = 26.44kN =1/2ql*lo=1/2*9.5*1890=8.98KNT max = 12l n[q T LL + b b2+ p T(L +b b2)]= 1/2*1800*【3.26*1500*（1500+300）/（2*106）+1.94*（1500+300/2）/103】/103= 6.85kN·m3．抗倾覆验算l1 = b w = 300mml2 = l1/2 = 150mml3 = l n/2 = 900mmG r = γw b w[H w(l n + 2D l + 2l3) - (l n h n + l32)]l n + 2D l=5.5*300*【1100*（1800+2*500+2*900）-（1800*0）】/（1800+2*500）*1/106==2.98kN/m实际计算出来的G r < 用户输入的G r取G r = 100.00kN/ml1 = b w = 300mml2 = 0.5l1 = 150mmG r产生的抗倾覆力矩M rG = 0.8G r(L2 - x0) = 0.8 × 100.00 × (150 - 39) = 8.800kN·m 过梁自重产生的抗倾覆力矩M rL = 0.8×g L(0.5b b - x0) = 0.8 × 3.36 × (0.5 × 300 - 39) = 0.298kN·m 总的抗倾覆力矩M r = M rG + M rL = 8.8 + 0.298 = 9.098kN·m > M ov = 6.85kN·m , 满足抗倾覆要求4．挑板相关计算4．1 挑板截面尺寸验算按混凝土结构设计规范(7.5.1)0.25βc f c bh0 = 0.25×1.00×14.30×1000×100 = 357.5×103NV max = 8.98kN < 357.5kN, 截面尺寸满足要求4．2 挑板配筋计算4．2．1相对界限受压区高度ξb εcu = 0.0033 - (f cu,k - 50)×10-5 = 0.0033 - (30 - 50)×10-5 = 0.0035 > 0.0033 取 εcu = 0.0033按混凝土结构设计规范(7.1.4-1)ξb =β11 +f yE s εcu=0.801 +3002.0×105×0.00330= 0.554．2．2 受压区高度x按混凝土结构设计规范(7.2.1-1), A 's = 0, A 'p = 0 M = α1f c bx ⎝⎛⎭⎫h 0 - x2x = h 0 -h 02 -2Mα1f c b= 5.05mm 4．2．3 受拉钢筋截面积A s 按混凝土结构设计规范(7.2.1-2) α1f c bx = f y A s得 A s =α1f c bxf y=1.00×14.30×1000×5.00300= 238mm 2A s > A smin = ρmin A = 0.0021×100000 = 214mm 2 根据计算，挑板负筋实际配置为,直径12mm ，间距为150mm,每1000mm 的实际配筋率为0.7540%>计算每1000mm 的配筋率0.2383%，满足要求! 4．3 挑板分布钢筋计算 按照最小配筋率计算 最小配筋率ρmin = max(0.45f t f y,0.002) = max(0.45×1.43300,0.002) = 0.0021A sTbfb = ρmin (h 1 + 2h 2)L/2 = 0.0021×(0 + 2×130)×1000/2 = 273mm 2 实际挑板分布钢筋配置,取直径为8mm,间距为180mm 5．梁端局部受压验算 计算梁端有效支承长度a 0 = min(10h cf ,b b) = min(153.4,300) = 153.4mm 计算局部受压面积 A l = a 0b = 153.4 × 300 = 46020mm 2 计算影响砌体局部抗压强度的计算面积 A 0 = (D l + b w )b w = (500 + 300) × 300 = 240000mm 2 局部受压强度提高系数γ =1 + 0.35A 0A l- 1 =1.72 > 1.25 γ = 1.25梁端支承处砌体局部受压承载力计算公式 N l ≤ηγfA l N l = 0.5q L l 0 = 0.5 × 9.5 × 1890 = 8.98kNηγfA l = 1.0 × 1.25 × 1.70 × 46020 = 97.8kN > 8.98kN,满足局部受压要求 6．过梁截面配筋计算 在以下计算过程中 h = h b = 400mm b = b b = 300mm h 0 = h - a s = 400 - 30 = 370mmM = M max = 4.24kN·m 6．1 过梁截面截面尺寸验算 按混凝土结构设计规范(7.5.1) 0.25βc f c bh 0 = 0.25×1.00×14.30×300×370 = 397×103N V max = 8.98kN < 397kN, 截面尺寸满足要求 6．2 验算截面剪扭承载力限制条件 按混凝土结构设计规范（7.6.1-1） f cu,k = 30 N/mm 2 < 50 N/mm 2, 故βc = 1.0V bh 0 + T0.8W t= 0.7832 ≤ 0.25βc f c = 0.25×1.00×14.30= 3.58截面尺寸满足要求。
6．3 验算可否按照构造配筋 按混凝土结构设计规范（7.6.2-1）V bh 0 + TW t= 0.6382 ﹤0.7f t = 0.7×1.43 = 1.00不需计算配筋。
6．4 计算受扭纵筋最小配筋率 按混凝土结构设计规范（10.2.5）T Vb = 988614026437×250= 1.50 < 2.0 按混凝土结构设计规范（10.2.5）ρtl,min = 0.6T Vb f tf y= 0.6×988614026437×250×1.43300= 0.35%A tl,min = ρtl,min bh = 0.35%×250×450 = 394mm 26．5 计算剪扭箍筋最小配箍率 按混凝土结构设计规范（10.2.12） ρsv,min = 0.28f t f yv= 0.28×1.43210 = 0.191％⎝⎛⎭⎫A sv s min = ρsv,min b = 0.191％ × 250 = 0.477mm 2/mm6．6 验算是否可以忽略扭矩 根据混凝土结构设计规范7.6.11TW t= 0.6N/mm 2 > 0.175f t = 0.175×1.430 = 0.2502N/mm 2计算时不能忽略扭矩的影响6．7 验算是否可以忽略剪力 根据混凝土结构设计规范7.6.11Vbh 0= =0.0382N/mm 2 < 0.35×f t = 0.35×1.430 = 1.4300N/mm 2 计算时可以忽略剪力的影响,取A svs= 0.0 6．8 计算混凝土受扭承载力降低系数 按混凝土结构设计规范（7.6.8-2）βt =1.51 + 0.5V T W t bh 0 = 1.51 +0.5×26437×114583339886140×250×420= 1.309 > 1.0取 βt =1.06．9 计算腹板箍筋数量根据混凝土结构设计规范式7.6.8-3A stl s = T - 0.35f t W t1.2ζf yv A cor=9886140×1000 - 0.35×1.31×1.43×114583331.2×1.20×210×0= 0.203腹板采用双肢箍筋（n =2），腹板上单肢箍筋所需截面面积间距比为A sv ns + A stl s = 0.0002 + 0.203 = 0.203mm 2mm< ρmin b = 0.191%×250 = 0.4767mm 2/mm, 取A sv ns + A stl s = 0.477mm 2mm取采用双肢箍筋（n=2）,箍筋间距为100mm,箍筋直径为8mm 相应的配筋率为 ρsv = A sv /bs = 2×50.3/(250×100) = 0.402％ > ρsv,min = 0.191％ 满足要求6．10 计算抗扭钢筋根据混凝土结构设计规范7.6.8-3 T ≤βt ⎝⎛⎭⎫0.35f t + 0.05N p0A 0 W t + 1.2ζ f yv A stl A cors因为 ζ = 1.20，N p0 = 09886140≤1.309()0.35×1.43 ×11458333 + 1.2×1.20 A stl ×74100.00s解上方程 A stl s = 0.20mm 2mmA stl = ζA stl u cor f yv sf y = 1.20×0.20×1160×210300= 198mm 2 <A stl,min = 393.513309mm 2取 A stl = A stl,min = 394mm 26．11 计算受弯钢筋εcu = 0.0033 - (f cu,k - 50)×10-5 = 0.0033 - (30 - 50)×10-5 = 0.0035 > 0.0033 取 εcu = 0.0033按混凝土结构设计规范(7.1.4-1)ξb =β11 +f yE s εcu=0.801 +3002.0×105×0.00330= 0.55按混凝土结构设计规范(7.2.1-1), A 's = 0, A 'p = 0 M = α1f c bx ⎝⎛⎭⎫h 0 - x2x = h 0 -h 02 -2Mα1f c b= 420 - 4202- 2×24.98×1061.00×14.30×250= 17mm< ξb h 0 = 0.55×420 = 231.00mm按混凝土结构设计规范(7.2.1-2) α1f c bx = f y A s得 A s =α1f c bxf y=1.00×14.30×250×17300 = 202mm 2最小配筋率ρmin = max(0.45f tf y,0.002) = max(0.45×1.43300,0.002) = 0.0021A s < A smin = ρmin A = 0.0021×112500 = 241mm 2 取A s = 241mm 2取A's = A smin = 241mm 2 6．12 梁钢筋划分 顶部纵向钢筋面积A top = A's + A stl ·b cor u cor =241 + 394×3901160 = 374mm 2底部纵向钢筋面积A bot = A s + A stl ·b cor u cor =241 + 394×3901160 = 374mm 2每侧面纵向钢筋面积A mid = A stl ·h cor u cor = 394×1901160= 64mm 2腹板顶部纵向钢筋实际配筋:3B 16 腹板底部纵向钢筋实际配筋:4B 16单侧中部: 2B 16。