调节阀压差的确定

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调节阀口径计算

1、调节阀流量系数C V定义：阀处于全开状态，两端压差为1磅/英寸2(0.07kg/cm2)的条件下，60℉（15.6℃）的清水,每分钟通过阀的美加仑数.2、压差:调节阀两端压差与整个系统压损失之比(Pr)是评定调节阀性能好坏的标准.如果流量波动幅度较大,这个压降比(Pr)数值也应大些,同样,波动幅度较小时, Pr也应小些.一般来说, Pr大小最好限制在15~30%之内.3、调节阀径计算公式液体(英制)CV=Q/(P1-P2)=Q式中Q=最大流量 gpm(美加仑)G=比重（水=1）P1=进口压力 psiP1=出口压力 psi=p1-p2 (p1和p2为最大流量时的压力)说明：cv=1.17kv是我国调节阀流量系数的符号。

4、流量选取调节阀口径所采用最大流量应比工艺流程的最在流量大25%~60%，这是一个必可缺少的安全系数，这样可避免调节阀在全开位置上运行。

然而，当最大流量已包括了这个安全系数，则可以不予考虑。

5、气体1、＜p1/2时如果标准状态即760mmHg(14.7psia)和15.6℃条件下最大流量,下列公式不需经过修正,可直接计算.CV=Q/963 CV=Q/2872、 >p1/2时CV=Q CV=Q6、水蒸气1、＜p1/2时CV=WK/2.12 CV=WK/13.672、 >p1/2时CV=WK/1.84P1 CV=WK/11.9P1W=最大流量LB/H W=最大流量KG/H 7、其他蒸气CV=W/89.6 CV=W/1210＜p1/2时应用P1/2代替V2要用P1/2时相对应的值W=最大流量LB/H W=最大流量KG/H。

调节阀最大关闭压差

调节阀最大关闭压差
调节阀的最大关闭压差通常由制造商根据产品设计和性能限制确定。

最大关闭压差是指调节阀完全关闭时，阀门两侧的压差。

具体的最大关闭压差取决于以下因素：
1. 阀门材质和结构：不同材质和结构的阀门具有不同的最大关闭压差限制。

例如，蝶阀的最大关闭压差通常比球阀低。

2. 阀门类型：不同类型的调节阀，如闸阀、球阀、蝶阀等，其最大关闭压差也不同。

3. 阀门尺寸：阀门的尺寸越大，其最大关闭压差通常也越高。

4. 工作介质：不同的工作介质对阀门的最大关闭压差有影响。

一些介质如高温、高压等可能限制了最大关闭压差。

一般来说，调节阀的最大关闭压差应在产品规格和说明书中有明确的标明。

在使用调节阀时，应该根据设备的工作条件和要求选择合适的阀门，确保不超过其最大关闭压差的限制，防止阀门损坏或不正常工作。

调节阀的计算公式

调节阀的计算公式调节阀的流量系数Kv，是调节阀的重要参数，它反映调节阀通过流体的能力，也就是调节阀的容量。

根据调节阀流量系数Kv的计算，就可以确定选择调节阀的口径。

为了正确选择调节阀的口径，必须正确计算出调节阀的额定流量系数Kv值。

调节阀额定流量系数Kv的定义是：在规定条件下，即阀的两端压差为10Pa，流体的密度为lg/cm，额定行程时流经调节阀以m/h或t/h的流量数。

1．一般液体的Kv值计算a．非阻塞流判别式：△P＜FL（P1－FFPV）计算公式：Kv＝10QL式中：FL－压力恢复系数，见附表FF－流体临界压力比系数，FF＝0.96－0.28PV－阀入口温度下，介质的饱和蒸汽压（绝对压力），kPaPC－流体热力学临界压力（绝对压力），kPaQL－液体流量m/hρ－液体密度g/cmP1－阀前压力（绝对压力）kPaP2－阀后压力（绝对压力）kPab．阻塞流判别式：△P≥FL（P1－FFPV）计算公式：Kv＝10QL式中：各字符含义及单位同前2．气体的Kv值计算a．一般气体当P2＞0.5P1时当P2≤0.5P1时式中：Qg－标准状态下气体流量Nm/hPm-(P1+P2)/2(P1、P2为绝对压力)kPa△P＝P1－P2G －气体比重（空气G＝1）t －气体温度℃b．高压气体（PN＞10MPa）当P2＞0.5P1时当P2≤0.5P1时式中：Z-气体压缩系数，可查GB/T 2624-81《流量测量节流装置的设计安装和使用》3．低雷诺数修正（高粘度液体KV值的计算）液体粘度过高或流速过低时，由于雷诺数下降，改变了流经调节阀流体的流动状态，在Rev<2300时流体处于低速层流，这样按原来公式计算出的KV值，误差较大，必须进行修正。

此时计算公式应为：式中：Φ―粘度修正系数，由Rev查FR－Rev曲线求得；QL－液体流量m/h 对于单座阀、套筒阀、角阀等只有一个流路的阀对于双座阀、蝶阀等具有二个平行流路的阀式中：Kv′―不考虑粘度修正时计算的流量系ν ―流体运动粘度mm/sFR －Rev关系曲线FR-Rev关系图4．水蒸气的Kv值的计算a．饱和蒸汽当P2＞0.5P1时当P2≤0.5P1时式中：G―蒸汽流量kg/h，P1、P2含义及单位同前，K－蒸汽修正系数，部分蒸汽的K值如下：水蒸汽：K＝19.4；氨蒸汽：K＝25；氟里昂11：K＝68.5；甲烷、乙烯蒸汽：K＝37；丙烷、丙烯蒸汽：K＝41.5；丁烷、异丁烷蒸汽：K＝43.5。

调节阀压差的确定

调节阀压差的【2 】肯定一、概述在化工进程掌握体系中,带调节阀的掌握回路到处可见.在肯定调节阀压差的进程中,必须斟酌体系对换节阀操作机能的影响,不然,即使盘算出的调节阀压差再精确,最终肯定的调节阀也是无法知足进程掌握请求的.从主动掌握的角度来讲,调节阀应当具有较大的压差.如许选出来的调节阀,其现实工作机能比较接近实验工作机能（即幻想工作机能）,即调节阀的调节品德较好,进程轻易掌握.但是,轻易造成肯定的调节阀压差偏大,最终选用的调节阀口径偏小.一旦管系压降比盘算值大或相当,调节阀就无法起到正常的调节感化.现实操作中,消失调节阀已处于全开地位,所经由过程的流量达不到所期望的数值;或者经由过程调节阀的流量为正常流量值时,调节阀已处于90%开度邻近,已处于平日调节阀开度上限,若负荷稍有进步,调节阀将很难起到调节感化.这就是调节阀压差取值过大的成果.从工艺体系的角度来讲,调节阀应当具有较小的压差.如许选出来的调节阀,可以避免消失上述问题,或者调节阀处于泵或紧缩机出口时能耗较低.但是,如许做的成果往往是选用的调节阀口径偏大,因为调节阀压差在管系总压降中所占比例过小,调节阀的工作特征产生了轻微畸变,调节阀的调节品德不好,进程难于掌握.现实操作中,消失经由过程调节阀的流量为正常流量值时,调节阀已处于10%开度邻近,已处于平日调节阀的开度下限,若负荷稍有变化,调节阀将难以起到调节感化,这种情形在低负荷开车时尤为显著.这就是调节阀压差取值过小的成果.同时,调节阀口径第1页，－共30页偏大,既是调节阀才能的糟蹋,使调节阀费用增高;并且调节阀长期处于小开度运行,流体对阀芯和阀座的冲蚀感化轻微,缩短调节阀的运用寿命.精确肯定调节阀的压差就是要解决好上述两方面的抵触,使根据工艺前提所选出的调节阀可以或许知足进程掌握请求,达到调节品德好.节能降耗又经济合理.关于调节阀压差的肯定,常见两种不雅点.其一以为根据体系前后总压差估算就可以了;其二以为根据管系走向盘算出调节阀前后压力即可盘算出调节阀的压差.这两种方法对于估算国内初步设计阶段的调节阀是可以的,但用于具体设计或施工图设计阶段的调节阀选型是错误的,常常造成所选的调节阀口径偏大或偏小的问题.精确的做法是对换节阀地点管系进行水力学盘算后,联合体系前后总压差,在不使调节阀工作特征产生畸变的压差规模内合理地肯定调节阀压差.有人会问,一般掌握前提在流程肯定之后即要提出,而管道专业的配管图往往滞后,并且配管时还须要调节阀的有关尺寸,如何在提调节阀掌握前提时先辈行管系的水力学盘算呢？如何进行管系的水力学盘算,再联合体系前后总压差,最终在合理规模内肯定调节阀压差,这就是本文要解决的问题.二.调节阀的有关概念为了让大家对换节阀压差肯定进程有一个清晰的熟悉,我们须要重温一下与调节阀有关的一些根本概念.1.调节阀的工作道理第2页，－共30页第3页，－共30页如图1所示,根据柏尽力方程,流体流经调节阀前后1-1和2-2截面间的能量守恒关系如下式所示.因为H 1=H 2,U 1=U 2,则有：在流体阻力盘算时,还有：则有：则经由过程调节阀的流量为：F------调节阀吸收面积 K------调节阀阻力系数因为F 为定值,当P 1-P 2不变时,流量随K 值变化,而K 值是随调节阀的开度产生变化的.是以调节阀是经由过程转变开度,使阻力系数K 值产生变化,来达到调撙节量目标的.现令：)1(2222222111------+++=++f h gU rg P H g U rg P H )2(21-------=rgP P h f )3(22------=g U K h f )4(2212-------=rgP P g U K )5()(221-------=KrP P U )6(221-------==r P P KF FU Q )7(2------=KF C第4页，－共30页则有：C 值即内心专业选阀时用到的一个主要参数,称为调节阀的流畅才能.其界说为调节阀全开,调节阀两端压差为1kg/cm 2时,流经调节阀介质密度为1g/cm 3流体的流量.2.调节阀的幻想流量特征流体经由过程调节阀时,其相对流量和调节阀相对开度之间的关系,称为调节阀的流量特征.其数学表达式为：如图1所示仅以调节阀进出口为研讨对象,使调节阀压差为定值时,得到的流量特征为幻想流量特征.1）直线流量特征当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化是一个常数时,称调节阀具有直线流量特征.其数学表达式为：其积分式为：)8(21-------=rP P C Q )9()(maxmax ------=l l f Q Q )10(maxmax ------=l l kd Q Q d )11(maxmax -------+=常数l l k Q Q第5页，－共30页代入边界前提l=0时, Q=Qmin; l=lmax 时, Q=Qmin.得：设：则有：R 称为可调比,即调节阀可以调节的最大流量 Qmax 和可以调节的最小流量Qmin 的比值.Qmin 不是调节阀封闭的泄露量,它是可调流量的下限值,当流量低于此值时,调节阀无法保证调节精度.一般Qmin=(2~4%)Qmax,而泄露量仅为(0.1~0.01%)Qmax.直线流量特征的调节阀,其开度变化雷同时,流量变化也是雷同的.一般调节阀,幻想可调比R=30时,直线流量特征调节阀的相对流量随相对开度间的变化情形如图2中的直线(1)所示.2）等百分比流量特征当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化与此点的相对流量成正比时,称调节阀具有等百分比流量特征.其数学表达式为：maxmin 1Q Q k -=max min Q Q =常数)13(])1(1[1maxmax -------+=l l R R Q Q )12(min max ------=Q Q R积分子女入边界前提l=0时, Q=Qmin; l=lmax 时, Q=Qmin.得：等百分比流量特征的调节阀,其开度变化百分比雷同时,流量变化百分比也雷同.对于一般调节阀,幻想可调比R=30时,等百分比流量特征调节阀的相对流量随相对开度间的变化情形如图2中的曲线(2)所示.3）快开流量特征当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化与此点的相对流量成反比时,称调节阀具有快开流量特征.其数学表达式为：积分子女入边界前提l=0时, Q=Qmin; l=lmax 时, Q=Qmin.得：快开流量特征的调节阀,开度较小时,对应流量就比较大,在其开度规模内,跟着开度增长,流量很快达到最大,开度再增长时,流量变化幅度很小以至于不变.对于一般调节阀,幻想可调比R=30时,快开流量特征调节阀的相对流量随相对开度间的变化情形如图2中的曲线(3)所示.4）抛物线流量特征当调节阀单位相对开度变化引起的相对流量变化与此点相对流量的平方根)14(maxmax max ------=l l d Q Q k Q Q d )15()1(maxmax ------=-l l R Q Q )17(])1(1[121max2max -------+=l l R R Q Q )16()(max1max max ------=-l l d Q Q k Q Q d第7页，－共30页成正比时,称调节阀具有抛物线流量特征.其数学表达式为：积分子女入边界前提可得：抛物线流量特征的调节阀,其开度变化时,流量介于直线流量特征和等百分比流量特征之间变化.对于一般调节阀,幻想可调比R=30时,抛物线流量特征调节阀的相对流量随相对开度间的变化情形如图2中的曲线(4)所示.4）几种流量特征的比较参见图2中的流量特征曲线,对于直线流量特征,雷同的开度变化,流量变化ΔQ 是雷同的,那么在小流量时,ΔQ/Q 操作点大,操作敏锐不易掌握;大流量时,ΔQ/Q 操作点小,操作安稳易于掌握.是以,直线流量特征调节阀合适于负荷变化小的场合. 对于等百分比流量特征,雷同的开度变化,小开度时流量变化ΔQ 小;大开度时流量变化ΔQ 大.是以,等百分比流量特征调节阀合适于负荷变化大的场合. 对于快开流量特征,随开度变大,流量很快达到最大,开度再增长时,流量变化)19(])1(1[12maxmax -------+=l l R R QQ幅度很小以至于不变.是以,快开流量特征调节阀不合适于调撙节量,但合适于在双位掌握或程控场合中运用.抛物线流量特征,其特征曲线介于直线流量特征和等百分比流量特征之间,并且接近于等百分比流量特征.是以常用等百分比流量特征调节阀来代替抛物线流量特征调节阀.所以,我们经常用到的是直线流量特征调节阀和等百分比流量特征调节阀.3.调节阀的现实流量特征因为调节阀都是安装在管路上,在体系总压降必定的情形下,当流量产生变化时,管路压降在变化,调节阀压差也在产生变化.是以调节阀压差变化时,得到的流量特征为现实流量特征.1）串联管路调节阀的现实流量特征对于如图3所示的调节阀与管路串联的体系,当调节阀上压差为ΔP 1值并保持不变时,单就调节阀本身来说它具有幻想流量特征.由式（8）可得： C qk 为调节阀全开时的流畅才能,则：)20(1------∆=r P CQ )21(1max ------∆=rP C Q qk第9页，－共30页比较式（9）则有：将式（23）代入式（20）,则得：经由过程管道的流量可以用下式表示：C g 为管道的流畅才能因为经由过程管系的流量是独一的,是以有下式成立：则有：因为：将式（27）代入式（28）得：)22(max ------=qkC C Q Q )23()(max ------=l lf C C qk )24()(1max------∆=r P l l f C Q qk )25(2------∆=r P C Q g )26()(21max ------∆=∆=r P C r P l l f C Q g qk )27()(1max 2222------∆=∆P l l f C C P g qk )28(21------∆+∆=∆P P P )29()](1[1max 222------∆+=∆P l l f C C P g qk )30()(11max 2221------+=∆∆l l f C C P P g qk第10页，－共30页当调节阀全开时,调节阀上有最小压差,设最小压差为ΔP 1m .因为调节阀全开,此时有：则由式（29）得：则得：令：S 为调节阀全开时,调节阀的压差与体系总阻力降的比值,称为调节阀的阻比,有的材料上称之为调节阀的阀权度.则有：将式（33）代入式（30）,则得：若以Q max 表示管道阻力为零时调节阀全开时的最大流量,则由式（21）和式（24）可得：1)()(max max max ==l l f l l f )31()1(122------∆+=∆m g P C C P qk m g P C C P qk 122)1(∆+=∆1122-∆∆=mg P P C C qk )32(1------∆∆=PP S m )33(1122-------=SC C g qk)34()()11(11max21-------+=∆∆l l f S P P第11页，－共30页若以Q 100表示有管道阻力时调节阀全开时的最大流量,则由式（24）和式（21）.式（32）得：将式（34）代入式（36）,则得：式（35）为调节阀的现实流量与幻想最大流量参比关系.对于R=30的调节阀,当调节阀阻比产生变化时,其关系曲线如图4所示.式（37）即为调节阀的现实流量特征,它不但和调节阀的相对开度有关,并且与调节阀的阻比S 有关.对于安装在现实管路中R=30的调节阀,当调节阀阻比产生变化时,其现实机能曲线的变化趋势如图5所示.从图4和图5可见：a)当调节阀阻比S=1时,即管道阻力为零,体系的总压降全体落在调节阀上,此时现实流量特征和幻想流量特征是一致的.b)跟着调节阀阻比S 的减小,即管道阻力增长,调节阀最大流量比管道阻力为零时幻想最大流量要小,可调比在缩小.c)跟着调节阀阻比S 的减小,现实流量特征偏离幻想流量特征,S 越小偏离程度越大.)36()(1)(1max 1max100------∆∆=∆∆=PP S l l f P C P l l f C Q Qmqk qk )37()()1(1)(max2max100-------+=l l f S S l lf Q Q )35()()11(11)(max2maxmax -------+=l lf S l lf Q Qd)从图4可见, 跟着调节阀阻比S的减小,直线流量特征趋势于快开流量特征,等百分比流量特征趋势于直线流量特征.并且跟着调节阀阻比S的减小,可调最小流量在升高,可调比在缩小.是以,跟着调节阀阻比S的减小,现实流量曲线偏离幻想流量曲线,可调比在缩小,可调节规模在变窄.反之则解释,为了保证调节阀具有较好的调节机能,调节阀请求有必定的压差.在现实运用中,为保证调节阀具有较好的调节机能,避免调节阀现实特征产生畸变,一般愿望调节阀阻比S≥0.3.根据图5和实验测试,调节阀阻比S对换节阀特征的影响成果如下表所示：a）高压减至低压时,S很轻易在0.5以上.固然S越大越好,但有时压差很大,轻易造成调节阀冲蚀或流体已呈壅塞流,此时可在调节阀前增设一减压孔板,使部分压差消费在孔板上.孔板上分管的压差可和自控专业协商肯定.b) 稍高压力减至低压或物料自流的场合,要使S在0.3以上有时有艰苦.此时可想方法降低管路阻力,如：放大管径.转变装备布置以缩短管道长度或增长位差.削减弯优等措施,必定要确保S≥0.3.c）低压经由泵至高压的场合,为了降低能耗,请求至少S≥0.15.但为获得较好的调节阀品德,建议S≥0.3.d）气体管路因为阻力降很小,S很轻易在0.5以上.但在低压和真空体系中,因为允许压力降较小,请求S≥0.15.2）并联管路调节阀的现实流量特征对于如图6所示的调节阀与管路并联的体系,压差ΔP为定值.是以总管流量Q第14页，－共30页则：由式（21）和上式可得：由式（38）可得：则式（25）.式（41）和（42）得：可以得出：由式（24）和式（38）得：)40(max1max ------=xQ Q )41(max ------∆=xr PC Q qkrPC r P C rP C Q Q x g qkqk∆+∆∆==maxmax1)42(2max 1max ------+=Q Q Q )43(11-------=xC Cg qk第15页，－共30页由式（41）.式（43）和式（44）得：这就是并联管路调节阀的现实流量特征,对于不同的x,现实机能曲线的变化趋势如图7所示.从图7可见：a)当x=1时,即旁路封闭,现实流量特征和幻想流量特征是一致的. b)跟着x 逐渐减小,即旁路逐渐开大,经由过程旁路的流量逐渐增长,现实流量特征起点在上移,可调比在缩小,但流量特征曲线外形根本不变.在现实运用中,为保证调节阀有必定的可调,即具有比较好的调节机能,一般愿望调节阀阻比 x ≥0.5,最好x ≥0.8.这种调节阀和管路并联的情形在现实工程中并不多见,但对于一些须要保持体)44()(max------∆+∆=rPC r P l l f C Q g qk )45()1()(maxmax --------+=x l lxf QQ系有一个最低流量,负荷变化不大（即调节比较小）的场合,为防止内心故障时最低流量得不到保证,可以采用调节阀和管路并联.别的,当所选的调节阀偏小,作为一种补救措施;或者装配有扩容才能,但调节阀已不能知足请求时.可将调节阀的旁路稍开,使调节阀达到所期望的调节目标.此时,先封闭调节阀主管路,经由过程阀后总管上的流量计来标定旁路阀的开度. 4.调节阀的可调比 1）幻想可调比R由式（12）知可调比R 为调节阀可以调节的最大流量 Qmax 和可以调节的最小流量Qmin 的比值.即：因为：则：2）串联管路调节阀的现实可调比R S对于如图3所示的调节阀与管路串联的体系,调节阀全开时,最大流量Q max 对应minmax Q Q R =rP C Q ∆=maxmax rP C Q ∆=minmin )46(min minmax max ------==C CQ Q R第17页，－共30页最小的调节阀压差ΔP 1m ;调节阀全关时,最小流量Q min 对应最大的调节阀压差ΔP 1max.则调节阀的现实可调比R S 有：由式（7）知,C 值与吸收面积和调节阀的阻力系数有关,吸收面积为定值;而阻力系数仅与阀门开度有关,开度必定对应的阻力系数也是定值.所以,无论调节阀处于幻想管系照样现实管系,C max 和C min 是定值,则由式（46）和（47）得：当经由过程调节阀的流量最小时,调节阀几乎全关,管路阻力降趋于0,调节阀的最大压差ΔP 1 max 趋于体系总压降ΔP,是以：上式解释,串联管路调节阀的现实可调比R S 与幻想可调比R 和阻比S 有关.阻比S 越小,现实可调比越小.是以,为保证必定的可调比,调节阀的阻比S 要恰当,不能使阻比S 过小.国产的调节阀,幻想可调比R=30.但斟酌到选用调节阀时圆整口径以及对C 值的圆整和放大,一般取R=10.即使如斯,在调节阀与管路串联的体系中,当S=0.3时,R S 仍为5.4 .而一般工艺进程中,Q min =30%Q nor ,Q max =125%Q nor ,R S 不过4.16.是以,只要S≥0.3是可以知足请求的,只要阻比S 不是太小或对可调比请求太高,可不必验算现实可调比.当请求的可调比较大时,调节阀知足不了工艺请求,此时,可采用进步调节阀阻)48(max 11------∆∆=P P RR ms )49(1max 11------=∆∆≈∆∆=S R P P R P P R R mm s )50(------≈S R R s第18页，－共30页比S,或采用大小两个调节阀并联工作的分程调节体系. 3）并联管路调节阀的现实可调比对于如图6所示的调节阀与管路并联的体系,调节阀的现实可调比R S 为：则：因为：则：将式（39）代入上式得：）（512min 1max------+=Q Q Q R s max 2max min 1max 2min 11Q Q Q Q Q Q Q R s +=+=max 1min 11Q R Q =maxmax 1max max max 11Q Q Q RQ Q R s -+=max 1max 2Q Q Q -=第19页，－共30页因为R>>1,则：上式解释,并联管路调节阀的现实可调比R S 与调节阀的幻想可调比R 无关,只和总管最大流量与旁路流量有关. 三、调节阀压差的肯定我们经常碰到的是如图3所示处于串联管路中的调节阀.经由过程前面临换节阀现实特征和可调比等的演算和剖析,可以看出影响调节阀调节机能的症结参数是调节阀全开经由过程最大流量时,调节阀前后的最小压差ΔP 1m .所以ΔP 1m 即为我们要肯定的调节阀压差.如图8所示的体系,根据柏尽力方程,流体自1-1到2-2截面间的能量守恒关系式为：式中h f 为1-1到2-2截面间管路上的阻力降,包括直管阻力降.局部阻力降和装备阻力降等.上式即为总推进力=管系总阻力,总推进x x RR s -+=111)52(111-------+=xRR R s )53(11112max maxmax1------=-=-≈Q Q Q Q xR s )54(1------+∆+=+b m f a P P h hP第20页，－共30页力=Pa-Pb+h,管系总阻力ΔP=ΔP 1m +h f .由上式可得：又由式（32）及调节阀阻比S=0.3~0.5得：由式（56）可以盘算出ΔP 1m =（0.429~1.0）h f .即调节阀的压差应为管路阻力降的0.429到1.0倍.式（55）和式（56）就是调节阀压差的盘算公式及核算式.用法为先由式（55）盘算出调节阀的压差,再由式（56）进行核算.只有同时知足式（55）和式（56）的请求时,盘算出的调节阀压差才可以作为调节阀的选型根据.但是,从式（55）可见,当盘算ΔP 1m 时,需先盘算出管道阻力降h f ,管道阻力降是经由过程管系的水力学盘算求出的.平日掌握前提在流程肯定之后即要提出,而管道专业的配管图是在接到掌握专业返回的调节阀前提后才可以最终绘制出来的,如何在提调节阀掌握前提时先辈行管系的水力学盘算呢？一般起首根据工艺流程图和掌握请求计划出调节阀的大致地位,再联合装备布置图构思出管系的走向图,根据此图进行管系的水力学盘算求出管道阻力降h f .管道专业的配管图应尽量接近先前构思的管系走向图来设置,即使最终的配管图与构思的管系走向图有出入,仅仅引起管线长度和弯头数目的有限变化,对管道的阻力降和调节阀压差盘算影响不大,更况且调节阀的压差可在必定规模内取值.为了安全起见,盘算出的管道阻力降应斟酌15~20%)55(1-------+-=∆f b a m h h P P P )56(5.0~3.011-------=+∆∆=fm mh P P S第21页，－共30页的裕量.对于低压体系和高粘度物料,为了确保设计无误,最终的配管图出来今后要对管道阻力降进行核算,因为管线长度和弯头数目变化对管道阻力降的影响比较大.一旦发明调节阀压差肯定的有问题,应实时进行调剂.别的,因为调节阀前后多有大小头和响应的变径管线,上述计划的管系走向图中还无法将他们斟酌完整,是以根据式（55）盘算出调节阀压差ΔP 1m 后,现实调节阀压差取值可稍比盘算值为小.当管路阻力降大时,两者差值大一些;反之则差值小一些或直接取盘算值.现实工程中,我们碰到的体系与图8所示的情形不尽雷同,在运用式（55）和式（56）时,可按下述方法进行灵巧处理.1、低压经由泵至高压的工况如图9所示,在这种情形下,往往泵的扬程需和调节阀压差同时肯定.此时可先由式（56）肯定调节阀压差,再由式（55）求出泵的扬程.则式（56）变为：若H 表示泵的扬程,则式（55）应变为：在这种场合下,为了降低能耗,调节阀的阻比可以请求为S ≥0.15.但当流量小.扬程低,泵的轴功率较小时,为获得较好的调节阀品德,建议S ≥0.3.同时,因为根据泵样本选的泵扬程一般比所需扬程要高,当消失这种情形时,应先定出泵的扬程,扣除扬程裕量后,再反算调节阀压差.)58(1------++∆+-=h h P P P H f m a b )57(11-------=∆f m h SSP第22页，－共30页2、工艺前提有波动的工况一般来说,工艺前提是相对稳固的,它允许在必定的规模内波动.如图9所示,因为P a .P b 及前后装备的液位可能消失最高.正常和最低值,如许就可能消失多种操作前提.但细心研讨可以发明,当P a 最小.前装备液位最低,而P b 最大.后装备液位最高时,调节阀压差最小,所需泵扬程最高.此时应在这种前提下肯定调节阀压差和泵的扬程.又比如说汽锅给水体系的调节阀,因为汽锅产汽压力经常波动,会影响到调节阀阻比降低,此时在斟酌调节阀压差时应增长体系装备静压的5~10%作为调节阀压差的裕量,即在运用式（56）进行调节阀阻比核算时用下式进行.3、高压减至低压的工况这种工况时,调节阀阻比S 一般很大.固然S 越大越好,但有时压差很大,轻易造成调节阀冲蚀或流体已呈壅塞流,此时可在调节阀前增设减压孔板,使部分压差消费在孔板上.孔板上分管的压差可和自控专业协商肯定,以调节阀压差不高于调节阀的允许压差为宜.4、稍高压力减至低压或物料自流的工况这种工况时,知足式（55）的调节阀压差,可能知足不了式（56）的请求.此时可想方法降低管路阻力,如：放大管径.转变装备布置以缩短管道长度或增长位差.削减局部阻力降等措施,必定要确保S ≥0.3.5.输送气体介质的工况)59(5.0~3.0))%(10~5(11-------=+∆--∆=fm b a m h P P P P S气体管路因为阻力降很小,调节阀阻比S一般都很大.例如,热媒为饱和蒸汽的加热器,其进口蒸汽管线上的调节阀,为了避免蒸汽能量过多地损耗在调节阀上,也为了避免蒸汽过热度太高影响传热后果,一般凭经验取调节阀压差Δ=0.01~0.02MPa .固然压差不大,但因为调节阀前后管路上阻力降很小,调节阀阻P1m比S照样可以知足调节请求的.当蒸汽压力较高,而须要在较低压力下冷凝时,可取90%的蒸汽压力减去冷凝压力为调节阀的压差,但为防止压差过大引起的体系震撼,请求调节阀压差≤1/2蒸汽压力.对于低压和真空体系,因为管路允许压力降较小,请求S≥0.15.对应的是经由过程调节阀的最大流量别的需强调一点,上述调节阀压差ΔP1mQ max.当工艺进程对最大流量有请求时,经由过程调节阀的最大流量Q max应为工艺进程可能消失的最大流量;当工艺进程对最大流量没有请求时,经由过程调节阀的最大流量Q max一般取为正常流量的1.25倍.四、举例在我们方才完成并已开车成功的某精致化工中试装配中,共有调节回路64个,肯定调节阀压差时恰是看重了上述提到的诸多问题,使调节回路投运后皆能知足工艺进程的请求,现举几个具有代表性的例子来进一步解释调节阀压差的肯定方法. 例1：如图10所示的工艺流程及操作前提,试肯定调节阀的压差.解：1）起首根据工艺流程及装备布置图构思出管系走向如图11所示.2）根据管系走向图及操作前提求管路压降.因为沿途流量不等,需分段进行盘算.由1点到2点,Q nor=0.24m3/h,Q max=0.24x1.25=0.3m3/h.根据图11和具体流程第23页，－共30页可盘算出局部阻力的当量长度为 6.5m;图11中直管长度为8.2m;则管总长度为14.7m,盘算出管道阻力降为0.0003MPa.盘算出局部阻力的当量长度为 4.5m;图11中直管长度为20.6m;则管总长度为25.1m,盘算出管道阻力降为0.0035MPa.则1点到3点,管道总阻力降为： 0.0003+0.01+0.0035=0.0138MPa.取管道总阻力降为： 0.0138x1.15=0.016MPa.3)盘算调节阀压差ΔP1m.由式（55）得：ΔP=0.35-0.03-(17.6-1.9)/100-0.016=0.147 MPa.1m4)核算调节阀阻比S.由式（56）得：S=0.147/(0.147+0.016)=0.9.5)调节阀压差ΔP1m取值.第24页，－共30页因为管路阻力降很小,斟酌现实调节阀两端有大小优等身分,最终取调节阀压差ΔP=0.14 MPa.1m,剖析：因为泵出口分成了两条管路,起首泵的扬程必须同时知足两条管路的输送请求,是以根据体系盘算成果要采用两个扬程中的高扬程者.其次两条管路虽有接洽,但为了保证调节后果,应将其算作自力的两个体系,自起点装备开端来分离核算调节阀的阻比S,使S值皆≥0.3.解：1）起首根据工艺流程及装备布置图构思出管系走向,此处仅画出如图13所示的盘算示意图.2）根据管系走向图及操作前提求管路压降.因为沿途流量不等,需分段进行盘算.由1点到2点,Q max=0.2x1.25+1.32=1.57m3/h.根据管系走向图可盘算管线总长度为80m,盘算出管道阻力降为0.031MPa.由2点到3点,Q max=0.2x1.25=0.25m3/h.根据管系走向图可盘算管线总长度为50m,盘算出管道阻力降为0.0004MPa.第25页，－共30页。

调节阀门的基本定义与计算

调节阀门的基本定义与计算——摘自《调节阀使用与维修》吴国熙著调节阀的可调比调节阀的可调比就是调节阀所能控制的最大流量与最小流量之比。

可调比也称可调范围，若以R来表示，则（1）要注意最小流量Q min和泄漏量的含义不同。

最小流量是指可调流量的下限值，它一般为最大流量Q max 的2%～4%，而泄漏量是阀全关时泄漏的量，它仅为最大流量的0.1%～0.01%。

1、理想可调比当调节阀上压差一定时，可调比称为理想可调比，即（2）也就是说，理想可调比等于最大流量系数与最小流量系数之比，它反映了调节阀调节能力的大小，是由结构设计所决定的。

一般总是希望发可调比大一些为好，但由于阀芯结构设计及加工方面的限制，流量系数K vmin不能太小，因此，理想可调比一般均小于50。

目前我国统一设计时取R等于30。

2、实际可调比调节阀在实际工作时不是与管路系统串联就是与旁路关联，随管路系统的阻力变化或旁路阀开启程度的不同，调节阀的可调比也产生相应的变化，这时的可调比就称为实际可调比。

（1）串联管道时的可调比如图1所示的串联管道，由于流量的增加，管道的阻力损失也增加。

若系统的总压差△P s不变，则分配到调节阀上的压差相应减小，这就使调节阀所能通过的最大流量减小，所以，串联管道时调节阀实际可调比会降低。

若用R'表示调节阀的实际可调比，则令（3）则（4）式中△P vmax—调节阀全关时阀前后的压差约等于系统总压差；△P vmin—调节阀全开时阀前后的压差；△P s—系统的压差。

s—调节阀全开时阀前后压差与系统总压差之比，称为阀阻比，也称为压降比。

由式（4）可知，当s值越小，即串联管道的阻力损失越大时，实际可调比越小。

它的变化情况如图2所示。

（2）并联管道时的可调比如图3所示的并联管道，当打开与调节阀并联的旁路时，实际可调比为：若令则（5）从上式可知：当X值越小，即旁路流量越大时，实际可调比就越小。

它的变化如图4所示。

从图中可以看出旁路阀的开度对实际可调比的影响极大。

压力开关压差调节方法

压力开关压差调节方法压力开关是一种常用的控制设备，广泛应用于工业自动化系统中。

其主要作用是通过检测系统的压力变化，实现打开或关闭电路的控制。

压力开关的调节方法主要有以下几种。

1.运用压力表校准：首先需要使用一个准确度高的压力表来测量系统的实际工作压力，然后根据测量值来进行调整。

在调整过程中，可以通过调整压力开关上的固定螺丝来改变压力开关的动作压力点。

具体步骤如下：a.将压力表与压力开关接触的接口进行连接；b.打开系统并使其工作于正常的工作状态；c.记录压力开关打开或关闭的压力值；d.根据实际的工作需要，适当调整压力开关上的固定螺丝，改变动作压力点；e.重复上述步骤，直到达到期望的动作压力点。

2.运用压差调节装置：压差是指流体通过系统时，由于管道或其他装置引起的压力损失。

在一些特定的工艺过程中，我们可能需要测量或控制这个压差。

压差调节装置是一种能够在一定范围内调节压力开关的动作压力点的装置。

具体步骤如下：a.调整压力开关上的压差调节装置，将其置于最小压差状态；b.观察压力开关的工作状态，如果不符合要求，则逐渐增加压差调节装置的压差；c.重复上述步骤，直至达到期望的工作状态。

3.安装调节阀：在一些需要控制系统压力的场合，可以通过安装调节阀来实现压力开关的调节。

具体步骤如下：a.根据实际需要选择合适的调节阀；b.将调节阀安装在系统中；c.调整调节阀的开度，使系统的压力达到期望的工作压力；d.测量系统的压力，并根据实际情况来调整压力开关的动作压力点。

在对压力开关进行压差调节时，需要注意以下几点：1.在进行调节之前，需要详细了解系统的工作情况，包括工作压力的范围、工作流量等参数。

2.在进行调节时，应将压力开关和调节装置上的压差调节装置放置在最小压差状态，然后逐步调整，以免调节过程中引起系统的不稳定。

3.在调节压力开关时，应根据实际需要来选择合适的方法，并且在调节过程中要逐步调整，以保证系统的稳定性和可靠性。

调节阀流量系数计算公式及数据选择

调节阀流量系数计算公式及数据选择调节阀的流量系数（Cv）是指在给定的压差下，调节阀能够通过的流体的体积流量。

它是衡量调节阀性能的重要参数之一、通常情况下，调节阀流量系数的计算公式为：Cv = Q / sqrt(ΔP)其中，Cv为流量系数，Q为流量，ΔP为压差。

在实际应用中，选择合适的流量系数对于调节阀的性能至关重要。

以下是一些常用的数据选择方法和公式。

1.流量系数计算公式：根据调节阀的使用场景和流体介质的特性，可以选择不同的流量系数计算公式。

常见的计算公式包括：- 标准流量系数公式：Cv = Q / sqrt(ΔP)- 输入流量系数公式：Cv = Q / sqrt(△h * g)- 出口流量系数公式：Cv = Q / sqrt(△z)2.流量系数选择方法：为了选择合适的流量系数，需要考虑以下因素：-流量需求：首先需要确定所需的流量范围，包括最小和最大流量。

-压差需求：根据流量要求和管道系统的特性，确定所需的压差范围。

-流体介质：不同的流体介质对调节阀的流量系数有不同的要求，例如气体和液体，不同的密度和黏度对流量系数具有影响。

-系统要求：根据系统的性能要求，选择合适的流量系数。

3.流量系数常用值：根据实际经验和行业标准，一些常用的流量系数值如下：-常规控制阀：Cv=0.01~10-高流量控制阀：Cv=10~50-小流量控制阀：Cv<0.01-紧急切断阀：Cv>504.其他因素的考虑：流量系数的选择还需要考虑其他因素，如调节阀的类型、阀座直径和开启程度等。

不同类型的调节阀可能需要不同的流量系数。

综上所述，在选择调节阀的流量系数时，需要根据流量需求、压差需求、流体介质和系统要求等因素进行评估。

在实际应用中，可以根据常见的流量系数计算公式和经验值来进行选择，并结合实验数据进行调整和优化。

自力式压差控制阀原理

自力式压差控制阀原理自力式压差控制阀，又称为自力式调节阀，是一种通过自身压差来控制流量的调节装置。

它主要由阀体、阀盘、弹簧、导向件等组成。

弹簧是控制阀盘位置的主要元件，通过调节弹簧张力来控制阀盘的位置，以达到控制介质压力降的作用。

简单来说，自力式压差控制阀的原理是：当介质流经阀体时，由于阀体两侧的压力不同，产生了压差。

这个压差作用于阀盘上，使之向开口方向移动，从而扩大通道流量，进一步降低压差，最终达到稳定流量的目的。

当介质压力波动时，弹簧会产生相应的变形，从而自动调节阀盘位置，保持稳定的输出流量。

1、阀体：阀体是自力式压差控制阀的主体结构，负责连接管路，固定阀盘和弹簧等元件。

2、阀盘：阀盘是自力式压差控制阀内部的流量控制元件，其大小和材质一般根据不同的工况而定。

3、导向件：导向件是起导向作用的部件，使得阀盘在运动的过程中能够保持稳定的方向，不会跑偏或卡住。

5、调节螺母：调节螺母是用于调节弹簧张力的设备，其大小和材质与弹簧匹配，用于控制阀盘的位置。

6、密封件：密封件是阀门内部的密封装置，用于保证阀门的密封性能，避免介质泄漏。

自力式压差控制阀的工作过程相对比较简单，主要分为开启和调节两个过程。

具体来说：1、开启过程：当介质流经阀体时，介质一侧的压力大于另一侧的压力，产生了压差，阀盘收缩，通道断开，介质无法流动。

2、调节过程：当介质压力波动时，弹簧会产生相应的变形，导致阀盘位置发生变化，进而影响通道的开度，使得流体介质的流量发生相应的变化，从而实现对介质流量的稳定控制。

可以看出，自力式压差控制阀的工作原理比较简单明了，通过自身的压差调节来控制介质流量，使得流量在一定的范围内稳定，从而满足工艺要求。

1、化工行业：自力式压差控制阀常用于各种化工流程的控制，如进料流量、反应过程控制、物料计量等。

3、食品行业：自力式压差控制阀可以用于各种食品加工及农产品深加工流程中的流量控制，如乳品、酒精、果汁等产品的生产。

调节阀的口径计算

控制阀的口径计算一、引言控制阀（调节阀）在工业生产过程自控系统中的作用犹如“手足”，其重要性是不言而喻的。

如何使用户获得满意的产品，除了制造上的精工细作外，还取决于正确的口径计算，产品选型，材料选用等，而其前提是要准确掌握介质、流量、压力、温度、比重等工艺参数和技术要求。

这是供需双方务必充分注意的。

本手册编制参考了国内外有关专业文献，也结合了我厂长期来产品选型计算中的实际经验。

二、术语定义1、调节阀的流量系数流量系数Kv值的定义：当调节阀全开，阀两端压差为1×102Kpa（1.03巴）时，流体比重为1g/cm3的5℃～40℃水，每小时流过调节阀的立方米数或吨数。

Kv是无量纲，仅采用m3/h或T/h的数值。

Cv值则是当阀全开，阀前后压差1PSi，室温水每分钟流过阀门的美加仑数。

Cv=1.167 Kv。

确定调节阀口径的依据是流量系数Kv值或Cv值。

所以正确计算Kv（Cv）值就关系到能否保证调节品质和工程的经济性。

若口径选得过大，不仅不经济，而且调节阀经常工作在小开度，会影响控制质量，易引起振荡和噪音，密封面易冲蚀，缩短阀的使用寿命。

若口径选得过小，会使调节阀工作开度过大，超负荷运行，甚至不能满足最大流量要求，调节特性差，容易出现事故。

所以口径的选择必须合理，其要求是保证最大流量Qmax时阀的最大开度Kmax≤90%，实际工作开度在40—80%为宜，最小流量Qmin时的开度Kmin≥10%。

如兼顾生产发展，Kmax可选在70—80%，但必须满足Kmin≮10%。

对高压阀、双座阀、蝶阀等小开度冲刷厉害或稳定性差的阀则应大于20%~30%。

2、压差压差是介质流动的必要条件，调节阀的压差为介质流经阀时的前后压力之差，即ΔP=P1-P2。

在亚临界流状态下，压差的大小直接影响流量的大小。

调节阀全开压差是有控制的，其与整个系统压降之比（称S）是评定调节阀调节性能好坏的依据，如果流量波动较大时，S值应大些；波动小，也应小些。

阀门系数Cv值的确定

阀门系数Cv 值的确定概述：通常测定阀门的方法是阀门系数（Cv ）,时，使用阀门系数确定阀门尺寸，该阀门可在工艺流体稳定的控制下，能够通过所需要的流量。

阀门制造商通常公布各种类型阀门的Cv 值，它是近似值，并能按照管线结构或阀座制造而变动上调10％。

如一个阀门不能正确计算Cv ，通常将削弱在两个方面之一的阀门性能：如果Cv 对所需要的工艺而言太小，则阀门本身或阀内的阀芯尺寸不够，会使工艺系统流量不够。

此外，因为阀门的节流会导致上游压力增加，并在阀门导致上游泵或其他上游设备损坏之前产生高的背压。

尺寸不够的Cv 也会产生阀内的较高阻力降，它将导致空穴现象或闪蒸。

如果Cv 计算值比系统需要的过高，通常选用一个大的超过尺寸的阀门。

显然，一个大尺寸阀门的造价、尺寸及重量是主要的缺点。

除此之外，如果阀门是节流操作，控制问题明显会发生。

通常闭合元件，如旋塞或阀盘，正位于阀座之外，它有可能产生高压力降和较快流速而产生气穴现象及闪蒸，或阀芯零件的磨损。

此外，如果闭合元件在阀座上闭合而操作器又不能够控制在该位置，它将被吸入到阀座。

这种现象被称为溶缸闭锁效应。

1. Cv 的定义一个美国加仑（3.8L ）的水在60°F （16℃）时流过阀门，在一分钟内产生1.0psi （0.07bar ）的压力降。

2. Cv 值的计算方法3.1 液体3.11 基本液体确定尺寸公式1) 当∆P ＜∆Pc=F L 2(P1-Pv)：一般流动Cv=QPSg∆ 2) ∆P ≥∆Pc ：阻塞流动当Pv ＜0.5P1时∆Pc=F L 2(P1-Pv)当Pv ≥0.5P1时∆Pc= F L 2［P-(0.96-0.28PcP 1)Pv ］ Cv=QPcSg∆ 式中 Cv----阀门流动系数； Q------流量，gal/min ；Sg-----流体比重（流动温度时）；∆P----压力降，psia∆Pc---阻塞压力降 psia F L -------压力恢复系数见表1P1-------上游压力psiaPv--------液体的蒸气压（入口温度处）psiaPc--------液体临界压力psia 见表2 表1：典型F L系数表2 常用工艺流体的临界压力Pc3.12 参数来源1）实际压力降：定义为上游（入口）与下游（出口）之间的压力差。

调节阀校验实施细则

/调节阀校验实施细则一. 适合范围:以4-20mA为输入信号的调节阀的校验对于带气动阀门定位器的调节阀可参照执行。

二. 技术要求1. 基本误差不超±1％。

2. 回程误差:仪表的回程误差不应超过基本误差的绝对值。

3．死区：仪表的死区不应超过基本误差绝对值的2/5。

4．气源压力变化的影响：当气源压力改变公称值的±10％时，仪表的行程变化应不超过公称行程的±1％。

三．校验条件1．环境要求：环境温度为5-35℃；相对湿度为45-85％；气源压力为公称值的±1％。

2．校验设备：具备有效的计量检定合格证明,标准设备基本误差的绝对值不宜超过被校准仪表基本误差绝对值的1/3.标准信号校验仪24V电源箱空气压缩机数字式万用表电秒表兆欧表百分表四．校验项目及校验方法1．调节阀出库时，应对制造厂质量证明书的内容进行检查，并按设计要求核对铭牌内容及填料，规格，尺寸，材质等，同时检查各部件，不得有损坏，阀芯锈蚀等现象。

2．膜头(气缸)气密性试验将最大工作压力的仪表空气输入薄膜气室，切断气源后5分钟内，气室压力不得下降，或者用肥皂水涂抹连接处，观察有无气泡产生。

3．阀体耐压强度试验试验在阀门全开状态下用洁净水进行，试验压力为公称压力的1.5倍，所有在工作中承压的阀腔应同时承压不少于3分钟（一般为5分钟），且不应有可见的泄漏现象。

4．泄漏量试验应符合下列规定：1）试验介质应为5—40℃清洁气体（空气或氮气）或清洁水。

2）试验压力为0.35MPa。

当阀的允许压差小于0.35MPa时，应为设计规定值。

3）试验时气开式调节阀的气动信号压力为零，气关式调节阀的信号压力宜为输入信号上限值加20KPa；切断型调节阀的信号压力应为设计规定值；4）当试验压力为阀的最大工作压差时，执行机构的信号压力应为设计规定值；5）允许泄漏量应符合下表要求：注：①ΔP为阀前后压差（kPa）；② D为阀座直径（mm）；③对于可压缩流体体积流量，绝对压力为101.325kPa和绝对温度为273K的标准状态下的测量值;④A试验程序时,应为0.35MPa,当阀的允许压差小于0.35MPa时用设计规定的允许压差;⑤B试验程序时,应为阀的最大工作压差.6)阀的额定容量应按下表所列公式计算注：Q1—液体流量（m3/h）Q2—标准状态下的气体流量（m3/h）；K V—额定流量系统；P M=（P1+P2）/2（kPa）；P1—阀前绝对压力（kPa）；P2—阀后绝对压力（kPa）；ΔP—阀前后压差（kPa）；T—试验介质温度（℃），取20℃；G—气体比重，空气比重为1；ρ/ρO—相对密度（规定温度范围内的水ρ/ρO为1）。

调节阀口径计算方法与调节阀口径选择

调节阀口径计算方法与调节阀口径选择计算调节阀口径需要确定计算流量、确定计算差压、计算流通能力、选择流通能力、验算和确定调节阀口径这六步骤，今天给大家分享调节阀口径选择的相关知识。

流通能力是选择调节阀口径的主要依据。

为了能正确计算流通能力，首无必须合理确定调节阀的流量和压差的数值。

通常把代入流通能力计算公式的流量和压差称为计算流量和计算压差。

1、计算流量的确定计算流量是指通过调节阀的最大流量。

流量值应根据工艺设备的生产能力、对象负荷的变化、操作条件变化以及系统的控制品质等因素综合考虑、合理确定。

但有两种倾向应避免：一是过多考虑余量，使阀门口径选得过大，这不但造成经济上的浪费，而且将使阀门经常处于小开度工作，从而使可控比减小，控制性能变坏，严重时甚至会引起振荡，从而大大降低了调节阀的寿命；二是只考虑眼前生产，片面强调控制质量，以致当生产力略有提高时，控制阀就不能适应，被迫更换。

计算流量也可以参考泵和压缩机等流体输送机械的能力来确定。

有时，综合多种方法来确定。

2、计算压差的确定计算压差是指调节阀阀全开，流量最大时调节阀上的压差。

确定计算压差时必须兼顾控制性能和动力消耗两方面。

阀上的压差占整个系统压差的比值越大，调节阀流量特性的畸变越小，控制性能就越能得到保证。

但阀前后压差越大，所消耗的动力越多。

计算压差主要是根据工艺管路、设备等组成的系统压差大小及变化情况来选择，其步骤如下：①把调节阀前后距离最近的、压力基本稳定的两个设备作为系统的计算范围。

②在最大流量条件下，分别计算系统内各项局部阻力(调节阀除外)所引起的压力损失△PF，再求出它们的总和Σ△PF。

③选择S值。

S值应为调节阀全开时控制阀上压差△PV和系统总的压力损失之比，即S=△PV÷(△PV+Σ△PF)，常选S=0.3-0.5。

但某些系统，即使S值小于0.3时仍能满足控制性能的要求。

对于高压系统，为了降低动力消耗，也可降低到S=0.15。

阀门基本参数

36101520253240 506580*********（175）200（225）250300350400450500600 70080090010001200140016001800 2000220024002600280030001 2.5461016254064100160200250320400500 6408001000公称压力采用公制单位，有些国家采用英制单位。

公制压力单位是公斤力/厘米2，英制压力单位是磅/英寸2，它们之间的换算关系如下：1公斤力/厘米2=14.223磅/英寸21磅/英寸2=0.0703公斤力/厘米2应当指出，并不是在任何情况下阀门都可以在其公称压力下使用。

因为同一型号的阀门，可能应用于各种不同的工况，因而阀门的实际工作温度常常不同于基准温度。

由于阀门材料的机械性能（主要是强度），通常随着温度的升高而降低，所以若阀门的实际工作温度高于其公称压力的基准温度时，它的允许最大工作压力将相应降低。

阀门的温度压力表或升温降压表给出了各种阀体材料的阀门在不同工作温度下的允许最大工作压力，它是阀门设计和选用的基准。

还应说明，阀门的实际工作温度通常略低于介质温度（低温阀则略高于介质温度），而且阀门各零件的温度也不相同。

应用温度压力表时可按介质温度选取。

•一、阀门基础1．阀门基本参数为：公称压力PN 、公称通经DN2．阀门基本功能：截断接通介质，调节流量，改变流向3．阀门连接的主要方式有：法兰、螺纹、焊接、对夹4．阀门的压力——温度等级表示：不同材质、不同工作温度下，最大允许无冲击工作压力不同5 a管法兰标准主要有两个体系：欧州体系和美州体系。

b两个体系的管法兰连接尺寸完全不同无法互配；以压力等级来区分最合适：欧州体系为PN0.25、0.6、1.0、1.6、2.5、4.0、6.3、10.0、16.0、25.0、32.0、40.0MPa;美州体系为PN1.0(CIass75)、2.0( CIass150)、5.0( CIass300)、11.0 (CIass600)、15.0( CIass900)、26.0( CIass1500)、42.0( CIass2500)MPa。

调节阀口径的计算和选定

调节阀口径的计算和选定调节阀口径的确定依据，有两个基准：一是阀全开时，应至少通过正常流量的1.25倍，这是一个停止阀工作在全开或全关位置的安全系数；二是阀的特性和从经济角度来考虑，希望在正常流量时，阀的开度范围控制在30～70%(直线阀）或30～80%（等百分比阀）。

一、确定使用条件1、介质名称，性质及主要物化参数2、工艺参数（流量、阀前、后压力、温度等）3、配管情况(型式、阀前、后直径、系统阻力计算、预估压降比S值等)4、自控对象类型、特点，如主调参数及主要干扰因素等5、调节性能要求，如对泄漏量、稳定性等要求。

二、初选阀型1、根据使用条件初选阀型，并决定流向及流量特性12、按初选的阀型找到该产品系列参数，如DN、PN、Kv等三、Kv值计算公式Kv是国际单位的流量系数。

它定义为：温度为5℃至40℃5Pa下，流过调节阀的每小时立10 的水，在压降方米。

在目前常采用的几种符号中，Cv=1.167C,Kv≈C,除此以外，还有用Cg表示气体，Cs表示蒸汽的流量系数。

Kv值的计算公式有很多种，下面介绍的是一种计算简单，涉及的物化参数较少的计算公式。

Kv-额定流量系数△t-水蒸汽过热度(℃) K-蒸汽修正系数23/h) P-阀前绝对压力(Pa) Q1-液体流量(m 水1蒸汽K=19.3 3/h) P-阀后绝对压力(Pa) 气体流量Qg-(Nm 氨蒸2汽K=25 Gs-蒸汽流量(kg/h) △P-阀前后压差(Pa) 氟里昂K=68.5 r-相对密度(水=1,5～40℃) 甲烷、乙烯蒸汽K=37G-气体比重(空气=1) Pm=(P+P)/2(Pa) 丙烷、丙烯蒸汽K=41.5 21t=介质温度(℃)丁烷、异丁烯蒸汽K=43.5四、计算Kv值根据Kv值计算公式表中的公式，分别计算出最大Kv计大和最小正常流量状态下Kv计小。

五、选定口径31、根据所选择的阀型及流量特性参照m计算值表确定放大系数m从前面介绍的两个依据出发，来圆整Kv计大值，Kv计大是基于最大正常流量Q和最大正常流量时的阀上压差计算得来的，放大系数m=Kv选/Kv计大，在这里推荐，线性阀m=1.63,等百分比阀m=1.972、Kv选=m.Kv计大，参照产品样本中的DN与Kv关系，进行圆整、靠近，确定出相应的DN，Kv.3、根据圆整后Kv/Kv计大，Kv/Kv计小，再查m计算值表，可确定阀相应的最大和最小开度。

气动调节阀的工作原理及计算选型

气动调节阀的工作原理及计算选型刘华怡;张其方【摘要】为解决气动调节阀在设计选型过程中,口径计算过度依赖厂家的问题,本文介绍了气动调节阀的工作原理,推导了调节阀的选型计算公式,包括:流量系数计算过程中相关公式和判别式的选择、流量和压差的确定;调节阀口径选择中可调比与放大系数的确定、流量系数Kv值的圆整及阀开度的确定.给出了工程实际应用中测量液体、气体、蒸汽流量的计算选型方法,为调节阀的口径计算和选型提供了参考依据.%To solve the problem of depending too much on the manufacturer for the caliber calculation during design and type selection of pneumatic regulating valve,working principle of pneumatic regulating valve is introduced.The selection calculation formulas is deduced,including the selection of relevant formulas and discriminant,the determination of flow and pressure difference in flow coefficient calculation,adjustable ratio and amplification coefficient,the rounding of flow coefficient Kv and the opening of valve.The calculation selection methods for measuring liquid,gas and steam flow are provided for practical applications in project.The reference for caliber calculation and type selection for pneumatic regulating valve is provided.【期刊名称】《石油化工自动化》【年(卷),期】2018(054)002【总页数】5页(P54-58)【关键词】调节阀;工作原理;计算;选型【作者】刘华怡;张其方【作者单位】中国天辰工程有限公司仪表电气部,天津300400;中国天辰工程有限公司仪表电气部,天津300400【正文语种】中文【中图分类】TH138.52在仪表设计和选型工作过程中，一些仪表涉及仪表口径计算、材质选型等问题，以往主要依靠厂家提供相关数据，会造成后续工作的滞后以及过于依赖厂家计算的现象。

空调冷冻水系统压差调节阀的原理及计算

空调冷冻水系统压差调节阀的原理及计算本文就空调冷冻水系统中压差调节阀的重要性及其调节原理进行了分析，并对其选型计算进行了详细阐述，得出一些结论和选择计算时应注意的问题。

为保证空调冷冻水系统中冷水机组的流量基本恒定；冷冻水泵运行工况稳定，一般采用的方法是：负荷侧设计为变流量，控制末端设备的水流量，即采用电动二通阀作为末端设备的调节装置以控制流入末端设备的冷冻水流量。

在冷源侧设置压差旁通控制装置以保证冷源部分冷冻水流量保持恒定，但是在实际工程中，由于设计人员往往忽视了调节阀选择计算的重要性，在设计过程中，一般只是简单的在冷水机组与用户侧设置了旁通管，其旁通管管径的确定以及旁通调节阀的选择未经详细计算，这样做在实际运行中冷水机组流量的稳定性往往与设计有较大差距，旁通装置一般无法达到预期的效果，为将来的运行管理带来了不必要的麻烦，本文就压差调节阀的选择计算方法并结合实际工程作一简要分析。

一、压差调节装置的工作原理压差调节装置由压差控制器、电动执行机构、调节阀、测压管以及旁通管道等组成，其工作原理是压差控制器通过测压管对空调系统的供回水管的压差进行检测，根据其结果与设定压差值的比较，输出控制信号由电动执行机构通过控制阀杆的行程或转角改变调节阀的开度，从而控制供水管与回水管之间旁通管道的冷冻水流量，最终保证系统的压差恒定在设定的压差值。

当系统运行压差高于设定压差时，压差控制器输出信号，使电动调节阀打开或开度加大，旁通管路水量增加，使系统压差趋于设定值；当系统压差低于设定压差时，电动调节阀开度减小，旁通流量减小，使系统压差维持在设定值。

二、选择调节阀应考虑的因素调节阀的口径是选择计算时最重要的因素之一，调节阀选型如果太小，在最大负荷时可能不能提供足够的流量，如果太大又可能经常处于小开度状态，调节阀的开启度过小会导致阀塞的频繁振荡和过渡磨损，并且系统不稳定而且增加了工程造价。

通过计算得到的调节阀应在10％－90％的开启度区间进行调节,同时还应避免使用低于10％。

电动调节阀前后压差大的原因_概述及解释说明

电动调节阀前后压差大的原因概述及解释说明1. 引言1.1 概述电动调节阀在工业自动化控制系统中起着关键作用，用于控制和调节流体介质的流量、压力、温度等参数。

然而，有时候我们会遇到电动调节阀前后压差过大的问题，这会对系统的正常运行产生不利影响。

因此，了解和解决电动调节阀前后压差大的原因具有重要意义。

1.2 文章结构该文将分为四个部分进行论述。

首先，在引言部分概述了本文的研究背景和目标，并简述文章结构。

其次，在正文部分将介绍电动调节阀的功能和工作原理，并明确了前后压差在系统中的定义和意义。

然后，在解释说明部分，我们将详细讨论导致前后压差大的可能原因，并提供相应的解决方法。

最后，在结论部分对所述内容进行总结，并强调减小前后压差对系统稳定运行的重要性。

1.3 目的本文旨在全面探讨电动调节阀前后压差大的原因，并提供有效可行的解决方案。

通过深入研究与分析，我们希望能够帮助读者更好地理解这一问题，并为实际应用中遇到的相关困难提供支持和参考。

同时，本文对于优化电动调节阀的设计与运行、提升系统稳定性和性能也具有一定的指导意义。

2. 正文：2.1 电动调节阀的功能和原理电动调节阀是一种通过改变阀门开度来实现流体流量调节的设备。

它由电动执行器和阀体组成。

电动执行器接收控制信号，通过驱动机械结构来改变阀门的开度，从而控制介质的流量或压力。

它可以根据需求实现自动控制和远程监测，广泛应用于工业生产过程中。

2.2 前后压差的定义和意义前后压差指的是电动调节阀两侧（即进口侧和出口侧）之间的压力差异。

在正常情况下，进口侧的压力应该等于出口侧的压力，也就是说前后压差应该为零。

然而，当存在较大的前后压差时，会对系统运行产生不良影响。

2.3 前后压差大的可能原因2.3.1 阀体堵塞或污染当阀体内部存在沉淀物、杂质或污染物时，会导致流体通道狭窄或堵塞，从而使得进出口之间形成较大的前后压差。

2.3.2 阀芯磨损或不良配合阀芯是电动调节阀的关键部件之一，它与阀座之间需要有良好的密封性。

空调冷冻水系统压差调节阀的选择计算

空调冷冻水系统压差调节阀的选择计算在中央空调管路中，对于冷水机组来说冷冻水流量的减小是相当危险的。

在蒸发器设计中，通常一个恒定的水流量（或较小范围的波动）对于保证蒸发器管内水流速的均匀是重要的，如果流量减小，必然造成水流速不均匀，尤其是在一些转变（如封头）处更容易使流速减慢甚至殂成不流动的“死水”由于蒸发温度极低在蒸发器不断制冷的过程中，低流速水或“死水”极容易产生冻结的情况，从而对冷水机组造成破坏。

因此，冷水机能的流量我们要求基本恒定的。

但从另一方面，从末端设备的使用要求来看，用户则要求水系统作变化量运行以改变供冷（热）量的多少。

这两者构成了一对矛盾，解决此矛盾最常用的方法是在供回水管上设置压差旁通阀，压差旁通阀工作原理是：在系统处于设计状态下，所有设备都满负荷运行时，压差旁通阀开度为零（无旁通水流量），这时压差控制器两端接口处的压力差（又称用户侧供，回水压差）P0即是控制器的设定压差值。

当末端负荷变小后，末端的两通阀关小，供回水压差P0将会提高而超过设定值，在压差控制器的作用下，压差旁通阀将自动打开，由于压差旁通阀与用户侧水系统并联，它的开度加大将使供回水压差P0减小直至达到P0时才停止，部分水从旁通阀流过而直接进入回水管，与用户侧回水混合后进入水泵和冷水机组，这样通过冷水机组的水量是不变化的。

水泵的运行有个高工作效率点，流量的变化使电机在高效率点处左右移动，但最终的结果，只要管路特性不变化，水泵会自动调节到高效率工作点，我们可以通过调节管路特性去改变水泵的工作效率点，这样也就是说，在流量的变化的时候，水泵要不断的改变自己的运行状态，这导致了电流不段的变化（变大或者变小），这对电机的运行都是有害的，变频泵的电机容易烧毁也就是这个结果，因此，在一般的情况下，最好能使水泵在一个稳定的状态运行，这就要求我们用旁通，无论上面的负荷怎样变化，水泵都能在稳定的流量下运行，而不会导致电机的电流不段变化，使电机的寿命降低！为保证空调冷冻水系统中冷水机组的流量基本恒定；冷冻水泵运行工况稳定，一般采用的方法是：负荷侧设计为变流量，控制末端设备的水流量，即采用电动二通阀作为末端设备的调节装置以控制流入末端设备的冷冻水流量。

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调节阀压差得确定一、概述在化工过程控制系统中9带调节阀得控制回路随处可见•在确定调节阀压差得过程中■必须考虑系统对调节阀操作性能得影响，否则，即使计算出得调节阀压差再精确，最终确定得调节阀也就是无法满足过程控制要求得。

从自动控制得角度来讲，调节阀应该具有较大得压差。

这样选出来得调节阀，其实际工作性能比较接近试验工作性能（即理想工作性能），即调节阀得调节品质较好，过程容易控制。

但就是,容易造成确定得调节阀压差偏大，最终选用得调节阀口径偏小。

一旦管系压降比讣算值大或相当，调节阀就无法起到正常得调节作用。

实际操作中，出现调节阀已处于全开位置，所通过得流量达不到所期望得数值;或者通过调节阀得流量为正常流量值时，调节阀已处于9 0 %开度附近•己处于通常调节阀开度上限，若负荷稍有提高■调节阀将很难起到调节作用。

这就就是调节阀压差取值过大得结果。

从丄艺系统得角度来讲■调节阀应该具有较小得压差•这样选出来得调节阀，可以避免出现上述问题，或者调节阀处于泵或压缩机出口时能耗较低。

但就是■这样做得结果往往就是选用得调节阀口径偏大，山于调节阀压差在管系总压降中所占比例过小，调节阀得工作特性发生了严重畸变，调节阀得调节品质不好•过程难于控制。

实际操作中，出现通过调节阀得流量为正常流量值时，调节阀已处于1 0%开度附近■已处于通常调节阀得开度下限，若负荷稍有变化，调节阀将难以起到调节作用，这种悄况在低负荷开车时尤为明显。

这就就是调节阀压差取值过小得结果•同时，调节阀口径偏大，既就是调节阀能力得浪费,使调节阀费用增高；而且调节阀长期处于小开度运行•流体对阀芯与阀座得冲蚀作用严重，缩短调节阀得使用寿命。

正确确定调节阀得压差就就是要解决好上述两方面得矛盾•使根据工艺条件所选出得调节阀能够满足过程控制要求，达到调节品质好、节能降耗乂经济合理。

关于调节阀压差得确定，常见两种观点。

其一认为根据系统前后总压差估算就可以了；其二认为根据管系走向计算出调节阀前后压力即可计算出调节阀得压差。

这两种方法对于估算国内初步设计阶段得调节阀就是可以得，但用于详细设计或施丄图设讣阶段得调节阀选型就是错误得■常常造成所选得调节阀口径偏大或偏小得问题•正确得做法就是对调节阀所在管系进行水力学计算后，结合系统前后总压差，在不使调节阀工作特性发生畸变得圧差范W 内合理地确定调节阀压差。

有人会问•一般控制条件在流程确定之后即要提出，而管道专业得配管图往往滞后•而且配管时还需要调节阀得有关尺寸，怎样在提调节阀控制条件时先进行管系得水力学计算呢?怎样进行管系得水力学计算，再结合系统前后总压差，最终在合理范ffl内确定调节阀压差，这就就是本文要解决得问题。

二.调节阀得有关概念为了让大家对调节阀压差确定过程有一个清楚得认识，我们需要a温一下与调节阀有关得一些基本概念。

I、调节阀得工作原理如图1所示，根据柏努力方程■流体流经调节阀前后1一1与2-2截面间得能量守恒关系如下式所示。

山于II F H2,U I =U2，则有：。

在流体阻力计算时，还有：。

则有：-E^Er 则通过调节阀得流量为：F—-------- 一调节阀接管面积K-一一一一调节阀阻力系数。

山于F为定值，当P|・P2不变时，流量随K值变化•而K值就是随调节阀得开度发生变化得。

因此调节系数K值发生变化•来达到调节流量U得得。

现令：则有：X：值即仪表专业选阀时用到得一个巫要参数，称为调节阀得流通能力。

其定义为调节阀全开，调节阀两端压差为I kg/cm?时，流经调节阀介质密度为1g/cm3流体得流量。

2、调节阀得理想流量特性流体通过调节阀时，其相对流量与调节阀相对开度之间得关系，称为调节阀得流量特性。

其数学表达式为：如图1所示仅以调节阀进出口为研究对象，使调节阀压差为定值时，得到得流量特性为理想流量特性.1）直线流量特性当调节阀单位相对开度变化引起得相对流量变化就是一个常数时，称调节阀具有直线流量特性。

其数学表达式为：其积分式为：代入边界条件1=0时，Q = Qm i n ； l=Im a x时，Q=Qmi n .得: 设：则有：R称为可调比，即调节阀可以调节得最大流量Qmdx与可以调节得最小流量Qmin得比值。

Qm i n不就是调节阀关闭得泄漏量，它就是可调流量得下限值，当流量低于此值时，调节阀无法保证调节精度。

一般Qmin二（2~4%）Qmax,而泄漏量仅为（0、1〜0、0 1%）Qma x o直线流量特性得调节阀■其开度变化相同时，流量变化也就是相同得。

一般调节阀，理想可调比R=3 0时■直线流量特性调节阀得相对流量随相对开度间得变化情况如图2中得直线（1 ）所示.2）等白分比流量特性当调节阀单位相对开度变化引起得相对流量变化与此点得相对流量成正比时，称调节阀具有等白分比流量特性。

其数学表达式为：积分后代入边界条件1= 0时P Q=Qmm; 1 =lmax时，Q=Qmino得：。

等百分比流量特性得调节阀，其开度变化百分比相同时，流量变化百分比也相同. 对于一般调节阀■理想可调比R=3 0时，等疔分比流量特性调节阀得相对流量随相对开度间得变化W 况如图2中得曲线（2）所示.3）快开流量特性当调节阀单位相对开度变化引起得相对流量变化与此点得相对流量成反比时. 称调节阀具有快开流量特性。

其数学表达式为：积分后代入边界条件1 =0时.Q =Qm 1 n ； i =lmax 时，Q= Q mi n 。

得：快开流量特性得调节阀■开度较小时，对应流量就比较大，在其开度范ffl 内，随着开度增加■流量很快达到最大，开度再增加时■流量变化幅度很小以至于不变。

对于一般调节阀，理想可调比R=3O 时■快开流量特性调节阀得相对流量随相对开度间得变化悄况如图2中得曲线（3）所示。

4）抛物线流量特性当调节阀单位相对开度变化引起得相对流量变化与此点相对流量得平方根成正比时，称调节阀具有抛物线流量特性•其数学表达式为：积分后代入边界条件可得：抛物线流量特性得调节阀,其开度变化时•流量介于直线流量特性与等百分比流量特性之间变化。

对于一般调节阀，理想可调比R=3O 时，抛物线流量特性调节阀得相对流量随相对开度间得变化悄况如图2中得曲线（4）所示。

4）儿种流量特性得比较参见图2中得流量特性曲线，对于直线流量特性，相同得开度变化，流量变化△ Q 就是相同得，那么在小流量时9 △ Q / Q 时勺大9操作灵敬不易控制：大流量时，△ Q/Q 劇皿小，操作平稳易于控制。

甘，流量变 .但适合于化在型包圮帀IJ 獣性圮切。

抛物线流量特性，其特性曲线介于直线流量特性与等百分比流量特性之间■而且接近于等白•分比流量特性。

因此常用等百分比流量特性调节阀来代替抛物线流量特性调节阀.。

所以，我们经常用到得就是直线流量特性调节阀与等百分比流量特性调节阀。

3、调节阀得实际流量特性山于调节阀都就是安装在管路上，在系统总压降一定得悄况下，当流量发生变化时，管路压降在变化•调节阀圧差也在发生变化•因此调节阀压差变化时，得到得流量特性为实际流量特性。

1)串联管路调节阀得实际流量特性对于如图3所示得调节阀与管路串联得系统，当调节阀上压差为APi值并保持不变时，单就调节阀本身来说它具有理想流量特性•山式(8)可得：Cqi.为调节阀全开时得流通能力，贝％对比式(9)则有：将式(23)代入式(2 0),则得：通过管道得流量可以用下式表示：Cg为管道得流通能力山于通过管系得流量就是唯一得，因此有下式成立：则有：山于：将式(27)代入式(28)得：当调节阀全开时，调节阀上有最小压差，设最小压差为APz山于调节阀全开，此时有：则由式(29)得：v\A?则得：令：S为调节阀全开时，调节阀得压差与系统,t有得资料上称之为调节阀得阀权度.则有：将式(3 3 )代入式(30),则得：若以Q”诳表示管道阻力为零时调节阀全开时得最大流量，则山式(2 1)与式(2 4 )可得：若以Quo表示有管道阻力时调节阀全开时得最大流量，则由式(24 )与式(21)、式(3 2)得：将式(34)代入式(36)■则得：式(35)为调节阀得实际流量与理想最大流量参比关系。

对于R = 30得调节阀, 当调节阀阻比发生变化时，其关系曲线如图4所示。

式(37)即为调节阀得实际流量特性，它不但与调节阀得相对开度有关，而且与调节阀得阻比S有关。

对于安装在实际管路中R = 30得调节阀，当调节阀阻比发生变化时，其实际性能曲线得变化趋势如图5所示。

从图4与图5可见：3）当调节阀阻比S=1时•即管道阻力为零,系统得总压降全部落在调节阀上，此时实际流量特性与理想流量特性就是一致得。

b）随着调节阀阻比S得减小，即管道阻力增加■调节阀最大流量比管道阻力为零时理想最大流量要小，可调比在缩小。

C）随着调节阀阻比S得减小，实际流量特性偏离理想流量特性,S越小偏离程度越大.d）从图4可见，随着调节阀阻比S得减小，直线流量特性趋向于快开流量特性，等百分比流量特性趋向于直线流量特性•而且随着调节阀阻比S得减小■可调最小流量在升高，可调比在缩小.因此，随着调节阀阻比S得减小，实际流量曲线偏离理想流量曲线，可调比在缩小，可调节范a在变窄。

反之则说明，为了保证调节阀具有较好得调节性能，调节阀要求有一定得压差。

在实际应用中，为保证调节阀具有较好得调节性能，避免调节阀实际特性发生畸变,一般希望调节阀阻比SMO、3.5-1皈节铀城肘炸我（以QuJ多Iti。

根据图5与试验测试，调节阀阻比S对调节阀特性得影响结果如下表所示:所以•综合兼顾控制与丄艺两方面要求，一般S=0、3〜0、5。

特殊悄况下. 蛆）高压减至低压时5很容易在0、5以上•虽然S越大越好■但有时压差很大■容易造成调节阀冲蚀或流体已呈阻塞流，此时可在调节阀前增设一减压孔板，使部分爪差消耗在孔板上•孔板上分担得压差可与自控专业协商确定。

Ob）稍高压力减至低压或物料自流得场合，要使S在0、3以上有时有困难。

此时可想办法降低管路阻力■如:放大管径、改变设备布置以缩短管道长度或增加位差、减少弯头等措施，一定要确保S20、3。

0C）低压经由泵至高压得场合，为了降低能耗，要求至少S$0、15。

但为获得较好得调节阀品质，建议S20、3.d）气体管路山于阻力降很小，S很容易在0、5以上。

但在低压与真空系统中, 山于容许压力降较小，要求SMO、15。

2）并联管路调节阀得实际流量特性对于如图6所示得调节阀与管路并联得系统，压差A P为定值。

因此总管流量Q有如下关系S设：则：山式（2 1）与上式可得：山式（3 8 ）可得：则式（25）、式（41）与（42）得：可以得tlb山式（24）与式（38）得：山式（41）、式（43）与式（44）得：这就就是并联管路调节阀得实际流量特性，对于不同得X,实际性能曲线得变化趋势如从图7可见：a）当x=l时，即旁路关闭，实际流量特性与理想流量特性就是一致得。