立杆承载力计算表
(完整版)支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算： 根据公式：式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367；λ－长细比，λ＝l 0 /i＝ 2.15/1.58*100＝136；[]N f Aσϕ≤＝l 0－计算长度，l＝kμh＝1.155*1.5*1.2＝2.15m；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
模板 立杆支撑层楼板承载力计算
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立杆的地基承载力计算
立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ fg地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 68 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =17.896 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 4.474 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2 。
p=17.896 ≤ fg=68 kp a 。
地基承载力满足要求！十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
脚手架承载力计算
脚手架承载力计算规范规定：当在双排脚手架上同时有 2 个及以上操作层作业时，在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超出㎡（只要要考证这个就好）一)基本荷载值钢脚手板： m2施工人员资料荷载： m2脚手杆自重：m2（二）纵横向水平杆计算MGK=M2*24=MQK=*8=M=+ ∑MQK=*+*=W=σ=M/W=*106 / （ *103 ） =MM2<f=205N/MM2知足规范要求。
(三 )扣件抗滑移承载力计算R=（++） *2=<RC=8KN知足规范要求。
（四）立杆计算1、立杆轴向力设计值：N=（ NG1K+NG2K） +∑ NQK+=（ +）+*+=2、立杆计算长度l0=kuh=**=λ0=l0/i=*100cm/=1533、由风荷载设计值产生的立杆段弯距：MW=**la*h2 /10=*****10=4、稳固性计算：N/ φ A+MW/W=6410/ （ *452 ） +*105/*103=+30=mm2<f=205N/mm2知足规范要求。
（五）连墙件计算预埋φ 14 钢筋， fy=210 N/mm2 ，φ 14 圆钢抗拉能力：2π r2× fy=>N2=知足要求，但要保证预埋环有足够的锚固长度。
锚固筋可按层高设置每米设置一道，水平方向每 5 米设置一道，如板内无上皮筋处应加设附带钢筋，防备板面裂痕。
（六）脚手架基础外脚手架基础要求坐落在原自然地面，无需再进行验算，要求脚手架立杆底部铺垫密实，按要求加设扫地杆。
脚手架承载力的计算落地脚手架计算实例（一）(2009-03-13 10:16:37)标签：外脚手架计算实例技术分类：施工技术与管理落地脚手架计算实例1.脚手架参数一、双排脚手架搭设高度为米，米以下采纳双管立杆，米以上采纳单管立杆；采纳的钢管类型为Φ48×；搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大小横杆的步距为米；内排架距离墙长度为米；脚手架沿墙纵向长度为290 米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；横杆与立杆连结方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采纳两步三跨，竖向间距米，水平间距米，采纳扣件连结；连墙件连结方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值: kN/m2 ；脚手架用途 :构造脚手架；同时施工层数 :1 层；3.风荷载参数本工程地处北京市，基本风压为kN/m2 ；风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆蒙受的构造自重标准值(kN/m2): ；脚手板自重标准值(kN/m2): ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2): ；安全设备与安全网(kN/m2): ；脚手板铺设层数 :1；脚手板类型 :冲压钢脚手板；栏杆挡板类型: 栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2): ；5.地基参数地基土种类 :素填土；地基承载力标准值(kN/m2): ；立杆基础底面面积(m2):；地面广截力调整系数 : 。
支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5＊0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = （2。
5+2 ）*1＊1=4。
5KN ；则：均布荷载标准值为:P1=1.2*10+1.4*4.5＝18。
3KN ；根据脚手架设计方案,每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ,故:P1=18.3/2=9。
15KN<489。
3*205=100.3KN 。
满足要求.或根据中板总重量（按长20m 计算)与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2。
5*0。
4＊10*20*19。
6=3920KN ;活荷载标准值NQ = （2.5+2 ）＊20*19.6=1764KN ；则:均布荷载标准值为：P1=1。
2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN 〈100.3＊506=50750KN .满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式：式中：N －立杆的轴向力设计值,本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0。
367；λ－长细比,λ＝l 0 /i ＝2。
15/1。
58＊100＝136； []N f Aσϕ≤＝l0－计算长度,l0＝kμh＝1.155*1.5＊1。
2＝2.15m;k－计算长度附加系数，取1。
155;μ－单杆计算长度系数1。
55；h－立杆步距0。
75m.i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4。
89cm2；f－钢材的抗压强度设计值,205N/mm2。
σ＝15。
8/(0.367*4.89）＝88。
04N/mm2〈［f]=205N/mm。
满足要求。
支架水平力计算支架即作为竖向承力支架,也作为侧墙内撑支架,因此需计算支架水平支撑力,即侧墙施工时产生的侧压力.混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力.侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
支架立杆稳定和地基承载力计算-2014.5
辽宁聚成工程项目管理联盟Liaoning JUCHENG engineering project management institute支架立杆稳定和地基承载力计算脚手架立杆底座和地基承载力计算是脚手架（支架）计算中的重要内容。
1 立杆底座计算1.1支撑立杆的稳定应按下列公式计算（1）不考虑风荷载时N/Φ A≤f（式1）（2）考虑风荷载时N/φA+M w/W≤f（式2）式中N——计算立杆段的轴向力计算值；Φ——轴心受压构件的稳定系数，应按长细比λ按下表选择；λ——长细比，λ＝l0/i；l0——计算长度，按规定计算；i——立杆截面回转半径；A ——立杆的截面面积；Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.9×1.4Mwk；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，按规定计算。
f——钢材的抗压强度设计值，应取f=205N/mm2；W——立杆截面抗弯模量（cm2）。
表1 轴心受压构件的稳定系数Φ1.2 立杆的计算长度l0计算l0=k1 k2 (h+2a)式中k1——计算长度附加系数，按表2采用；k2——考虑支架整体稳定因素的单根立杆计算长度附加系数，按表3采用。
表2 单根立杆计算长度附加系数k1表3 立杆计算长度附加系数k21.3 风荷载标准值计算式中Wk———风荷载的标准值(kN/m2);µz———风压高度变化系数,按现行标准《建筑结构荷载规范》(GB50009)规定采用;µs———支架及模板系数风荷载体型系数,应按表5规定采用;W0———基本风压值(kN/m2),按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GB50009)的规定采用,取重现期n=10对应的风压值。
表4 风压高度变化系数表5 支架的风荷载体系系数表6 辽宁地区城市风压值2 立杆地基承载力计算N/A d≤K c f ak式中N——立杆传至基础顶面的平均轴向力设计值；Ad——立杆基础的计算底面积，可按以下情况确定：工况Ad取值仅有立杆支座（支座直接放于地面上）取支座板的底面积在支座下设有厚度为50~60mm的木垫板（或木脚手板）取Ad=a×b（a和b为垫板的两个边长，且不小于200mm）在支座下采用枕木作垫木Ad按枕木的底面积计算当一块垫板或垫木上支承二根以上立杆Ad=1/n a×b（n为立杆数），（a和b为垫板的两个边长，且不小于200mm）fak——地基承载力特征值，按地勘报告选用，当地基为回填时乘以地基承载系数，以保证脚手架安全。
承插型轮扣式钢管支架立杆最大承载力智能计算表
第一步：计算立杆的计算长度：
① l0 ＝ η*h
② l0 ＝ h＇ 2k a
第二步：计算钢管惯性矩和截面积：
I ＝ π• D4(1＝ a4) / 64
A ＝ π• D2 (1＝ a2 ) / 4
第三步：计算回转半径：
回转半 径
i
i＝
I A
I为惯性矩，对于圆管的惯性矩
i
f
最大
λ 取ψ值 (N/mm 荷载N
²） （N)
48.3
3 0.876 900 600 650 0.7 1.6 426.726 109940 16.05 94.07 0.626 205 54762
48.3
3 0.876 1200 900 650 0.7 1.4 426.726 109940 16.05 112.77 0.496 205 43389
48.3
3 0.876 1500 900 650 0.7 1.2 426.726 109940 16.05 112.77 0.496 205 43389
用法说明：将工程项目中的实际h、h'、k、η替代表中数值，自动得出承插型龙扣式钢管支架钢管的最大荷载， 计算实际荷载要求≤N，且≤40000N,即可。
第四步：计算长细比：
λ ＝ l0 / i
1、不组合风荷载时立杆稳定性计算公式：
N
ψ* A ≤ f
N ≤ ห้องสมุดไป่ตู้*A*f
钢管直 径
D(mm)
钢管壁 厚
（mm)
内径 /外径
α
横杆最 大步距 h（mm)
顶层或 底层竖 向步距
h' （mm）
脚手架承重支撑荷载计算
齐鲁商会大厦工程现场场地狭小，在基坑东侧及基坑上部设置钢筋等材料周转承重脚手架，长约70米，宽约8米，高度2.4米，顶部搭设1.1米高防护栏杆，详见脚手架平面图、立面图。
一、荷载值计算
脚手架体上铺脚手板等自重荷载值0.4KN/㎡
脚手架上部承重取值2.0 KN/㎡
合计：2.4 KN/㎡
因该脚手架为承重式满堂脚手架，而满堂脚手架应按构架稳定要求放置适量的竖向和水平整体拉结杆件，确保构件不变形。
1、底部先铺设50厚的木垫板，立杆间距＠1000㎜，水平杆共设三道，底上中间偏上各一道，总高度为2.4米，每个控挡均有斜拉杆交错放置，保证构架的整体性能，说见附图。
2、剪力撑的斜杆与水平面宜在45左右。
一、模板支撑设计
1、排架搭设：排架立杆间距≤1米，扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。
2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700㎜时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700㎜时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400㎜宽的梁，梁பைடு நூலகம்都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。
对于150厚板：
一、模板支撑设计
1、排架搭设：排架立杆间距≤1米，扫地杆离地15㎝，第一排水平钢管高度1.8m，第二排水平钢管高度1.5m，排架搭设时，东西、南北方向的立杆要在一直线。模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道总想见到称，由底至顶连续设置。
2、梁的加固：当高的高度或宽度大于700㎜时，梁旁两侧要加对拉螺杆，间距1m，并采用斜撑固定，当梁小于700㎜时，均要在梁旁打斜撑，所有大于400㎜宽的梁，梁底都要增加顶撑，间距同立杆间距。所有板的接缝处都需贴双面胶带。梁计算同其他楼层。
(完整版)支架承载力计算.docx
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值 :f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值 N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝ 18.3KN；根据脚手架设计方案，每平方米由 2 根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN，故： P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值 :f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值 NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝ 7173KN；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式：＝Nf A式中：N－立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367；λ－长细比，λ＝ l0 /i ＝ 2.15/1.58*100 ＝ 136；l0－计算长度， l0＝kμh＝ 1.155*1.5*1.2 ＝2.15m；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55； h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取 1.58cm；A－立杆的截面面积， 4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm 2。
σ＝15.8/ （0.367*4.89）＝ 88.04N/mm 2<[f]=205N/mm 。
满足要求 .支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
木方立杆承载力的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m) ：q11 = 25.000 X 0.120 X 0.300=0.900kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m) ：q12 = 0.300 X 0.300=0.090kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m) ：经计算得到，活荷载标准值q2 = (1.000+2.000) X 0.300=0.900kN/m静荷载q1 = 1.20 X0.900+1.20 X0.090=1.188kN/m活荷载q2 = 1.4 X 0.900=1.260kN/m2. 木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 2.203/0.900=2.448kN/m最大弯矩M = 0.1ql 2=0.1 X2.45X0.90X0.90=0.198kN.m最大剪力Q=0.6X0.900X 2.448=1.322kN最大支座力N=1.1 X0.900X2.448=2.424kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W = 4.00 X7.00X7.00/6 = 32.67cm 3；I = 4.00 X7.00X7.00X7.00/12 = 114.33cm 4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.198 X106/32666.7=6.07N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm?,满足要求!(2) 木方抗剪计算[ 可以不计算](3) 木方挠度计算最大变形v =0.677 X0.990X 900.04/(100 X 9500.00 X 1143333.4)=0.405mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求！1.工程概况华为数据中心是由华为技术有限公司投资兴建，建筑面积16550m2 系二层框架结构，首层层高6m二层层高5m其中门厅处高度达12m采用井格式梁板结构12X 12m 12X 24m和24x 24m 柱网间距有6m 12m 24m,框架梁最大截面尺寸为500X 1200,次梁截面尺寸为300X 800,板厚120,砼强度设计等级C30,框架柱600X 600,砼强度等级C4（。
地基承载力计算
15、9、2脚手架立杆地基承载力的计算脚手架荷载通过立杆传给立杆支座、垫板（木）再传给地基承受。
对于任何形式的落地式多立杆脚手架，在设计均应对支承它的地基的承载力进行验算，并控制脚手架受截以后的沉降量，避免出现显著的不均匀的沉降。
一、地基承载力的验算公式脚手架立杆基础（或支座、垫板）底面的承载力按下式验算：(15-287)式中P--脚手架立杆基础底面的平均压力设计值；A--基础底面面积；N--脚手架立杆传至基础顶面的轴心力设计值；f---地基承载力设计值，按下式确定：fk---地基承载力标准值；K---考虑脚手架基础处于地面之上或埋置深度较浅的降低系数，按以下规定采用。
碎石土、砂土、回填土取0.4，粘土取0.5，岩石、混凝土取1.0，其它地基土参照上述规定确定.碎石承载力标准值(KN/㎡) 表15-155土的名称密实度稍密中密密实卵石碎石圆砾角砾300-500250-400200-300200-250500-800400-700300-500250-400800-1000700-900500-700400-600注:1、表中数值适用于骨架颗粒空隙全部由中砂、粗砂或硬塑、坚硬状态的粘性土或稍湿的粉土所充填；2、当粗颗粒为中等风化或强风化时，可按其风化程度适当降低承载力，当颗粒间呈半胶结状时，可适当提高承载力。
粉土承载力基本值(KN/㎡) 表15-156第一指标孔隙比 第二指标含水量10 15 20 25 30 35 40 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0410 310 250 200 160 130390 300 240 190 150 125(365) 280 225 180 145 120(270) 215 170 140 115(205) (165) 130 110(125) 105((100)注：1、有括号者仅供内插用，2、折算系数 为0；3、在湖、塘、沟、谷与河漫滩地段，新近沉积的粉土，其工程性质一般较差，应根据当地实跨经验取值。
支架立杆稳定和地基承载力计算-2014.5
辽宁聚成工程项目管理联盟Liaoning JUCHENG engineering project management institute支架立杆稳定和地基承载力计算脚手架立杆底座和地基承载力计算是脚手架（支架）计算中的重要内容。
1 立杆底座计算1.1支撑立杆的稳定应按下列公式计算（1）不考虑风荷载时N/Φ A≤f（式1）（2）考虑风荷载时N/φA+M w/W≤f（式2）式中N——计算立杆段的轴向力计算值；Φ——轴心受压构件的稳定系数，应按长细比λ按下表选择；λ——长细比，λ＝l0/i；l0——计算长度，按规定计算；i——立杆截面回转半径；A ——立杆的截面面积；Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.9×1.4Mwk；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，按规定计算。
f——钢材的抗压强度设计值，应取f=205N/mm2；W——立杆截面抗弯模量（cm2）。
表1 轴心受压构件的稳定系数Φ1.2 立杆的计算长度l0计算l0=k1 k2 (h+2a)式中k1——计算长度附加系数，按表2采用；k2——考虑支架整体稳定因素的单根立杆计算长度附加系数，按表3采用。
表2 单根立杆计算长度附加系数k1表3 立杆计算长度附加系数k21.3 风荷载标准值计算式中Wk———风荷载的标准值(kN/m2);µz———风压高度变化系数,按现行标准《建筑结构荷载规范》(GB50009)规定采用;µs———支架及模板系数风荷载体型系数,应按表5规定采用;W0———基本风压值(kN/m2),按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GB50009)的规定采用,取重现期n=10对应的风压值。
表4 风压高度变化系数表5 支架的风荷载体系系数表6 辽宁地区城市风压值2 立杆地基承载力计算N/A d≤K c f ak式中N——立杆传至基础顶面的平均轴向力设计值；Ad——立杆基础的计算底面积，可按以下情况确定：fak——地基承载力特征值，按地勘报告选用，当地基为回填时乘以地基承载系数，以保证脚手架安全。
钢管竖向承载力表
钢管竖向承载力表一、钢管材质钢管材质应符合国家相关标准，如Q235、Q345等。
在竖向承载力表中，不同材质的钢管所对应的承载力也会有所不同。
二、钢管直径钢管直径也是影响竖向承载力的一个重要因素。
在竖向承载力表中，不同直径的钢管所对应的承载力也会有所不同。
三、钢管长度钢管长度对竖向承载力的影响较小，但在某些情况下，如支撑条件较差时，钢管长度可能会对承载力产生一定的影响。
在竖向承载力表中，不同长度的钢管所对应的承载力也会有所不同。
四、支撑条件支撑条件是影响竖向承载力的一个重要因素。
良好的支撑条件可以提高钢管的承载能力，而较差的支撑条件则可能会降低钢管的承载能力。
在竖向承载力表中，不同支撑条件下的钢管所对应的承载力也会有所不同。
五、承载力计算公式根据不同的设计规范和实际情况，竖向承载力的计算公式可能会有所不同。
一般来说，竖向承载力可以通过以下公式进行计算：N = k ×A ×σ，其中N为竖向承载力，k为安全系数，A为截面积，σ为屈服强度。
根据不同的钢管材质和设计要求，安全系数和屈服强度可能会有所不同。
六、承载力表查法在竖向承载力表中，可以根据钢管材质、直径、长度和支撑条件等因素查找到相应的承载力值。
一般来说，竖向承载力表会以表格的形式呈现，表格中会列出不同条件下的承载力值。
在查找承载力值时，需要选择与实际设计条件相符合的选项。
七、使用注意事项在使用竖向承载力表时，需要注意以下几点：1. 选择正确的钢管材质、直径、长度和支撑条件等因素；2. 确保所使用的竖向承载力表与实际设计规范和要求相符合；3. 在查找承载力值时，要仔细核对各项参数，确保选择的选项与实际设计条件相符合；4. 在实际设计中，还需要考虑其他因素的影响，如地基承载能力、风载、地震等；5. 在使用竖向承载力表时，要结合实际工程情况进行综合考虑，确保设计合理、安全可靠。
立杆的地基承载力计算
立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ fg地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 68 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =17.896 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 4.474 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2 。
p=17.896 ≤ fg=68 kp a 。
地基承载力满足要求！十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
立杆的地基承载力计算
⽴杆的地基承载⼒计算⽴杆的地基承载⼒计算:脚⼿架搭设⾼度13.5⽶，⽴杆的纵距1.50⽶，⽴杆的横距1.8⽶，⽴杆的步距1.5⽶。
钢管类型为φ48×3.5，施⼯活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施⼯。
脚⼿板采⽤钢脚⼿板，荷载为0.3kN/m2，按照铺设3层计算。
挡脚板采⽤钢脚⼿板挡板，荷载为0.16kN/m，安全⽹荷载取0.01kN/m2。
地基承载⼒标准值170kN/m2，基础底⾯扩展⾯积0.20m2，地基承载⼒调整系数0.40。
(1)每⽶⽴杆承受的结构⾃重标准值(kN/m)；本⼯程为0.1248N G1 = 0.1248×13.5=1.6848kN(2)脚⼿板的⾃重标准值(kN/m2)；本⼯程采⽤钢脚⼿板，标准值为0.3N G2 = 0.3×3×1.5×1.8=2.43kN(3)栏杆与挡脚板⾃重标准值(kN/m)；本⼯程采⽤栏杆、钢脚⼿板挡板，标准值为0.16N G3 = 0.16×1.500×3=0.72kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全⽹(kN/m2)；标准值为0.010N G4 = 0.010×1.5×13.5=0.2025kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 5.0373kN。
活荷载为施⼯荷载标准值产⽣的轴向⼒总和，内、外⽴杆按⼀纵距内施⼯荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q = 2×3×1.5×1.8/2=8.1kN⽴杆基础底⾯的平均压⼒应满⾜下式的要求p k≤ f g其中 p k——脚⼿架⽴杆基础底⾯处的平均压⼒标准值，p k =N k/A=52.54 (kPa)N k——上部结构传⾄基础顶⾯的轴向⼒标准值 N k = 5.0373+8.1=13.1373kNA ——基础底⾯⾯积 (m2)；A = 0.20f g——地基承载⼒设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载⼒设计值应按下式计算f g = k c× f gk其中 k c——脚⼿架地基承载⼒调整系数；k c = 0.40 f gk——地基承载⼒标准值；f gk = 170.00⽴杆基础底⾯的平均压⼒满⾜要求，脚⼿架合格。
脚手架地基承载力计算 满堂脚手架立杆计算长度系数
脚手架地基承载力计算满堂脚手架立杆计算长度系数5.5 脚手架地基承载力计算5.5.1 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：式中：p k——立杆基础底面处的平均压力标准值(kPa)；N k——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值(kN)；A——基础底面面积(m2)；f g——地基承载力特征值(kPa)，应按本规范第5.5.2条的规定采用。
5.5.2 地基承载力特征值的取值应符合下列规定：1 当为天然地基时，应按地质勘察报告选用；当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4；2 由载荷试验或工程经验确定。
5.5.3 对搭设在楼面等建筑结构上的脚手架，应对支撑架体的建筑结构进行承载力验算，当不能满足承载力要求时应采取可靠的加固措施。
.5 脚手架地基承载力计算5.5.1 式(5.5.1)是根据现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007给出的。
计算p k、N k时使用荷载标准值。
脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。
考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，在本规范第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。
5.5.2 由于立杆基础(底座、垫板)通常置于地表面，地基承载力容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计算应与永久建筑的地基计算有所不同。
为此，对立杆地基计算作了一些特殊的规定，即采用调整系数对地基承载力予以折减，以保证脚手架安全。
有条件可由载荷试验确定地基承载力，也可根据勘察报告及工程实践经验确定。
附录C 满堂脚手架与满堂支撑架立杆计算长度系数表C-1 满堂脚手架立杆计算长度系数注：1 步距两级之间计算长度系数按线性插入值。
2 立杆间距两级之间，纵向间距与横向间距不同时，计算长度系数按较大间距对应的计算长度系数取值。
立杆间距两级之间值，计算长度系数取两级对应的较大的μ值。
要求高宽比相同。
3 高宽比超过表中规定时，应按本规范6.8.6条执行。
脚手架立杆与水平杆连接节点的承载力设计值
脚手架立杆与水平杆连接节点的承载力设计值6 设计6．1 一般规定6．1．1 脚手架设计应采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以分项系数设计表达式进行计算。
6．1．2 脚手架承重结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计，并应符合下列规定：1 当脚手架出现下列状态之一时，应判定为超过承载能力极限状态：1)结构件或连接件因超过材料强度而破坏，或因连接节点产生滑移而失效，或因过度变形而不适于继续承载；2)整个脚手架结构或其一部分失去平衡；3)脚手架结构转变为机动体系；4)脚手架结构整体或局部杆件失稳；5)地基失去继续承载的能力。
2 当脚手架出现下列状态之一时，应判定为超过正常使用极限状态：1)影响正常使用的变形；2)影响正常使用的其他状态。
6．1．3 脚手架应按正常搭设和正常使用条件进行设计，可不计入短暂作用、偶然作用、地震荷载作用。
6．1．4 脚手架应根据架体构造、搭设部位、使用功能、荷载等因素确定设计计算内容，落地作业脚手架和支撑脚手架计算应包括下列内容：1 落地作业脚手架：1)水平杆件抗弯强度、挠度，节点连接强度；2)立杆稳定承载力；3)地基承载力；4)连墙件强度、稳定承载力、连接强度；5)缆风绳承载力及连接强度。
2 支撑脚手架：1)水平杆件抗弯强度、挠度，节点连接强度；2)立杆稳定承载力；3)架体抗倾覆能力；4)地基承载力；5)连墙件强度、稳定承载力、连接强度；6)缆风绳承载力及连接强度。
6．1．5 脚手架结构设计时，应先对脚手架结构进行受力分析，明确荷载传递路径，选择具有代表性的最不利杆件或构配件作为计算单元。
计算单元的选取应符合下列要求：1 应选取受力最大的杆件、构配件；2 应选取跨距、间距增大和几何形状、承力特性改变部位的杆件、构配件；3 应选取架体构造变化处或薄弱处的杆件、构配件；4 当脚手架上有集中荷载作用时，尚应选取集中荷载作用范围内受力最大的杆件、构配件。
6．1．6 当按脚手架承载能力极限状态设计时，应采用荷载设计值和强度设计值进行计算；当按脚手架正常使用极限状态设计时，应采用荷载标准值和变形限值进行计算。