20米箱梁负弯矩

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20米小箱梁后张法控制张拉计算书

20米箱梁顶板负弯矩张拉计算书一、预应力筋张拉顺序为：根据设计文件要求：预制箱梁预应力筋每束张拉顺序为0 →0.1σk→0.2σk→张拉控制应力σk（含锚口摩阻损失）→持荷5分钟→锚固。

箱梁的钢绞线束张拉顺序为N2→N1→N3,采用两端对称张拉。

预制箱梁采用张拉力和引申量双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在±6%之内，否则应暂停张拉，提出解决方案，待有关部门审查批准后。

方可重新张拉。

二、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数：钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径d=15.2mm，抗拉强度标准值f pk=1860MPa，公称截面积Ap=140mm2，弹性模量E p=1.95*105 MPa，松弛率ρ=0.035，松弛系数ξ=0.3，每束钢绞线4根或5根。

（一）力学指标及计算参数:预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量：Ep=1.95*105 MPa※张拉控制应力：σcon=0.75fpk=1395MPa※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.17※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计千斤顶控制张拉力，根据上述参数，计算张拉力P=1395*140*1=195.3KN,根据规范要求，千斤顶的额定张拉力不小于所需张拉力的1.2倍。

因此，选用不小于25T 的千斤顶就可以满足要求。

理论伸长值的计算:根据现行《公路桥梁施工技术规范》，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行： L=EA L P L **= （公式1）式中：L ——各分段预应力筋的理论伸长值（mm ）；P ——预应力筋的平均张拉力（N ）；L ——预应力筋的长度（mm ）；A ——预应力筋的截面面积（mm 2）；E ——预应力筋的弹性模量（Mpa ）。

预应力筋的平均张拉力P 按如下公式计算：预应力张拉端的张拉力P 值按如下公式计算：N *A *σcon =P （公式2）上式中：P ——预应力筋的张拉力（N ）；σcon ——预应力筋的张拉控制力（MPa ）；A ——每根预应力筋的截面面积（mm 2）；其它各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。

箱梁负弯矩张拉计算书详解

箱梁负弯矩张拉施工方案计算书1施工工艺中横梁内设置波纹管接头→穿设钢绞线→安装扁锚及夹片→预应力张拉→封锚→管道压浆。

1.1设置波纹管接头在中横梁钢筋安装同时设置波纹管接头，波纹管接头安装应牢固，连接处应用胶布缠封严实，防止漏浆。

因接头波纹管附近焊接作业较多，中横梁浇筑前应检查接头波纹管是否有烫伤，接头安装是否被扰动。

若出现问题及时整改，以免漏浆给后续压浆作业带来不便。

1.2穿设钢绞线1.2.1根据通用图可知锚下控制应力为：0.75f pk=1395Mpa，公称直径d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。

1.2.2钢绞线下料要求①20m梁：φ内=70*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度6米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料6.6米，每个孔道内4根钢绞线。

φ内=90*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度6米、13米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为6.6米、13.6米，每个孔道内5根钢绞线。

②30m梁：φ内=60*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度10米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料10.6米，每个孔道内3根钢绞线。

φ内=70*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度7米、15米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为7.6米、15.6米，每个孔道内4根钢绞线。

钢绞线下料禁止采用气割焊、电弧焊，必须采用砂轮切割机割断。

1.2.3钢绞线穿设若无法全部穿过，应找到管道堵塞处，疏通管道后再进行穿设。

1.3安装扁锚及夹片1.3.1扁锚及夹片应在张拉当天安装，避免因过早安装致使扁锚及夹片锈蚀，影响张拉质量。

1.3.2 20m箱梁T1、T3管道应安装BM15-5扁锚，T2管道应安装BM15-4扁锚；30m箱梁T1、T3管道应安装BM15-4扁锚，T2管道应安装BM15-3扁锚。

扁锚安装前应清理出锚垫板张拉面，凿除锚垫板张拉面混凝土，使扁锚能够紧密结合在锚垫板的凹槽内。

大桥工程箱梁负弯矩张拉施工方案

施工方案一、张拉施工方案箱梁及现浇横梁砼标号达到设计强度的100％时方可进行张拉, 张拉前需做砼强度试验。

（1）、预应力张拉程序与顺序①.张拉程序为: 0→初应力（0.1δk）→1.03δk持荷5min回油至δk锚固（其中δk―控制应力）。

②.张拉顺序根据设计要求, 确定其张拉顺序, 先张拉中间束然后张拉两边束；先张拉长束, 然后张拉短束。

（2）、预应力钢绞线的张拉施工①、张拉与锚固预制箱梁钢束均采用两端张拉, 且应在横桥向对称均匀张拉, 顶板负弯矩钢束也应采用两端张拉, 并采取逐根对称均匀张拉。

位置应仔细核对。

预应力工艺完成后用C50水泥浆进行预应力孔道压浆。

为防止预应力钢束锈蚀及松弛, 压浆工作应在张拉工作结束后尽早进行, 最长不超过24小时。

②、初张拉: 主梁两端同时先对千斤顶主缸充油, 使钢丝束略为拉紧, 同时调整锚圈及千斤顶位置, 使孔道、锚具和千斤顶三者之轴线互相吻合, 注意使每根钢丝受力均匀,当钢丝达初应力0.1σcon时作伸长量标记, 并借以观察有无滑丝情况发生。

③、张拉: 采用两端同时逐级加压的方法进行, 两端千斤顶的升压速度应接近相等, 当两端达到1.03σcon时, 维持张拉力不变, 持荷5分钟, 然后两端回油至σcon (不包括千斤顶的内摩阻及钢束与锚具的摩阻力, 这两项摩阻力都应根椐实验确定, 总张拉力应为控制张拉力与千斤顶内摩阻力, 钢束与锚具的摩阻力之和), 同时测量实际伸长量是否与计算值相符。

④、锚固: 打开高压油泵截止阀, 张拉缸油压缓慢降至零, 活塞回程, 锚具夹片即自动跟进锚固。

锚具外多余之钢绞线可采用砂轮切割机切除, 不准用电焊焊割。

⑤、压浆：压浆应在钢束张拉后24小时内进行, 水泥浆的水灰比宜为0.4～0.45, 为减少收缩, 可掺入0.0001水泥用量的铝粉, 管道压浆的顺序宜先下层后上层, 压浆时注意防止相邻孔的串浆而阻塞未压浆孔道。

压浆后要继续进行养生。

钢-混凝土组合箱梁桥负弯矩区受力性能分析

钢-混凝土组合箱梁桥负弯矩区受力性能分析摘要：为研究墩顶横梁内充填混凝土对钢箱组合梁桥负弯矩区受力性能的影响，论文建立有限元数值分析模型，以填充混凝土的强度等级作为变量进行敏感性参数分析。

结果表明：墩顶填充混凝土可显著降低负弯矩区钢箱下翼缘压应力，但对钢箱组合梁桥内力及变形的变化幅度影响不大，最大变化幅度不超过4%。

关键词：桥梁工程；力学性能；钢-混凝土组合箱梁；负弯矩区；有限元分析中图分类号：U441.5 文献标志码：A0 引言钢-混凝土组合梁因其材料的优点即混凝土受压性能好，钢材可以承受较大拉力，并且结构轻巧，厂内可实现快速预制和装配，施工便捷，缩短工期，在桥梁工程领域得以广泛使用。

组合梁桥按照受力通常可以分为简支组合梁桥和连续组合梁桥。

与简支组合梁桥相比，连续组合梁桥正负弯矩分配合理，使跨中正弯矩大幅减少，结构跨越能力增强、提高了其刚度和结构整体性能[1]。

连续梁在中间支点位置附近不可避免的会产生负弯矩使这部分桥面板受拉多发生混凝土开裂，中性轴以下钢箱梁下翼缘受到压力会发生局部失稳现象，减少结构的使用年限，限制了钢-混凝土组合箱梁桥的发展，也使得研究组合梁桥负弯矩区力学性能成为一种趋势。

针对负弯矩附近截面中性轴以上桥面板多发生混凝土开裂问题，近些年来国内外学者投入了大量的试验与理论研究。

刘永健等[2]提出了在负弯矩区的混凝土桥面板里面布置预应力钢筋并使用抗拔不抗剪的连接件形成组合桁梁结构，通过在跨中位置施加反向的集中荷载来模拟连续梁中间支点的受力，对2榀矩形钢管混凝土组合桁梁结构进行试验加载，表明采用在混凝土桥面板内置预应力钢筋与局部释放剪切作用的连接件形成的组合桁梁结构可以显著降低桥面板混凝土的开裂，但对结构抗弯承载力影响不明显。

欧阳政[3]分析了正负弯矩区不同的混凝土强度等级、不同抗剪连接程度、不同混凝土翼板处横向配筋率对连续组合梁结构承载能力、界面粘结滑移、挠度、负弯矩开裂荷载的影响。

20M箱梁负弯矩张拉

DQL-10
有限公司建设项目境惠水至罗甸（黔桂界）段
张拉混凝土强度：构件名称：安装油表读数顶塞油表读数编号：张拉日期：张拉部位及直、弯束示意图 .
记录（两端张拉）
滑、
拉回油安装应力
实际伸设计伸断丝小缸读数伸长率处理 (钢长量长量锚塞回缩（%）筋)情情况（mm）（mm）
况
小缸回缩小缸回缩小缸回缩小缸回缩监理员： . .
36.8 34.7 34.9 35.9 日期：
36 36 36 36
2.1 -3.6 -3.0 -0.2 . .

设计伸长量（mm） 78 53 36
设计伸长量（mm） T1 T2 T3
预应力张拉原始记录（两端张拉）
构件名称：安装油表读数
张拉混凝土强度：
系数 0.25 YE0301114# 0.25 YE0301115#
钢束张拉断面千斤顶编编号编号号
惠水罗甸惠水罗甸张拉负责人：
140422# 140423# 140422# 140423#
油表读数伸长量油表读数伸长量油表读数伸长量油表读数伸长量油泵操作员：
贵州高速公路集团有限公司建设项目银川至龙邦国家高速公路贵州境惠水至罗甸（黔桂
承包单位：监理单位：千斤顶编号 140422# 140423# 标定日期摩擦合同号：项目名称：油压表编号初应力读数 19.39 19.39 张记录项目初读数第一行程（10%）（20%） 4.06 8.19 6 10 4.61 8.73 7 10 4.06 8.19 6 10 4.61 8.73 11 6 第二行程（50%） 20.64 24 21.25 23 20.64 22 21.25 23 记录：第三行程（100%） 41.37 45 42.04 44 41.37 43 42.04 44 监理员：拉桩号部位：超张拉油表读数

20米箱梁负弯矩张拉计算书

20米箱梁顶板负弯矩拉计算方案一、基础数据本标段20米箱梁顶板负弯矩预应力钢束有：片和丁2各2束、T3为1束，设计锚下拉控制应力：o=1860MPx75%=1395MP。

按设计要求conaa接头砼强度达到设计强度的95%后方可拉，并采用两端对称拉，拉程序为：0初应力（持荷3min）o（持荷5min）锚固，拉顺序con为T、T、T。

123二、预应力钢束拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中拉控制应力已经考虑了预应力损失，故拉力按公式:F=oxAxn进行计算，如下：ncon箱梁顶板片钢束锚下拉力：F=oxAxn=1395MPxl40mm2x4根=781200N=781.2KN1cona其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下拉力。

其余钢束拉力计算同Tj各钢束拉力如下表：三、压力表读数计算本桥采用100吨千斤顶进行拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为11.3.390,11.3.389，校准方程分别为F=0・0506P—0.1434,F=0.0524P-1.1491。

故箱梁顶板片钢束采用1#千斤顶拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为11.3.390：F=0.0506P-0.1434二0.0506x781.2-0.1434二39.4MP1a2）压力表编号为11.3.389：F=0.0524P-1.1491=0.0524x781.2-1.1491=39.8MP2a编号为2#千斤顶对应的压力表编号为11.3.403,11.3.416，校准方程分别为F=0.0522P-1.2867,F=0.0524P-0.6763。

编号为3#千斤顶对应的压力表编号为11.3.404,11.3.417，校准方程分别为F=0.0510P-0.5306,F=0.0524P-1.1838。

编号为4#千斤顶对应的压力表编号为11.3.405,11.3.397，校准方程分别为F=0.0521P-1.6370,F=0.0519P-0.2977。

各种跨径连续小箱梁通用图(先简支后连续现浇等截面)20-1(30度) 箱梁顶板负弯矩钢束构造

箱梁顶板负弯矩钢束构造5工作长度300mm锚固点9070909090T3T3顶板钢束中心线T2T1顶板束张拉预留槽顶板束张拉预留槽1:40平面T1701:40立面9090工作长度300mm锚固点箱梁中心线T1T2T1180顶板束张拉预留槽箱梁底板中心线顶板束张拉预留槽箱梁中心线90箱梁中心线T3T390T3T3T1T21:25T1工作长度300mm锚固点90T3T3AA1:25BB1:25CC180AABBCC桥墩中心线30°11002008002x200700/22002x200700/22x2001100/21100/22x2008007004x200180300035006000/213000/2注 1、本图尺寸均以毫米为单位。 2、接头混凝土达到设计强度的85%后，且混凝土龄期不小于7d时，方可 4、钢束T1、T2、T3采用两端张拉，张拉顺序为T3、T1、T2号钢束，逐根 5、钢束张拉采用双控。锚下控制应力为0.75f 。 6、安装锚垫板时，应特别注意使其锚固面与钢束相垂直。pk 3、顶板负弯矩钢束穿束时应确保各根钢绞线保持平行状态。拉负弯矩钢束。对称单根张拉。5^ 15.2660013600s5^ 15.2s4^ 15.26600s12313000/26000/26000/2箱梁顶板束钢绞线数量表(mm)规格T3编号T1T2(mm)长度单幅一孔合计(kg)共长(m)束数共重(kg)5^ 15.2s4^ 15.2s5^ 15.2s13.26.627.221272.729.1149.7边跨箱梁顶板预应力锚具数量表(单幅一孔)锚具BM15-4^ =90*25mm波纹管(m)内材料及规格中跨(套)BM15-5^ =70*25mm内边跨:377中跨:7556600660013600引伸量(两端)(mm)43439357912318114246

负弯矩张拉计算书

G109线倒淌河至大水桥改线工程DD-SG4合同段桥面负弯矩张拉计算书编制：内部审核：内部审批：中交一公局第五工程有限公司G109倒淌河至大水桥改线工程DDSG4标项目部二○一七年三月桥面负弯矩张拉计算书一、工程简介我项目箱梁跨径为20米，与路线斜交角为0°。

预应力采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径为φs15.20mm,单根钢绞线面积A=140mm2,钢绞线强度等级f pk=1860MP a,弹性模量Ep =1.95×105MP a。

接头混凝土强度达到设计强度的85%且龄期不小于七天之后，方可张拉负弯矩预应力钢束，钢束采用两端张拉，并采用逐根对称张拉（特殊情况进行单端张拉）。

钢绞线每端工作长度为300mm，锚下控制应力为0.75f pk，张拉顺序为T3→T1→T2。

预应力管道采用塑料波纹管。

为保证施工符合设计要求，采用油表读数和钢绞线实测伸长量双控。

二、张拉顺序千斤顶标定→钢绞线下料→编束穿孔→张拉至10%→张拉至20%→张拉至100%→持荷5分钟→锚固。

三、负弯矩张拉计算1.张拉力计算负弯矩钢绞线采用φs15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa，单根钢绞线截面面积为A=140mm2,。

计算可得：张拉控制应力为σcon=0.75f pk= 0.75 * 1860Mpa = 1395Mpa单根张拉控制力P=σcon *A = 1395Mpa * 140mm2,= 195.3KN2.油表读数计算1）张拉过程各阶段张拉力负弯矩张拉顺序为T3→T1→T2。

每根钢绞线张拉程序为0 → 0.1 P→ 0.2 P→P（持荷5min）→锚固。

(1) 10% 张拉力：0.1 P =0.1*195.3 KN =19.53 KN(2) 20% 张拉力：0.2 P =0.2*195.3 KN = 39.06 KN(3) 100% 张拉力：P = 195.3KN2）各阶段对应油表读数①千斤顶编号：903，压力表编号：15.9.468线性回归方程：D= -0.1601+0.2231P，计算可得下表②千斤顶编号：1504061，压力表编号：15.9.339线性回归方程：D= -0.3815+0.2251P，计算可得下表3.理论伸长量复核设计图纸中已经对钢绞线伸长量明确给出，我项目对其进行了复核，过程如下：1）预应力钢束平均张拉力计算Pp =P×【1-e- （kx+μθ/ kx+μθPp 平均张拉力（N）P 预应力张拉端的张拉力（N),根据上文所算P取195300N。

箱梁内模负弯矩计算公式

箱梁内模负弯矩计算公式在工程结构设计中，箱梁是一种常见的结构形式，它由上、下翼缘和腹板组成，能够承受横向和纵向的荷载。

在设计箱梁结构时，需要对其内模负弯矩进行计算，以确保结构的安全性和稳定性。

本文将介绍箱梁内模负弯矩的计算公式及其相关内容。

1. 箱梁内模负弯矩的定义。

箱梁内模负弯矩是指箱梁结构在受到外部荷载作用时，腹板受拉而翼缘受压时产生的弯曲力矩。

在箱梁的设计和施工过程中，需要对其内模负弯矩进行准确的计算，以保证结构的安全可靠。

2. 箱梁内模负弯矩的计算公式。

箱梁内模负弯矩的计算公式可以通过弯矩的基本原理和结构力学知识推导而来。

在设计中，常用的箱梁内模负弯矩计算公式为：M = σ× S × e。

其中，M为箱梁内模负弯矩，单位为N·m；σ为箱梁的应力，单位为N/m^2；S为箱梁腹板的截面面积，单位为m^2；e为箱梁腹板的受力偏心距，单位为m。

3. 箱梁内模负弯矩计算公式的应用。

在实际工程中，箱梁内模负弯矩的计算公式可以用于确定箱梁结构在受到外部荷载作用时的受力情况，从而进行合理的结构设计和施工。

通过计算箱梁内模负弯矩，可以确定箱梁结构的受力状态，进而选择合适的材料和尺寸，确保结构的安全性和稳定性。

4. 箱梁内模负弯矩计算的注意事项。

在进行箱梁内模负弯矩计算时，需要注意以下几个方面：(1) 箱梁的应力计算，在计算箱梁内模负弯矩时，需要对箱梁的应力进行准确的计算，考虑到箱梁材料的强度和受力情况，以确保结构的安全性。

(2) 箱梁腹板的截面形状，箱梁腹板的截面形状对内模负弯矩的计算有一定影响，需要根据实际情况选择合适的截面形状，并进行相应的计算。

(3) 箱梁腹板的受力偏心距，箱梁腹板的受力偏心距是箱梁内模负弯矩计算中的重要参数，需要根据实际情况进行合理的确定。

(4) 结构的整体稳定性，在进行箱梁内模负弯矩计算时，需要考虑结构的整体稳定性，避免出现局部失稳的情况。

5. 结语。

20m箱梁桥面负弯矩预应力张拉技术交底

3、安全操作注意事项
1、张拉现场应有明显标识，非工作人员严禁入内；
2、张拉或退楔时，千斤顶后面不得站人，以防预应力筋拉断或锚具、楔块弹出伤人；
3、油泵运转有不正常情况时，应立即停车检查。
4、作业由专人负责指挥，操作时严禁摸踩及碰撞力筋，在测量伸长值时，应停止开动千斤顶。
5、张拉时，夹具应有足够的夹紧能力，防止锚具夹具不牢而滑出。
p。=0.19629N+0.5423
①、当σ时，压力P=σ×Ay
P=1395×106×140×10-6㎡=195.3KN
p。=0.19629×195.3+0.5423=38.87 MPa
②、当0.1σ时，压力P=σ×Ay
P=1395×106×140×10-6㎡×0.1=19.53KN
P。=0.19629×19.53+0.5423=4.37Mpa
封锚：锚具外的预应力筋间隙用棉花和水泥浆填塞，以免冒浆而损失灌浆压力。
2、冲洗孔道：在压浆前用压力水冲洗孔道，以排除孔内粉渣等杂物，保证孔道畅通。
③、水泥浆的拌制：采用水泥净浆，强度不低于50Mpa，采用52.5Mpa水泥，水灰比0.45，泌水率不超过3%，并按配合比掺入适量的膨胀剂。先下水再下水泥，机械拌和时间不少于1min，灰浆过筛后存放于储浆桶内，此时桶内灰浆仍要低速搅拌，并经常保持足够的数量以保证每根管道的压浆能一次连续完成。水泥浆自调制到压入管道的间隔时间不得超过40min。
6、千斤顶支架必须与构件端垫板接触良好，位置正直对称，严禁多加楔块，以防支架不稳或受力不均倾倒伤人。
7、在高压油管的接头应加防护套，以防喷油伤人。
8、已张拉完而尚未压浆的板，严禁剧烈震动，以防预应力筋断裂而酿成重大事故。
4、孔道压浆

负弯矩施工过程中遇到的问题和解决办法

负弯矩施工过程中遇到的问题和解决办法摘要：中交一公局洛商二标项目共有大桥7座，桥梁主梁全部为后张法预应力混凝土连续箱梁，箱梁采用先简支后连续的施工技术。

桥梁单孔简支架设完成后，进行桥面负弯矩的张拉压浆，再拆除临时支座，安装上永久支座，使桥梁多孔连接到一起，形成连续箱梁。

下面我以20米箱梁为例，介绍一下我在箱梁的桥面负弯矩施工过程中遇到的一些问题和解决方法。

关键词：负弯矩、张拉、压浆、钢绞线、波纹管中图分类号：tu74 文献标识码：a 文章编号：1、施工简述洛商二标桥面负弯矩采用的预应力钢筋为φ215.2高强度低松弛钢绞线，现场经检验合格，出厂证明手续齐全，符合施工要求。

张拉设备在张拉前进行标定和检验，满足施工要求。

施工队伍选用专业的施工队伍，施工前对施工人员进行了相关的技术交底。

2、预应力钢绞线的穿束当箱梁架设完成后就要开始进行桥面系施工。

当湿接头顶板处主筋焊接前，我们要进行预应力钢绞线的穿束。

由于负弯矩孔道狭小，穿束困难，穿束时将钢绞线端头位置合拢，并用胶带纸缠紧，以利于穿束通过，通过后检查钢绞线是否有交叉现象，并理顺，防止张拉时因钢绞线交叉造成应力集中。

穿束后要将湿接头处外漏钢绞线及波纹管接头用大一号的波纹管包裹住，并用胶带将波纹管接头缠紧缠牢，防止湿接头施工时水泥浆的进入。

当顶板主筋焊接完成后，浇筑湿接头混凝土前，技术人员一定要再次检查湿接头处波纹管是否有漏洞，防止焊接主筋时将波纹管烧破。

由于箱梁顶板主筋和预应力波纹管之间的设计间距非常的小，且腹板和顶部相交处主筋间距又很小，再加上施工误差和箱梁浇筑对钢筋的扰动，常会造成先顶板主筋焊接完成后预应力钢筋穿不过去或者外包波纹管无法包裹预应力钢绞线的现象，处理起来非常的麻烦。

先穿钢绞线再焊接主筋可以当钢绞线位置和主筋冲突时可以适当调整主筋的位置，施工起来相对比较简单。

当然预应力钢筋也不能穿束过早。

如果穿束过早，一来会使钢绞线过早的暴漏在外面而氧化腐蚀，在以后的张拉过程中，锈蚀的钢绞线容易引起夹片滑丝，给施工留下隐患；二来会影响湿接头施工人员的进出，给湿接头处箱梁底板的钢筋焊接及绑扎带来不便。

20米箱梁负弯矩张拉施工方案

目录一、工程概况及设计要求 (1)二、预应力施工方法 (1)三、孔道压浆 (3)四、质量、安全保证体系 (14)五、环境保护、水土保持措施 (16)六、常见事故处理 (20)七、质量安全措施 (23)中铁二十四局集团南昌铁路工程有限公司东昌高速A4标项目经理部20米箱梁负弯矩张拉施工方案一、工程概况及设计要求1、预应力钢束材料采用低松弛钢绞线，设计公称直径15.2mm,按设计钢丝标准强度Ryb=1860N/mm2,弹性模量Es=1.95×105Mpa。

2、锚具体系：采用BM15-5、15-4，圆锚体系。

3、张拉混凝土强度：按设计要求,需待墩顶现浇混凝土达到85%的设计强度方可张拉。

4、成孔：孔道采用预埋金属波纹管成孔。

二、预应力施工方法1、张拉工艺：采用YCW25E单顶顶进行张拉。

2、张拉顺序：按设计图预应力束布置情况：T3→T1→T2。

3、张拉程序：按设计给定张拉控制应力σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395MPa，单根张拉控制力为1395×140×1=195.3KN。

按《公路桥涵施工技术规范》（STS041-2000），具体如下：①0→0.10σk （量伸长量初读数△l1）→1.0σk持荷2分钟（量伸长量终读数△l2）→校核伸长值（满足）→锚固。

②0→0.10σk（量△l1）→0.20σk（量△l2）→1.0σk持荷2分钟（量△l3）→校核伸长值（满足）→锚固。

4、张拉伸长值校核：按《桥涵施工规范》张拉采取“双控制”，即实行应力控制的同时，进行伸长值校核，将张拉实际伸长值与理论伸长值差控制在±6%之内。

（1）理论伸长值校核：由预埋波纹管成孔按《公路桥涵施工技术规范》（STS041-2000）取：K=0.0015 μ=0.20 钢绞线弹性模量Es=1.95×105MPa，分段计算叠加，具体如下表：[（1-e-（KLi+μθi））（KLi+μθi）] △L=∑△Li=2 ∑PLiAyEs注：①Ay=140mm2②如伸长值误差较大时，应计入混凝土弹性压缩1—2mm。

40米箱梁顶板负弯矩T1、T2、T3束理论伸长量计算

40米箱梁顶板负弯矩钢束张拉理论伸长量一、顶板负弯矩钢束理论伸长量1、T1钢束负弯矩预应力筋T1采用三束4φ15.2的钢绞线束,由于每束中的每根钢绞线受力是一样的，因此每束中的每根钢绞线的伸长量也是一致的，故我们可以计算每束中的一根钢绞伸长量即可。

张拉时采用单顶单根钢束单端张拉，因此需计算全幅钢束伸长量。

工具夹片至锚垫板距离约为20cm,而每根钢绞线的张拉端控制力为：张拉控制力N k=75%*R y b*140=0.75*1860*140=195300N=195.3KN,A y=140mm2, E g=1.95*105MPa,预应力孔道采用圆形金属波纹管,故μ=0.25,k=0.0015,回缩量为6mm(一端)。

将负弯矩钢束全段计算:θ=0。

/180。

*π=0rad将数据列入下表得：将表中的数据代入下式，得理论伸长量：ΔL=PL/A y E g分段求得：ΔL=0.057m=57mm2、T2钢束负弯矩预应力筋T2采用二束4φ15.2的钢绞线束,由于每束中的每根钢绞线受力是一样的，因此每束中的每根钢绞线的伸长量也是一致的，故我们可以计算每束中的一根钢绞伸长量即可。

张拉时采用单顶单根钢束单端张拉，因此需计算全幅钢束伸长量。

将负弯矩钢束全段计算:θ=0。

/180。

*π=0rad将各段数据列入下表得：将表中的数据代入下式，得理论伸长量：ΔL=PL/A y E g分段求得：ΔL=0.078m=78mm3、N3钢束负弯矩预应力筋T3采用四束4φ15.2的钢绞线束,由于每束中的每根钢绞线受力是一样的，因此每束中的每根钢绞线的伸长量也是一致的，故我们可以计算每束中的一根钢绞伸长量即可。

25m箱梁顶板负弯矩张拉计算书

1#梁场25m箱梁顶板负弯矩梁张拉计算书预应力钢束采用Φs15.20毫米，公称面积为Ay=140mm2，标准强度为f pk＝1860Mpa，弹性模量为Ep＝1.95×105Mpa。

应符合GB/T5224-2003的规定。

预应力钢绞线制作：预应力钢绞线的下料，按设计长度加预留张拉长度。

钢绞线下料长度：两端张拉时：L=L1+2L2L：钢绞线下料总长度。

L1：钢绞线孔道长度。

L2：穿心式千斤顶工作所需钢绞线长度。

(1) 钢绞线伸长量计算公式及参数根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式[公路桥涵施工技术规范]：∆l=(ＦP·Ｌ)／(A P·E A)F p=p J·(1-e–(μθ+k x))/(K X+μθ)式中：△L—预应力筋理论伸长值cm；P—预应力筋的平均张拉力N；L—从张拉端至计算截面孔道长度cm；Ay—预应力筋截面面积mm2；Eg—预应力筋的弹性模量Mpa；p—预应力筋张拉端的张拉力N；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和rad；R—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数0.17 ；本梁所用Φs15.2型钢绞线中跨149.74kg、边跨748.7kg，Φ90*25mm 波纹管共计65m，其钢绞线伸长值计算如下：① T1(2×1)钢束伸长值计算预应力筋截面面积Ay=140×1=140mm2锚下控制应力σk=1370MPa起始端头张拉力p1=σk×Ay=1370×140=191.8KN由图纸说明： L1=13.4mL1：△L1=191.8×13.4/140/1.9767=9.29cmT2伸长量计算过程同T1。

理论伸长值与修正伸长值对比见下表。

箱梁施工中负弯矩施工质量的控制

箱梁施工中负弯矩施工质量的控制摘要：在预制小箱梁施工过程中，负弯矩波纹管的定位、穿束、钢束的张拉、管道的压浆等工序的质量隐患，在不同程度上影响着后期转序后的桥梁整体质量以及桥梁设计受力状态的改变。

本文针对以上问题提出预防和处治措施，供有关施工单位参考。

关键词：负弯矩施工、质量控制、措施。

先简支后连续箱形梁桥，是近期随着桥梁发展应运而生的一种桥梁形式，这种桥梁的结构特点是：由预制梁段和现浇梁段组成，跨中段为预制部分，桥墩段为现浇部分；在桥墩支承处由双排临时支座转为单排永久支座，实现桥梁结构的体系转换，由简支梁桥变为连续梁桥。

这种桥梁结构减少了桥墩上的伸缩缝，增强了结构的整体性和行车的舒适性，既施工方便又经济合理，因而在大中型桥梁中广泛采用。

但这种桥梁结构在箱梁负弯矩区不同程度存在穿束困难、压浆不饱满、张拉槽口后期封堵不严、槽口区梁顶存在质量隐患等现象，影响了桥梁的安全和使用寿命。

根据多年施工经验，应该从以下几个方面进行解决;1、波纹管定位问题设计图纸中一般给定的波纹管纵向定位为间隔1米设置支撑，实际施工中因砼自重容易使波纹管出现波浪状起伏的不平顺现象，另外在浇筑箱梁顶板砼混凝土时，因混凝土倾泻的影响容易使扁波纹管出现轻微侧倾现象，造成同束中的钢绞线互相挤压影响钢绞线的受力和压浆后水泥浆的密实性。

解决的办法是在浇筑砼前在波纹管内穿入与设计钢绞线同等数量的废旧钢绞线或同直径的钢筋或硬质塑料管，另外把纵向定位支撑钢筋间距设置为0.5米，支撑钢筋还要起到防止波纹管扭曲的作用，所以建议把支撑钢筋设置为“井”字形对波纹管进行定位，保证和解决了波纹管的平顺问题及后期的穿束问题。

2、漏浆严重、压浆不饱满问题孔道压浆的主要作用是防止预应力筋锈蚀，并通过凝结后的水泥浆将预应力更均匀地传递至混凝土结构中。

如果压浆不密实容易使负弯矩钢束在运营后因疲劳出现固结的水泥浆脱离钢绞线，致使钢束的应力集中于锚垫板附近，失去其原有的作用。

20m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量计算书

20m预制箱梁顶板负弯矩钢绞线伸长量计算书一、张拉值计算（20m箱梁负弯矩计算）（一）预应力张拉值计算1、张拉吨位计算：预应力钢绞线公称强度为1860Mpa。

则每根钢绞线的张拉控制应力：δk=1860×0.75=1395Mpa，其中：0.75为张拉控制系数每根钢铰线张拉力：F=1395×140=195.3KN其中：140为每根钢绞线截面积（mm2）2、张拉程序顶板负弯矩预应力束采用单根两端同时对称张拉，张拉程序为： 0 10%δk 20%δk δk 持荷2分钟δk（锚固）钢束张拉顺序为T3、T1、T2，两端对称张拉.压力表值计算我部预应力钢束张拉用千斤顶和油压表已检测（资料见附件）：（1）1＃千斤顶配10.3.285＃油压表，回归方程F=4.540342P+0.9692383（2）2＃千斤顶配10.3.161＃油压表，回归方程F=25.03695P+9.127962式中F为力值，以KN计；P为压力表示值，以Mpa计。

T1、T2、T3预应力钢束张拉时压力表示值计算单根张拉压力表示值计算表（三）预应力钢绞线伸长量计算方法已知：钢绞线横截面积Ay=140mm2，弹性模量为 Ey=1.99×105Mpa（模量为品质证书检验报告平均数据）预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：△L=PL/AyEy△L: 预应力钢绞线张拉理论伸长量(mm)L: 预应力钢绞线的长度(mm)Ay：预应力钢绞线的截面积(mm2)，140 mm2Ey：预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2，即Mpa）, 1.99×105Mpa P: 预应力钢绞线的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，按如下公式计算：P=P[1-e-(kx+uθ)]/ (kx+μθ)P: 预应力钢绞线张拉端的拉力（ N）X：从张拉端至计算截面的孔道长度（ m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数系数K及μ值表四、T1、T2、T3钢束理论伸长量计算1、T3钢束从0~100%δk阶段理论伸长量：T3钢束为直线预应力筋，长度为13m，两端张拉取x=6.5m。

负弯矩张拉方案

一、工程概况李麻沙沟中桥、跨T502分离式立交桥、跨石油管线大桥、南坡坪大桥上部结构采用装配式部分预应力混凝土连续箱梁，30m 预制梁高1.6m ，37m 、40m 预制梁高2.0m ；桥面现浇8cm 厚C50混凝土现浇层及10cm 沥青混凝土铺装。

箱梁架设完成，现浇部分包括湿接缝、端横梁、中横梁、中横隔板浇筑完成达到设计强度后，开始进行箱梁顶板负弯矩张拉施工。

二、编制依据(1)《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)；(2)《预应力锚具、夹片、连接器应用技术规程》(JGJ85-2010)；(3)《城市桥梁工程施工与质量验收规范》(CJJ2-2008)；(4) 兰州北滨河西延段一标项目施工图；二、张拉、压浆技术参数(1)本项目采用低松弛高强度预应力钢绞线；预应力钢绞线均应符合标准《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T 5224-2003)，单根钢绞线公称直径为15.2mm ，公称面积140mm²，标准强度pk f ＝1860MPa ，锚下张拉控制应力con σ＝0.75pk f ＝1395MPa(未扣锚圈口损失)，弹性模量p E ＝1.95×105MPa ，松驰率ρ＝0.035，松驰系数ζ＝0.3；(2)锚具变形、钢筋回缩取6mm （一端）；(3)管道摩擦系数：u ＝0.25，管道偏差系数：k ＝0.0015；(4)箱梁混凝土达到设计强度的85％后，且混凝土龄期不小于7d 时，方可张拉预应力钢束。

(5)墩顶连续段处的负弯矩钢束均采用两端同时张拉，张拉时采用张拉力与引伸量双控；当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在6%以内；(6)实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响；各钢束两端引伸量之和详见下表：30m 箱梁钢束引伸量一览表（单位：mm ）40m箱梁钢束引伸量一览表（单位：mm）三、施工计划3.1 原材、张拉设备检验钢绞线、锚具等材料进场时，必须具有出厂合格证，施工现场进行质量验收，并经检验合格后方可使用。

25m箱梁负弯矩张拉计算书

25箱梁负弯矩伸长值计算书一、钢绞线及张拉机具性能指标1、钢绞线预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f pk= 1860MPa ，公称直径d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。

弹性模量E p=1.95*105（N/mm2）；单根截面积A=140mm2。

2、锚具采用BM15-4 BM15-5型锚具；锚座厚度为50mm。

3、千斤顶采用QYC-270型千斤顶；最大张拉力1100KN；最大行程200mm。

二、张拉方法及张拉程序1、25m箱梁：张拉顺序为T2、T1号钢束，逐根对称单根张拉。

2、张拉程序0 初应力15%δcon 30%δcon 100%δcon(持荷3-5min）锚固三、张拉参数计算1、张拉力计算：已知：f pk=1860MPa，d=15.2cm，E p=1.95*105MPa，锚具变形、钢筋回缩取6mm（一端），0.75f pk=1395MPa。

求：单根钢绞线张拉力：(1Mpa=1N/mm2）P T1=PP T1=0.75f pk*A=1395Mpa×141mm2=196695N=196.695KNP T2=PP T2=0.75f pk*A=1395Mpa×141mm2=196695N=196.695KN理论伸长值计算：ΔL=P p*L/A p*E p计算。

1、ΔL T1=Pp T1*L T1/A*E p=196.695KN*7.4*103mm/141mm2*1.95*105N/mm2 ≈53mm2、ΔL T2=Pp T2*L T2/Ap*Ep=196.695KN*14.4*103mm/141mm2*1.95*105N/mm2 ≈103mm式中：ΔL—理论伸长值，mm；P p—预应力筋平均张拉力，KN；A p—预应力筋截面面积，mm2；A=141mm2E p—弹性模量，MPa；E p=1.95*105N/mm2μ—预应力筋与孔道的摩擦系数（0.17）K—孔道每米局部偏差对摩擦影响系数（0.0015）3、计算伸长值：L T1=△L T1+12mm=53mm+12mm=65mmL T2=△L T2+12mm=103mm+12mm=115mm。