大体积混凝土计算-国际锋哥

合集下载

大体积混凝土热工计算

Th= m c Q/C ρ（1-е-mt）式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）；m c ——每m 3 混凝土的水泥用量，取3；Q——每千克水泥28d 水化热，取C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变，取2、混凝土内部中心温度计算T 1（t）=T j +Thξ（t）式中：T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值T j ——混凝土浇筑温度，取由上表可知，砼第9d左右内部温度最高，则验算第9d砼温差2、混凝土养护计算①保温材料厚度混凝土表层（表面下50-100mm 处）温度，底板混凝土表面采用保温材料（棉毡）蓄热保温养护，并在棉毡下铺一层不透风的塑料薄膜。

大体积混凝土热工计算计算结果如下表：1、绝热温升计算计算结果如下表ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T 2）式中：δ——保温材料厚度（m）；λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）] ，取λ——混凝土的导热系数，取2.33[W/（m·K）]T 2——混凝土表面温度：27.5（℃）（Tmax-25）T q ——施工期大气平均温度：25（℃）T 2-T q —- 2.5（℃）T max -T 2—10.0（℃）K b ——传热系数修正值，取δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T2）*100=1.58cm故可采用一层阻燃草帘并在其上下各铺一层塑料薄膜进行养护。

②混凝土保温层的传热系数计算β=1/[Σδi /λi +1/βq ]δi ——各保温材料厚度λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）]βq ——空气层的传热系数，取23[W/（m 2·K）]代入数值得：β=1/[Σδi /λi +1/βq ]= 3.25③混凝土虚厚度计算：hˊ=k·λ/βk——折减系数，取2/3；λ——混凝土的传热系数，取2.33[W/（m·K）]hˊ=k·λ/β=0.47725④混凝土计算厚度：H=h+2hˊ= 3.45m⑤混凝土表面温度T 2（t）= T q +4·hˊ（H- h）[T 1（t）- T q ]/H 2式中：T 2（t）——混凝土表面温度（℃）T q —施工期大气平均温度（℃）hˊ——混凝土虚厚度（m）H——混凝土计算厚度（m）T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）式中：β——混凝土保温层的传热系数[W/（m 2·K）]式中： hˊ——混凝土虚厚度（m）不同龄期混凝土的中心计算温度（T 1（t））和表面温度（T 2（t））如下表。

大体积混凝土计算实例及公式

**综合楼大体积混凝土热工计算1、大体积混凝土各组份含量通过与力天混凝土搅拌站工程技术人员协商，拟采用P.O 42.5水泥配置C40混凝土，因设计要求降低水化热对混凝土的影响，故混凝土配比将降低水泥用量，增加掺合料其配合比可按以下常规配合比计算材料名称水泥水砂石外加剂掺合料合计每立方米用量(kg)325175*********.351302361.35百分比(%)13.767.4128.3743.45 1.50 5.51导热系数(W/m.k)2.2180.63.082 2.908 2.5 2.5比热C(kj/kg.k)0.5364.1870.7450.7080.60.62、计算常数取值水泥水化热：Q=461J/kg 混凝土密度：ρ=2400kg/m 3混凝土比热：C=0.96常数e= 2.718常数m=0.3（控制入模温度10℃以下）标准状态下最终收缩值：=0.000324混凝土线膨胀系数:α=0.00001混凝土最终弹性模量:E 0=32500N/mm 2混凝土外约束系数:R=0.32泊松比:v=0.15混凝土稳定时温度:T h =29℃验算时间：3，7，28，60h 混凝土水化热绝热温升值：m c 为每立方米混凝土中水泥用量T(3)=38.59ΔT=38.59℃T(7)=57.06ΔT=18.48℃T(28)=65.01ΔT=7.95℃T(60)=65.03ΔT=0.01℃0y ε()()mt c t e C q m T --=1ρ3、各龄期混凝土收缩变形值计算M1＝M2＝M3＝M9=1M4=1.3M5=0.9M6=1.1M7=0.54M8=1E a A a /E b A b =0.031577 M10=0.9 = 5.99E-06= 1.37E-05= 4.95E-05=9.14E-054、各龄期混凝土收缩当量温差计算：=-0.60℃ =-1.37℃ =-4.95℃ =-9.14℃5、各龄期混凝土弹性模量计算：计算公式：=7689.47N/mm 2 =15189.64N/mm 2 =29884.38N/mm 2 =32353.13N/mm 26、混凝土初始温度计算必要时，可采取一定降低水温的措施nt y y m m m e t ⋅⋅⋅⨯⨯-=-2101.00)1()(εε)3(y ε)7(y ε)28(y ε)60(y ε)3(y T aT t y y /)()(ε-=)7(y T )28(y T )60(y T )1()(09.00t e E t E --=)3(E )7(E )28(E )60(E混凝土拌合物理论值式中：T 0--混凝土拌合物温度（℃）T s 、T g --砂石的温度（℃）T c 、T w --水泥、拌合用水的温度（℃）m c 、m s 、m g 、m w --水泥、砂、石、水的重量（kg）C c 、C s 、C g 、C w --水泥、砂、石、水的热容（kj/kg.k）=20.86℃混凝土拌合物出机温度计算其中T 1--混凝土拌合物出机温度T i --搅拌机棚内温度则T 1=22.00℃混凝土拌合物浇筑温度计算式中T2--混凝土拌合物运输到浇筑时温度t 1--从运输到浇筑的时间n--混凝土拌合物运转次数T a --运输时环境温度--温度损失系数0.0042则T 2＝22.87℃7、混凝土最大综合温差：（℃）混凝土水化热：Q=461kJ/kg则混凝土最高水化热温度＝（325×260）／（0.96×2500）=65.03℃混凝土1、2、7d的水化热绝热温度基础底板厚度1800mm)/()(0w c g s w w w c c c g g g s s s m m m m m T C m T C m T C m T C T ++++++=0T )(16.0001i T T T T --=))(032.0(1112T T n t T T -++=αααh T查降温系数可求得不同龄期的水热温升及中心温度：其中T 0 --混凝土浇筑入模温度T(t) --浇筑完t 时后的绝热温升T h --混凝土浇筑稳定后的温度，一般为当地平均气温（℃）:28则ΔT (3)=19.31℃ΔT (7)=16.18℃ΔT (28)= 4.16℃ΔT (60)= 5.75℃因混凝土核心与大气温差为23度，故，核心与表面温差及表面与大气温差均小于25度8、混凝土松驰系数=0.57=0.502=0.336=0.2889、混凝土收缩应力计算其中 --混凝土拉应力(N/mm2)--混凝土弹性模量 --混凝土热膨胀系数--混凝土截面中心与表面之间的温差--混凝土的泊松比，取0.15)3(h S )7(h S )28(h S )60(h S t σα1T ∆ν)(t E )1(09.00)(tt e E E ⨯--=ht y t T T T T T -++=∆)()(032αε)()(t y t y T -=RS TE t ct )()(1⋅-∆-=νασζS (t) --考虑徐变影响的松弛系数：R 混凝土外约束系数0.32则 σ3 ＝0.32N/mm 2σ7 ＝0.46N/mm 2σ28 ＝0.16N/mm 2σ60 ＝0.20N/mm 210、最大拉应力计算大体积混凝土分块最大尺寸：32m×24m厚度1800mm Cx=0.03（考虑垫层与基础地板同步伸缩）最大温度收缩拉应力：其中σ(t) --各龄期混凝土承受的温度应力cosh --双曲余弦函数β --约束状态系数L --大体积混凝土长度β3 =4.66E-05 =0.744897β7 =3.31E-05 =0.529994β28 =2.36E-05 =0.377852β60 =2.27E-05=0.36315查双曲函数表得3d= 1.437d= 1.2128d= 1.160d= 1.08σ3 =0.299478约束状态影响系数ν)(t x E H C ⋅=β∑=∆⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⋅⋅--=n i n t i t i t i t S T E l )()()()(2cosh 111βνασ2L ⋅β2L ⋅β2L ⋅β2L ⋅β2cosh L⋅⋅β2cosh L ⋅⋅β2cosh L ⋅⋅β2cosh L ⋅⋅βσ7 =0.251968σ280.04463σ600.04668 =0.642756N/mm 2混凝土抗拉强度设计值取1.1N/mm 2，则抗裂安全度：K= 1.7113804>1.15满足抗裂条件故不会出现裂缝。

大体积混凝计算公式

大体积混凝土计算公式1.温度计算公式1最大绝热温升T h =(W c+K·F) Q/ C·ρT h------混凝土最大绝热温升(℃)W c---混凝土中水泥用量（kg/m3）F----混凝土中标活性掺合料用量（kg/m3）K---掺合料折减系数。

粉煤灰取0.25～0.30Q----水泥28d水化热（KJ/kg）。

C----混凝土比热.取0.97（KJ/kg . k）ρ—混凝土密度.取2400（kg/m3）不同品种.标号水泥的水化热2.混凝土中心计算温度T1(t) =T j+T h·ξ(t)……(5-5-7).T1(t)-----t岭期混凝土中心计算温度（℃）T j =混凝土浇筑温度（℃）ξ(t) =t龄期降温系数。

降温系数ξ3 混凝土表层（表面下50～100mm处）温度（1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）δ=0.5h·λx(T2-T q)k b/λ(T max-T2)δ---保温材料厚度(m)h---大体积混凝土厚度(m)λx--所选保温材料导热系数(w/mk),T2---混凝土表面温度(℃)T q---环境平均温度(℃)K b---修正值.取1.3～2.0λ---混凝土导热系数,取2.33(w/m.k)T max----计算得混凝土最高温度(℃)计算时可取T2 - T q=15～ 20 ℃T max - T2=20～25℃几种保温材料导热系数传热系Kb数修正值K b1值为一般刮风情况（风速＜4m/s,结构位置/＞25m）K b2值为刮大风情况如采用蓄水养护方法. 蓄水深度h w= X·M(T max-T2)K b·λw/(700T j+0.28w c·Q) ……(5-5-9)其中：M=F/Vh w-----养护水深度（m）X-----混凝土维持到指定温度的延续时间，既蓄水养护时间（h）M-----混凝土机构表面系数（1/m）F------与大气接触的表面积（m2）V------混凝土体积（m3）T max - T2-----一般取20～25（℃）K b------传热系数修正值700-----混凝土热容量，既比热与表观密度的乘积（KJ/ m3 k）(2)混凝土表面保温层及摸板的传热系数β＝1/[Σδi/λi+1/βq]其中：β---混凝土表面保温层及模板的传热系数（w/m k）δi------各保温材料厚度（m）λi-----各保温材料导热系数（w/m2 k）(3)混凝土虚厚度h’=k·λ/β…………(5-5-11)其中：h’---混凝土虚厚度（m）k----折减系数，2/3（w/m2k）(4) 混凝土计算厚度H=h+2h’…………(5-5-12)其中：H---混凝土计算厚度（m）h---混凝土实际厚度（m）(5)混凝土表层温度T2（t）=T q+4·h’(H-h’) [T1(t)-t q]/H2其中：T2（t）----混凝土表面温度（℃）T q----施工期大气平均温度（℃）h’----混凝土虚厚度（m）H----混凝土计算厚度（m）T1(t)----混凝土中心温度（℃）4混凝土内平均温度T m(t)=[ T1(t)+ T2(t)]/2T m(t)----混凝土内平均温度（℃）。

大体积混凝土计算

八、大体积混凝土计算取现场最大承台计算，长10.200m，宽4.8m，厚1.2m。

混凝土为C30，采用28天后期强度配合比，用普通硅酸盐水泥325号，水泥用量mc=147kg/m3，水泥发热量Q=289kj/kg。

混凝土浇筑时的入模温度To=5℃，结构物周围采用砖模板，在模板和混凝土上表面外包两层草袋保温，混凝土比热C=0.96kj/kg·k，混凝土密度ρ=2400kg/ m3。

（1）混凝土最高水化热绝热温度Tmax=mcQ/Cρ=147×289/0.96×2400=18.44℃(2)混凝土1d、3d、7d的水化热绝热温度：T（1）= Tmax×（1-e-mt）=18.44×0.727= 13.42℃T（3）= Tmax×（1-e-mt）=18.44×0.3852=6.61℃T（7）= Tmax×（1-e-mt）=18.44×0.108= 1.99℃（3）混凝土的最终绝热温升：查表得温降系数δ可求得不同龄期的水热温升为：t=3d δ=0.57 Tmaxδ=18.44×0.57=10.51℃t=6d δ=0.54 Tmaxδ=18.44×0.54=9.96℃t=9d δ=0.29 Tmaxδ=18.44×0.29=5.35℃t=12d δ=0.2 Tmaxδ=18.44×0.2=3.69℃t=15d δ=0.14 Tmaxδ=18.44×0.14=2.58℃t=18d δ=0.1 Tmaxδ=18.44×0.1=1.84℃t=3d δ=0.02 Tmaxδ=18.44×0.02=0.37℃混凝土内部的中心温度为：T（3）=To+T（t）δ=5+10.51=15.51℃T（6）=To+T（t）δ=5+9.96=14.96℃T（9）=To+T（t）δ=5+5.35=10.35℃T（12）=To+T（t）δ=5+3.69=8.69℃T（15）=To+T（t）δ=5+2.58=7.58℃T（18）=To+T（t）δ=5+1.84=6.84℃T（21）=To+T（t）δ=5+0.37=5.37℃（4）混凝土的收缩变形值：εy（t）=εy0（1-e-bt）×M1×M2×M3×M4×M5×M6×M7×M8×M9×M10εy（3）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×3）×1×0.92×1×0.87×1.45×1.09×0.7×1×1×0.95=0.055×10-4εy（6）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×6）×1×0.92×1×0.87×1.45×0.98×0.7×1×1×0.95=0.125×10-4εy（9）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×9）×1×0.92×1×0.87×1.45×0.98×0.7×1×1×0.95=0.17×10-4εy（12）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×12）×1×0.92×1×0.87×1.45×0.94×0.7×1×1×0.95=0.0.21×10-4εy（15）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×15）×1×0.92×1×0.87×1.45×0.93×0.7×1×1×0.95=0.0.26×10-4εy（18）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×18）×1×0.92×1×0.87×1.45×0.93×0.7×1×1×0.95=0.3×10-4各龄期的收缩当量温差T（3）=-εy3/a=-0.055×10-4/10×10-6=-0.55℃≈-1℃T（6）=-εy3/a=-0.12×10-4/10×10-6=-1.2℃≈-1℃T（9）=-εy3/a=-0.17×10-4/10×10-6=-1.7℃≈-2℃T（12）=-εy3/a=-0.21×10-4/10×10-6=-2.1℃≈-2℃T（15）=-εy3/a=-0.26×10-4/10×10-6=-2.6℃≈3℃T（18）=-εy3/a=-0.3×10-4/10×10-6=-3℃（5）C30混凝土各龄期的弹性模量E（3）=3.0×10-4（1-e-0.09×3）=0.72×10-4 N/MM2E（6）=3.0×10-4（1-e-0.09×6）=1.26×10-4 N/MM2E（9）=3.0×10-4（1-e-0.09×9）=1.68×10-4 N/MM2E（12）=3.0×10-4（1-e-0.09×12）=1.98×10-4 N/MM2E（15）=3.0×10-4（1-e-0.09×15）=2.22×10-4 N/MM2E（18）=3.0×10-4（1-e-0.09×18）=2.4×10-4 N/MM2（6）各龄期混凝土松弛系数S（63）=0.208 S（9）=0.214 S（12）=0.215 S（15）=0.233S（18）=0.252（6）最大拉应力计算：取a=1.0×10-5 γ=0.15 Ck=1.0 N/MM2 H=1200mm L =10200mm计算个温差引起的应力从3d到6d引起的应力β=√Ck/ H E（t）=1.0×10-5 /1200·1.26×104=0.0026β= L/2=1.3 cosh·β=2.58Б（6）=a/1-γ【1-1/ cosh·β】E（t）×T（t）×S（t）=1.0×10-5 /1-0.15【1-1/2.58】×1.26×104×-1℃×0.208=0.019 N/MM2从6d到9d引起的应力β=√Ck/ H E（t）=1.0×10-5 /1200·1.68×104=0.0002β= L/2=1.14 cosh·β=1.95Б（9）=a/1-γ【1-1/ cosh·β】E（t）×T（t）×S（t）=1.0×10-5 /1-0.15【1-1/1.95】×1.68×104×-2℃×0.214=0.020 N/MM2从9d到12d引起的应力β=√Ck/ H E（t）=1.0×10-5 /1200·1.98×104=0.0002β= L/2=1.14 cosh·β=1.95Б（12）=a/1-γ【1-1/ cosh·β】E（t）×T（t）×S（t）=1.0×10-5 /1-0.15【1-1/1.95】×1.98×104×-2℃×0.215=0.049 N/MM2从12d到15d引起的应力β=√Ck/ H E（t）=1.0×10-5 /1200·2.22×104=0.00019β= L/2=0.99 cosh·β=1.51Б（15）=a/1-γ【1-1/ cosh·β】E（t）×T（t）×S（t）=1.0×10-5 /1-0.15【1-1/1.51】×2.22×104×-3℃×0.223=0.062 N/MM2从15d到18d引起的应力β=√Ck/ H E（t）=1.0×10-5 /1200·2.4×104=0.00019β= L/2=0.99 cosh·β=1.51Б（18）=a/1-γ【1-1/ cosh·β】E（t）×T（t）×S（t） =1.0×10-5 /1-0.15【1-1/1.51】×2.48×104×-3℃×0.252=0.073 N/MM2Б（max）=Б（6）+Б（9）+ Б（12）+Б（15）+ Б（18）=0.019+0.02+0.049+0.062+0.073=0.223 N/MM2混凝土抗拉强度设计值取1.5 N/MM2，则抗裂安全度：K=1.5/0.223=6.7 N/MM2＞1.15满足抗裂条件故知不会出现裂缝。

大体积混凝土计算

大体积混凝土计算在建筑工程中，大体积混凝土的应用越来越广泛。

大体积混凝土结构厚实、混凝土量大、工程条件复杂，施工技术要求高，水泥水化热较大，易使结构产生温度变形。

为了确保大体积混凝土结构的质量和安全性，准确的计算是至关重要的。

大体积混凝土计算主要包括温度场计算、温度应力计算以及混凝土配合比计算等方面。

首先，温度场计算是大体积混凝土计算的重要环节。

水泥在水化过程中会释放出大量的热量，而大体积混凝土由于体积大，热量难以迅速散发，导致内部温度升高。

温度场计算的目的就是要确定混凝土在不同时间和位置的温度分布情况。

在计算温度场时，需要考虑多个因素。

其中，混凝土的绝热温升是一个关键参数。

绝热温升是指在绝热条件下，水泥水化热使混凝土升高的温度。

它与水泥品种、用量、混凝土的比热等因素有关。

通过实验或者经验公式可以估算出混凝土的绝热温升。

此外，混凝土的热传导系数、表面散热系数等也会影响温度场的分布。

热传导系数表示混凝土传递热量的能力，而表面散热系数则反映了混凝土表面与外界环境进行热交换的效率。

除了上述因素，浇筑温度也是温度场计算中不可忽视的因素。

浇筑温度是指混凝土在浇筑时的初始温度，它受到原材料温度、搅拌运输过程中的温度变化以及施工环境温度等的影响。

在实际计算中，可以采用有限元法、差分法等数值方法来求解温度场的分布。

这些方法能够较为准确地模拟混凝土内部的温度变化情况。

其次，温度应力计算对于评估大体积混凝土结构的安全性具有重要意义。

由于混凝土内部和表面存在温度差异，会产生温度应力。

当温度应力超过混凝土的抗拉强度时，就可能导致混凝土开裂。

温度应力的计算需要结合温度场的结果。

通常，温度应力可以分为自约束应力和外约束应力。

自约束应力是由于混凝土内部各部分之间的温度变形受到相互约束而产生的应力。

外约束应力则是由于混凝土结构与外部约束之间的温度变形不协调而产生的应力。

在计算温度应力时，需要考虑混凝土的弹性模量、徐变特性、抗拉强度等力学性能参数。

大体积混凝土计算

引言：大体积混凝土是一种在工程施工中常常使用的建筑材料，广泛应用于各类基础、结构和装配体的制作。

在使用大体积混凝土进行工程施工时，需要进行计算来确定所需的混凝土材料和混凝土结构的尺寸和数量。

本文将深入探讨大体积混凝土计算的相关内容，以帮助读者更好地理解和应用该计算方法。

概述：大体积混凝土计算是通过对工程结构的尺寸和要求进行综合分析，以确定所需的混凝土材料和结构尺寸。

计算的准确性和合理性对于工程的安全和可持续发展至关重要。

本文将围绕大体积混凝土计算的五个主要方面展开阐述，包括设计参数、材料选择、结构尺寸、施工工艺和质量控制。

正文内容：一、设计参数1.1 强度等级选择：根据工程的要求和使用环境选取合适的混凝土强度等级。

1.2 单位体积重量计算：通过材料的密度和含水率计算混凝土的单位体积重量。

1.3 混凝土抗裂控制：根据结构的布置和使用条件，确定混凝土抗裂控制的特殊要求。

二、材料选择2.1 水泥种类和用量：根据混凝土强度等级和工程要求，选择适合的水泥种类和用量。

2.2 砂石骨料选择：根据砂石骨料的物理和力学性质，选择适合的砂石骨料。

2.3 控制混凝土收缩和渗透性：选择合适的控制剂和添加剂来控制混凝土的收缩和渗透性。

2.4 控制混凝土温度：选择合适的材料和施工工艺来控制混凝土的温度。

三、结构尺寸3.1 结构荷载计算：根据工程的要求和使用条件，计算结构需要承受的荷载。

3.2 结构尺寸确定：根据结构荷载和混凝土强度，确定结构的尺寸和截面形状。

3.3 混凝土配筋计算：通过配筋计算确定混凝土结构的配筋数量和布置方式。

3.4 控制混凝土开裂：根据结构形态和使用要求，控制混凝土的开裂和裂缝宽度。

3.5 翼缘尺寸计算：对于梁或板等结构，进行翼缘尺寸的计算和布置。

四、施工工艺4.1 混凝土浇筑方式：选择合适的混凝土浇筑方式，确保混凝土充分密实。

4.2 配筋安装和固定：按照设计要求和标准施工规范，进行配筋的安装和固定。

4.3 渗透和震动：通过渗透和震动等工艺手段，使混凝土内部更加紧密和均匀。

大体积砼计算

附件一：计算混凝土最大浇筑量时需要混凝土运输车及混凝土泵数量以混凝土浇筑量最大倒班楼为例：（1）混凝土单位时间最小浇筑量（m3/h）Q=F×H/TQ—混凝土单位时间最小浇筑量（m3/h）；F—混凝土浇筑区面积（m2），取1500m2；H—浇筑厚度（m）,取1.8m厚基础底板计算；T—下层混凝土从开始浇筑到初凝为止所允许的时间（h），取7h计算。

Q=1500×1.8÷7=385.7m3/h（2）混凝土泵数量N＝Qh /Qma18×ηN――混凝土泵台数；Qh――每小时计划混凝土浇筑量（m3/h），取150m3/h；Qma18――所选泵的额定输送量（m3/h），取80m3/h；η――混凝土泵的效率系数。

N＝150÷（80×0.45）＝4.2 取2台地泵，2台57米汽车泵（3）Q1= Qmax×α1×η式中：Q1——每辆混凝土地泵的实际输出量（m3/h）；Qmax——每辆混凝土地泵的理论最大输出量（m3/h）；α1——配管条件系数，取0.9；η——作业效率，取0.5。

将各值代入上式可得一辆混凝土地泵的实际输出量：HBT80地泵 Q1=80×0.9×0.5=36（m3/h）57米汽车泵 Q1=100×0.9×0.5=45（m3/h）（4）现场混凝土地泵和混凝土汽车泵共需配置的混凝土运输罐车台数，可按下式计算：混凝土地泵：N1=[Q1/(60×V)]×[(60L/S)+T]式中：N——混凝土运输车台数（台）；1——每台泵的实际输出量（m3/h）,取36m3/h；45m3/h；Q1V——每台混凝土运输车的容量，取最小8m3；L——罐车往返一次行程（Km），取40Km；S——平均车速，取30Km/h；T——一个运行周期总停歇时间(min)。

考虑每车现场等候时间10min，浇筑、冲洗、装料时间30min，共40min。

大体积混凝土计算公式

大体积混凝土计算公式大体积混凝土计算公式1.温度计算公式1最大绝热温升T h =(W c+K·F) Q/ C·ρT h------混凝土最大绝热温升(℃)W c---混凝土中水泥用量（kg/m3）F----混凝土中标活性掺合料用量（kg/m3）K---掺合料折减系数。

粉煤灰取0.25～0.30 Q----水泥28d水化热（KJ/kg）。

降温系数ξ3 混凝土表层（表面下50～100mm处）温度（1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）δ=0.5h·λx(T2-T q)k b/λ(T max-T2)δ---保温材料厚度(m)h---大体积混凝土厚度(m)λx--所选保温材料导热系数(w/mk),T2---混凝土表面温度(℃)T q---环境平均温度(℃)K b---修正值.取1.3～2.0λ---混凝土导热系数,取2.33(w/m.k)T max----计算得混凝土最高温度(℃)计算时可取T2 - T q=15～20 ℃T max - T2=20～25℃几种保温材料导热系数传热系Kb数修正值K b1值为一般刮风情况（风速＜4m/s,结构位置/＞25m）K b2值为刮大风情况如采用蓄水养护方法. 蓄水深度h w= X·M(T max-T2)K b·λw/(700T j+0.28w c·Q) ……(5-5-9) 其中：M=F/Vh w-----养护水深度（m）X-----混凝土维持到指定温度的延续时间，既蓄水养护时间（h）M-----混凝土机构表面系数（1/m）F------与大气接触的表面积（m2）V------混凝土体积（m3）T max - T2-----一般取20～25（℃）K b------传热系数修正值700-----混凝土热容量，既比热与表观密度的乘积（KJ/ m3 k）(2)混凝土表面保温层及摸板的传热系数β＝1/[Σδi/λi+1/βq]其中：β---混凝土表面保温层及模板的传热系数（w/m k）δi------各保温材料厚度（m）λi-----各保温材料导热系数（w/m2 k）βq――空气的传热系数,取23[w/(m2.K)(3)混凝土虚厚度h’=k·λ/β…………(5-5-11)其中：h’---混凝土虚厚度（m）k----折减系数，2/3（w/m2k）(4) 混凝土计算厚度H=h+2h’…………(5-5-12)其中：H---混凝土计算厚度（m）h---混凝土实际厚度（m）(5)混凝土表层温度T2（t）=T q+4·h’(H-h’) [T1(t)-t q]/H2其中：T2（t）----混凝土表面温度（℃）T q----施工期大气平均温度（℃）h’----混凝土虚厚度（m）H----混凝土计算厚度（m）T1(t)----混凝土中心温度（℃）4混凝土内平均温度T m(t)=[ T1(t)+ T2(t)]/2T m(t)----混凝土内平均温度（℃）。

大体积混凝土计算(二)2024

大体积混凝土计算（二）引言概述：本文是关于大体积混凝土计算的续篇，旨在进一步探讨如何准确计算大体积混凝土的使用量和成本。

在前一篇文章中，我们已经详细介绍了大体积混凝土的基本概念和计算方法。

本文将进一步从材料准备、施工工艺、质量控制等方面展开，以帮助读者更好地理解和掌握大体积混凝土计算的要点。

正文：一、材料准备1. 确定混凝土配合比2. 确定骨料和水泥用量3. 确定掺合料的选用和掺量4. 确定外加剂的种类和用量5. 确保材料的质量和储存条件二、施工工艺1. 设定混凝土浇筑的层数和每层的高度2. 设计合理的浇筑顺序和方法3. 配备适当的施工机械和工具4. 控制好浇筑速度和浇筑均匀性5. 确保施工期间的温度和湿度控制三、质量控制1. 加强对原材料的检验和验收2. 控制混凝土的含水率和配合比3. 严格控制混合过程和拌和时间4. 做好现场试块的制作和试验5. 完善的质量记录和文档整理四、性能监测1. 监测混凝土的强度发展过程2. 监测混凝土的收缩和膨胀性能3. 监测混凝土的温度和湿度变化4. 监测混凝土的抗渗性能5. 监测混凝土的耐久性和耐候性五、成本控制1. 准确计算混凝土的用量和成本2. 优化材料使用和施工工艺3. 确保施工期间的资源有效利用4. 确定合理的工期和施工进度5. 与供应商和承包商进行合理谈判总结：本文从材料准备、施工工艺、质量控制、性能监测和成本控制等五个大点阐述了大体积混凝土计算的要点。

只有在合理掌握这些要点的基础上，才能保证大体积混凝土的施工质量和工程成本的控制。

因此，在实际工作中，需要对这些要点进行深入研究和应用，并结合具体工程情况进行灵活调整。

希望本文对读者有所启发，为大体积混凝土工程的顺利进行提供一定的参考价值。

大体积混凝土的计算

已知条件：墩身Ⅰ砼共412m3,强度C50 ,由于值冬季施工，砼既要满足冬季施工，又要按大体积砼考虑。

砼有沈铁大城商品砼站供应，为暖站拌合，拌合出料温度不小于10℃，入模温度T不小于5℃。

每M3砼的水泥用量（普硅５２５）：Ｗ＝４８６kg/m3水泥发热量：Ｑ＝４６１KJ/kg 混凝土密度：p=2400kg/m3砼配比如下：（kg/１m3）砼比热：０.９６Ｊ／（kg/℃）（一）混凝土内部中心温度（绝热温升）计算：1. 砼的最高绝热温升当结构厚度在1．8ｍ以上时，可只考虑水泥用量及浇注温度影响。

Tmax=T+W/10=5+486×1.15/10=61℃砼3、7天的绝热温升分别为：T(t)= Tmax(1-e-mt) 其中m=0.013,t为砼龄期h;T(3)=37℃T(7)=54℃2. 砼内部中心温度计算a. 大体积砼内实际最高温度（按3.4m计算厚度）Ｔ１max=T+ T(t)×ξξ指不同浇注块厚度的温降系数，3天取0.7,7天取0.68;则3天Tmax=5+37x0.7=30.9℃7天Tmax=5+54x0.68=41.72℃（二）表面温度计算（考虑砼表面覆盖一层草袋，周边设两层帆布，布设4台15kw的暖风机，使周边气温控制在5~10℃左右）Tb=Tq+4h’(H-h’)△T/H2H为混凝土的计算厚度，H=3.4+2h’=3.4+2x0.5=4.4mh为混凝土的实际厚度3.4米h’ 为混凝土的虚厚度(m)* h’=kλ/V=0.666×2.33/3.112=0.5λ砼的导热系数，取消2.33w/m/kV模板及保温层的传热系数（w/m2k）V=1/(∑δi/αi_+Rw)=1/(0.018/0.17+0.01/0.058+0.043)=1/0.321=3.112ΔT(t)为各龄期砼内最高气温与外界气温之差。

ΔT(3)= Tmax-Tq=30.9-8=22.9℃ΔT(7)= Tmax-Tq=41.72-8=33.7℃则3天表面温度为Tb(3)=8+0.5×4(4.4-0.5) ×22.9/4.42=17.2℃7天表面温度为Tb(7)=8+0.5×4(4.4-0.5) ×33.7/4.42=21.6℃（三）体积内外温差引起的温度应力：1. 各龄期的砼的弹性模量Ｅ（１3）＝Ｅ０（１－e-0.09t）=3.45×104×0.236=8.163×103Ｅ（１7）＝Ｅ０（１－e-0.09t）=3.45×104×0.467=1.613×1042. 砼的二维温度应力计算式如下σ＝Ｅ（１t）α△Ｔ Sh(t)Rk／（１－μ）砼的最大综合温度差（℃）3天为△Ｔ＝Ｔ０＋２×Ｔ（１５）／３＋Ｔ１（t）＝5＋2×37/3＋2＝31.667℃7天为△Ｔ＝Ｔ０＋２×Ｔ（１５）／３＋Ｔ１（t）＝5＋2×54/3＋2＝43℃砼的松弛系数Sh(t) ，3天取0.57,7天取0.502；砼的外约束系数Rk取0.3；砼的泊松比μ取0.15。

大体积混凝土施工计算

大体积混凝土施工计算1.确定混凝土的用量：首先需要确定需要浇注的混凝土的用量。

这可以通过建筑设计图纸和工程规范来确定。

通常，建筑设计图纸会标明每个构件的尺寸和混凝土的厚度，可以通过计算来确定混凝土的用量。

2.计算混凝土的配比：根据混凝土的用途和工程要求，需要确定混凝土的配比。

混凝土配比的计算通常根据设计强度等因素来确定，可以通过实验室试验和设计经验来确定。

3.确定混凝土的施工方式：根据工程要求和具体情况，需要确定混凝土的施工方式。

常见的施工方式包括手工浇筑、泵送和输送带输送等。

不同的施工方式需要考虑不同的因素，如施工工艺、施工设备和工期等。

4.确定混凝土的浇筑时间和速度：根据混凝土的用途和施工方式，需要确定混凝土的浇筑时间和速度。

在施工过程中，需要保证混凝土的浇筑均匀和连续，以避免出现冷接缝和质量问题。

5.考虑混凝土的收缩和变形：混凝土在施工过程中会出现收缩和变形的现象。

因此，在计算混凝土用量和配比时，需要考虑混凝土的收缩和变形对工程质量的影响，并采取相应的措施进行控制。

6.考虑混凝土的温度控制：在大体积混凝土施工中，混凝土的温度控制非常重要。

混凝土的温度会影响混凝土的强度和耐久性。

因此，在施工过程中，需要采取措施控制混凝土的温度，如降温剂、保温材料和浇注顺序等。

7.考虑混凝土的养护：混凝土在施工后需要进行养护，以提高混凝土的强度和耐久性。

养护工作包括湿润养护、防止混凝土干燥和防止混凝土受到外界影响等。

在计算混凝土用量和配比时，需要考虑养护工作对混凝土施工的要求。

大体积混凝土施工计算需要考虑多个因素，包括混凝土用量、混凝土配比、施工方式、浇筑时间和速度、混凝土收缩和变形、温度控制以及混凝土的养护。

通过合理计算和控制，可以确保混凝土施工的质量和安全，保证工程的顺利进行。

在实际施工中，需要根据具体情况和工程要求，综合考虑各个因素，制定合理的施工方案和措施。

同时，施工过程中需要进行监测和质量控制，及时发现和解决问题，确保混凝土的质量和工程的成功完成。

大体积砼计算改

混凝土裂缝的控制计算：1、内外温差控制（1）、各龄期混凝土的绝热升温计算在龄期为t时混凝土的绝热升温，按下式计算Tｔ=m c Q(1-e-mt)/c·ρm c—每立方混凝土的水泥用量，按390kg/ m3Q—每千克水泥的水化热，42.5矿渣水泥取360kJ/kg c—混凝土的比热，取0.96(J/kg·K)ρ—混凝土的质量密度，取2400kg/m3e—常数2.718m—经验系数，取0.3t—混凝土浇筑后至计算时的天数（d）按上式计算得各龄期绝热温升值如下：（2）混凝土内部实际最高温度Tmax=Tｊ+Tｔξξ为混凝土的散热系数，取值如下：Tｊ为混凝土的浇筑温度，根据商品混凝土供应情况取值为22℃。

得Tmax 如下：（3）混凝土表面温度计算各龄期混凝土表面温度Tq —龄期t 时，大气的平均温度，取值如下H —混凝土计算厚度，H= h+2 h ′ h —混凝土实际厚度h ′—混凝土虚厚度，h ′=K λ/β λ—混凝土导热系数，取2.33W/m ·K K —折减系数，取0.666β—模板及保温层的传热系数（W/m 2·K ）δi —各种保温材料的厚度（m ）,本工程为二层麻袋片，厚0.01米；二层塑料布，厚0.4mm 。

λi —各种保温材料的导热系数单位为W/m ·K 。

麻袋片取0.08,塑料布取0.04 。

))((4max ''2q q T T h H h HT T --+=τ∑+=qi i βλδβ11βq—空气层传热系数，可取23 W/m2·k经计算得：β=5.76h′=2.33×0.666/5.76=0.27mH=1.6+2×0.27=2.14m各龄期混凝土的表面温度如下根据以上计算可知，混凝土表面温度与内部温度之差控制在25℃以内，满足大体积混凝土施工要求，大体积混凝土施工必须严格执行上述技术要求。

大体积混凝土计算书

1 混凝土泵输出量和搅拌车数量计算1 泵车数量计算N=q nq max·η=120140∗0.6=2式中：q n-混凝土浇筑数量，取q n=120m3/h；q max-混凝土输送泵车最大排量，取q max=140m3/h；η-泵车作业效率，取η=0.6。

2 每台泵车需配备的混凝土搅拌车数量计算N=Q1V(LS+T t)=75.620(7.630+2060)=3式中：Q1-混凝土泵的实际输出量Q1=Q max·α·η=140*0.9*0.6=75.6m3/h；V-每台混凝土搅拌车容量，取V=20m3；S-混凝土搅拌车平均行车速度，取30km/h；L-搅拌桩到施工现场往返距离，取7.6km；T t-每台混凝土搅拌车总计停歇时间，取20min。

2 混凝土温升计算1 水泥水化热计算水泥水化热可按下式计算：Q0=4（3.1）7/Q7−3/Q3-在龄期3d 时的累积水化热(kJ/kg)；式中：Q3-在龄期7d 时的累积水化热(kJ/kg)；Q7Q-水泥水化热总量(kJ/kg)。

不同龄期水泥水化热见表3.1-1。

表3.1-1 水泥在不同期限内的发热量计算得Q=392.37kJ/kg。

2 胶凝材料水化热计算胶凝材料水化热可按下式计算：Q=(k1+k2−1)Q0（3.2）式中：Q-胶凝材料水化热总量(kJ/kg)；k1-粉煤灰掺量对应的水化热调整系数，取值见表3.1-2。

k2-矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，取值见表3.1-2。

表3.1-2 不同掺量掺合料水化热调整系数注：表中掺量为掺合料占总胶凝材料用散的百分比。

本项目承台C40混凝土粉煤灰掺量为14.9%，不掺矿渣。

故Q=0.955*Q=374.71kJ/kg。

3 混凝土绝热升温值计算混凝土绝热温升值可按下式计算：T(t)=WQCρ(1−e−mt)（3.3）式中： T(t)-混凝土龄期为t 时的绝热温升(℃)；W-每立方米混凝土的胶凝材料用量(kg/m3)；C-混凝土的比热容，可取0.92～1.00[kJ/(kg·℃)]，取0.96kJ/(kg·℃)；ρ-混凝土的质量密度，根据配合比取2417.4kg/m3；t-混凝土龄期(d)，取3d、6d、9d、12d、15d、18d、21d；m-与水泥品种、用量和入模温度等有关的单方胶凝材料对应系数。

大体积混凝土计算.xls

15 18 21 24 27 30 15、各龄期混凝土总温差 T0(t) (℃) T0(t)=∑T(t)= 18.5 16、最大温度应力值 σ (t) (N/mm2) σ (t)=α /(1-μ )× (1-1/(cosh× β × l/2))∑(E(t)× △T(t)× S(t)) 其中 β ----约束状态影响系数 β =(Cx/(h× E(t)))1/2 Cx----地基水平阻力系数 (N/mm3) l----混凝土结构物长度 (mm) S(t)--考虑混凝土徐变影响的松弛系数混凝土龄期 t (d) 6 9 12 15 18 21 24 27 30 计算结果龄期 t (d) Cx/(h× E(t) β
最终(极限)收缩值 ε y0 件影响修正系数 M 泥度为5000孔花岗岩为0.46 量为0.27 护28天对湿度为70% 径的倒数为0.016 捣 0.005 M1×M2×….×M10= ε y(t) 6.51926E-06 1.28459E-05 1.89855E-05 2.49437E-05 3.07259E-05 3.63371E-05 4.17826E-05 4.70671E-05 5.21955E-05
27 30 9、混凝土的综合温度差 △Tt (℃) △T(t)=△T1(t)-Th 其中 Th--混凝土浇筑后达到稳定时的温度 (℃) 计算结果混凝土龄期 t (d) 6 9 12 15 18 21 24 27 30 10、各龄期混凝土的温度(包括收缩)应力 σ (t) (N/mm2) σ (t)=-E(t)× α × △T(t)× S(t)× R/(1-μ ) S(t)--考虑混凝土徐变影响的松弛系数其中混凝土龄期 t (d) 6 9 12 15 18 21 24 27 30
计算结果

大体积混凝土相关计算

大体积混凝土相关计算第一节浇筑体温度应力和收缩应力计算1混凝土绝热温升计算T t=WQCρ(1−e−mt)m=km0，m0=AW+B，W=λW C，k=k1+k2—1式中：T(t)——混凝土龄期为t时的绝热温升(℃)；W——每立方米混凝土的胶凝材料用量(kg/m3)；C—混凝土的比热容，可取0.92～1.00[kJ/(kg·℃)]，取0.97；ρ——混凝土的质量密度，可取2400～2500( kg/m3)，取2400；t——混凝土龄期（d)；m——与水泥品种、用量和入模温度等有关的单方胶凝材料对应系数。

按20℃入模温度考虑，k取值0.85+0.86-1=0.71，W取值0.65×435=282.75kg，m0取值0.0024×282.75+0.5159=1.195，m取值0.71×1.195=0.848计算过程：龄期3d的绝热温升：T（3d）＝282.75×314×（1-e-0.848×3）/（0.97×2400）=35.14℃龄期7d的绝热温升：T（7d）=282.75×354×（1-e-0.848×7）/（0.97×2400）=38.04℃龄期28d的绝热温生：T（28d）=282.75×375×（1-e-0.848×28）/（0.97×2400）=45.55℃T m=282.75×375×1/（0.97×2400）=45.55℃不同品种、强度等级水泥的水化热：2混凝土收缩值的当量温度计算εy（t）=εy0（1−e−0.01t）∙M1∙M2∙M3∙∙∙M11T y(t)=εy（t）/α式中:εy——龄期为t时，混凝土收缩引起的相对变形值；εy0——在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值，取4.0×10-4；M1、M2、…M1——混凝土收缩变形不同条件影响修正系数；T y(t)——龄期为t时，混凝土收缩值当量温度；α——混凝土的线膨胀系数，取1.0×10-5。

大体积混凝土浇筑能力计算方案

5.7大体积混凝土浇筑能力计算5.2混凝土浇筑（1）搅拌站混凝土供应能力应满足混凝土连续施工的需要，现场等待浇筑的混凝土量不得少于120m³/h。

泵送过程中，为保证施工质量，将安排不同班次轮流进行施工，确保人停机不停，保证混凝土浇筑的连续性。

（2）采用“同步浇捣，同时后退，分层堆积，逐步到顶，循序渐进”的布送工艺。

（3）结构长度超过厚度3倍时采用斜面分层浇筑，分层厚度不宜大于500mm，不得大于振动棒长的1.2倍；浇筑时从端部底部开始逐渐上移，循环推进，使浇筑层成斜面逐渐上移，斜面坡度控制在1：3左右，通过标尺杆进行控制；每一层面混凝土振捣在混凝土自然形成的坡面上、中、下三个部位进行，振捣移动距离不得大于振动半径的1.5倍，要振捣充分；加深部位分两至三次浇捣，避免漏振而影响混凝土的施工质量。

（4）超过1.5m的承台采用水平分层浇筑的方式，且进行进退管。

分层厚度不大于500mm，且不得大于振动棒长的1.25倍。

（5）浇筑时要注意处理泌水问题。

当每层混凝土浇筑接近尾声时，应人为将水引向低洼边部，缩为小水潭，然后用小水泵将水抽至附近排水井。

5.3混凝土振捣（1）混凝土振捣时，要做到“快插慢拔”，上下抽动，均匀振捣，宜从低处开始。

重点控制两头，即混凝土流淌的最近点和最远点。

（2）振捣时，不能漏振，尽可能采用两次振捣工艺，以提高混凝土的密实度。

（3）振动器在每一插点上的振捣延续时间，以混凝土表面呈水平并出现水泥浆和不再出现气泡、不再显著沉落为度，振捣时间一般约在20~30s，使用高频振动器可酌情缩短时间，但最短不少于10s。

时间过短，混凝土不易振实，过长会引起混凝土离析。

（4）除了钢筋稠密处采用斜向振捣外，其他部位均采用垂直振捣，振捣点的间距为400mm左右，插点距离板底200mm。

（5）斜面分层浇筑时，每一层混凝土的振捣在自然形成的坡面上进行，振捣移动距离不得大于振动半径的1.5倍。

振捣倾斜混凝土表面时，应由斜面底部逐渐向高处移动，以保证混凝土振实。

大体积砼热工计算

大体积混凝土热工计算1.底板混凝土单次混凝土浇筑厚度最大为2850mm，混凝土强度等级为C35/P12，理论上该处混凝土内部温度最高，容易产生裂缝，所以将此部位混凝土作为范例进行热工计算。

根据C35/P12混凝土配合比为：P.O42.5级水泥227kg，水162kg，中砂761kg，石子1051kg，粉煤灰：102kg，S95级磨细矿渣48kg。

2.预计施工浇筑时间为5月份，查气象历史数据，月最高平均气温为28°。

3.水泥水化热：q=286.6KJ/kg7.1混凝土表面温度裂缝控制计算大体积混凝土结构施工应该使混凝土中心与表面温度、表面温度与大气温度之差在允许范围内，则可控制混凝土裂缝的出现。

7.1.1混凝土的绝热温升水泥水化热引起的混凝土内部实际最高温度与混凝土的绝热温升有关。

混凝土的绝热温升：T i=W×Q×（1-e-mt）/（C×ρ）式中：T h—混凝土的绝热温升（℃）W—每立方混凝土的胶凝材料用量（kg/m3），W=227+102+48=377kg/m3Q—每公斤水泥的水化热，本工程为P.O42.5水泥，查计算手册，Q为335k J/kg C—混凝土比热0.994k J/(kg·K)；ρ—混凝土容重2400㎏/m3；t—混凝土龄期（天）；m—常数，与水泥品种、浇筑时温度有关，取0.406；e—常数，e=2.718自然对数的底；T(3)=WQ(1-e-mt)/Cρ=377×335×(1-e-0.406×3)/(0.994×2400)=38.198°C；经过计算，得到3天，5天，7天，14天混凝土最高水化热绝热温升：Th3=38.198℃，Th5=47.122℃，Th7=51.076℃，Th14=54.06℃。

7.1.2混凝土的内部最高温度Tmax(t) =Tj+Ti×ζ(t)式中Tmax(t)—混凝土t龄期内部最高温度（℃）；分别取3、5、7、14天计算；Tj—混凝土浇筑温度（℃）,混凝土浇筑入模温度取35℃；ζ—混凝土t龄期的散热系数，3天，5天，7天，14天分别计算得ζ（3）=0.55，ζ（5）=0.51，ζ（7）=0.351，ζ（14）=0.183；T max =Ti+T(7)ζ=35+38.198×0.55=51°C；按上式计算，3天，5天，7天，14天的结果为T max3＝56℃，T max5＝59.03℃，T max7＝52.93℃，T max14=44.89℃7.1.3砼表层（表面下50～100mm）温度(1)、保温材料厚度（麻袋）δ=0.5h.λx （T2-Tq）Kb/λ（Tmax-T2）=0.5×2.85×0.05×20×1.3/2.33×25=0.0318mδ-保温材料厚度λx-所选保温材料导热系数，材料选麻袋，考虑薄膜保温作用按0.05（T2-Tq）本工程取20℃（Tmax -T2）最高温度与表面温度差，本工程取25℃Kb–传热系数修正值，选1.3。