卧式气液分离器计算软件
气液重力分离器计算软件
本套公式根据GB50350-2005 6.2中立式重力分离器 和 石油化工 设备设计手册 第八篇第五部分直立式气液分离器 编辑
参数名称
符号
数据
单位
气体流量 操作温度 气体临界温度 操作压力 液体密度 气体密度 气体粘度 气体临界压力 液体流量 QL(m3/min) 液体滞留时间 t(min)
密度 kg/m3 1.169 0.694 1.613 2.416 2.327 1.784 1.13 1.895 1.222 1.138 0.081 1.385 2.407 2.327 3.387 0.648 0.814 3.021 1.13 1.785 1.292 0.081 1.808
动力粘度 μPa·s 18.448 10.093 22.624 7.406 8.163 14.932 17.649
15.91
0.00002055
109.69
0.000008915
4.507
0.000008146
气体压缩因子表
对比压力 =ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ对比温度 =
4.971 1.769 1.52 1.972 2.515 2.375 2.051 2.637 3.378 2.813 4.839 2.505 3.215 3.704 1.612 3.569 1.644 5.24 1.715 1.731 1.787 1.827 5.937 7.913 1.384 3.44 1.767 4.317
(qvTZ)/(PWoK1) 972266.8734
计算过程 请勿改动
[4gdL(ρL-ρG)]/3ρ Gf
0.075598609
(ρL-ρG)/ρG 332.3333333
E 液体区(m) 9.8984E-05
三种气液混输软件的模拟计算与分析
中国科技信息2015年第01期·CHINA SCIENCE AND TECHNOLOGY INFORMATION Jan.2015-114-信息技术推广概述在工程设计中管道工艺模拟计算软件有很多，如PIPESIM、PIPESYS、OLGA、PIPEFLOW、PIPEPHASE、TACET 等，在混输管道计算中，PIPESIM、OLGA 和PIPESYS 是比较常用的三种软件，三种软件均可以用来进行模拟计算，并互相验证。
根据管道运行工况选择合适的软件和恰当的关联式，以保证计算的精确度。
软件介绍PIPESIM 软件PIPESIM 软件是斯伦贝谢公司开发的、针对油藏、井筒和地面管网等设施模拟计算的设计软件。
其基础模块功能包括：单井设计分析和人工举升、管道设计和管径优化、设备计算选型等。
PIPESIM 对流体的描述分为黑油模型和组分模型。
黑油模型可以对油、气、水三相、气液两相以及单相液体进行模拟计算；组分模型可以对化学组份不同的碳氢化合物进行模拟计算。
OLGA 软件OLGA 软件是由挪威著名的SPT 石油技术公司开发研制。
可以模拟在油井、输油管线和油气处理设备中的油、气、水的运动状态。
该软件已经被广泛应用于可行性研究、工程设计和运行模拟中。
OLGA 软件可以进行稳态模拟，其结果与动态模拟是一致的；也可以模拟油井、管道和工艺设备。
OLGA 软件以机理模型为基础，采用大量实验数据生成自己独有的数据库进行稳态和瞬态模拟计算。
PIPESYS 软件ASPEN 公司的 PIPESYS 多相流管网模拟分析软件是将PIPEFLO 和HYSYS 结合在一起，使之成为当今功能强大的管道计算软件。
PIPESYS 包括以下功能：模拟各种管网、单相流及多相流的计算、压力倒推计算。
通过HYSYS 和PIPESYS 的结合，可以研究管道的流量及其他条件的变化对整个管道系统的影响，计算管道的压力和温度分布，管道可以是海上或陆地，地形高度可以是简单或非常复杂。
基于Visual Basic的卧式丝网气液分离器工艺计算软件开发
Ｖ ｉ ｓ ｕ ａ ｌ Ｂ ａ ｓ ｉ ｃ
文 章 编 号 １ ０ ０ ０ — ３ ９ ３ ２ （ ２ ０ １ ７ ） ０ ２ － ０ １ ８ ４ — ０ ４
卧式 丝 网气液 分 离器 是石 油化 工企 业 中最 普 遍 的一种 高 效气 液 分 离 装 置 ， 可用 于气 体 压 缩 机 出入 １ ： ３的气 液 （ 液滴 直径 大 于 ５ ｔ ｘ ｍ） 分 离 ’ ， 分 馏 塔顶 冷 凝冷 却器 、 气 体水 洗塔 、 吸收塔 及 解析 塔
境 中则 建 议 Ｋ 。＝０ ． ０ ６ ０； 液 相 流 量 、 气 相 流 量
、
率 高 的优 点 ， 可节 约 大量 的时 间和 精力 ， 提 高设 计
质 量 和速 度 。为此 ， 笔 者将 Ｖ ｉ ｓ ｕ ａ ｌ Ｂ ａ ｓ ｉ ｃ应 用 于 卧
式丝网气 液分 离器 的工 艺计 算 软件 设计 中， 为
将 Ａ与 ｃ代入 即 可确定 直 径 Ｄ ：
作者简介 ： 姚珏 （ １ ９ ８ ８ 一 ） ， 助理工程师 ， 从 事煤炭温和转换 、 煤化工设备 的研究 ， ｙ ａ ｏ ｊ ｕ ｅ ｏ ｋ ＠１ ６ ３ ． ｃ ｏ ｍ。
第 ２期
姚 珏 等 ． 基于 Ｖ ｉ ｓ ｕ ａ ｌ Ｂ ａ ｓ ｉ ｃ的 卧 式 丝 网气 液 分 离 器 工 艺 计 算 软 件 开 发
Ｖ ｉ ｓ ｕ ａ ｌ Ｂ ａ ｓ ｉ ｃ 应 用 于工 程设 计 提供 了一 个 实例 。 １ 卧式 丝 网气 液分 离器 的 工作 过程
液 相 密度 Ｐ 和气相 密 度 Ｐ 。
２ ． １ 直 径 的计算 可 变 的液 体 面积 Ａ的计 算式 为 ：
气液分离罐计算(卧式)
D1(m)按安全分离速度 D2(m)按最大分离速度 分离器直径(m) 设计压力(MPa) 分离器计算厚度(mm) 分离器实际厚度(mm) 分离器规格 气体管径(mm) 液体管径(mm)
0.68 0.48 2.6 0.8 16.91 24 Φi2600*24 125.54 440.71
液相体积百分比 液相潜热占总热负荷的比例 安全分离速度(m/s) 分离最大速度(m/s) 假设的气体速度(m/s)
60 6.35 27170.60 16302.36 452.8432544 271.7059526 35 1.7 4 238 8.667716616 3 15 2 90 28.24823998 1.5
设计压力(MPa) 翅片 有效宽度 mm 按最小夹带速度的流通面积1mm2 按安全夹带速度的流通面积2mm2 每层所需的流通面积1 mm2 每层所需的流通面积2 mm2 翅片宽度 mm 翅片流通面积 mm2/mm.层 * 每层的实际液体流通面积 mm2 液体速度 m/s 每层小孔面积 mm 2 流体穿过小孔的速度 m/s
106.007151 mm
Vt 沉降速度 d 液滴直径 m Cw μG 气相粘度 Pa*s Re
0.72361168 0.0002 3.1
0.000007574 19.59519471
取初值Cw=1，计算Vt，然后计算 Re'，查图得到Cw，重新计算 Re，直到Re'=Re,此时Vt为最终 值。要达到分离效果，容器中气 体流速u必须小于浮动流速Vt。
气液分离设计计算书
项目代号
编号
流体参数
CASE1
物流代号
气液分离器结构设计
总流量 Kg/HR 气体重量流量Kg/HR 液体重量流量Kg/HR 气体密度 kg/m3 液体密度 kg/m3 总体积流量 kg/m3 液体体积流量m3/HR 气体体积流量m3/HR 气相体积百分比
Aspen功能简介 (物性数据库)
Aspen Plus介绍 (物性数据库)•Aspen Plus---生产装置设计、稳态模拟和优化的大型通用流程模拟系统•Aspen Plus是大型通用流程模拟系统，源于美国能源部七十年代后期在麻省理工学院（MIT）组织的会战，开发新型第三代流程模拟软件。
该项目称为“过程工程的先进系统”(AdvancedSystem for Process Engineering，简称ASPEN）,并于1981年底完成。
1982年为了将其商品化，成立了AspenTech公司，并称之为Aspen Plus。
该软件经过20多年来不断地改进、扩充和提高，已先后推出了十多个版本，成为举世公认的标准大型流程模拟软件，应用案例数以百万计。
全球各大化工、石化、炼油等过程工业制造企业及著名的工程公司都是Aspen Plus的用户。
它以严格的机理模型和先进的技术赢得广大用户的信赖，它具有以下特性：1.ASPEN PLUS有一个公认的跟踪记录，在一个工艺过程的制造的整个生命周期中提供巨大的经济效益，制造生命周期包括从研究与开发经过工程到生产。
2.ASPEN PLUS使用最新的软件工程技术通过它的Microsoft Windows 图形界面和交互式客户-服务器模拟结构使得工程生产力最大。
3.ASPEN PLUS拥有精确模拟范围广泛的实际应用所需的工程能力，这些实际应用包括从炼油到非理想化学系统到含电解质和固体的工艺过程。
4.ASPEN PLUS是AspenTech的集成聪明制造系统技术的一个核心部分，该技术能在你公司的整个过程工程基本设施范围内捕获过程专业知识并充分利用。
5.在实际应用中，ASPEN PLUS可以帮助工程师解决快速闪蒸计算、设计一个新的工艺过程、查找一个原油加工装置的故障或者优化一个乙烯全装置的操作等工程和操作的关键问。
Aspen Plus功能Aspen Plus AspenTech工程套装软件(AES)的一个成员，它是一套非常完整产品，特别对整个工厂、企业工程流程工程实践和优化和自动化有着非常重要的促进作用。
卧式三相分离器工艺设计计算
一、工艺委托参数：工作压力P'w：1.8Mpa 工作温度：18℃处理气量：20000m 3/d原油密度：535kg/m 3油处理量：155m 3/d 停留时间：30min 含水率: 3.2%水的密度：1087kg/m 3液体加热温度：℃ 入口：20 进口：55天然气组分：(Vi%) C 1C 2 C 3 iC 4 nC 4 iC 50.2850.1410.1580.0530.141 4.49 nC 5C 6 C 7 N 2 CO 2 H 2O 0.03440.07030.053000.065二、基本参数的确定：3.6603563.天然气相对密度△g：0.1263764.临界压力Pc:0.280427Mpa5.临界温度T'c：9.274789 ℃ =282.2748K 6.工作温度：t=18℃三相分离器工艺计算书M=∑y i m i =△g=M/28.964=Pc=∑Pc i y i =T'c=∑y i Tc i =Tw= t+273=291K7.工作压力Pw:P'w= 1.8MPaPw=P'w+0.1= 1.9Mpa(绝）8.对比压力Pr：Pr=Pw/Pc= 6.7753759.对比温度Tr：Tr=Tw/T'c= 1.0309110.压缩因子Z：（0≤Pr≤2;1.25≤Tr≤1.6)Z=1+(0.34Tr-0.6)Pr=-0.6903911.1大气压下定压比热C0p：C0p i=∑y i Cp i=0.021887(卡/克.℃)C0p=C0p i M=0.080113(卡/克.℃)12.标准状态下大气压Ps:Ps=0.1MPa13.标准状态下温度Ts:(To= 20℃ 或 0℃）To=0℃Ts=To+273=273K14.标准状态下空气密度ρa(Ts=20 ℃时取1.205；Ts=0 ℃时取1.293):ρa= 1.293kg/m315.标准状态下气体密度ρgs:ρgs=ρa△g=0.163404kg/m316.分离条件下气体密度ρg:ρg=ρgs PwT s/(P S TwZ)=-4.21882kg/m317.分离条件下气体动力粘度μg:x=2.57+0.2781△g+1063.6/Tw= 6.260128y=1.11+0.04x= 1.360405c=2.415(7.77+0.1844△g)Tw1.5x10-4/(122.4+377.58△g+1.8Tw)=0.01346389μg=cexp[x(ρg/1000)y]=#NUM!mPa.s18.原油20℃时的密度ρ20：ρ20=535kg/m319.原油工作温度下的密度ρo:(0~50℃)§=1.828-0.00132ρ20= 1.1218ρo=ρ20-§(t-20)=537.2436kg/m320.原油15℃时的密度ρ15：ρ15=ρ20-§(t-20)=540.609kg/m321.阿基米德准数Ar:Ar=d3(ρo-ρg)gρg/μg2=#NUM!22.油滴沉降状态处于过渡区，雷诺数Re:Re=0.153Ar0.714=#NUM!23.液相截面高度与容器直径之比η:η=h/D=0.624.油滴匀速沉降速度ω0:ω0=μg Re/dρg=#NUM!m/s25.容器长度与直径之比L/D：3~526.分离器允许气体流速ωgh:ωgh=0.49(3~5)ω0/(1-η)=#NUM!~#NUM!m/s三、分离器外形尺寸的确定：1.油处理量Qo：155m3/d2.原油含水率ηi:3.2%3.水的密度ρw：ρw=1087kg/m34.液体综合密度ρl:ρl=ρwηi+ρo(1-ηi)=554.8358kg/m35.液体处理量Q:Q=Q oρ20/(1000(1-ηi))=85.66632(t/d) /ρl=154.3994m3/d6.水处理量Qw:Q w=ηiQ=2.741322(t/d)/ ρw= 2.521916m3/d7.载荷波动系数β： 1.28.液相所占截面积与分离器横截面积之比n2:n2=[(2η-1)(1-(2η-1)2)1/2+arcsin(2η-1)]/π+1/2=0.626479.出油口高度与分离器直径之比η1：η1=0.110.出油口以下弓形截面积与分离器横截面积之比n1:n1=[(2η1-1)(1-(2η1-1)2)1/2+arcsin(2η1-1)]/π+1/2=0.0520440111.液体在分离器中的停留时间t: t=30min12.分离器直径D：D=[(Qtβ)/(360π(L/D)(n2-n1))]1/3= 1.418122~ 1.19609013m13.分离器实际外形尺寸：直径D= 1.4m长度L= 5.6m四、气体处理量核算：1.容器长度与直径之比K1:K1= L/D=42.分离器允许气体流速ωgh:0.49K1ω0/(1-η)=#NUM!ωgh=3.分离器实际处理能力Q'gsQ'gs=67858D2(1-n2)ωghPwTs/(PsTwZ)=#NUM! >20000m3/d结论：满足要求五、网垫除雾器计算：1.气体处理量Qgs: Qgs=20000m3/d2.分离条件下气体的实际处理量Q g:Q g=Q gs TwP s Z/(PwT s)=-774.644m3/d3.网垫除雾器的气体流速ωg:ωg=K[(ρo-ρg)/ρg]0.5=#NUM!m3/s4.网垫面积A:A=Q g/(86400ωg)=#NUM!m25.丝网单丝直径D0:0.00015m6.斯托克斯准数S t:S t=d2ρoωg/(18μg D0)=#NUM!7.单丝的捕集效率η:查图3-27η=0.788.捕雾效率E:0.989.网垫比表面积a:590m2/m310.除雾器网垫厚度H:H=-3πln(1-E)/(2aη)=0.040059m11.丝网除雾器直径 Ds：Ds=(4A/π)1/2=#NUM!m实际取值：Ds=m六、分离器进出口管确定：1.流动状态下气液混合体密度ρM：ρM=(ρ1Q+ρgQg)/(Q+Qg)=-143.386kg/m3 =-8.9512769lb/ft32.常数C(无固体杂质为100，含有沙子为50~75）:503.进口管流体冲刷腐蚀速度V e:Ve=C/ρm1/2=#NUM!m/s4.出气管气体流速V2: V2=15m/s5.出油口液体流速Vo Vo=1m/s6.出水口液体流速V w Vw=1m/s7.进口管直径确定d1:d1=103[4Qg/(πVe)]1/2=#NUM!mm8.出气管直径确定d2:d2=103[4Qg/(πV2)]1/2=#NUM!mm9.出油口直径确定do:do=103[4Qo/(πVo)]1/2=47.79297mm10.出水口直径确定d w:dw=103[4Qw/(πVw)]1/2= 6.096259mm进口管径实际取值： DN=mm出气管径实际取值： DN=mm出液管径实际取值： DN=mm七、安全阀的计算：1.安全阀的安全泄放量W s：W s=Q gρg/24=136.1702kg/h2.分离器设计压力P: P=0.4MPa3.安全阀出口侧压力（绝）P0：P0=0.1Mpa4.安全阀开启压力P z：Pz=P=0.4Mpa5.安全阀排放压力(绝）P d：Pd=1.1P+0.1=0.54Mpa6.气体绝热系数k：C pi0=∑y i C pi=0.021887C p0=C pi0M=0.080113查图2-27△C p=0.07C p=C p0+△C p=0.150113查图2-29C p-C v=2C v=C p-5=-1.84989k=C p/C v =-0.081157.临界条件：P0/P d=0.185185<(2/(k+1))k/(k-1)=1.06011458 条件判别： 属于：临界状态8.气体特性系数C：C=520[k(2/(k+1))(k+1)/(k-1)]1/2=#NUM!9.安全阀额定泄放系数K:K=0.6510.安全阀排放面积A：A=W S/(7.6x10-2CKP d(M/ZTw)1/2=#NUM!mm211.安全阀数量 N：1个12.安全阀喉径d0：d0=(4A/（N*π))1/2=#NUM!mm结论：安全阀选用 A44Y-16C 公称直径 DN100 数 量：1个八、热负荷确定：1.原油入口温度：20℃2.原油出口温度：55℃3.被加热原油质量流量W o：W o=ρoQo=3469.698kg/h4.被加热原油含水率η1:η1=30%5.被加热水的质量流量Ww:W W=W oη1/(1-η1)=1487.014kg/h6.原油比热C O(按出口温度t2计算):Co=(1.687+3.39x10-3t2)/[4.1868(ρ15)1/2]=0.608581kcal/kg*℃7.水的比热C w： C w=1kcal/kg*℃8.加热所需的热负荷QR:Q R=(C W W w+C o W o)(t2-t1)=125951.2kcal/h=146.4812kw实际取值： Q R=kw。
化工工艺设计涉及计算的软件介绍
10. 控制阀 Cv 计算 计算和选型
?
控制阀的计算 计算包括两个部分。 计算 首先是计算 计算分析得到控制阀对应的工作范围， 这是 Process Engineer 的工作。 通常我们要给出 Maximum, Normal 计算 和 Minimum 的压降及其对应的流量和物性来完成控制阀的工艺 工艺数据表。这部分工作没有特定的软件，可能涉及 工艺 工艺模拟， 管路压降计算 很多时候与泵的计算 计算， 计算回路相关。 总之， 充分了解工艺 工艺过程和设计要求 （比如说 Turndown 工艺 计算 计算 工艺 的要求），确定控制阀的操作区间，是设计好控制阀的关键。
控制阀尺寸和选型通常由仪表工程师完成，主要是计算 计算对应控制阀操作区间的 Cv。其实掌握这一计算工艺 计算工艺工 计算 计算工艺 工艺工程师要掌握好这类软件。业界最常用的就是 Fisher 的 FirstVue 软 程师进行设计非常有利。所以我认为工艺 工艺 件，界面一般，功能强大。另外，Fisher 出的《控制阀手册》是值得一看的。
泄放量的分析没有明确的办法，需要根据实际泄放情况来具体分析，有的情况还要通过模拟来得到。当然， 火灾工况的计算 计算可以通过标准的方法进行，较为简单。 计算
o
安全阀喉径的计算 计算可以通过厂家提供的程序计算 计算，象 Tyco 和 Farris 就有相应的软件，分别是 Safety Size 计算 计算
1. 工艺 工艺流程模拟：
? ?
ASPEN Plus Pro II HYSYS
2. 管道水力学计算 计算： 计算
通常是工程公司自备的 EXCEL 表格，没必要使用专用软件。当然，也可以自己编制，一般来说使用 CRANE 手 册提供的公式就足够了。
气液分离罐计算(卧式)
=（2.12*VL*t/C/A)^(1/3),m 4.02856476
=LT/DT
1.85
m3/HR
549.15
min
8
=ATOT-(Aa+Ab)， %
77
%
20
%
3
m
4.05
m
7.45284481
7.5
r b cosθ θ Ab/Atot
2.025 0.279 0.862222222 0.531155754 0.030068205
气液分离设计计算书
项目代号
编号
流体参数
CASE1
物流代号
气液分离器结构设计
总流量 Kg/HR 气体重量流量Kg/HR 液体重量流量Kg/HR 气体密度 kg/m3 液体密度 kg/m3 总体积流量 kg/m3 液体体积流量m3/HR 气体体积流量m3/HR 气相体积百分比
350451.6204 456.9563664 349994.664 1.025508632 637.3438045 994.74 549.15 445.59 0.45
650.00
L5-进气管的外径 mm
450.00
L6-分离器的总高度 mm
20230.00
注液翅片结构
通道数 封条高度 mm 按最小夹带速度的流通面积1mm2 按安全夹带速度的流通面积2mm2 每层所需的流通面积1 mm2 每层所需的流通面积2 mm2 气槽数目 气槽深度 mm 气槽宽度 mm 每层的实际气槽流通面积 mm2 每层实际气槽中气体速度 液槽深度 mm 液槽宽度 mm 每层中封条的根数（双进输2） 每层的实际液槽流通面积 mm2 实际液槽中液体速度 m/s 小孔直径 mm
D1(m)按安全分离速度 D2(m)按最大分离速度 分离器直径(m) 设计压力(MPa) 分离器计算厚度(mm) 分离器实际厚度(mm) 分离器规格 气体管径(mm) 液体管径(mm)
分离器尺寸计算word版本
分离器尺寸计算1.1.1分离器尺寸计算选用SMSM气/液分离器，进入高效分离器的气体体积流量为1795m3/h （工况下），按照壳牌高效分离器的设计标准，SMSM气/液分离器的直径计算如下：已知：，：，所以气体处理能力标准：由于，由壳牌分离器设计规范查表可知，取=0.186，取分离器直径为1100mm，最多选择29个旋流管。
分离器高度按照壳牌公司提供的方法进行计算，见图4.16、表4.6表4.6 分离器直径及涡流管个数的确定表D ，m 涡流管个数*m ax Q ，m³/s m ax ，m/s0.21 1 0.0064 0.1850.45 4 0.0256 0.161 0.50 5 0.0320 0.163 0.65 9 0.0576 0.174 0.70 12 0.0768 0.200 0.85 16 0.102 0.180 0.90 21 0.134 0.211 0.95 24 0.154 0.217 1.05 29 0.186 0.214 1.10 32 0.205 0.216 1.15 37 0.237 0.228 1.20 44 0.282 0.249 1.30 520.3330.251项目 高度，m 项目 高度，mX 1 0.5 X 5 0.22 X 2 0.32 X 6 0.165 X 3 0.3 D 1.1 X 40.1 h1.2综上所述，DY 气田干气脱汞方案闪蒸气处理工艺中，选用壳牌SMSM 高效分离器，分离器的直径为1200mm ，高度为3200mm 。
1.2 MEG 再生塔C-2201(1)和凝析油稳定塔C-2301分别对MEG 再生塔和凝析油稳定塔进行选型并对塔径和高度进行计算。
1.2.1 MEG 再生塔和凝析油稳定塔基础数据MEG 再生塔和凝析油稳定塔均选用整装填料塔，填料采用金属板波纹填料250Y 型，该种填料具有生产能力大，分离效率高，压力降小，操作弹性大，持液量小等优点。
气液分离器设计计算
气液分离通常分为三个阶段： 第一个阶段为
预分离，即利用气体中所夹带液体的动量使大的
液滴与入口挡板碰撞，然后利用液滴自重沉降下
来，从而将气液分成以气体为主和以液体为主的
两个部分； 第二个阶段为二次分离，即使较小液
滴利用重力分离； 第三个阶段为除雾，小的液滴
在捕雾器处聚集成较大的液滴，然后靠重力实现
气液的分离。
计算总横截面积：
AT = πD2 /4
2011，21（ 5）
冯 宇 气液分离器设计计算
21
利用表 2 计算低液位高度或采用：
HLLL = 0. 5D + 7
（ in）
此处 D 的单位是 ft 并圆整。如果 D ≤4'，则
HLLL = 9in。 （ 6） 利用表 3 通过 HLLL / D 得到 ALLL / AT 并计
（ 3） 选取停留时间并计算持液量：
VH = THQL
（ ft3 ）
（ 4） 如果不规定波动体积，则选取缓冲时间
后计算波动体积：
VS = TSQL
（ ft3 ）
（ 5） 取得 L / D 的初估值［2］，并且初步计算分
离器直径：
D=
（
4 0.
（ VH 6π （
+ VS） L /D）
）
1 /3
（ ft，圆整到最接近的 0. 5ft）
（ ft3 / min）
并选取停留时间并计算持液量：
VH = THQL
（ ft3 ）
（ 4） 如果不规定波动体积，则选取缓冲时间
后计算波动体积：
VS = TsQL
（ ft3 ）
低液位高度的选取，见表 2。
表 2 低液位高度选取表
分离器尺寸计算
1.1.1 分离器尺寸计算选用SMSM 气/液分离器，进入高效分离器的气体体积流量为1795m 3/h （工况下），按照壳牌高效分离器的设计标准，SMSM 气/液分离器的直径计算如下：已知：错误!未找到引用源。
，：错误!未找到引用源。
，错误!未找到引用源。
所以气体处理能力标准：由于错误!未找到引用源。
，由壳牌分离器设计规范查表可知，取错误!未找到引用源。
=0.186，错误!未找到引用源。
取分离器直径为1100mm ，最多选择29个旋流管。
分离器高度按照壳牌公司提供的方法进行计算，见图4.16、表4.6表4.6 分离器直径及涡流管个数的确定表D ，m 涡流管个数*m ax Q ，m³/s m ax ，m/s0.2110.00640.1850.45 4 0.0256 0.1610.50 5 0.0320 0.1630.65 9 0.0576 0.1740.70 12 0.0768 0.2000.85 16 0.102 0.1800.90 21 0.134 0.2110.95 24 0.154 0.2171.05 29 0.186 0.2141.10 32 0.205 0.2161.15 37 0.237 0.2281.20 44 0.282 0.2491.30 52 0.333 0.251表4.7 高效分离器高度计算表项目高度，m 项目高度，mX10.5 X50.22X20.32 X60.165X30.3 D 1.1X40.1 h 1.2综上所述，DY气田干气脱汞方案闪蒸气处理工艺中，选用壳牌SMSM高效分离器，分离器的直径为1200mm，高度为3200mm。
1.2MEG再生塔C-2201(1)和凝析油稳定塔C-2301分别对MEG再生塔和凝析油稳定塔进行选型并对塔径和高度进行计算。
1.2.1MEG再生塔和凝析油稳定塔基础数据MEG再生塔和凝析油稳定塔均选用整装填料塔，填料采用金属板波纹填料250Y型，该种填料具有生产能力大，分离效率高，压力降小，操作弹性大，持液量小等优点。
分离器尺寸计算
1.1.1分离器尺寸计算选用SMSM 气/液分离器，进入高效分离器的气体体积流量为 1795mVh （工况 下），按照壳牌高效分离器的设计标准，SMS 气/液分离器的直径计算如下：已知: ^-「口小，： 九「懺炖2「， %十「叫九所以] 阳・皿Q 乩二Qtr 论如訂他一衍）=亠 ；需一皿 二吠阳气体处理能力标准:由于 I 「亍^氐：，由壳牌分离器设计规范查表可知，取 ；=，取分离器直径为1100mm 最多选择29个旋流管分离器高度按照壳牌公司提供的方法进行计算，见图、表Kv-Q.ISD j^^dKOaminia)IK2=dL^0 02rL瓷1-05皿扎s < Q 爲J5D 蠢/幻=0.25耐号=> =0,1862^4^0.25*344二 0.974mJ 0JSG* 4D™ = Jft214«3d4—lA07m at llOOmm表分离器直径及涡流管个数的确定表表高效分离器高度计算表综上所述，DY气田干气脱汞方案闪蒸气处理工艺中，选用壳牌SMSM高效分离器，分离器的直径为1200mm高度为3200mm1.2 MEG!生塔C-2201(1)和凝析油稳定塔C-2301分别对MEG?生塔和凝析油稳定塔进行选型并对塔径和高度进行计算。
1.2.1 MEGI生塔和凝析油稳定塔基础数据MEG再生塔和凝析油稳定塔均选用整装填料塔，填料采用金属板波纹填料250Y型，该种填料具有生产能力大，分离效率高，压力降小，操作弹性大，持液量小等优点。
250丫型填料主要性能参数见表。
型填料主要性能参数表表生塔塔径计算基础数据表MEG稳定塔只有提馏段，第八塔板汽相负荷较大，作为脱丙丁烷塔的基础数据, 如表所示。
表凝析油稳定塔计算塔径的基础数据填料塔的直径分别按精馏段和提馏段计算，取较大者为填料段直径。
泛点速度计算公式:塔内径计算公式为:0. 20.291 1.75 1 14G实际操作气速为泛点速度的68%~75%故取实际操作气速为泛点速度的70%U G U GF0. 723600由表中数据带入以上公式：= m/s u G =s由第二块板计算得：u GD T =由第六块板计算得：u G=s u G =sD T =由以上计算结果可知，MEG!生塔采用等径填料塔，直径选为350mm 考虑气体处理量120%勺弹性范围，根据模拟结果校核MEG!生塔最大气动能因子，在第六块塔板处具有最大气动能因子。
易算云计算立式气液分离器工程计算软件
Re = d����������������
������������
3.4.1-2
式中
������������ —气体粘度，Pa.s 由计算求得 Re 数，从附件一图查得新C������，代入式 3.4.1-1，反复多次计算， 直到前后两次迭代的 Re 相等。（备注：软件已将附表一图表转化为二维数组，以
1、 浮动液滴的平衡条件计算
从浮动液滴的平衡条件，可以得出:
Vt
=
(4gd(ρL−ρG))0.5
3CwρG
3
备注 默认单位为 m，用户自行调整单位，
软件自动换算代入计算 默认单位为 Pa.S，用户自行调整单位，
软件自动换算代入计算 规范推荐 6~9min
根据用户输入乘以体积流量代入计算
3.4.1-1
L
m
11.
高宽比
L/D1
12.
液相高度
HL1
m
13.
气相高度
HG
m
14. 入口接管内径 Dw
mm
15. 气相出口内径 Dt
mm
16. 液相出口内径 Ds
mm
17. 入口接管流速 Vw
m/s
18. 气相出口流速 Vt
m/s
19. 液体出口流速 Vs
m/s
3.3、参数输入说明
3.4、易算云气液分离器软件计算说明
【关键词】分离器计算立式分离器重力分离器
引用标准规范
《气-液分离器设计》 《油气集输设计规范》 《分离器规范》 二、适用范围
HG/T 20570.8-95 GB 50350-2005 SYT 0515-2007
根据国家标准规范，本计算程序适用化工行业。
气液分离器设计计算
项 目
带 捕 雾 器 的分 离 器
条件
ｌ≤ Ｐ１≤ １５
１５≤Ｐ１≤４ｏ
４０≤ Ｐ１≤５５００
Ｋ值
Ｋ ＝０．１８２１＋０．００２９Ｐ ＋
０．０４６０ Ｉｎ（Ｐ）
Ｋ ＝０．３５
Ｋ：０．４３０—０．０２３ ｌｎ（Ｐ）
０≤ Ｐ２≤ １５００
气液分离器依据重力沉 降原理 ，采用 《油气 集输设 计 规范 》 ＧＢ ５０３５０—２００５及 《分 离 器规 范》 ＳＹ／Ｔ ０５１５—２００７进行 计算 和 选 取 ，并 以 以下 假设为基础 ：①悬 浮物 的运动速率 为常数 ；②分 离器 内不 发 生凝 聚 和 分 散 作 用 ；③ 液 、 固 微 粒 均 是球 形 。计算 忽 略 微 粒 沉 降 的加 速 阶段 ，仅 考 虑 分 离不 小于 ５０ｌｘｍ微 粒 的情 况 。此外 ，在计 算 中引 入 立式分 离 器 修 正 系数 Ｋ ，气 体 空 间 占有 的 空 间 面积分率 Ｋ 、气体空间占有 的高度分率 Ｋ，和长径 比 Ｋ 经验 参数 … ，这 无 疑 增加 分 离 器 计 算 的 不 确 定 性 。设 计 人 员 先 依 据 标 准 规 范 进 行 计 算 ，再 根 据 经验 及 工 程 需 要 进 行 修 正 ，有 时最 终 所 选 设 备 会 比计 算结 果 大 很 多 ，造 成 不 必 要 的 浪 费 。基 于 以上考 虑 ，综 合 多 种 计 算 方 法 得 出 分 离 器 计 算 方 法 。该 方法 不 仅 满 足 工 程 需 要 ，而 且 采 用 使 设 备 重 量最 轻 的优 化 过 程 使 投 资 最 低 ，可 为 气 液 分 离 器 选 型提供 参考 。
运行 ：
气液分离器设计算表知识讲解
100 mm 300 mm
（设定值：
以
50
mm 圆整
HL
H1 H2 HS 圆整后增量：
0
H3 ） 50 0
以 3 ≤ L/D ≤
5 为合理标准
恢复默认 隐
完整性： 合理性1： 合理性2：
类型：
操作分析：
分析1：
分析 2：
3段
流 量
密度 尺寸
kg/h
m3/h kg/m3 mm
立式气－液分离器工艺计算 已经破解了vba密码
已经破解了其中的表格锁定
气相 N2
H3＝
300
m m
N1
H2＝
150
m m
混合进料
WV＝ WL＝
1500.0 kg/h 150.0 kg/h
QV＝ QL＝
322.6 m3/h 0.2 m3/h
H1＝
1182
m m
┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈
操作分析： 1 1
1500.0 150.0
4.7 100 892.0
1 min
1500.0 322.6 4.7 100
150.0
0.2
%设计流
量
0.0
0.0
892.0 50
重新计算
0.0
0.0
min
NOTE
操作分 结 束
恢复默认 隐 藏
整 合：
操作分析：
1
整 合：
3段
整 合：
结构合理
◆约 为操作5量1%适 中,
允许气速 分离良好
D＝
HL＝ 450 mm
N3
18
m m
液相
调试
计算过程
气－液分离： 1、 分离因子 分离常数 操作分离常数 最大气相流速 操作气相流速 2、 气相流通面积 筒体直径 ↓ 圆 整 实际流通面积 实际气相流速 3、 缓冲时间 存液容积 底部封头容积 最大液相高度 操作液相高度 4、 筒体长度 ↓ 圆 整 5、 长径比
T-PE002303C 气液分离器计算及选型导则
ρL − ρv ρv
（2.3.3.1）
式中： uc——临界速度，m/s；
ρL——操作条件下的液体密度，kg/m3； ρv——操作条件下的气体密度，kg/m3。 2.3.3.2 安全系数 对于允许有一定液沫夹带的容器，如油气分离器、燃料气分液罐、紧急放空罐等， 容器中不装破沫网时，气体速度最高可取临界速度的 170 ％。对液沫夹带严格限制的容 器，如压缩机入口分液罐等，不装破沫网时，气体速度可取 80 ％临界速度；装破沫网 时，可取 100 ％～150 ％临界速度。有时为安全起见如重整气液分离罐带破沫网气速取 80 ％临界速度，总之应从安全、投资、占地及工程经验综合考虑。 2.3.3.3 气相空间
第8页 共9页
T-PE002303C-2005
导则
图 2.3.5
图 2.3.5 典型的带分水包的回流罐结构图
图中：N 代表物料管口，P 代表压力计口，L 代表液位计口。
2.3.6 卧式气液分离器分水包确定原则
分水包的直径 d 按重相液体（一般为水）的速度取 0.0025 m/s 来决定，见式（2.3.6）。
导则
1 总则
1.1 目的 为规范炼油或石油化工装置靠重力气液分离器设备的工艺设计，特编制本导则。
1.2 范围 1.2.1 本导则规定了工艺装置气液分离器的选型，工艺计算方法和主要结构尺寸设计 的要求。 1.2.2 本导则适用于常规气－液分离，系指带有或不带有破沫网装置的卧式或立式分 离器中气体夹带的一定大小的液滴在容器的气体空间靠重力自然沉降的分离。
第4页 共9页
T-PE002303C-2005
导则
卧式容器的气体空间截面积是指高液面以上与液面垂直的弓形截面积，可由图
2.3.3.3 查出，立式容器的气体空间截面积指水平截面积。计算方法按式（2.3.3.3-1）、
mvr卧式蒸发器、气液分离器原理
mvr卧式蒸发器、气液分离器原理英文回答：MVR (Mechanical Vapor Recompression) evaporator is a type of evaporator that utilizes mechanical energy to compress and recycle the vapor generated during the evaporation process. The principle behind MVR evaporator is to increase the temperature and pressure of the vapor, which allows it to condense and release its latent heat to the feed liquid. This helps to reduce the energy consumption and increase the overall efficiency of the evaporation process.In an MVR evaporator, the feed liquid is heated in a heat exchanger to reach its boiling point. The liquid is then fed into the evaporator chamber where it is exposed to a vacuum environment. As the liquid boils, it generates vapor which rises to the top of the chamber. The vapor is then compressed by a mechanical compressor and recycled back into the evaporator chamber. This compressed vapormixes with the incoming feed liquid, transferring its latent heat and causing the liquid to evaporate further. The remaining liquid, now concentrated with the desired solute, is discharged as the product.The key advantage of MVR evaporators is their energy efficiency. By recycling and reusing the vapor, the need for external heating energy is significantly reduced. This makes MVR evaporators particularly suitable for applications where energy conservation is important, such as in the food and beverage industry, pharmaceutical industry, and wastewater treatment plants.Now let's move on to the principle of a gas-liquid separator. A gas-liquid separator is a device used to separate a mixture of gas and liquid phases. It operates based on the principle of gravity separation, where the difference in density between the gas and liquid phases allows them to separate naturally.In a gas-liquid separator, the mixture enters the separator vessel through an inlet. The velocity of themixture is reduced, allowing the gas and liquid phases to separate. The gas phase, being lighter, rises to the top of the vessel, while the liquid phase, being denser, settles at the bottom. The separated gas is then discharged through a gas outlet, while the separated liquid is collected and discharged through a liquid outlet.Gas-liquid separators are commonly used in various industries to remove liquid droplets from gas streams or to separate gas bubbles from liquid streams. For example, in oil and gas production, gas-liquid separators are used to separate oil, water, and gas from the well fluid. In chemical process plants, gas-liquid separators are used to remove entrained liquid droplets from gas streams before further processing.中文回答：MVR（机械蒸汽再压缩）蒸发器是一种利用机械能来压缩和回收蒸汽的蒸发器。
卧式气液分离器计算软件
卧式重力气液分离器计算软件1 功能和概述目前在大部分工程设计中往往需要进行大量图表查找及迭代计算，为提高简化工程师设计工作量及避免造成不必要的选型浪费，为工程计算提供选型依据。
本计算程序依据HG/T 20570-95编制，用于卧式重力气液分离器外形尺寸计算【关键词】分离器计算卧式分离器重力分离器引用标准规范《气-液分离器设计》 HG/T 20570.8-95《油气集输设计规范》 GB 50350-2005《分离器规范》 SYT 0515-20072 适用范围根据国家标准规范，本计算程序适用化工行业。
3易算云软件介绍3.1 易算云软件界面3.2易算云软件参数序号参数符号单位备注气体体积流量Vg m3/h液体体积流量VL m3/h液体密度ρL Kg/m3气体密度ρg Kg/m3停留时间t min气体、液体最大体积系数 e 根据用户输入乘以体积流量代入计算圆柱部分长径比C=LT/DT 规范推荐2~4气相高度 a m分离器长度LT m直径DT m液相高度h m入口接管内径Dw mm入口接管流速Vw m/s气相出口内径Dp mm气相出口流速Vp m/s液相出口内径Ds mm液体出口流速Vs m/s3.3 参数输入说明3.4 易算云软件计算说明设备尺寸计算的依据是液体流量及停留时间。
按式(3.4.1-1)求出“试算直径”DT,在此基础上，求得容器中液体表面上的气体空间，然后进行校核，验证是否满足液滴的分离。
3.4.1 易算云试算直径DT计算3.4.1-1式中—2~4（推荐值是2.5）DT、LT—分别是圆柱部分的直径和长度，m—液体的最大体积流量，t—停留时间，minA—可变液体面积（以百分比计）A=Atot-Aa-Ab,（均以百分比计）e—气体、液体最大体积系数其中 Atot—总横截面积，%Aa—气体部分横截面积，%Ab—液位最低时液体占的横截面积，%3.4.2 气相高度计算a=（1-Q）DT 3.4.2-1式中a—气相高度，m（规范要求不小于0.3m）Q= h/DT—比例系数，根据附表一由(A+Ab)/Atot值查得DT—分离器直径，m3.4.3 最小接管距离LN计算两相流进口接管与气体出口接管之间的距离应尽可能大。
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HG 20570.8
杭州易算云
1
目前在大部分工程设计中往往需要进行大量图表查找及迭代计算，为提高简化工程师设计工作量及避免造成不必要的选型浪费，为工程计算提供选型依据。
本计算程序依据HG/T20570-95编制，用于卧式重力气液分离器外形尺寸计算
【关键词】分离器计算卧式分离器重力分离器
3.4.4
3.4.4.1
3.4.4.11
式中
—入口接管直径，m
—符号意义同前
—气体密度，
3.4.4.2
3.4.4.21
式中
—气相出口直径，m
—符号意义同前
—气相出口流速，m/s（默认按照15m/s计算，根据计算结果用户调整管径）
3.4.4.3
式中
—液相出口直径，m
—符号意义同前
—液相出口流速，m/s（默认按照1m/s计算，根据计算结果用户调整管径）
DT—分离器直径，m
3.4.3
两相流进口接管与气体出口接管之间的距离应尽可能大。
即LN≈LT及LT=C*DT3.4.3-1
式中
LN—两相流进口到气体出口间的距离，m
LT—圆筒形部分的长度，m
根据气体空间(Aa)和一个时间比值(R)(即液滴通过气体空间高度所需沉降时间与气体停留时间的比)来校核液滴的分离，计算进口和出口接管之间的距离LN。
4
卧式重力式设计案例1：
计算报表
5
附表1：容器横截面积的求法一
附表1：容器横截面积的求法
3.4.3-2
式中
LN、DT、a—分别为进出口接管距离，卧式容器直径和气体空间高度，m
—气体最大体积流量，
—分别为液体密度、气体密度，
Aa—气体部分横截面积，%
R对于d（液滴直径）=350um，R=0.167
R对于d（液滴直径）=200um，R=0.127
软件开始计算时取A为80%，最小液体面积取Ab为6%（用户可手动修改）。由(A+Ab)/Atot，查附表一得Q=h/DT,代入公式3.4.2-1求得气体空间高度a，再代入公式3.4.3-2求得LN,如果a<300mm或LN>LT,需用A<80%的数值(软件自动迭代精度为1%)，再进行计算，循环计算直至a>300mm或LN<LT计算结束。
3.3
3.4
设备尺寸计算的依据是液体流量及停留时间。按式(3.4.1-1)求出“试算直径”DT,在此基础上，求得容器中液体表面上的气体空间，然后进行校核，验证是否满足液滴的分离。
3.4.1
3.4.1-1
式中
—2~4（推荐值是2.5）
DT、LT—分别是圆柱部分的直径和长度，m
—液体的最大体积流量，
t—停留时间，min
ρg
Kg/m3
停留时间
t
min
气体、液体最大体积系数
e
根据用户输入乘以体积流量代入计算
圆柱部分长径比
C=LT/DT
规范推荐2~4
气相高度
a
m
分离器长度
LT
m
直径
DT
m
液相高度
h
m
入口接管内径
Dw
mm
入口接管流速
Vw
m/s
气相出口内径
Dp
mm
气相出口流速
Vp
m/s
液相出口内径
Ds
mm
液体出口流速
Vs
m/s
引用标准规范
《气-液分离器设计》HG/T20570.8-95
《油气集输设计规范》GB50350-2005
《分离器规范》SYT 0515-2007
2
根据国家标准规范，本计算程序适用化工行业。
3
3.1
3.2
序号
参数
符号
单位
备注
气体体积流量
Vg
m3/h
Hale Waihona Puke 液体体积流量VLm3/h
液体密度
ρL
Kg/m3
气体密度
A—可变液体面积（以百分比计）
A=Atot-Aa-Ab,（均以百分比计）
e—气体、液体最大体积系数
其中Atot—总横截面积，%
Aa—气体部分横截面积，%
Ab—液位最低时液体占的横截面积，%
3.4.2
a=（1-Q）DT3.4.2-1
式中
a—气相高度，m（规范要求不小于0.3m）
Q= h/DT—比例系数，根据附表一由(A+Ab)/Atot值查得