含聚污水回注对储层损害机理研究
注水过程储层伤害机理研究
120注水开发作为一次采油后增加采油量的重要技术之一，被国内外油田广泛采用，这种方式既能有效保持地层能量，又能起到驱替储层原油的效果。
但随着油田开发技术的不断进步，一些注水过程中储层伤害的问题逐渐暴露出来，其中注入水的水质是引起储层损害的主要原因之一。
1 固相颗粒的堵塞损害注入水中的固相颗粒主要包括悬浮物、油珠、腐蚀产物等。
这些固相颗粒进入储层后，若与储层孔喉不配伍，将发生沉积充填孔隙或堵塞孔喉，使油气渗流通道缩小，造成储层损害。
固相颗粒一般对近井筒附近区域造成的堵塞尤为严重，其堵塞程度与悬浮颗粒浓度和粒径、储层孔喉半径及注水作业的参数有关。
固相颗粒的堵塞损害主要分为三种（图1）：①颗粒粒径大于孔喉直径时，在井壁形成外部滤饼使井眼变窄；②粒径小于孔喉直径时，颗粒进入地层在近井壁附近形成内部滤饼；③当颗粒较大时，沉积在井底，使储层厚度减小。
2 注入水与岩石不配伍造成的损害2.1 微粒运移损害在平衡状态下，储层中微粒受自身重力、颗粒间形成的范德华力等多种力的综合作用，停留在原有位置。
在注水作业时，若注水强度或注水压力过大，地层微粒将受到水动力冲击发生运移。
在较高流速状态下，地层微粒在储层岩石中一般有三种运移形式（如图2）：①单个颗粒在孔喉处形成“卡堵”；②多个颗粒在喉道处形成“桥堵”；③细小微粒冲出孔喉。
研究表明：球形和椭球形微粒比片状微粒更易堵塞孔喉；胶结疏松的微粒、粘土矿物随流体流速增加，运移程度越高；外来流体与地层配伍性越差，越易发生微粒分散、运移。
注水过程储层伤害机理研究董豪 赵峰西南石油大学地球科学与技术学院 四川 成都 610500摘要：注水开发是油田储层开发最重要的方式之一，注入水水质不合格将对储层造成严重的损害。
本文开展了注入水中固相颗粒堵塞、注入水与岩石及地层流体不配伍等储层损害机理研究。
关键词：注水开发 储层损害 伤害机理 不配伍性Research on Reservoir Damage Mechanism during Water InjectionDong Hao，Zhao FengSchool of Earth Science and Technology ，Southwest Petroleum University ，Chengdu Sichuan 610500Abstract：Water injection development is one of the most important methods of oilfield reservoir development. Unqualified injected water quality will cause serious damage to the reservoir. This paper has carried out research on the reservoir damage mechanism such as blockage of solid particles in injected water，incompatibility of injected water with rocks and formation fluids.Keywords：Water Injection Development；Reservoir Damage；Damage Mechanism；Incompatibility a）外部滤饼 b）内部滤饼 c）井底变高图1 注入水中固相颗粒堵塞地层类型 a）单个颗粒卡堵孔喉 b）多个颗粒形成桥堵 c）细小颗粒冲出孔喉图2 地层微粒在储层岩石中的运移形式121 2.2 敏感性损害敏感性矿物是造成储层敏感性损害的主要因素。
注水开发储层损害机理研究
132低渗储层常见的储层伤害方式主要有两种：一种为固相颗粒的入侵引起的堵塞；另一种为“水“的侵入造成的伤害。
特低渗透层主要伤害方式为水锁损害，低渗透储层主要伤害方式为水敏损害[1-2]。
1 固体堵塞伤害的形成及影响因素分析1.1 无机堵塞一是外来液体与储层流体不配伍；二是入井液中含有的固相颗粒。
1.2 有机堵塞一是有机结垢堵塞。
油层打开后，油藏的压力和温度也会随之产生变化，破坏了流体平衡，在原油中胶质与蜡质析和沉积下来，沥青也是如此，从而形成有机垢到最后堵塞孔道；第二个则是乳化堵塞。
将化学添加剂与地层中的油混合经常在不同作业过程中使用到，乳化物由此而形成造成堵塞储集层。
2 水相损害2.1 水敏损害不配伍的流体进入地层造成粘土膨胀就是水敏损害，它会造成渗透率减少。
水敏的影响因素有4种：一是喉道大小和储层孔渗；二是粘土矿物类型和分布；三是压力、温度等环境的影响。
四是外来液体的矿化度、pH值和离子成分[3]。
2.1.1 黏土矿物的影响油气层水敏性的基本原因是储集层中分散转移的水敏性矿物或者是含有水化膨胀。
有关粘土矿物水敏性的大小顺序是：伊利石、蒙脱石高岭石、蒙脱石／伊利石混层矿物。
2.1.2 外来液体和地层流体性质的影响岩心流动试验表明，外来液体的含盐度小于临界盐度，岩心渗透率会明显下降，高含盐突变过程中能引起粘土堵塞。
大量试验表明，渗透率与含盐度有正相关联系，如果液体由高矿化度盐水转化成近似淡水，则它的渗透率会减小。
离子浓度过快的降低引起敏感性矿物的加速分散释放是产生这种情况的主要原因，因为微粒浓度和数量的增加，引起了孔喉的堵塞。
2.1.3 渗透率孔喉大小的影响渗透率越低，喉道越小，水敏损害越强，粘土矿物含量越高，储层渗透率就越低。
2.2 水锁损害影响水锁的主要因素为储层表面的张力、孔道的大小、驱替压力值以及含水饱和度、外来流体粘度、储层润湿性、侵入液体量、粗糙程度等。
2.2.1 含水饱和度影响有着相对较高的毛细管力的是特低渗透储层。
含聚污水回注对油层伤害研究
— —注 入 水 测 定 的 岩 心 渗 透 渗透 率， 10 - 3 ! m2 ； #" — 率，10 - 3! m2 。 伤害程度与水敏指数的对应关系如下： 无伤害 弱伤害 中等偏弱 中等偏强 强伤害 极强伤害 实验结果分析如下： （1）先注入“双 15”水驱的共有 8 块岩心，有 2 块岩心水敏指数 !" 分别为 0.69 与 0.58，伤害程度属 中等 偏 强；其 余 6 块 岩 心 水 敏 指 数 !" 均 在 0.34 ~ “双 0.45，伤害程度均属于中等偏弱。就总体而言， 15”水对油层伤害较小，属中等偏弱。 （2）单独注入“双 30”水驱替有 4 块岩心，它们 的水敏指数 !" 均在 0.62 ~ 0.69。因此， “双 30”水对 油层的伤害程度均属于中等偏强。 “双 15”水测 （3）从测得的固体微粒含量来看， 得微 粒 含 量 范 围 39.47 ~ 81.1 mg/L， 平 均 为 61.44 “双 30”水 测 得 微 粒 含 量 范 围 94.34 ~ 187.25 mg/L； 平均为 135.36 mg/L。 mg/L， （4）从测得的渗透率变化曲线图上（图 3）均可 以看出，当注入含聚污水后，随着注入孔隙体积倍数 PV 的增加，渗透率将不断下降，且降低的幅度逐渐 减小。 （5）对比气测渗透率相同的岩心，注“双 15”水 的岩 心 渗 透 率 值 降 低 较 少 ， 而注 “ 双 30 ” 水的岩心 !" !0.05 0.05 < !" !0.30 0.30 < !" !0.50 0.50 < !" !0.70 0.70 < !" !0.90 !" > 0.90 渗透率值降低较多。注含聚污水对油层造成伤害，使 渗透率下降的原因主要是水注入油层后使粘土产生水 化膨胀，或造成粘土微粒运移；对注水系统产生腐 蚀；机械杂质悬浮堵塞渗滤表面等。
渤西油田污水回注储层损害评价研究及化学保护措施
ａｔ ｅｒｉｊ ｔ ｎ ｏ ｒｄ ｃｄｗ ｔｒ ｆ ｒｔ ｅ ｅ ｉ ｆｐｏ ｕｅ — ａｅ ．Ｔｈ ｉ ａ ｓｓａｅｗａｅ ｅ ｓ ｉ ｔ ｎ ｏｉ ｐｕｇｎ ．Ｔ ｅ ｅ ｈ ｎ ｃｏ ｅｍａｎ ｃｕｅ ｒ ｔｒｓｎｉｖ ｙ ａ ｄ ｓｌ ｌ ｉｇ ｈ ｔｉ ｄ ｇ
储 层岩石配伍性 实验结果表明 ， 污水对储层渗透率存在一定 的损 害。损 害的机理可 归结为水敏 、 固相 颗粒堵塞等。进行 储层保护的化学方法研究 ， 通过 室内评价 实验 ， 选 了黏土稳定剂和防垢剂 ， 优 并推荐 了加 药浓度 。
关键词 ： 污水 回注 ； 层损 害 ； 储 实验研究 ； 储层保护
中图分类号 ： Ｅ ５ ． Ｔ ３ ７６ 文献标识码 ： Ａ ｄ ｉ１ ．９ ９ ｉｎ １０ —３ ６ ２ １ ． １０ ６ ｏ：０ ３ ６ ￣． ｓ ．０ ８２ ３ ．０ ０ ０ ．７ ｓ
Ｒｅｅ ｒｈ０ ｏ ｍａｉｎｄ ｍａ ｅｂ ｒｄ ｃｄｗａｅ ｅｎ ｔ ｎ ｓａｃ ｎｆｒ ｔ ａ ｇ ｙｐ ｏ ｕ ｅ ・ ｔｒｒｉｊｃｉ ｏ ｅ ｏ
ｃ ｅ ｃｌ ｔ ｏ ａ ｅ ｎ ｓｕ ｉｄ ｔ ｒ ｔｃ ｒｍ ｏ ａ ｉｎ ｄ ｍａ ｅａ ｄ ｃａ ｔｂｌ ｅ ｎ ｃ ｌ ｈｂｔｒ ｈ ｍｉａ ｈ ｄｈ ｓｂ ｅ ｔ ｄｅ ｏ ｐ ｏｅ ｔｆｏ ｆｒ ｔ ａ ｇ ｎ ｌｙ ｓａ ｉｚｒａ ｄ ｓａｅｉ ｉｉ ｍｅ ｍ ｏ ｉ ｎ ｏ ｈ ｖ ｅｎ ｃ ｏ ｅｂ ｂ ｔｓ ． ａ ｅｂ ｅ ｈ ｓ ｙｌ ｅｔ ａ
ｏ ｅ ｅ ｖ ｉ ｃ ａ ａ ｔ ｒ ｔｃａ ａｙ ｉ ｎ ｒ ｄ ｃ ｄ ｗａ ｅ ｕ ｌ ｙ ｅ ａｕ ｔ ｎ．Ａｃ ｏ ｄ ｎ ｏ ｓ ｆｗａ ｅ ｐ ｅ ｉ ｉｎ ｎ ｒ ｓ ｒ ｏ ｒ ｈ ｒ ｃｅ ｉ ｉ ｎ ｌ ｓ ａ ｄ ｐ ｏ ｕ ｅ ｔ ｒ ｑ ａｉ ｖ ｌ ａ ｉ ｓ ｓ ｔ ｏ ｃ ｒ ｉ ｇ ｔ ｏ ｔ ｒ ｒ ｄ ｃ ｏ ｔ
注水开发储层损害内因研究
注水开发储层损害内因研究摘要注水开发是一种能够明显提高采油效率的开发方式。
采用注水井向地层注水是保持地层压力的重要手段,是生产井能够稳定生产的关键技术,其发展的程度直接影响到可采储量的大小。
但在注水过程中或注水后,由于种种原因油层常会受到伤害,主要从内因方面研究。
关键词注水开发方式;地层伤害;敏感性;润湿性注水过程中油层伤害因素分析:储层伤害机理就是储层损害的产生原因和伴随损害发生的物理、化学变化过程。
储层损害是指储层有效渗透率的降低。
储层潜在损害的内因主要与其储渗空间特性、敏感性矿物、岩石表面性质和储层流体性质有关,下面就讨论这些因素对储层损害的影响。
1储层的储渗空间1)储层的孔喉类型。
不同的颗粒接触类型和胶结类型决定着孔喉类型,一般将储层的孔喉类型分为五类:缩颈喉道、点状喉道、片状喉道、弯片状喉道和管束状喉道。
2)储层岩石的孔隙结构参数。
常用的孔喉结构参数有孔喉的大小与分布、孔喉弯曲程度和孔隙连通程度。
它们与储层损害的关系为:①在其它条件相同下,孔喉越大,不匹配的固相颗粒侵入的深度就越深,造成的固相损害程度可能就越大;②孔喉弯曲程度越大,外来固相颗粒侵入越困难,侵入深度小,而地层微粒易在喉道中阻卡,微粒分散或运移的损害潜力增加,喉道越易受到损害;③孔隙连通性越差,储层越易受到损害。
3)储层的孔隙度和渗透率孔隙度是衡量岩石储集空间多少及储集能力大小的参数,渗透率是衡量储层岩石渗流能力的参数。
其中与储层损害关系比较密切的是渗透率,因为它是孔喉的大小、均匀性和连通性三者的共同体现。
2储层的敏感性矿物1)敏感性矿物的定义和特点。
成岩过程中形成的自生矿物数量虽少,但易与工作液发生物理和化学作用,导致储层渗透性显著降低,这部分矿物为储层敏感性矿物。
它们的特点是粒径很小,比表面大,且多数位于孔喉处。
因此它们必然优先与外界流体接触,进行充分作用,引起储层敏感性损害。
2)敏感性矿物的类型及评价方法。
敏感性矿物的类型决定着其引起储层损害的类型。
污水回注对特低渗储层的伤害--基于三塘湖油田牛圈湖区块储层岩心
第２１卷第５期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀重庆科技学院学报(自然科学版)２０１９年１０月污水回注对特低渗储层的伤害基于三塘湖油田牛圈湖区块储层岩心的实验研究刘韬１㊀曾顺鹏２㊀陈鹏翔２㊀杜庭俊２㊀黄琪２(１.西南油气田川东北分公司ꎬ成都６１００５６ꎻ２.重庆科技学院石油与天然气工程学院ꎬ重庆４０１３３１)收稿日期:２０１９－０５－１６基金项目:重庆市基础科学与前沿技术研究专项 滑溜水滞留对页岩气井生产特征影响机理研究 (ｃｓｔｃ２０１７ｊｃｙｊＡＸ０２９０)ꎬ 滑溜水压裂液对页岩渗流能力的影响机理研究 (ｃｓｔｃ２０１８ｊｃｙｊＡＸ０５６３)作者简介:刘韬(１９９１ )ꎬ男ꎬ助理工程师ꎬ从事油气田开发㊁地面工程技术与管理工作ꎮ通信作者:曾顺鹏(１９６５ )ꎬ男ꎬ教授ꎬ从事油气田开采技术及提高采收率工艺研究与教学ꎮ摘㊀要:特低渗油田实行注水开发㊁污水回注ꎬ存在注入压力不断升高而难以保持注采平衡等问题ꎮ通过室内实验ꎬ测试分析回注污水对储层岩心渗透率的影响和注水温度对储层原油流变性的影响ꎮ实验结果表明ꎬ含有悬浮物的回注污水对储层会造成伤害ꎮ随着注入水中回注污水所占比例的增加ꎬ岩心的渗透率会不断下降ꎬ同时导致驱替压力逐步升高ꎻ注入水对较低温度的地层原油会造成一定程度的冷伤害ꎮ特低渗储层的注水开发ꎬ既要注意防止注水带来的敏感性伤害ꎬ又应当加强对注入水水质的控制ꎬ优化注入水中污水与清水的混合比例ꎮ关键词:特低渗储层ꎻ污水回注ꎻ储层伤害ꎻ实验ꎻ岩心ꎻ渗透率中图分类号:ＴＥ３５７文献标识码:Ａ文章编号:１６７３－１９８０(２０１９)０５－００２３－０５㊀㊀三塘湖油田牛圈湖区块ꎬ平均孔隙度１３.７％ꎬ平均渗透率２.８ˑ１０－３μｍ２ꎬ为低孔特低渗储层ꎬ油层温度４３.７~５１.０９ħꎮ自２００７年实行注水开发以来ꎬ随着注水井开井数的增加ꎬ年注入量却没有增加ꎬ而呈减少趋势ꎮ油田的许多注水井在注入压力接近破裂压力条件下ꎬ仍无法完成配注ꎮ针对储层敏感性问题采取了相应措施ꎬ但仍未解决注入压力升高㊁吸水下降等问题ꎮ油田的注水开发过程中ꎬ注入水水质差会对储层造成一定伤害ꎻ同时ꎬ长期进行注水开发ꎬ注入水会降低储层温度ꎬ而原油黏度会随温度的降低而升高[１]ꎮ针对三塘湖油田牛圈湖区块注水开发过程中存在的问题ꎬ我们通过室内实验ꎬ研究了注入水水质及温度变化对储层的伤害情况ꎮ１㊀注入水悬浮物对储层的伤害注入水中的悬浮物过多ꎬ将影响储层渗透率ꎮ悬浮物在储层孔隙内聚集ꎬ会压缩储层流通孔道端面ꎬ使得油水在此孔道内流动时的阻力增大ꎮ悬浮物在喉道处聚集ꎬ会形成 桥堵 ꎬ造成高渗透孔道堵塞ꎬ迫使注入水沿着低渗透的孔道流动ꎬ从而增大油水流动阻力ꎮ而与高渗透储层相比ꎬ低渗透油层注水相对更加困难[２－３]ꎮ为检测注入水对储层渗透率的影响ꎬ采用不同水质的注入水进行了室内驱替实验ꎮ１.１㊀实验条件及方法(１)岩心ꎮ实验所用岩心ꎬ全部取自三塘湖油田牛圈湖区块ꎮ岩心直径为２５.０~２６.０ｍｍꎬ长度为４０.０~５０.０ｍｍꎬ孔隙度为３.０％~５.０％ꎬ孔隙体积为０.６９~１.２ｃｍ３ꎮ(２)注入水ꎮ将油田回注污水与清水按一定比例ꎬ配制成４种实验用注入水样ꎮ４种混合水样中回注污水与清水的体积比:ａꎬ２ʒ１ꎻｂꎬ３ʒ１ꎻｃꎬ４ʒ１ꎻｄꎬ５ʒ１ꎮ其中ꎬ清水符合Ｃ１级水质标准ꎻ回注污水是经脱油沉淀㊁水力旋流及过滤处理后的生产污水ꎬ含油量仅１０~３０ｍｇ∕Ｌꎮ(３)实验方法ꎮ实验模拟注水开采过程中清水与混合水体系对储层的伤害ꎮ主要评价参数为注入前后注入压力的变化值和岩石渗透率的变化值ꎮ驱替实验步骤如下:①对磨平处理后的岩心进行烘干称重ꎻ②抽空饱和(实际)产出水ꎬ测定岩石的孔隙体积和孔隙度ꎻ３２③用清水(已经加了处理剂ꎬ防止敏感性发生)进行水驱ꎬ测定水驱启动压力及注入压力恒定时的压力值ꎬ绘制注入压力曲线及注入过程总渗透率变化曲线ꎻ④用混合水进行水驱ꎬ测定水驱启动压力及恒定压力值ꎬ绘制注入压力曲线及渗透率变化曲线ꎮ⑤计算岩心渗透率在混合水驱后的下降率ꎬ以此评价注入的混合水对岩心渗透率的伤害程度ꎮＣ＝Ｋ１－Ｋ２Ｋ１ˑ１００％(１)式中:Ｃ 混合水驱后岩心渗透率的下降率ꎬ％ꎻＫ１ 清水驱的岩心渗透率ꎬ１０－３μｍ２ꎻＫ２ 混合水驱的岩心渗透率ꎬ１０－３μｍ２ꎮ如果Ｃ大于等于３０％ꎬ则属于对储层伤害严重ꎬ此时所用注入水的水质是不合格的[４－５]ꎮ具体的实验流程如图１所示ꎮ１.２㊀实验结果实验结果见表１ꎮ与清水驱替相比ꎬ混合水驱替过程中ꎬ驱替压力将增加ꎬ大幅度提高了启动压力ꎻ同时ꎬ使得岩心的渗透率明显降低ꎮ４种比例的混合水注入后ꎬ岩心渗透率的下降率分别为２７ ７８％㊁３８.６３％㊁４６.００％㊁５４.１７％ꎮ图１㊀驱替实验流程表１㊀驱替实验结果岩心编号注入水样启动注入压力∕ＭＰａ平衡时注入压力∕ＭＰａ平衡时渗透率∕(１０－３μｍ２)渗透率下降率∕％１２３４清水３.５０８.０８０.１８０混合水ａ６.６０１１.４２０.１３０清水４.１２３.６３０.０４４混合水ｂ４.４４６.３５０.０２７清水１１.７０１３.３００.５００混合水ｃ１２.９７１５.５００.２７０清水３.６３１０.１００.１２０混合水ｄ６.３０１５.５００.０５５２７.７８３８.６３４６.００５４.１７㊀㊀采用ｂ种混合水(回注污水ʒ清水＝３ʒ１)驱替时ꎬ启动压力为４.４４ＭＰａꎬ比清水驱替时的启动压力(为４.１２ＭＰａ)高了７.７６％ꎻ在注入压力恒定时ꎬ混合水驱替的注入压力(为６.３５ＭＰａ)则比清水驱替时(为３.６３ＭＰａ)高了７４.９３％(见图２)ꎮ从图３可以看出ꎬ随着注入量的增加ꎬ清水驱替时岩心的渗透率变化不大ꎬ而用混合水驱替时岩心的渗透率变化较大ꎻ达到稳定后ꎬ清水驱替时岩心的渗透率明显比混合水驱替时要大ꎮ混合水中的悬浮物过多ꎬ悬浮物在储层孔隙内聚集而堵塞孔喉ꎬ使得油水的流动阻力增大ꎬ降低了储层渗透率ꎮ图２㊀ｂ种混合水和清水驱替的注入压力变化 ４２图３㊀ｂ种混合水和清水驱替时的渗透率变化采用ｄ种混合水(回注污水ʒ清水＝５ʒ１)驱替时ꎬ启动压力(６.３０ＭＰａ)是清水驱替时(３.６３ＭＰａ)的１.７倍ꎻ稳定后ꎬ混合水驱注入压力(１５.５０ＭＰａ)是清水驱替时(１０.１０ＭＰａ)的１.５倍(见图４)ꎮ从图５可以看出ꎬ清水驱替时岩心的渗透变化较大ꎬ这可能是岩心的敏感性所致ꎮ与清水驱替相比ꎬ混合水驱替一开始岩心的渗透率就较低ꎬ且低于清水驱替的最终平衡值ꎮ这可能是由于ｄ种混合水中回注污水占比较大ꎬ注入水中的悬浮物太多ꎬ刚刚注入就抑制了岩心的渗透性ꎮ图４㊀ｄ种混合水和清水驱替的注入压力变化图５㊀ｄ种混合水和清水驱替时的渗透率变化从上述实验结果可以看出ꎬ随着注入水中回注污水占比的逐渐增加ꎬ注入水中悬浮物的含量逐步升高ꎬ岩心的渗透率则逐渐下降ꎮ要避免注水开发对储层造成伤害ꎬ或者降低回注污水对储层伤害的程度ꎬ则需优化注入水中污水与清水的比例ꎮ２㊀注入水温度对储层的伤害温度降低会对油层造成冷伤害[６]ꎮ原油中的胶质㊁沥青质遇到冷流体后会析出ꎬ导致孔喉堵塞ꎮ另外ꎬ原油与水(包括地层水)在一定条件下会形成乳化液ꎬ这些乳化液在有微粒或黏土颗粒时能稳定存在ꎬ导致原油凝固点上升㊁流动能力下降ꎬ进而堵塞孔喉ꎮ原油的表观黏度是衡量冷伤害的一个重要指标ꎮ实验测试了黏度随温度变化情况ꎬ以此来衡量注入水对原油的冷伤害程度ꎮ２.１㊀原油黏度测试采用ＮＸＳ－１１Ａ型国产黏度测试仪ꎬ测量了牛圈湖区块采出原油的绝对黏度ꎮ测量方法如下:(１)接通黏度测试仪的电源开关ꎬ将速度自０ 起逐渐增加ꎬ仪器读数随即发生改变ꎮ控制读数在２０~９５格的范围内ꎬ读取刻度ꎬ同时记录相应的转速值ꎮ(２)刻度盘有摆动且摆动在左右一格范围内ꎬ属于正常现象ꎮ对读数取平均值ꎮ(３)转速置于 １５ 而读数仍较小(例如小于５０格)ꎬ或转速置于 １ 而读数仍偏大(例如接近１００格)ꎬ这两种情况都属于系统选择不当所致ꎮ此时ꎬ应更换相应的测量系统ꎮ(４)测量时所加物料要完全浸没转子的工作高度ꎬ直到有少量物料溢入转子上部之凹槽ꎮ(５)根据所选测量系统ꎬ查表得仪器常数ꎬ然后计算得到测量黏度ꎮμ＝Ｋα(２)式中:μ 测得的原油黏度ꎬｍＰａ ｓꎻＫ 仪器常数ꎻα 仪器测试得到的刻度值ꎮ实验测量了３种油样的黏度ꎮ油样取自牛圈湖区块的不同油井ꎬ编号为２.４５Ｓ－１㊁４.８９Ｓ－１㊁７ ３４Ｓ－１ꎬ其相对密度分别为０.８８９２㊁０.８８７８㊁０.８９０２ꎮ３种油样的含蜡量及饱和烃㊁芳香烃含量均接近ꎮ测量的温度节点为:２８㊁４２㊁５０㊁６０㊁７０㊁８０ħꎮ测量结果见图６ꎮ随着温度的升高ꎬ原油黏度总体呈下降趋势ꎬ但下降速度不尽相同ꎮ在温度从３０ħ到４０ħ的变化过程中ꎬ原油黏度下降程度很明显ꎬ从６０ｍＰａ ｓ下降到了３０ｍＰａ ｓꎮ在温度从４０ħ到８０ħ的变化过程中ꎬ原油黏度从３０ｍＰａ ｓ下降到１５ｍＰａ ｓ左右ꎬ下降速度缓慢了许多ꎮ由此可以看出ꎬ样品原油５２黏度转变的临界温度在４０ħ左右ꎮ储层温度小于４０ħꎬ可能使原油产生胶质㊁沥青质析出及乳化等问题ꎮ图６㊀牛圈湖区块原油黏度随温度变化曲线２.２㊀原油流变性评价液体表观黏度的表达式如式(３)ꎮμ＝ｋＤｎ－１(３)式中:μ 原油的表观黏度ꎬｍＰａ ｓꎻｋ 稠度系数ꎻＤ 速度梯度ꎻｎ 流变指数ꎮ由式(３)可得:ｌｇμ＝ｌｇｋ－(１－ｎ)ｌｇＤ(４)通过实验ꎬ已经测量出原油样品的表观黏度μꎮ通过作双对数图ꎬ分别求出稠度系数ｋ和流变指数ｎꎮ然后根据稠度系数和流变指数的变化情况ꎬ对原油的综合性能进行评价ꎬ从而了解原油的流变性特征ꎮ计算结果见表２ꎮ表２㊀原油黏度测试计算结果温度∕ħｋ１－ｎｎ２８６４.５７０.０３３０.９６７４２３０.８３０.０３１０.９６９５０３３.１９０.１１００.８９０６０２６.６１０.１５５０.８４５７０２０.３７０.１６１０.８３９８０１９.０５０.２４８０.７５２在温度从２８ħ增加到４２ħ的过程中ꎬｋ值变化很明显ꎬ这说明此温度变化对原油的性质影响很大ꎬ原油体系内部发生了较大的变化ꎮ这一点在前面的实验中也得到了验证(见图６)ꎮ通过流变指数ｎ可判断液体的性质ꎮ在温度从４２ħ到５０ħ及从７０ħ到８０ħ的变化过程中ꎬｎ值变化较大ꎬ这说明在这几个温度变化过程中ꎬ液体本身的性质变化较大ꎬ而在其他温度节点的变化过程中ꎬ液体本身的性质则比较稳定ꎮ３㊀结㊀论在油田的注水开发过程中ꎬ注入水的水质和温度都可能促使储层渗透率发送变化ꎬ导致特低渗储层吸水能力下降ꎬ而难以保持注采平衡ꎮ对三塘湖油田牛圈湖区块的岩心所做的驱替实验表明ꎬ含有悬浮物的回注污水对储层会造成较大伤害ꎮ随着注入水中回注污水所占比例的增加ꎬ岩心的渗透率会不断下降ꎬ同时导致驱替压力逐步升高ꎮ长期实行注水开发ꎬ大量的注入水会对地层原油造成一定程度的冷伤害ꎮ从储层原油流变性测试结果来看ꎬ牛圈湖区块原油的敏感温度为３０~４０ħꎮ实际上ꎬ储层原油的敏感温度应该稍大一些ꎮ对特低渗储层的注水开发ꎬ一方面ꎬ需要注意防止注水带来的敏感性伤害ꎻ另一方面ꎬ应该提高对注入水的水质标准要求ꎬ加强对注入水水质的控制ꎬ优化注入水中污水与清水的混合比例ꎮ参考文献[１]耿宏章ꎬ秦积舜ꎬ周开学ꎬ等.影响原油粘度因素的实验研究[Ｊ].青岛大学学报(工程技术版)ꎬ２００３ꎬ１８(１):８３－８７.[２]王鑫ꎬ张志翔ꎬ单永卓.低渗透油田注水井解堵规模的探讨[Ｊ].大庆石油地质与开发ꎬ２００４ꎬ２３(３):７０－７１.[３]林玉保ꎬ刘春林ꎬ卫秀芬ꎬ等.特低渗透储层油水渗流特征研究[Ｊ].大庆石油地质与开发ꎬ２００５ꎬ２４(６):４２－４４.[４]王子雨.ＨＨ油田Ｃｈ８储层污水回注与回灌水质标准研究[Ｄ].荆州:长江大学ꎬ２０１８.[５]赵立翠ꎬ高旺来ꎬ赵莉ꎬ等.低渗透油田注入水配伍性实验方法研究[Ｊ].石油化工应用ꎬ２０１３ꎬ３２(１):６－１０.[６]何金钢ꎬ宋考平ꎬ杨晶ꎬ等.大庆低渗透油田扶余油层超前注水实验[Ｊ].科学技术与工程ꎬ２０１４ꎬ１４(１１):１８１－１８３.６２ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＤａｍａｇｅＥｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆＳｅｗａｇｅＲｅｉｎｊｅｃｔｉｏｎｉｎＥｘｔｒａＬｏｗＰｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙＲｅｓｅｒｖｏｉｒＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌＳｔｕｄｙｏｎＲｅｓｅｒｖｏｉｒＣｏｒｅｏｆＮｉｕｑｕａｎｈｕＢｌｏｃｋꎬＳａｎｔａｎｇｈｕＯｉｌｆｉｅｌｄＬＩＵＴａｏ１㊀ＺＥＮＧＳｈｕｎｐｅｎｇ２㊀ＣＨＥＮＰｅｎｇｘｉａｎｇ２㊀ＤＵＴｉｎｇｊｕｎ２㊀ＨＵＡＮＧＱｉ２(１.ＮｏｒｔｈｅａｓｔＳｉｃｈｕａｎＢｒａｎｃｈꎬＳｏｕｔｈｗｅｓｔＯｉｌａｎｄＧａｓＦｉｅｌｄＣｏｍｐａｎｙꎬＣｈｅｎｇｄｕ６１００５６ꎬＣｈｉｎａꎻ２.ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＰｅｔｒｏｌｅｕｍａｎｄＮａｔｕｒａｌＧａｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬＣｈｏｎｇｑｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬＣｈｏｎｇｑｉｎｇ４０１３３１ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｉｎｔｈｅｕｌｔｒａ－ｌｏｗｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙｏｉｌｆｉｅｌｄꎬｔｈｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆａｄｖａｎｃｅｄｗａｔｅｒｉｎｊｅｃｔｉｏｎａｎｄｒｅ－ｉｎｊｅｃｔｉｏｎｏｆｓｅｗａｇｅｈａｖｅｉｎｃｒｅａｓｅｄｔｈｅｉｎｊｅｃｔｉｏｎｐｒｅｓｓｕｒｅꎬａｎｄｉｔｉｓｄｉｆｆｉｃｕｌｔｔｏｍａｉｎｔａｉｎｔｈｅｂａｌａｎｃｅｏｆｉｎｊｅｃｔｉｏｎａｎｄｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ.Ｔｈｒｏｕｇｈｉｎｄｏｏｒｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓꎬｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｒｅｉｎｊｅｃｔｉｏｎｓｅｗａｇｅｏｎｒｅｓｅｒｖｏｉｒｃｏｒｅｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙａｎｄｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｉｎｊｅｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎｒｅｓｅｒｖｏｉｒａｒｅｔｅｓｔｅｄａｎｄａｎａｌｙｚｅｄ.Ｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｒｅ－ｉｎｊｅｃｔｅｄｓｅｗ￣ａｇｅｃｏｎｔａｉｎｉｎｇｓｕｓｐｅｎｄｅｄｓｏｌｉｄｓｗｉｌｌｃａｕｓｅｄａｍａｇｅｔｏｔｈｅｒｅｓｅｒｖｏｉｒ.Ｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｔｈｅｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎｏｆｒｅ－ｉｎｊｅｃ￣ｔｅｄｓｅｗａｇｅｉｎｔｈｅｉｎｊｅｃｔｅｄｗａｔｅｒꎬｔｈｅｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｃｏｒｅｗｉｌｌｃｏｎｔｉｎｕｅｔｏｄｅｃｌｉｎｅꎬａｎｄｔｈｅｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｐｒｅｓ￣ｓｕｒｅｗｉｌｌｇｒａｄｕａｌｌｙｉｎｃｒｅａｓｅ.Ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅꎬｉｎｊｅｃｔｅｄｗａｔｅｒｗｉｌｌｃａｕｓｅａｃｅｒｔａｉｎｄｅｇｒｅｅｏｆｃｏｌｄｄａｍａｇｅｔｏｌｏｗｅｒｔｅｍ￣ｐｅｒａｔｕｒｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｒｕｄｅｏｉｌ.Ｉｎｗａｔｅｒ－ｆｌｏｏｄｉｎｇｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｕｌｔｒａ－ｌｏｗｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓꎬａｔｔｅｎｔｉｏｎｓｈｏｕｌｄｂｅｐａｉｄｔｏｐｒｅｖｅｎｔｉｎｇｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙｄａｍａｇｅｃａｕｓｅｄｂｙｗａｔｅｒ－ｆｌｏｏｄｉｎｇꎬａｎｄｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆｉｎｊｅｃｔｅｄｗａｔｅｒｑｕａｌｉｔｙｓｈｏｕｌｄａｌｓｏｂｅｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ.Ｔｈｅｍｉｘｉｎｇｒａｔｉｏｏｆｗａｓｔｅｗａｔｅｒａｎｄｃｌｅａｒｗａｔｅｒｉｎｉｎｊｅｃｔｉｏｎｗａｔｅｒｓｈｏｕｌｄｂｅａｌｓｏｏｐｔｉｍｉｚｅｄ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｅｘｔｒａｌｏｗｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙｒｅｓｅｒｖｏｉｒꎻｓｅｗａｇｅｒｅｆｉｌｌꎻｆｏｒｍａｔｉｏｎｄａｍａｇｅꎻｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔꎻｃｏｒｅꎻｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ(上接第１４页)ＳｔｕｄｙｏｎＰｒｏｄｕｃｔｉｏｎＩｎｄｉｃａｔｉｏｎＣｕｒｖｅＭｅｔｈｏｄｆｏｒＤｙｎａｍｉｃＲｅｓｅｒｖｅＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎｉｎＥａｒｌｙＳｔａｇｅｏｆＲｅｓｅｒｖｏｉｒＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔＣＯＮＧＸｉｎ㊀ＣＨＥＮＸｉａｏｆａｎ㊀ＹＵＥＰｉｎｇ㊀ＦＡＮＱｉｎｇｚｈｅｎ㊀ＣＨＥＮＷｅｎｇａｎｇ(ＳｔａｔｅＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＯｉｌａｎｄＧａｓＲｅｓｅｒｖｏｉｒＧｅｏｌｏｇｙａｎｄＥｘｐｌｏｉｔａｔｉｏｎꎬＳｏｕｔｈｗｅｓｔＰｅｔｒｏｌｅｕｍＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙꎬＣｈｅｎｇｄｕ６１０５００ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｉｔｉｓｄｉｆｆｉｃｕｌｔｔｏａｃｃｕｒａｔｅｌｙｍｏｄｅｌｔｈｅｆｒａｃｔｕｒｅａｎｄｃａｖｅｒｎｃａｒｂｏｎａｔｅｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓꎬｂｅｃａｕｓｅｔｈｅｙａｒｅｃｈａｒａｃ￣ｔｅｒｉｚｅｄｂｙｓｔｒｏｎｇｈｅｔｅｒｏｇｅｎｅｉｔｙａｎｄｃｏｍｐｌｅｘｆｌｕｉｄｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ.Ｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆｌｉｍｉｔｅｄｒｅｓｅｒｖｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｂｙｓｔａｔｉｃｖｏｌｕｍｅｍｅｔｈｏｄꎬｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｄｙｎａｍｉｃｄａｔａｃａｎｂｅｕｓｅｄｔｏｃａｌｃｕｌａｔｅａｎｄｅｖａｌｕａｔｅｒｅｓｅｒｖｏｉｒｒｅｓｅｒｖｅｓ.ＡｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅａｃｔｕａｌｓｉｔｕａｔｉｏｎｏｆＳｈｕｎｂｅｉＮｏ.１ｗｅｌｌａｒｅａｏｆＯｒｄｏｖｉｃｉａｎｆｒａｃｔｕｒｅａｎｄｃａｖｅｒｎｒｅｓｅｒｖｏｉｒｉｎＴａｈｅＯｉｌｆｉｅｌｄꎬａｎｄｔｈｅｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｍａｔｅｒｉａｌｂａｌａｎｃｅｍｅｔｈｏｄꎬｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｉｎｄｉｃａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｓａｒｅｄｒａｗｎｗｉｔｈｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｄａｔａｏｆＳＨＢ１－１ＨꎬＳＨＢ１－７ＨａｎｄＳＨＢ１－６Ｈｗｅｌｌｓ.Ｍｅａｎｗｈｉｌｅꎬｔｈｅｄａｔａｏｆｓｔａｔｉｃｐｒｅｓｓｕｒｅｄｒｏｐꎬｆｌｏｗｐｒｅｓｓｕｒｅｄｒｏｐａｎｄｏｉｌｐｒｅｓｓｕｒｅｄｒｏｐａｒｅｕｓｅｄｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙｔｏｄｒａｗｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｉｎｄｉｃａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｓｔｏｃａｌｃｕｌａｔｅｔｈｅｒｅｓｅｒｖｏｉｒｒｅ￣ｓｅｒｖｅｓｗｉｔｈｌｉｔｔｌｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ.Ｔｈｅｒｅｓｅｒｖｅｓｃａｌｃｕｌａｔｅｄｂａｓｅｄｏｎｗｅｌｌｇｒｏｕｐａｒｅｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｌｅｓｓｔｈａｎｔｈｏｓｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｏｎｔｈｅｂａｓｉｓｏｆｓｉｎｇｌｅｗｅｌｌ.Ｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆｉｎｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔｓｔａｔｉｃｐｒｅｓｓｕｒｅｄａｔａꎬｆｌｏｗｐｒｅｓｓｕｒｅｏｒｏｉｌｐｒｅｓｓｕｒｅｄａｔａｃａｎｂｅｕｓｅｄｔｏｄｒａｗｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｉｎｄｉｃａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｔｏｑｕｉｃｋｌｙｅｖａｌｕａｔｅｒｅｓｅｒｖｏｉｒｒｅｓｅｒｖｅｓ.Ｆｏｒｔｈｅｃｏｎｎｅｃｔｅｄｗｅｌｌｓꎬｔｈｅｒｅ￣ｓｅｒｖｅｓｓｈｏｕｌｄｂｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｉｎｕｎｉｔｏｆｗｅｌｌｇｒｏｕｐｔｏａｖｏｉｄｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｏｆｒｅｐｅａｔｅｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｒｅｓｅｒｖｅｓ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｃａｒｂｏｎａｔｅｒｅｓｅｒｖｏｉｒꎻｄｙｎａｍｉｃｒｅｓｅｒｖｅｓꎻｍａｔｅｒｉａｌｂａｌａｎｃｅｍｅｔｈｏｄꎻｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｉｎｄｉｃａｔｏｒｃｕｒｖｅꎻｓｔａｔｉｃｐｒｅｓｓｕｒｅｄｒｏｐ７２。
含聚合物污水回注对油层的污染分析
（） ４ 水样 中聚合 物相对 分子 质量 测定．采用 黏度 法 ， 出 聚合物 驱油采 出液 中聚合 物 相对 分 子 质量 为 测
５ ０ ０．聚合 物分 子 的 回旋半 径 Ｒ ０ ×１ 为
尺一 （
收 稿 日期 ：０ ７—０ —０ ； ２０ ３ ６ 审稿 人 ： 祥 国 ； 卢 编辑 ： 丽 芹 郑
文献标识码 ： Ａ 文章 编 号 ：０ ０ ８ １ ２ ０ ） ６ ０ ２— ４ １ ０ —１９ （０ ７ ０ —０ ３ ０
中 图分 类 号 ： Ｅ３ ７８ Ｔ ５．
聚合物驱 油是 石油 工业 与其他 工业 技术 结 合 的 成功 典 范 ．随着 工业 化 生 产 规模 的扩 大 ， 合物 卜 聚
（ ） 验用岩 心性 质及 指标． ２实 实验用 ２种 岩 心取 自大 庆 油 田 萨葡 差 层 ， 渗透 率 用 标 准盐 水 （ 其组 成 为
７ ５ ０ ｍｇ Ｉ Ｎａ ，． ×１ ｍｇ Ｌ的 ＫＣ ，． ×１。 ／ ． ×１ 。 ／ 的 Ｃ１２ ５ ０ ／ １２ ５ ０ ｍｇ Ｌ的 Ｃ Ｃ ２测 定 ， 透率 分 别 为 ３ ×１ ａ １） 渗 ０ ０
含 聚 合 物 污 水 回注对 油 层 的污 染分 析
马 展 朝
（大 庆 油 田有 限 责 任 公 司 第 二 采 油 厂 ， 龙 江 大庆 １ ３ １ 黑 ６ ４ ４）
摘
要 ： 过 将 油 田采 出 水 （ 通 水样 １ 水 样 ２ 和 含 不 同 聚合 物 质 量 浓 度 的 水 样 ， 别注 入 大 庆 油 田油 层 模 拟 现 场 ， 和 ） 分 进
）， 。
作 者 简 介 ： 展 朝 （９ ５ ， ， 士 生 ， 程 师 ， 要 从 事 油 田 开 发 与 管理 等方 面 的 研 究 马 １７ 一） 男 硕 工 主
回注污水水质对油藏储层渗透率影响规律
摘
要：研究回注污水水质对油藏储层渗透率影响规律对油田提高注水效果具有重要意义。针对大庆杏南
油田 7 种不同渗透率的油藏天然岩心，设计了 6 种不同水质的污水（不同浓度及粒径的悬浮固体浓度、不同含
油量）室内岩心流动实验，揭示了污水水质对油藏储层渗透率的影响规律。结果表明：污水中悬浮物对储层的
堵塞类型为贯穿性堵塞、过渡性堵塞和浅部堵塞三种形式，其中贯穿性堵塞起主要作用；堵塞形式主要受水中
注入回注污水界限为 8.5.2。
关 键 词：回注污水；堵塞式；影响图版；界限
中图分类号：R 123.3
文献标识码： A
文章编号： 1671-0460（2019）04-0762-06
DOI:10.13840/21-1457/tq.2019.04.027
Influence of Reinjected Sewage Quality on the Permeability of Reservoir
第 48 卷第 4 期 2019 年 4 月
当代化工 Contemporary Chemical Industry
Vol.48，No.4 April，2019
回注污水水质对油藏储层渗透率影响规律
冯春 1，孙灵辉 2,3，萧汉敏 2,3，王春丽 4，刘卫东 2,3，从苏男 2,3，杨晶 1
注水开发储层损害的外因研究
注水开发储层损害的外因研究摘要注水作为继一次采油枯竭的第二种开发方式，是一种能够明显提高采油效率的开发方式。
采用注水井向地层注水是保持地层压力的重要手段，是生产井能够稳定生产的关键技术，其发展的程度直接影响到可采储量的大小。
但在注水过程中或注水后，由于种种原因油层常会受到伤害，主要从其外因方面研究储层损害的原因。
关键词注水开发方式；地层伤害；敏感性；润湿性储层损害的内因是在外因作用下诱发产生的，其自身不可能造成储层损害。
因此储层损害机理的关键是研究外因如何诱发内因起作用而造成储层损害。
1 外界流体进入储层引起的损害1.1 流体中固相颗粒堵塞储层造成的损害随入井流体进入储层的岩屑和混入的杂质及固相污染物质，它们是有害固体。
当井眼中流体的液柱压力大于储层孔隙压力时，固相颗粒就会随液相一起被压入储层中，从而缩小储层孔隙半径，甚至堵死孔喉造成储层损害。
影响固相颗粒对油气层的损害程度和侵入深度的因素有：①固相颗粒粒径与孔喉直径的匹配关系；②固相颗粒的浓度；③施工作用参数和压差、剪切速率和作业时间。
1.2 外来流体与岩石不配伍造成的损害1）水敏性损害。
若进入储层的外来液体与储层中的水敏矿物不配伍时，将会引起这类矿物水化膨胀、分散或脱落，导致储层渗透率下降。
储层水敏性损害的规律有：①当储层物性相似时，储层中水敏性矿物含量越多，水敏性损害程度越大；②当储层中水敏性矿物含量及存在状态均相似时，高渗储层的水敏性损害比低渗储层的水敏性损害要低些；③外来液体的矿化度越低，引起储层的水敏性损害越强；④在外来液矿化度相同的情况下，外来液中含高价阳离子的成分越多，引起储层水敏性损害的程度越弱。
2）碱敏性损害。
高pH值的外来液体侵入储层时，与其中的碱敏性矿物发生反应造成分散、脱落、新的硅酸盐沉淀和硅凝胶体生成，导致储层渗透率下降。
储层产出碱敏损害的原因为：①粘土矿物的铝氧八面体在碱性溶液作用下，使粘土表面的负电荷增多，导致晶层间斥力增加，促进水化分散；②隐晶质石英和蛋白质等较易与氢氧化物反应生成不可溶性硅酸盐，这种硅酸盐可在适当的pH值范围内形成硅凝胶而堵塞孔道。
含聚污水水质变化规律及储层伤害机理研究
力显 微 镜 、 境 扫 描 电镜 等 微 观 分析 手段 ， 环 实验研 究 含 聚 污 水 中残 余 聚 合 物 对 悬 浮 物 浓 度 和粒 径 中值 ， 油 率 以及 结 垢 含
ｃ ｏ ｃ ｐ ｅ ｖ ｒ ｎ ｅ ｔ ｌ ｃ ｎ ｉ ｇ ｅｅ ｔｏ ｉｒ ｓ ｏ ｅ ａ ｄ ｏ ｈ ｒｍｅ ｎ ｆｍｉｒ ｓ ｏ ｉ ａ ａｙ ｉ ，ｈ ｎ ｌ ｅ ｃ ｒ ｓ ｏ ｙ， ｎ ｉ ｍ ｎ ａ ｓａ ｎ ｎ ｌ ｃｒ ｎ ｍ ｃ ｏ ｃ ｐ ｎ ｔ ｅ ａ ｓｏ ｃ ｏ ｃ ｐ ｃ ｎ ｌ ｓ ｔ ｅ ｉ ｆ ｎ ｅ ｏ ｓ ｕ ｏ ｅ ｉ ｕ Ｊ ｏｙ ｒ ｏ ａ ｉｔ ｎ ｏ ｕ ｐ ｎ ｅ ｏ ｉｓｃ ｎ ｅ ｔａ ｉ ｎ ａ ｄ ｐ ｒｉｌ ｉｅ ｏ 】 ｏ ｔ ｎ ｎ ｈ ｃ ｌ— ｆｒ ｓｄ ａ ｐ ｌｍｅ ｎ ｖ ｒａ ｉ ｆｓ ｓ ｅ ｄ ｄ ｓ ｌ ｏ ｃ ｎ ｒ ｔ ｎ ａ ｔ ｅｓｚ ． ｉ ｃ ｎ ｅ ｔ ｄ ｔ ｅｓ ａｅ ｏ ｄ ｏ ｃ ａ ｆ ｒ ｎ ｎ ｓｓ ｕ ｉｄ ｏ ｍｉ ｇ ｉ ｓｗａ ｔ ｄ ｅ ．Ｔｈ ｅ ｕ ｔ ｈ ｗ ｈ ｔｗｈ ｎ ｔ ｅ ｒ ｓ ｕ ｌ ｏ ｙ ｒ ｃ ｎ ｅ ｔ ａ ｉｎ ｉ ｃ ｅ ｓ ｄ ｔ ０ ｏ ｅ ｒ ｓ ｌｓｓ ｏ ｔ ａ ｅ ｈ ｅ ｉ ａ ｐ ｌ ｍｅ ｏ ｃ ｎ ｒ ｔ ｒ ａ ｅ ｏ １ ｄ ｏ ｎ ５
关键词 ： 残余 聚合物 ； 含聚污水 ； 水质指标 ； 储层伤害
中 图分 类 号 ： Ｅ ５ ． Ｔ ３７６ 文献标识码 ： Ａ ｄｉ１ ．９ ９ ｉｎ １０ ｏ：０ ３ ６ ￣． ｓ ．０ ８～２ ３ ．０ ０ ０ ．８ ｓ ３ ６ ２ １ ．４ ０ ６
含聚污水回注对地层的伤害机理及治理技术研究
技术研究口］ ． 流体机械 ， ２ ０ ０ ５ ， ３ ３ （ １ ０ ） ： ８ ～１ ０ ，
８ ６ ．
在 进 行两 种 液 体 驱替 时 采 出液 清 澈 ， 说 明含 聚 污 水 中大部 分聚 合物都 滞 留在 岩心 中 ， 造 成堵塞 。 现 场 含聚 污水 中悬浮 物 含 量 和含 油 达标 ， 但 仍 有 粒径
伤 害率 。该 实验 采 用 水 井 取 样 ， 含 聚浓 度 ２ １ ５ ． ９ ２ ｍｇ ／ Ｌ， 由 于含 油 和 固 体 悬 浮 物 都 已在 地 面 进 行 处 理， 以下研 究过 程不考 虑这 两种 因 素 。见 表 ３ ：
解堵 剂后 ， 驱 替标 准盐 水 ８ Ｐ Ｖ 测 定其 解堵后 渗 透率
率Ｔ ｌ ， 见表 ４ ： 实 验 结果 表 明 ， 含 聚污 水 中悬 浮 物 与 油综 合作 用对岩 心伤 害更加 严重 ， 伤 害率 为 ９ ７ ． ４ 。岩心渗
透 率越 高 ， 堵塞 程度 越大 。
表４ 含聚 污 水 堵 塞 程 度 数 据 表
在该 区块共 试验 １ ８口井 ， 平均 单井 注水压 力 由 １ ２ ． ２ ＭＰ ａ 下 降至 １ １ ． ９ ＭＰ ａ ， 日注 水量 由 ７ ｍ。 增 加到 ２ ７ ｍ。 ， 取得 了 良好 的效果 。
向丹 ， 黄 大 志． 王２ ７断块 油 藏 污水 回注 ［ ４ ］ 李 强， 对 吸水 层 的损 害研 究［ Ｊ ］ ． 钻采 工 艺 ， ２ ０ ０ ７ ， ３ ３
（ ６ ）： １ ０ ８～ １ Ｏ９ ．
选择与该区块相 同渗透率级别的人工岩心， 测
孔 隙度 、 空 气渗 透 率后 抽 空 ， 用 标 准盐 水 饱 和 ， 浸 泡 ２ ４ ｈ 。 于地 层温 度下 测定其 标 准盐水 渗透 率Ｋ１ ， 驱动
含聚合物污水及储层解堵剂实验分析
含聚合物污水及储层解堵剂实验分析Abstract：Polymer-containing sewage contains crude oil，and some heavy components and residual oil are easy to adhere to the reservoir pores near the wellbore，resulting in the blockage. Therefore，it is necessary to deal with the blockage caused by colloidal asphalt，wax and crude oil in the formation. In this paper，the content of calcium ion，iron ion，aluminium ion，chloride ion，oil content and polymer concentration in polymer-containing sewage were analyzed. According to the characteristics and particularity of polymer-containing sewage，the blocking remover was prepared on the basis of oxidant and activator，which effectively solved the blocking problem of polymer. The results showed that sodium phosphate and Rlee had good plugging removal performance，and the best plugging removal agent was 0.5% sodium phosphate + 0.5% Rlee.Key words：Polymer; Sewage reinjection; Reservoir plugging removal; Experimental analysis随着我国现代化建设的不断发展，社会经济的增长对于原油物料的需求量越来越大，如何满足新形势下社会经济增长的需求，提高油料开采效率已经成为原油生产单位十分重要的研究课题之一。
含聚污水配注聚合物影响因素的实验研究
第12卷第32期2012年11月1671—1815（2012）32-8684-03科学技术与工程Science Technology and EngineeringVol.12No.32Nov．2012 2012Sci.Tech.Engrg.含聚污水配注聚合物影响因素的实验研究魏巍1王敏1王磊1姜小苑2（东北石油大学石油工程学院1，大庆163000；大庆油田第3采油厂1矿2，大庆163000）摘要油田聚合物驱油每年需求大量的清水以配置聚合物，而采出污水不能平衡回注到油层，这样做造成资源的浪费以及环境的污染。
因此污水配制聚合物问题的研究是非常重要的。
通过改变含聚污水中的矿化度、菌类、还原性物质、含油量等单一因素，研究影响聚合物黏度的各种因素。
并根据各种影响因素的影响程度的不同，确定影响聚合物黏度的主要因素，从而确定含聚污水配注聚合物的可行性。
关键词含聚污水黏度含聚浓度驱油效果中图法分类号TE357.45；文献标志码B2012年7月9日收到第一作者简介：魏巍（1983—），男，汉族，吉林省白山市人，东北石油大学油气储运工程硕士研究生在读，E-mail ：ww1m83@ 。
目前，大庆油田每年注聚合物干粉的规模已达到6ˑ104t 的水平［1］，聚合物驱工业化应用每年都需要补充的清水，而油田产出污水又不能平衡回注到油层，多余部分只能外排。
这样做一方面会造成水资源的浪费，增加油田操作成本，另一方面会造成环境污染。
因此，利用油田产出污水配制聚合物的问题就显得越来越重要。
针对影响含聚污水的黏度因素的实验测试［2，3］，通过改变污水中的矿化度、菌类、还原性物质、含油量等单一因素，研究影响聚合物黏度变化关系。
并根据各种影响因素的影响程度的不同，确定影响聚合物黏度的主要因素，从而确定含聚污水配注聚合物的可行性。
主要从聚污、深污、普污三种不同水质特性着手，对影响聚合物黏度因素（矿化度、菌类、还原性物质、含油量、悬浮固体量）进行对比分析。
分析注水过程中油层伤害因素及堵塞机理,
分析注水过程中油层伤害因素及堵塞机理一．储层岩石特征288断块砾岩油藏含油层系为三叠系克拉玛依上组, 油层中部深度为1 481.0 m, 油层温度为46.4 摄氏度。
岩性主要为灰色、灰绿色含砾细中粒砂岩和砂质细砾岩。
岩石分选差, 磨圆度呈次棱角次圆状, 成分成熟度低, 颗粒粒径相差悬殊( 0.01~ 50mm )。
全岩X 衍射矿物分析表明, 石英含量为27% , 长石含量为61%, 方解石含量为3% , 黏土矿物为9% 。
填充物主要以粒间充填的黏土矿物、水化云母和泥质胶结为主, 其含量一般为20% ~ 30%, 其中泥质胶结为主, 泥质含量平均为13% , 颗粒胶结疏松, 容易发生脱落。
黏土矿物中以高岭石为主, 次之为伊/蒙间层、伊利石和绿泥石。
储层孔隙度平均为16%, 渗透率平均为12.6 x 10-3 um2, 为低孔低渗油藏。
储层非均质性强, 渗透率为( 0.04 ~135) x10- 3 um2, 相差数千倍, 在低孔低渗的背景上也存在高孔高渗层段。
储集空间主要以粒间孔为主, 同时长石粒内溶孔发育, 还可见到砾缘缝。
孔喉配位数少, 连通性差; 孔喉细小, 最大喉道径为2.5 um, 平均喉道半径为1.0 um; 喉道类型主要是片状和弯片状喉道, 孔喉极容易堵塞。
岩石学特征表明储层存在潜在速敏性、水敏性、酸敏性以及应力敏感性损害.二．储层敏感性研究( 1) 储层速敏性研究。
速敏是指流体在储层中流动时, 引起储层中微粒运移, 堵塞喉道, 造成渗透率下降的现象。
速敏性研究的目的在于了解储层中流体流动速度与储层渗透率的变化关系, 有速敏产生时确定其产生的临界流速, 为确定合理的注采速度提供科学依据。
段六拨油田水井采用合注, 即注入流量大于1.0mL /m in时, 储层会发生速敏, 油层渗透率将开始下降。
由实验得到临界注入流量, 计算得到临界渗流速度为0.003 397cm / s。
实际注水中应根入量, 在油井试采、增产措施及转注水初期流体流量都不应超过临界注入量, 否则会引起储层速敏, 造成损害而降低储层渗透率。
千方污水回注井储层损害诊断及酸化延效技术
千方污水回注井储层损害诊断及酸化延效技术引言随着石油开采的深入，传统的开采方式逐渐面临瓶颈，新兴的技术和方法可以帮助我们克服这些困难。
千方污水回注井是一种用来改善油藏采收率的技术，其运用污水回注至油田储层中，刺激油田中潜在资源的开发。
然而，长期以来，千方污水回注井技术也面临着储层损害的困扰，严重影响了该技术的效果和应用。
一、千方污水回注井储层损害诊断1. 工程设计阶段的储层损害诊断在千方污水回注井项目的工程设计阶段，需要针对储层特性进行详细的调研和分析。
通过开展地质勘探、岩心分析和地震探测等研究手段，可以获得储层的物理性质、水文地质条件、油层孔隙结构等信息。
此外，还需要开展相关的数值模拟和沉积物的物理实验研究，以判断千方污水回注井技术对储层的可能影响，进一步诊断储层损害的风险。
2. 井下短周期试井诊断在千方污水回注井施工后，可以进行井下短周期试井诊断来评估储层损害的程度。
这是一种通常通过临时封堵压回井以及油气压力等因素监测的方法。
通过监测井底压力的变化，可以分析出可能存在的油层损害情况。
二、酸化延效技术在千方污水回注井中的应用1. 酸化处理技术酸化处理技术是延长千方污水回注井的有效生产周期的重要手段。
主要是通过石油酸化剂的注入，改变油田的酸碱度，以促进腐蚀剂对石油中的杂质和沉积物的溶解，从而清洁和启动储层的。
酸化处理技术可以提高油井的生产能力，减少产能耗费，延长油井的寿命。
2. 酸化延效技术酸化处理技术可以用于千方污水回注井中，通过将酸化剂注入到污水中回注至储层中。
酸化剂可以溶解储层中的杂质和沉积物，清洁储层孔隙，改善储层的渗透性。
这种酸化延效技术可以有效地改善油藏采收率，并延长储层的使用寿命。
结论千方污水回注井是一种创新的油田开采技术，但储层损害一直是制约千方污水回注井技术应用的关键问题。
通过在工程设计阶段进行储层损害诊断和采用酸化延效技术，可以解决这一问题。
通过改善储层渗透性和清洁储层孔隙，酸化处理技术可以提高油井的产能，延长油井寿命。
油田产出污水回注对储层伤害评价
处理 回 注到储 层 中 ， 这 种方 式被 各 油田普 遍采 用 。文章 对 某联合 站 处理 后 水质 进 行 分析 ， 证 明油 田产 出污水 得 到 了较 好 的 处理 。对 处理后 污 水开展 速敏 性 和水敏 性 评价 试验 ， 结 果表 明 ： 注入 水和 模 拟 油速敏 程 度 以及 模 拟 地层 条件 水敏 试验 结 果均 为 中等偏 弱 ， 可 满足 油田 生产 需要 。
对 岩 心造成 渗 透 率 下 降 ， 水 敏指数为 ３ ３ ． １ ８ ， 水 敏
明地层 流体 在地 层 中的线性 渗 流速度 在 ３ ． ２ ６ ｍ／ ｄ以 内， 可 以确 保地 层不 发生 速敏 性伤 害 。注 入水 的临 界 流速 为 ０ ． １ ５ ｍＬ ／ ｍｉ ｎ ， 与 之 对 应 的线 性 渗 流 速 度 为
油 气田 环境 保 护 ・ 技 术研 究 从 表 ３可看 出 ， 模 拟 地 层 水 的临 界 流 速 为 ０ ． １ ７ ｍＬ ／ ｍｉ ｎ ， 与之 对应 的线 性 渗 流速 度 为 ３ ． ２ ６ ｍ／ ｄ ， 表
பைடு நூலகம்
从 表 ４可看 出 ， 在残余 油 状态 下处 理 后 的污 水 会
１ ． ２处 理 后 污 水
污水处 理工 艺技 术 主要包 括 自然沉 降 、 添 加 絮凝
剂、 斜 板 隔油 和物理 化学 杀 菌 等踟 。污 水处 理 后 水质
指标 见表 ２ 。
赵子豪 ， 东 北 石 油 大 学 石 油 工 程 学 院在 读 学 生 ， 研究方 向： 石 油 工 程 。通 信 地 址 ： 黑 龙 江 省 大 庆 市 东 北 石 油 大 学 石 油 工 程学 院 ２ ０ １ １ － ５班 ， １ ６ ３ ３ １ ８