预应力混凝土梁反拱度试验和分析

合集下载

浅谈后张法预应力混凝土t梁预拱度控制

浅谈后张法预应力混凝土T梁预拱度控制浅谈后张法预应力混凝土T梁预拱度控制摘要：本文结合工作实例，对后张法预应力混凝土T梁预拱度控制的形成原因、影响因素进行分析，并提出一些控制措施。

关键词：后张法 T梁预拱度控制预制T梁设计时，为使梁体具有足够的强度、刚度来承受恒载和活载所产生的弯矩，往往布置预应力筋，通过预应力筋张拉对梁体产生的负弯矩来抵消恒载和活载产生的正弯矩。

为了控制梁体张拉时产生的过大的向上反拱，则需通过对预制梁台座（底模）设置一个向下的合适的拱度来抵消反拱，所设的拱度即为“预拱度”。

一、T型梁上拱度形成的原因后张法全预应力混凝土T型梁的上拱度一般由预施压应力产生的上挠度和梁体自重产生的下挠两部分组成，下挠度值小而上挠度值大，两者相互作用的结果会使梁体产生一定的上拱度。

由于T型梁的压应力一般集中于梁体截面上形成了偏心压力，偏心受压的结果会使预压区混凝土（包括所配的非预应力筋）处于高压应力状态，根据材料力学的压缩变形的结果必然会使梁体形成一定的上拱度。

通常，预压应力越大，梁体混凝土不均匀压缩变形就越大，上拱度也就越大。

因此，预施压应力对梁体的力学作用所产生的不均匀压缩变形是T型梁上拱度形成的直接原因。

上拱度一般由设计单位依据梁体受力弹性变形理论和混凝土收缩徐变的经验参数计算得出，标注于图纸之上，又称为理论拱度值。

二、T型梁上拱度的影响因素根据T型梁体的受力特性、弹塑变形特性、局部应力效应和混凝土收缩徐变特性，T型梁预拱度除与梁体截面特性（梁体长度、自重、惯性矩）有关外，还受以下因素影响；1、预施压应力预施压应力大小和应力施加时间影响着上拱度的大小。

预施压应力（如设计张拉力或张拉、超张拉控制应力）越大，梁体上拱度就越大（如边梁的上拱度值一般大于中梁的上拱度值），反之亦然。

预施压应力的应力施加时间越长或越早，梁体上拱度就越大；如果对一座桥梁上的相邻梁体施加时间不一致的预应力则会导致安装后相邻梁体间的上拱度值偏差较大，施工中要多加注意。

预应力混凝土梁拱度设置与控制

作者单位：湖南高速公路管理局
参考文献［１］郭小宏、曹源文、阎佐廷，公路工程机械化
施工与管理，北京：人民交通出版社，２００４。［２］何挺继等主编，筑路机械手册，北京：人民
交通出版社，１９９８。［３］张世英、陈元基，筑路机械工程．北京：机
械工业出版社，１９９８。［４］袁迎捷、胡长顺、周进川，沥青混合料压实
程度均对弹性模量产生影响。
一般来说，砼初期的收缩变形很快，两
三、存梁时间
周可完成全部收缩的２５％，一个月５０％，三
预应力砼梁的存梁时间一般为６０天个月增长缓慢，两年后趋于稳定。砼长期承
不超过９０天，存梁时间的长短主要考虑砼受着巨大的压力作用，其应变也随时间的延
３、碾压热铺沥青混合料时，应在工艺规定的混合料温度下进行碾压作业。为防止碾压轮粘带沥青混合料，要向轮面涂刷少量柴油或其它防粘剂，但由于这些油剂有腐蚀橡胶轮胎的作用，应尽可能少用或不用。
４、当轮胎压路机具有整体转向的转向压轮时，为避免转向搓移压实层材料，在碾压过程中，不应转向角度过大和转向速度过快。
１、压路机在出厂时轮胎的充气压力设定为０．３５ＭＰａ，工作时，根据需要调整轮胎的充气压力，其调整范围在０．２￣０．８ＭＰａ之间，并且要保持压路机每个轮胎的充气压力基本一致，其差值应控制在８￣１６Ｐａ以内。
２、在给压路机配重时，根据需要可加水、加砂、加铁以达到不同的配重要求，并不是越重越好，以免破坏被压实材料，产生路面缺陷。

预应力混凝土框架梁张拉反拱测试分析

的评价。预应力混凝土施工检测的主要方法包括有效预应力的测试和反拱测试两种类型Ｌ１］。对于前者，有
效预应力的理论值可由规范或设计直接提出或简单推出，但有效预应力的准确测试存在一定难度］。而对于反拱测试方法，测试工作及其数据成果简便直观，但理论值计算可能因考虑施工因素而较为复杂。
（１．中建三局第二建设工程有限责任公司，武汉４３００７４；
２．武汉理工大学土木工程摘要：预应力混凝土结构设计中，当等效荷载仅抵消部分结构自重时，施工张拉反拱发生后的混凝土结构还会
ｃｏｎｃｒｅｔｅｆｒａｍｅｓｗｉｔｈｌｏｎｇｓｐａｎｓａｎｄｈｉｇｈｆｏｒｍｗｏｒｋｓｙｓｔｅｍｓｓｈｏｒｉｎｇｏｎｓｉｔｅ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｈｏｗｓｔｈａｔｔｈｅｐｒｅｔｅｎｓｉｏｎ
ｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｉｓｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙａｆｆｅｃｔｅｄｂｙｔｈｅｒｅｓｔｒａｉｎｔｏｆｔｈｅｆｏｒｍｗｏｒｋ．
（１．ＴｈｅＳｅｃｏｎｄＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏ，Ｌｔｄ，ＣｈｉｎａＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＴｈｉｒｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＢｕｒｅａｕ，

预制预应力混凝土梁上拱度值偏差成因分析及管控措施

预制预应力混凝土梁上拱度值偏差成因分析及管控措施发布时间：2023-01-15T07:27:31.208Z 来源：《建筑实践》2022年9月18期作者：祝尚德[导读] 后张法预制预应力混凝土梁在施工中，梁体上拱度值会出现不同程度的偏差，偏差较大时会影响工程质量祝尚德（中交路桥华东工程有限公司，上海 200120）摘要：后张法预制预应力混凝土梁在施工中，梁体上拱度值会出现不同程度的偏差，偏差较大时会影响工程质量。

本文对梁体上拱度值偏差进行了成因分析，并提出了相应的管控措施，为桥梁预应力控制和桥面铺装施工质量控制提供一定技术参考。

关键词：预制梁；后张法预应力混凝土；上拱度值偏差；管控措施长期以来，预制预应力混凝土梁以其良好的结构整体性、抗弯性能等优势，广泛应用于路桥施工中。

但是在现场施工时，往往受预应力束超（欠）张拉等因素影响导致梁体上拱度值出现较大偏差，一旦超出一定限度，将对后期桥面铺装和桥梁安全运行产生不利影响，但这一问题尚未在施工过程中得到充分重视。

湖南省白新高速公路第1合同段（以下简称“白新1标”）主线桥梁均为后张法预制预应力混凝土主梁，为确保梁体预应力施工质量，在预制梁生产过程控制时，一方面做好张拉控制应力和伸长值控制，另一方面，坚持问题导向，结合施工现场实际，经过深入技术分析，不断总结经验教训，形成了较为完善的梁体上拱度值管控体系，切实保障了预制预应力混凝土梁和桥面铺装的施工质量。

1 梁体上拱度值偏差原因分析1.1台座设置不满足要求引起的上拱度值偏差1.1.1 台座地基处理不满足承载力和稳定性要求后张法施工的预制梁在张拉后梁体自重由梁端台座支撑，因此要求梁端台座应有足够的承载能力和稳定性，且宜对台座两端及适当范围内的地基进行特殊加固处理。

如果地基处理不满足要求，将会导致台座产生不均匀沉降、梁体发生竖向移位，继而引起梁体上拱度值产生较大偏差。

1.1.2 台座反拱值设置不满足要求当后张预应力混凝土梁的上拱度值较大，将会对桥面铺装的施工产生不利影响时，宜在预制台座上设置反拱。

预应力砼T型梁反拱设置

预应力砼T 型梁反拱设置一、引言1. 武汉市武家山地处软基, 京珠高速公路跨越时大量采用30m 后张预应力砼T 型梁, 在台座上浇注、张拉, 然后用架桥机简支安装, 每跨6 片, 每5～6 跨通过桥面简单连续。

我标段全长19.3km, 主要是桥梁,共计30mT 型梁2076 片( 双幅173 孔) , 这些梁板在安装时,无一不发生了T 梁上拱度偏大、T 梁顶面超高, 从而出现桥面铺装层厚度不足, 危及桥面系工程质量的情况,形成了本项目预应力梁式桥上部结构施工中的质量通病。

2. 新郑高速公路第六合同段, 起于K44+300, 终于K49+405.350, 全长5105.35m, 主要由黄河特大桥引桥127 孔35mT 型梁和一干渠大桥12 孔35mT 型梁组成( 计2224 片) , 双排圆柱式墩柱, 钻孔灌注桩基础, 桥面铺装自下而上依次为8cm30# 防水砼, 6cm 中粒式沥青砼, 5cm 细粒式沥青砼, 总投资额三亿伍仟万元。

设计图纸表明: 张拉后理论上中梁的起拱值为2.5cm, 边梁的起拱值为3.1cm, 我们知道, 鉴于种种原因,实际施工中起拱值较理论计算大, 这样以来, 正常情况下边梁的中间部分桥面铺装层就不足4.9cm。

二、反拱的设置1. 如上所述, 为了确保桥面铺装的厚度, 我们在施工前进行了认真的论证和研究, 决定在制梁台座上设置反拱, 具体为:中梁预设3.0cm 的下反拱, 边梁预设3.5cm 的下反拱。

2. 反拱值计算曲线研究。

混凝土简支梁无论是上拱或下挠, 其最大值均产生在跨中, 我们将此值称为矢值, 用“fmax”表示。

fmax 值一般在梁的设计时已经给出, 当设计没有给出时, 可按上述规范有关要求进行计算。

混凝土简支梁的fmax 值确定后, 制梁时底模预设曲线类型。

对钢筋混凝土梁,《设计规范》第4.2.4条只提“应做成平顺曲线”;《施工规范》第9.3.4 条第6 款给出了“纵向预拱度可做成抛物线或圆曲线”; 对预应力混凝土梁,《设计规范》第5.2.29 条则指明“ 预加力的反拱值, 可用材料力学的方法计算, 刚度用0. 85Enlo,lo 为全截面的换算惯性距”。

大跨度预应力混凝土梁实验研究与分析

表２锚具变形和钢筋内缩值
张拉顺序第一束钢筋锚固后第二束钢筋锚固后第三束钢筋锚固后第四束钢筋锚固后锚具变形和钢筋内缩／ｒｒｎｎ５９．７２．６４７１．
ＣＫ２１ＹＬ１支座剖面示意图
ＣＬ１跨中剖面示意图￣＜２１
图１梁ＣＫＬ１Ｙ２１的支座和跨中示意图
２２．柱顶水平变位和梁的反拱值．３
ＣＫ１ＹＬ２Ｊ梁东端
图２
张拉顺序示意图
一
ＣＫＬ１Ｙ２１梁张拉锚固后，梁西端中心线与柱中心线相交处向东水平位移为００１ｒｎ远小于层间弹性位移限值。张拉每．４ｌ，ｌｌ根钢筋时，分别测出梁跨中和两端１０，０％Ｏａ，固放０％ｄ１３＇ｎ锚ｃ
所以规范给出的值是合理的。
表１摩擦系数｜值ＩＩ
张拉顺序第一束钢筋张拉到１０＇ｎ０％Ｏｅｏ第二束钢筋张拉到１０＇ｎ０％Ｏｅｏ
】；；】１２ｆ２２（
０２．２０１．８０１．９０２０
第三束钢筋张拉到１０＇ｎ０％Ｏｅｏ第四束钢筋张拉到１０＇ｎ０％Ｏｅｏ
～
２检测前的准备工作ｕＪ
２１检测梁位移（．包括挠度）所用仪器及布置
把位移计安放在柱顶相应位置处，测读张拉后的柱顶水平变
张后三种情况下的挠度（向下的挠度为负）其变化曲线如图３设，图５所示。由图可知：三种情况下在各荷载步下的挠度值基本

预应力混凝土梁反拱度试验和分析

预应力混凝土梁反拱度试验和分析
李锋丹;吴桐;宋金良;韩永强
【期刊名称】《低温建筑技术》
【年(卷),期】2012(034)009
【摘要】预应力混凝土梁由于偏心预加力的存在,梁体将产生向上的挠度,即弹性反拱度.另外,张拉预应力束后在徐变作用下梁会继续产生上挠,即徐变反拱度[1].本文以复兴泡大桥为工程背景,对预制预应力混凝土箱梁的弹性反拱度和徐变反拱度进行研究.并建立梁体的MIDAS/Civil模型,将实测反拱值与模型模拟值进行对比分析,并对徐变系数的计算式进行修正.
【总页数】3页(P71-73)
【作者】李锋丹;吴桐;宋金良;韩永强
【作者单位】东北林业大学,哈尔滨150040;东北林业大学,哈尔滨150040;东北林业大学,哈尔滨150040;东北林业大学,哈尔滨150040
【正文语种】中文
【中图分类】TU378
【相关文献】
1.疲劳荷载下锈蚀部分预应力混凝土梁挠度试验研究 [J], 窦远明;杨雨兮;李岩峰;张硕;刁硕
2.先张预应力空心板反拱度的计算及影响反拱度变化的因素分析 [J], 陈杰
3.反拱水垫塘拱圈多底板块振动特性的理论分析和试验研究 [J], 杨丽萍;孙建;陈刚;张发茂
4.反拱水垫塘单底板块振动特性的理论分析与试验研究 [J], 张春财;孙建
5.火箭增压管路反拱形破裂膜片仿真分析及试验研究 [J], 王丛飞;邢力超;许光;满满
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

预应力混凝土连续梁结构预拱度及受力分析

０前言
在现阶段，随着科技的不断的发展，各个行业都有了新的突破。预应力混凝土连续梁结构在施工方面有很大的优势。该方法施工简单，造价经济，受力合理，因而被广泛采用。然而，该方法的起步时间较晚，尚未形成完善的建造体系，因此也存在着一些问题，在建筑设计的时候要多加考虑。在施工的过程中，对于一些相关的指标进行准确的计算，可以正确的预计一些重要的
台蹩援面下挠抽线
建筑。一种新的计算方法，神经网络算法，可以脱离数学方法而用于处理一些非线性的问题，在建筑预测分类等方面使用广泛。
１预应力混凝土连续梁结构
久作用挠度的一种。一般情况下，在施工的时候，可以设ห้องสมุดไป่ตู้计一些预先设定好的
、、＼
】
Ｊ／
图３台座立面简图
２预应力混凝土连续梁结构预拱度及受力分析
２．１预应力混凝土连续梁结构预拱度的计算
见图３所示。
梁体的预拱度变化不仅与梁体的自身的重力有关系，与外界所施加的预应力的大小有关系，而且还和混凝土的收缩徐变有关系。而在实际的建筑过
昌
对于预拱度的计算，考虑的因素程中．张拉时梁体的混凝土强度，对桥体的养护以及使用过程中的外部环境很多。预应力受弯的挠度来源于２个不等都有关系。由于跨铁路梁和跨公路梁桥体本身的重力相差不大，因此预拱同的力，将外荷载产生的挠度规定为度差别的大小主要取决于施加的预应力的大小。在实际的设计过程中，由于ｆ１，而另一部分预应力产生的力则规台座不同，下挠曲线和设计的并没有完全吻合，这样就使得对于同一种梁型，定为，二者的差值就是受弯的挠度ｆｏ在受到相同的预应力后，经过同样的时间后得到的预拱度有差异性的原因。选取一个假设模型为研究对象，其梁在实际的桥梁设计的时候，需要针对不同的梁型设计不同的预拱度值，使得体截面图如图１所示，梁体的全截面共设计跟为合理，安全。有绞线３Ｏ束，有３个不同的孔道，钢绞３预应力混凝土连续梁结构分析线的直径为中＝１５．２４ｍｍ，标准强度在进行大跨度的混凝土梁结构的设计时，预应力混凝土连续梁结构的桥ｆ￣，＝１８６０ＭＰａ，控制应力８ｃｏｎ＝Ｏ．７５＝１３９５ＭＰａ，混凝土强度等级为Ｃ５０，公称截面积１４０ｍｍ，弹性模量Ｅｃ＝３．４５ｘ１０ｌ叩ａ，弹性模量Ｅｐ＝１．９５× １０＂Ｐａ，张拉时混凝土的立方体抗压强度标准值ｆ￣－４０ＭＰａ，梁体自重ｑ＝２０．

预应力混凝土T梁反拱度研究

１９ｘ０ＭＰ，设计锚下张拉控制应力控制张拉应力为．５ｌａａｃｎ０７ｆ＝３７８ａ；径Ｊｌ．４ｏ＝．３ｐ１５．ＭＰ直ｋ＝５２ｍｍ，绞线面积钢Ａ＝１０４ｍｍｚ，管道采用预埋金属波纹管成孔，管道摩擦系数ｕ＝０２，．０管道偏差系数
— ．５６２２
—．８５１
—．５５９
－．６８３
８６．１
—．８４７
— ４４
５ｎ后一．８ｍｉ５３
Ｒ３２５钢筋、Ｒ３５钢筋标准应分别符合ＧＢ１０３９ＨＢ３３１—１和ＧＢ１９ —９４９８的规定，焊接的钢筋均应满足可焊要求，其它
反拱度实验：图２支点截面钢绞线布置
图１Ｔ梁截面尺寸
一
．
１相关参数及材料指标．（）土强度等级１混凝预制Ｔ梁、现浇湿接缝、浇桥面板、现横隔板为Ｃ０。混５凝土强度等级系指用符号Ｃ与龄期２８天、尺寸１５×１５Ｘ１ｃ的标准立方体试件测得的抗压极限强度标准值表示。ｍ５
两者都达到设计要求后，才算本次张拉成功。应力控制主要用
９ — ７ —
表２．效预应力矩的计算有
Ｍ合计
截面
钢束至中性轴距离（ｍｍ）
有效预应力（Ｐ）Ｍａ
Ｎ１
ｌ７１０．９
１９．４５１４８２
Ｎ２
ｌＯ１２．９９７３
算与施工中实测值的比较和分析，以后的施工提供参考。为

32m预应力混凝土简支T梁下拱_挠_现象分析

6 结论
桥
梁
32 m 预应力混凝土简支 T 梁下拱 (挠 )现象分析
罗劲松
摘要
盛兴旺
长沙 410075)
பைடு நூலகம்
( 中南大学土木建筑学院
通过对结构形式为预应力混凝土 32 m 简支 T 梁的两座大桥的 5 片质疑梁进行动、静载试验 , 并对所检测
的梁下拱 ( 挠 ) 现象的理论分析 , 研究和分析了运营线上此类梁出现下拱 ( 挠 ) 现象的原因 , 为分析类似的梁桥的梁产生下拱 ( 挠 ) 现象提供了一套比较完整的研究分析过程 , 具有一定的实际及理论参考价值。关键词预应力混凝土简支 T 梁 U 441 . 5 U 448. 217 下拱 ( 挠 ) 动载试验 A 静载试验文章编号 1009- 4539 ( 2007) 05- 0039- 04 中图分类号文献标识码
A nalysis of the C ovin g ( or D eflection) Ph enom enon of 32 m eter Prestressed Concrete S i m p le T G irders
Luo J ins o ng, S he ng X ingw a ng
( School of C iv il Eng ineering, Cen tral Sou th U n ivers ity, C hangsha 410075, Ch ina)
A 桥
3 静载试验
3. 1 静载试验测点布置简支 T 梁应变测试的控制截面为跨中截面, 截
面应变测点沿截面高度布置, 采用振弦式应变计, 如图 2 所示。在简支 T 梁跨中及各支座截面布置挠度测点, 见图 3 。

浅谈预应力钢筋混凝土桥梁预拱度的控制

预拱度是指现浇预应力梁在施工过程中，支架受载后产生弹性和非弹性变形，桥梁上部结构在自重作用下产生挠度，上部架构和支架的各变形值之和。预拱度的设置一般采用倒拆理论，从最终成桥状态出发，按施工逆过程对桥梁结构进行倒拆，分析每拆除一个施工段对剩余结构的影响，得到结构各阶段的中间状态来指导施工。因此，为了保证桥梁竣工后高程的准确性，在施工时支架须设置一定值的预拱度。２预应力混凝土桥梁预拱度的的确定因素预拱度对于桥梁高程控制具有重要意义。若预拱度值设置过小，桥梁浇筑完成后会从两端向中间塌陷，影响桥梁平面线性和实用刚度，加大车辆行驶的冲击力，引起桥梁的剧烈震动。在长期影响作用下，除了影响桥梁纵向坡度平顺，桥面排水外，还将严重影响桥梁的使用年限以及结构稳定性。在一定程度上增加桥梁混凝土用量，增大桥梁重量。反之，若预拱度值设置过大则使桥梁反拱，同样对于桥梁使用刚度和结构有破坏影响。根据理论和在施工中的经验，预拱度的确定因素主要分为以下几个方面：
・１２・２０１５年５应力钢筋混凝土桥梁预拱度的控制
黄进元
（贵州省赤水市公路管理所
贵州赤水
５６４７００）
摘要：预拱度对于桥梁高程控制具有重要意义，本文围绕预应力钢筋混凝土桥梁的预拱度的基本原理、确定因素、在施工时如何控制展开了论述，进而为同类工程提供借鉴。关键词：桥梁；预应力；预拱度；控制中图分类号：Ｋ９２８．７８文献标识码：Ａ文章编号：１６７１．５５８６（２０１５）１７ — ００１２．０１近年来，随着各国技术、经济、交通建设的发展，相继产生了大批长桥，如高架路、跨海、跨湖、跨河的桥梁等，有的桥梁总长达数十公里，有的仅有几米。现实生活中最常见的莫过于预应力钢筋混凝土桥梁。本文就预应力钢筋混凝土桥梁的预拱度控制展开论述。１预应力混凝土桥梁预拱度的基本原理预应力混凝土桥梁适用于大跨度，能充分利用高强度材料，自重弯矩占总弯矩的比例小，桥梁的跨越能力大大提高，桥体轻巧，美观，可靠。预应力钢筋混凝土桥梁采用抗压性能好的混凝土和抗拉能力强的钢筋混合而成，整体性好，结构稳定，加上新型群锚和高强低松弛钢绞线等材料的应用，预应力钢筋混凝土桥在桥梁界倍受青睐。

预应力混凝土框架梁拱度计算与实测分析

ｑ１— ８ＰＺ一６１ｋＮ／；２Ｎ
２有限元分析
在用Ａｎｙ［］行有限元分析时，拟预应力ｓｓ５进。模
ＮＰ一５８６１Ｎ１．６ｋ
一１厂２＝９５一ｐ＝．２ｍｍ＝其中，ｐ由预加力在梁中产生的拱度；为梁自厂为
重产生的挠度；Ｐ－为梁在自重和预加力共同作用下厂的挠度；为梁在预应力筋压力作用下的跨中弯Ｍ１矩；为梁在自重荷载作用下的跨中弯矩。Ｍ２
总长达２．采用后张法有粘结预应力土框５０ｍ，昆凝
简支梁，根据预加力和偏心距的乘积得各截面由预加
力产生的弯距，由弯矩一面积法可算得反拱值。结合实际工程，进行曲线布筋框架梁施工阶段挠度
架梁，混凝土强度等级ＣＯ４。预应力筋采用１低５松弛钢绞线，抗拉强度标准值．Ｉ６／ｍ，厂８ｏｍ截ｐ一１Ｎ
预应力框架梁张拉后起拱，以抵消荷载作用下可挠度。考虑梁中有效预加力和自重作用，可求得施工
面面积Ａｐ：１Ｏｍｍ２张拉控制应力一０．，ｋ４；．ｋ为减少应力松弛损失和摩擦损失，采用超张拉。预应力钢绞线采用ＯＶＭ１— 锚具，５９预应力孔道采用８Ｏ
１所列。
表１预应力损失设计值
假设整根梁的弹性模量不变且取为ＣＯ混凝土４
的弹性模量Ｅ．５０Ｎｍｍ，一３２ ×１／。根据文献［］４提出的方法，形梁翼缘宽度取为６ｆ６１ｆＴ一＋２一２３Ｏ０ｍｍ，换算截面惯性矩Ｊ．２Ｏ一１７ ×１ “ｍｍ。由等效荷载法得

钢筋混凝土梁桥预拱度偏差原因分析及防治措施

钢筋混凝土梁桥预拱度偏差原因分析及防治措施
(一)原因分析：
1.现浇梁：
在经验值上的，造成预拱度计算值与实际值有偏差
2.预制梁：
（1）第一方面（施工）：
况不一致，造成预拱度偏差
（2）第二方面（理论与实际的差异）：
时，由于养护条件不同，梁板弹性模量尚未达到设计值，会导致起拱度过大
应力不够
（3）第三方面（施工工艺）：
过大或过小
(二)预防措施（预拱度设置的考虑因素）：
1.支架拆除后，上部结构+活载×1/2，所产的的挠度
2.支架在荷载作用下的弹性压缩
3.支架在荷载作用下的非弹性压缩
4.支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷
5.由混凝土收缩及温度变化引起的挠度
(三)治理措施：
1.支架、模板：
2.加强施工控制，及时调整预拱度误差
3.混凝土强度：
4.预应力张拉：
5.钢绞线伸长值的计算应采用同批钢绞线弹性模量的实测值
6.预制梁的存放时间不宜过长。

体外预应力加固混凝土简支梁的反拱挠度分析

维普资讯
第３７卷第６期
２００７年１１月
东南大学学（自然科学版）
ＪＯＵＲＮＡＬＯＦＯＵＴＨＥＴＵＮＩＳＡＳＶＥＲＳＴＹ（ｔｒ１ＳｉｎｅＥｄｔｎ）ＩＮａｕａｃｅｃｉｏｉ
弯刚度分为有裂缝抗弯刚度和裂缝闭合抗弯刚度．试验采用６根体外预应力加固混凝土简支梁
进行研究，先将混凝土梁加载至一定裂缝宽度，再进行体外预应力加固．在试验过程中发现，张从
拉预应力初始阶段到张拉预应力结束，由于混凝土梁裂缝的逐渐闭合，混凝土梁的抗弯刚度是逐渐增大的．通过对混凝土梁的截面分析，将混凝土梁的抗弯刚度分为有裂缝抗弯刚度和裂缝闭合
ｂｎｎｔｆｎｓｆｂａｓａｎｉｇｓｉｆｅｓｗｉｒｃｎｅｄｎｔｎｓｔｌｓｒｃｅｄｉｇｓｉｅｓｏｅｍｓｂｅｄｎｔｎｓｔｃａｋａｄｂｎｉｇｓｉｅｓｗｉｃｏｅｃａｋ．６ｉｆｈｉｆｈ
ｒｉｆｒｅｏｃｅｅｂａｏａｅｔｒｃｒｔｅｇｈｅｅｙｅｔｒａｒｓｒｓｉｇｔｎｏｎ．ＩＳｅｎｏｃｄｃｎｒｔｅｍｓｌｄｄｗｉｈｃａｋｗｅｅｓｒｎｔｎｄｂｘｅｎｌｐｅｔｅｓｎｅｄｓｔｉ
ｄｓｏｅｅｈａｎｉｇｓｉｎｓｏｃｅｅｂａｓｉｃｅｓｒｄａｌｓａｒｓｌｏｅｍｒｃｌｉｃｖｒｄｔｔｂｅｄｎｔｆｅｓｏｆｃｎｒｔｅｍｎｒａｅｇａｕｌｙａｅｕｔｆｂａｃａｋｃｏ．ｉ

先张法预应力混凝土空心板梁反拱度理论值计算及反拱度变化原因

先张法预应力混凝土空心板梁反拱度理论值计算及反拱度变化原因2011-04-05 22:59:06| 分类：桥梁软件开发| 标签：|字号大中小订阅先张法预应力混凝土构件因其工艺和力学特点，不可避免的将产生向上的反拱度，反拱值的大小既是反映预应力施加是否合理、超限或不足的指标，也是可间接反映梁体混凝土施工质量控制好坏的指标，但如果反拱值偏差过大可导致下列情况的出现：首先会使同一跨板梁之间在梁底平面上产生高差错台，影响桥梁外形美观，其次会直接影响桥面铺装层的厚度，桥面铺装层厚度不足会降低桥梁的安全性能和耐久性，严重的会因此修改设计，调整桥面高程时，既增加结构的自重，又造成浪费，有鉴于此，先张法预应力构件施工时对反拱度进行有效的控制是有重大的现实意义的。

先张法预应力构件生产工艺过程及反拱度产生的原因简析如下：先张法预应力混凝土构件一般是在专门的长线台座上进行施工的，在浇筑梁体混凝土前将钢绞线临时固定在台座上进行张拉，然后绑扎钢筋并立模浇筑混凝土，待梁体混凝土达到一定的龄期和强度（两者之积即所谓的混凝土成熟度），放松并切断钢绞线，通过钢绞线与混凝土之间的粘结力，使混凝土获得有效的预加力Ny，在预加力Ny及预加力产生的偏心弯矩My=Ny×ey(ey为下缘钢绞线中心到梁体截面换算中性轴的距离，所谓偏心距)作用下，构件的下缘各点均受压，上缘各点均受拉，从而产生向上的反拱度fmy，它是在偏心预加力Ny作用下引起的。

下面通过吴江市中山北路跨苏州绕城高速公路大桥24米先张法预应力混凝土空心板梁的施工时，对构件反拱度理论值计算所作的算例，来说明先张法预应力构件理论反拱度的计算方法及过程。

一、算例基本资料：中板梁标准跨径为L=23.96m，计算跨径为L0=23.452m，底宽为B=99cm，梁高为h=110cm，中板底部φs15.20mm钢绞线共17根，钢绞线中心到梁底距离为4.5cm，底部Φ20mm螺纹钢2根，钢筋中心到梁底距离为4.5cm，顶部Φ16mm螺纹钢4根，钢筋中心到顶面距离为3cm，钢绞线弹性模量Ey=1.95×105MPa，C50砼弹性模量Eh=3.5×104MPa，螺纹钢弹性模量Eg=2.0×105MPa，螺纹钢与砼弹性模量之比ng=5.714, 钢绞线与砼弹性模量之比ny=5.571,设计每根钢绞线的张拉力为187.46KN，设计规定空心板梁混凝土强度达到设计强度的90%时方可放松钢绞线。

预应力混凝土梁拱度设置与控制

科技信息
工程技术
预应力混凝土梁拱度设置与控制
青海省路桥机运公司胡宏霞
［摘要］本文简单地叙述了预应力梁反拱度的设置，并就起拱大小的影响因素，结合施工体会进行了分析阐述。［关键词］顸应力拱度控制
预应力砼梁由于偏心预加力Ｎ的存在，ｙ较普通钢筋砼梁的变形复杂，相应的拱度设置与施工中拱度的控制都比较困难。合理的拱度设置与精确的拱度控制，对于预应力砼梁的行车舒适以及梁的受力都十分有利。因此，预应力梁拱度设置与控制问题应作为预应力桥梁施工的一个重点来考虑。为了便于对预拱度控制分析，先对预拱度的设置作一简单描述。１．预拱度的设置（以简支梁为例）１１．预拱度设置的前提条件按《公路桥规》规定，预应力砼受弯构件，在使用荷载（即结构恒载、预加力和不计冲击的汽车荷载）用下的最大竖向挠度超过跨径的作１１０／６０时，应设预拱度，以抵消荷载长期作用下逐渐增加的变形。
ｒＬ
晚以产生效益角度来讲不合理。从拱度的放置中看出：ＪｙＭ ×
ＪＵ
其中ｇ、分别为粱自ｌｇ２重及二期恒载，１Ｐ为汽车荷载。ｌ预拱度的放置数值＿４按《公路桥规》规定，度值ｆ等于结构重力（预拱ｇ恒载）和半个汽车荷载（不计冲击力）所产生的竖向挠度。
砼长期承受着巨大的压力作用其应变也随时间的延长而增大前期徐变增长很快6个月即可达到最终徐变的70一80以后徐变增长逐渐缓慢般两年趋于稳定三年左右徐变即将告终虽然砼的收缩和徐变使砼构件缩短将会引起预应力损失但由于偏心压力作用中性轴靠近预压引起砼收缩的原因在砼硬化初期主要是水泥石在水化凝固结硬过程中产生的体积变化后期主要是砼内的水分蒸发而引起的干缩

预应力引起混凝土板的反拱值计算分析

预应力引起混凝土板的反拱值计算分析作者：崔晓坤;赵日爽;李佳来源：《价值工程》2011年第03期摘要：本文结合预应力等效荷载的概念，按照弹性薄板在线荷载作用下挠度计算的相关理论，推导出矩形板在跨中布置预应力时，板中点反拱值的表达式。

Abstract: Combined with the concept of pre-stressed equivalent load, in accordance with elastic thin plate under load-line deflection calculation relevant theory, the paper deduced the board mid-point value of the anti-arch expression when rectangular plates arranged pre-stressed in a cross.关键词：预应力；反拱；挠度表达式Key words: prestressed stress；against arch；deflection expression中图分类号：TU37 文献标识码：A文章编号：1006-4311（2011）03-0096-010引言在实际工程中，大跨度结构日渐增多，以此满足人们日益对大空间结构的要求。

但大跨度钢筋混凝土楼盖的挠度超限问题，目前并没有特别好的解决方法。

比较常用的方法包括施工阶段模板起拱和施加预应力，而对于预应力可抵消板面的多少荷载，以及在目标挠度值下施加预应力的位置和数量等问题，目前还没有深入的系统研究。

本文将对预应力进行介绍，并将预应力以线荷载的方式作用于板面，推导出预应力在矩形板跨中产生的最大挠度计算表达式。

1关于预应力预应力混凝土结构产生于二十世纪，随着对预应力技术研究的深入，预应力混凝土结构得到了不断的完善，混凝土结构理论的发展也随之进入了一个崭新的时期[1]。

预应力混凝土梁(板)起拱度异常原因分析

预应力混凝土梁(板)起拱度异常原因分析摘要：本文从预应力构件的工艺及力学特点出发，结合施工现场的检测数据，对引起梁（板）起拱度的原因从张拉应力、混凝土强度、龄期、收缩、徐变等方面进行了分析，并提出解决起拱度超限或者不足的办法。

预应力混凝土构件因其工艺和力学特点，不可避免的将产生向上的反拱度，反拱值的大小既是反映预应力施加是否合理、超限或不足的指标，也是可间接反映梁体混凝土施工质量控制好坏的指标。

关键词：预应力混凝土梁（板）；起拱度异常；原因分析中图分类号：tu37 文献标识码：a 文章编号：预应力混凝土构件可以根据跨径、底宽、梁高、张拉力、配筋数量、钢绞线弹性模量与混凝土弹性模量比等通过计算得出理论反拱度，但由于各种因素的影响，实际张拉后预应力箱梁的起拱度与设计不能吻合。

出现起拱度异常分两种情况:一种是起拱度不明显，另一种是起拱度太大，这两种情况对桥梁的使用安全都有一定的影响。

通过对菏泽市干线工程的梁板起拱情况统计，究其原因主要有以下几个方面：1.与张拉时控制预加应力有关为保证预应力，施工时所施加到钢绞线上的张拉控制应力符合设计规定的要求，预应力筋张拉作业应做到规范化施工，张拉工艺最好采取整张整放工艺，以保证各束钢绞线内建立的张拉力均匀一致。

考虑张拉初期，在台座上布置的钢绞线松紧弯曲程度不一致，必须严格执行初应力调整程序，以保证多根钢绞线整体张拉施工时，调整后的每根钢绞线应力大致一致。

张拉施工过程中必须严格做到“张拉力和伸长值”双控制，千斤顶、油表和油泵的计量精度应符合计量规范要求，并按规定的校验周期进行校验，严格按确定的张拉力和油压表回归关系施加张拉力，实际伸长值与理论伸长值偏差必须控制在±6%范围之内。

另外，在张拉到控制应力后，必须保证有足够的持荷时间，一般不得少于2min，以尽量减少后期预应力钢绞线的松弛应力损失。

另外施工前应对所用钢绞线的弹性模量和截面积进行检测，并根据实测结果按规范要求对理论伸长量进行修正。

试分析后张法预应力简支箱梁的反拱设置

试分析后张法预应力简支箱梁的反拱设置摘要：把对预应力混凝土箱梁徐变的分析和对施加预应力上供值的研究作为依据，借此指导反拱的合理设置，可以确保桥体机构和桥面铺装层厚度的受力安全以及桥面线形的顺畅。

在本案中，笔者对某高速铁路特大桥梁后张法预应力混凝土简支梁反拱值设置进行了详细地介绍。

关键字：后张法预应力箱梁反拱设置在桥梁施工过程中，要实现设计高程的需要，必须对桥面标高进行准确合理地控制，另外必须保证桥面线形的顺畅，梁体结构受力和桥面铺装层厚度的安全性，但是要除去对预制箱梁高度和墩台设计高程要进行严格的控制。

在桥梁施工的预制阶段，对预拱度的合理设置是一个相当重要的阶段。

关于本案中提到的某高速铁路的具体情况为：桥全长2520米，桥面宽12.2米。

公司在承担某标段655榀上部结构箱梁预制任务，c50预应力混凝土箱梁。

二、对预应力箱梁上拱值的测量对存梁区的对龄期二到六个月的梁体进行增加上供值的测定；对预制台座区实行张拉前后梁体上供值。

在测量时候，通常选用的是s1级精密水准仪进行观测，该仪器的最小分度值是0.1毫米，在水准仪的配合下，每一片箱梁张拉前都要在梁侧高立测量两端两点的基准点，在梁中有一点，在设点时注意水准仪的精确值和平衡度，要保证三个点在同一线上。

存梁区箱梁和张拉后分别要对中间点和两端基准点间的高差变化进行测量，这就是挠度增加值。

水准仪的值到0.1毫米时，测量的误差能保证在1毫米以内。

水准仪的测量值是比较精准的。

三、对桥面的高程控制以桥面跨径30.5米的箱梁计算，尽管支座顶面的标高已经被严格控制在1厘米的允许范围内，但是源于梁体上供值可达2.4厘米，这样的后果是跨中的顶面过高已超过了1.4到3.4里面，桥面的铺装层所设计的厚度是8厘米，以至于跨中铺装层的厚度只有4.6到6.6厘米，这样就无法满足设计的需要。

实际存在的一个问题是，对台帽和墩的施工标高要严格控制在1厘米以内，这样做的难度系数是相当高的。