牛腿与吊车
牛腿自动计算书表格
2505kN250.5kN3507KN350.7kN 0.8750mm300mm 根据公式300mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(1600mm 初算高度=1333.1791000mmC40fc=19.1ftk= 2.39ft= 1.71500.002565233.1588133mm4064.66选用9根直径25面积为4417.865满足!1033.333Asv ＝ As / 2 =2208.932297a/ho=0.193548Asw ＝ As / 2 ＝2208.9322971627.882271.3137至813.941之间的范围内纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋不需要弯起钢筋！最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算外边缘初算最小高度=h-c*tg45=混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=牛腿宽度b=牛腿设计自动计算书2.裂缝验算确定截面尺寸3.确定局部受压面积4.承载力验算确定配筋1.基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)mm1387.9mmmm 之间的范围内度=h-c*tg45=。
生产车间吊车梁及牛腿计算书
生产车间吊车梁及牛腿计算书目录一、概述 (1)1) 工程概况 (1)2) 计算目的 (1)3) 成果汇总 (1)二、设计依据的规范及有关文件 (1)三、基本资料 (2)1) 吊车资料 (2)2) 结构设计参数 (2)四、吊车梁设 (2)1) 基本假定 (2)2) 复核计算 (2)3) 计算结果 (4)五、牛腿设计 (4)1) 初拟断面 (4)2) 荷载计算 (5)3) 最不利点应力复核 (6)4) 焊缝计算 (7)5) 计算结果 (8)六、计算结果与汇总 (8)七、附件 (9)一、概述1)工程概况本工程为北京合纵科技股份有限公司生产办公楼，位于北京市密云县工业开发区三期开发区内西环岛北侧，北京合纵科技股份有限公司院内。
拟建建筑物为一栋大车间、生产办公楼。
主体为钢结构，牛腿高程为 5.18m，吊车梁高程为5.59m。
2)计算目的本计算主要是选择吊车梁的形式与尺寸，假定牛腿的基本形式和尺寸，然后验算其受力情况，并对其焊缝应力进行复核。
3)成果汇总通过复核验算，本工程吊车梁形式选用电动单梁吊车跨度为S=7.5~22.5m，吊车梁跨度为6m，起吊重量3t，截面规格为HT390198，牛腿的基本形式与尺寸详见图一，牛腿的最不利点应力值及其焊缝应力值都小于规范设计值，符合要求。
二、设计依据的规范及有关文件1)《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2)《钢结构设计与计算》（机械工业出版社）3)《国家建筑标注设计图集钢吊车梁》（08SG520-3）4)桥机资料《华锦-厂家桥机资料》三、基本资料1)吊车资料吊车跨度为17.5m，吊车梁跨度为6.2m，起重量为3t根据桥机资料《华锦-厂家桥机资料》，选择地面操纵，可得最大轮压为22.6-25.2KN，计算中取最不利的情况25.2KNP k-吊车最大轮压标准值25.2KN2)结构设计参数μ- 动力系数取1.05r g- 可变荷载分项系数取1.4r q - 永久分项系数取1.2四、吊车梁设计1)基本假定吊车跨度为17.5m，吊车梁跨度为6.2m，起重量为3t，参考《国家建筑标准设计图集08SG520-3》第9页吊车梁选用表，选用电动单梁吊车跨度为6m，钢材型号为Q235，截面规格为HT390198，重量为306kg，钢轨型号24kg/m2)复核计算1)均布荷载：（24+306/6） 1.29.8=882N/m最大M值=882 6.22/8=4.2Kn.m2)轮压荷载：单个轮压P=25.2 1.4 1.05=37KN，两个轮子间距为2.5m，计算见图一，图一：图一：计算简图与弯矩包络图（kn.m）先求出梁上的合力R，R=P1+P2=37+37=74KN以P2作用点为力矩中心，求得R与P2之间的距离，a=（37 2.5）/74=1.25m把P2和R对称的放在梁跨中点C的两边，此时因为P2在R的右边所以a=-1.25m由结构力学公式可得：M max=(R(L-a)2/4L)-M K=(74(6.2+1.25)2/(4 6.2))-37 2.5=73.1 kn.m根据结构力学影响线最大弯矩应该是在小车中点与吊车梁中点间距为0.625m，通过计算此时的轮压荷载作用下的最大弯矩为73.1 kn.m故最大弯矩值为73.1+ 4.1=77.2kn.m82.6kn.m（选用吊车梁允许最大值）通过以上论证选用吊车梁可以适用本工程。
混凝土牛腿计算
牛腿设计600KN26KN840KN36.4KN 0.65500mm270mm 根据公式550mm 850mm 初算高度=790.20480mmC30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43350.002145ρmax=0.006111.891236.90选用4根直径20面积为1256.64满足!543.33Asv ＝ As / 2 =628.32a/ho=0.33Asw ＝ As / 2 ＝628.32891.85148.64至445.93之间的范围内基本的构造规定: 牛腿底面斜角ａ<=45需要弯起钢筋！ 牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm?作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值F vk =作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值F hk =竖向力设计值F v =水平拉力设计值F h =牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=混凝土强度等级裂缝控制系数β=牛腿宽度b=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=最小配筋率ρmin=Max{0.002, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2 牛腿的端部高度 h 1>=h/3，且不小于200mmFvk≤β*(1-0.5F hk /F vk )*f tk *b*h 0/(0.5+箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算mm h 825.20461.15mmρs=0.003084满足!之间的范围内钢筋！受力筋数量不宜少于4根，直径不宜小于12mm 度=h-c*tg45= 注意满足抗震9.1.23条要求！(1-0.5F hk /F vk )*f tk *b*h 0/(0.5+a/h 0)。
混凝土牛腿计算
牛腿设计129.32KN54.73KN181.048KN 76.622KN0.8500mm200mm 根据公式500mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)600mm 初算高度=279.84mm300mm246.5mm C25fc=11.9ftk= 1.78ft= 1.27400.00228.97927560.0566选用3根直径20面积为942.4778满足!373.3333Asv ＝ As / 2 =471.2389a/ho=0.357143Asw ＝ As / 2 ＝471.2389632.4555105.4093至316.2278之间的范围内弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2需要弯起钢筋！纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿宽度b= 牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角。
牛腿设计的要点
ａ ／ ｈ 。 值是影响斜裂缝 出现迟与早的主要参数， 随 ａ ／ ｈ 。 值 的增 加 出 现斜 裂 缝 的荷 载 不 断减 小 ， 这 是 因为 ａ ／ ｈ 。 值增加 水 平 方 向 的应 力 也 增 加 ， 竖 直 方 向 的应 力 减小 ， 因此主拉应力增大 ， 斜裂缝提早出现。 破 坏形 态 牛腿 的破坏 形 态 主 要 取 决 于 ａ ／ ｈ 。 ， 有 以下 三 种 主 要 破 坏形态 １ ． 弯曲破坏 ， 当ａ ／ ｈ 。 ＞ ０ ． ７ ５和纵 向受力钢筋配筋 率较 低时 ， 一般 发生弯 曲破 坏 。 ２ ． 剪 切破 坏 ， 分 为纯 剪切 破坏 ， 斜 压破 坏 和斜 拉破 坏三 种 。纯 剪切 破坏 是 当 ａ ／ ｈ 。 值 很小 （＜ ０ ． １ ） 或ａ ／ ｈ 。 值虽 较大但 边缘 高度 ｈ １较小 时 ， 可 能发 生 沿加 载板 内 侧接近竖直截 面的纯剪破坏 ， 其特征是 牛腿与下柱交 接面上出现一系列短斜裂缝最后牛腿沿此裂缝从柱上 切下 ， 这 时牛腿 内纵 向钢 筋应 力较 低 。 当 ａ ／ ｈ 。 ＝０ ． １～ Ｏ ． ７ ５时 ， 则可 能发 生斜压 破坏 或斜拉 破坏 ３ ． 局部 受压 破 坏 ， 当加 载 板 过 小 或 混 凝 土强 度 过 低 由于很 大 的局部压 应力 而 导致 加 载板 下 混凝 土 局部
即 Ｆ ＶＫ ／ Ａ ≤０ ． ７ ５ ｒ ｅ
厂房跨度 １ ５ ｍ， 吊车跨 度 １ ３ ． ５ ｍ， 柱距 ６ ｍ， 吊车 ３ ２ ／ ５吨桥 式起 重机 。 由吊车参数查得轮距 Ｗ ＝ ４ ． ８ ｍ， 大车质量 ３ ２ ． １ ｔ ， 小车质量 １ １ ． ８ ｔ ， 吊车最大轮 压标准值 已知 Ｐ Ａ ｘ
吊车最大轮压标准值已知加载板尺寸大小对牛腿承载力有一定影响混凝土结构设计规范规定竖向力作用下牛腿支撑面最小轮压标准值纵向受拉钢筋的计算和构造牛腿设计要点由图取力矩平衡单台吊车影响线吊车梁支座竖向反力影响线吊车竖向荷载设计值
吊车梁牛腿计算书
吊车梁牛腿计算书一、设计资料砼：C35f c=16.7N/mm2 f ck=23.40N/mm2f t=1.57N/mm2 f tk=2.2N/mm2主筋：HRB335, f y=300N/mm2箍筋：HPB235, f y=210N/mm2弯筋：HRB335, f y=300N/mm2裂缝控制系数：β=0.65竖向力作用点至下柱边缘水平距离：a=1200+550-1600+20=170mm 下柱边缘到牛腿外边缘水平长度：C=550mm牛腿宽度b=700mm,上柱宽1200mm,下柱宽1600mm钢筋外形系数：δ=0.16牛腿至下柱交接处的垂直界面高度：h=1600mm牛腿外缘高度h1=1000mm钢筋保护层厚度a s=35mm竖向压力标准值：F vk=1450KN水平压力标准值：F hk=145KN竖向压力设计值：F v=1450×1.2=1740KN水平压力设计值：F h=145×1.2=174KN二、牛腿的计算：1.牛腿裂缝控制反算根据牛腿裂缝控制计算公式： F v k ≤β（1-0.5vkhk F F ）a5.0f 0h tkbh +β——系数，重级工作制吊车取0.6 a ——取170mm F hk ———145000Nf tk ————C35砼抗拉强度标准值取2.2Nmm 2 b ——牛腿的宽度取700mm h 0————16000-50=15950mm 代入上式得 F v k ≤0.6×（1-0.5×vkF 145000）×159501705.0159507002.2+⨯⨯F vk 2-28860394.12F v +2.1×1012≤0 F vk ≤28787445.5N=2878吨说明：上述垂直荷载标准值满足上述条件，牛腿即不开裂。
2.根据牛腿的配筋（反算）垂直荷载标准值根据力学公式： As ≥0.F h yR av f +0000r F h yr a h h f s ）（+规范取r 0=0.85， 0000r r h a h s+=1+0r h a s ≌1.2上述公式又表述为：As ≥085.0F yh v f a+1.2y f h F上式：As ——5Φ32=41×3.14×322×5=4019.2mm 2Fv ——145000Na ——a 为170mm ＜0.3h 0时取0.3h 0=4785mm f y ——Ⅱ级钢取300N/mm2h 0——15950mmF h =145000×1.2=174000N 代入上式得： 4019.2≥159503000.85F 4785V⨯⨯+1.2×300174000F V ≤2824720N=282吨根据上述计算荷载设计值小于282吨可以满足要求，按1.4 分项系数考虑标准值F VK ≤201吨即满足要求. 4、局部承压：AF VK ≤0.75f cF VK ≤0.75×2.2×500×500=412500N=412.5吨 根据上述计算荷载标准值小于412吨可满足要求 5、其它构造配筋符合裂缝控制要求（上述反算是建立在F hk =145000N 基础上的）。
牛腿计算表(带公式)
牛腿设计700KN26KN980KN 36.4KN0.65500mm270mm 根据公式550mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)800mm 初算高度=880.6652mm300mm411.15mm C30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43400.002145130.53611510.925选用3根直径20面积为942.4778不满足!506.6667Asv ＝ As / 2 =471.2389a/ho=0.355263Asw ＝ As / 2 ＝471.2389844.3341140.7223至422.167之间的范围内箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋需要弯起钢筋！集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=牛腿宽度b=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =。
混凝土吊车梁牛腿计算
牛腿设计700KN26KN980KN36.4KN 0.8500mm270mm 根据公式550mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)800mm 初算高度=759.0974mm300mm411.15mm C30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43400.002145130.53611510.925选用3根直径20面积为942.4778不满足!506.6667Asv ＝ As / 2 =471.2389a/ho=0.355263Asw ＝ As / 2 ＝471.2389844.3341140.7223至422.167之间的范围内弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2需要弯起钢筋！纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿宽度b= 牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角。
吊车梁与混凝土牛腿连接垫板规格
吊车梁与混凝土牛腿连接垫板规格一、背景介绍1.1 吊车梁与混凝土牛腿连接的重要性在建筑施工中，吊车梁和混凝土牛腿是常见的结构元件，它们通常需要进行连接以承担起重作用。
连接过程中，垫板起到了分散载荷、保护牛腿的作用，因此垫板的规格对连接的安全性和稳定性起着至关重要的作用。
1.2 目前存在的问题目前在施工实践中，吊车梁与混凝土牛腿连接垫板的规格多样，缺乏统一标准和规范，导致在具体使用过程中存在一些问题，比如连接不牢固、承载能力不足等。
二、影响因素分析2.1 牛腿的尺寸和形状不同的混凝土牛腿在尺寸和形状上存在差异，需要根据具体情况进行设计和选择。
2.2 吊车梁的重量和使用环境吊车梁的重量和使用环境也会对连接垫板的规格产生影响，需要综合考虑这些因素进行规格选择。
2.3 施工的安全要求在施工现场，安全是第一要务，连接垫板的规格必须满足相关的安全要求，确保施工过程中不发生意外。
三、连接垫板规格的选择3.1 强度要求连接垫板的强度要求根据具体的牛腿和吊车梁的重量、使用环境等因素进行计算，确保连接的安全和可靠。
3.2 规格尺寸垫板的尺寸需要与牛腿和吊车梁的接触面适配，以确保承载均匀和稳固，避免局部承载过大而产生安全隐患。
3.3 材质选择连接垫板的材质选择也是十分重要的，一般来说，优质的钢材是连接垫板的常见选择，其强度和耐腐蚀性能都能满足施工要求。
四、具体规格的制定4.1 依据相关标准和规范在制定具体规格时，需要参考相关标准和规范，如国家标准GB、行业标准CE等，以确保规格的合理性和可行性。
4.2 结合实际情况在制定具体规格时，需要充分考虑牛腿和吊车梁的实际情况，进行现场测量和分析，以得出最合适的规格参数。
4.3 安全评估制定规格后，需要进行安全评估，确保连接垫板的规格满足施工安全的要求，防止发生意外事故。
五、结论连接垫板的规格选择对于吊车梁与混凝土牛腿的连接具有重要影响，需要综合考虑牛腿的尺寸和形状、吊车梁的重量和使用环境、施工的安全要求等因素，制定合理的规格参数，以确保连接的安全和稳固。
混凝土牛腿与吊车轨道梁的连接方式
混凝土牛腿与吊车轨道梁的连接方式混凝土牛腿，说白了就是一种像小腿一样的支撑结构，别小看它，这东西在吊车轨道梁上扮演着举足轻重的角色。
你想，吊车轨道梁得安稳地铺在地面上，如果没有这“牛腿”撑着，哎呀，整个结构就像缺了腿的鸟儿，站不住脚了。
通常来说，牛腿就是连接轨道梁和基础的一根“纽带”，稳得像一根钉子，牢牢地把吊车轨道梁“钉”在了混凝土基础上。
你看，工地上好多重型吊车都得依靠这种连接方式，才能安稳地搬运那些重如泰山的物件。
有趣的是，这种连接方式也跟搭积木差不多。
咱们小时候搭积木，怎么搭得稳？对啦，就是得有坚实的底座，对吧？同理，吊车轨道梁也得有“牛腿”这种支撑物，才能让它不摇不晃地横在那儿，完美地起到支撑作用。
你要把“牛腿”想象成一个强有力的支架，吊车轨道梁就像是放在支架上的铁架子，二者互相配合，像是一对“最佳拍档”，缺了谁都不行。
话说回来，这“牛腿”和轨道梁的连接方式可不是随便搞搞就行的。
你看，工地上的每一个细节都讲究精准和完美。
为了让轨道梁能稳稳当当地“站”在地上，牛腿的设计可得经过一番精密的计算和测试。
牛腿的形状、大小、承重能力，都得与轨道梁的尺寸和所需承受的重量匹配得天衣无缝。
一个不小心，搞不好就会有“塌方”的风险。
你想，吊车得承担那么重的负载，稍有不慎就可能引发“事故”，那后果可不堪设想。
所以呀，设计师们在设计时，就得像过家家一样，把每个数字、每个角度都计算得清清楚楚。
就拿牛腿的连接部分来说，通常会选择焊接或者螺栓连接。
焊接连接呢，可以让整个结构“融为一体”，没有那么多的接缝，看起来紧密又稳当。
螺栓连接则更容易拆卸，方便后期的检修和维护，像是为以后的“紧急修理”做准备。
不管是焊接还是螺栓，关键还是得让它们和基础之间牢牢地“粘”在一起。
你要是站在工地上，看到工人们忙碌地给吊车轨道梁安装牛腿，应该能感受到那种气氛。
工人们一边拿着工具，一边小心翼翼地调整位置，仿佛这每一寸每一毫米都能决定这条轨道梁未来的承载能力。
吊车梁的焊接
特加说明：本次主要针对规范及一般节点设计的习惯及标准图集的要求，具体工程还应根据设计及图纸，按图制作施工。
一、其它部分要求：2、吊车梁和牛腿的要求如下(疲劳问题)：2.1 吊车梁上下翼缘板的拼接位置宜设在距支座三分之一梁跨度的范围内。
上下翼缘板及腹板的拼接，应采用加引弧板（其厚度和坡口与主材相同）的对接焊缝，并保证焊透。
三者的对接焊缝不应设置在同一截面上（上下翼缘板的拼接位置也不能在同一断面上），应相互错开200mm以上，与加劲肋亦应错开200mm以上(普通梁柱构件也需满足)。
对于起重量大于等于32吨的吊车梁下翼缘板的拼接焊缝质量为一级，其余拼接焊缝质量为二级。
2.2 对于起重量大于等于50吨中级工作制的吊车梁上翼缘板与腹板的T形连接焊缝应予以焊透，焊缝的质量为二级。
其余T形连接焊缝可采用双面角焊缝，焊缝高度满足施工图纸的要求。
2.3 吊车梁上、下翼缘与腹板的连接焊缝，应采用自动焊或半自动焊接。
2.4 翼缘板、腹板对接焊缝的坡口形式，腹板与上翼缘板T形连接焊缝的坡口形式应根据板厚和施工条件按《手工电弧焊焊接接头的基本形式与尺寸》GB/T985-1988和《焊剂层下自动焊与半自动焊焊接接头的基本形式与尺寸》GB/T986-1988要求选用。
2.5 对于起重量大于等于20吨中级工作制吊车梁的牛腿，其上、下翼缘采用全熔透焊缝，焊缝质量为二级。
其余可采用双面角焊缝，焊缝高度满足施工图纸的要求。
2.6 吊车梁的角焊缝表面，应做成直线形或凹形，焊接中应避免咬肉和弧坑等缺陷，焊接加劲肋的直角焊缝的始末端，应采用回焊等措施避免弧坑，回焊长度不小于三倍直角焊缝焊角尺寸。
跨中1/3范围内的加劲肋靠近下翼缘的直角焊缝末端，必须避免弧坑与咬肉情况发生。
2.7 吊车梁上翼缘板对接焊缝的上表面，下翼缘板对接焊缝的上下表面及所有引弧板割去处，均应用机械加工，一般可用砂轮修磨使之与主体金属平整。
2.8 吊车梁支座加劲肋的下端应刨平，在与梁焊接时，必须保证加劲肋与腹板的垂直度和加劲肋下端刨平的水平度。
钢牛腿节点计算
钢牛腿与钢柱连接计算一、钢牛腿与GZ1连接节点计算：牛腿计算简图如附图九示：作用于牛腿上的荷载为：P=1.4X207.3KN+1.2X(77.9kg/m+43kg/m)X6=300KNF=1.4x7.65KN=10.7KN其中：207.3KN 为吊车传来的坚向荷载，77.9kg/m 为吊车梁自重，43kg/m 为吊车轨道重（下同）。
7.65KN 为吊车横向水平荷载。
则作用于牛腿根部的弯矩为：M=Pe+Fe=300x0.35m+10.71x0.6m=111.4KN ·m剪力V=P=300KN 计算时假定弯矩由牛腿翼级承担，剪力由牛腿腹板承担。
强度验算：22226/185/798476300/315/3.7425012500104.111mm N f mm N A V mm N f mm N hA M v w f =<=⨯===<=⨯⨯⨯==τσ经计算，牛腿根部满足强度要求！牛腿与钢柱连接焊缝计算：牛腿上下翼缘与柱的连接采用开坡口的全熔焊缝，可视为与钢板等强，故该处焊缝满足强度要求！牛腿腹板与柱的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板，其计算长度为L w =500-12x2-10=466mm 则：223/200/464662107.0103007.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ焊缝强度满足要求！在牛腿高度范围内柱腹板的折算应力在算主刚架时已考虑，可不需验算。
牛腿处柱腹板设置的加劲肋与柱腹板和翼缘的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板。
焊缝的计算长度：在腹板处：Lw=500-12x2-30x2-10=406mm ；在翼缘处：Lw=125-4-30-10=81mm 。
（其中30为加劲肋切角尺寸）。
其所承担的水平力为:H=111.4/0.5=223则：223/200/204064107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ!度满足柱腹板与加劲的焊缝强223/200/98814107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ!度满足柱腹板与加劲的焊缝强牛腿加劲肋与牛腿腹板连接焊缝计算：牛腿加劲肋与牛腿腹板连接处采用双面角焊缝（h f =10mm ），其计算长度为：Lw=317-12x2-30x2-10=223mm223/200/362234107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ 牛腿加劲肋与牛腿腹板连接焊缝满足强度要求！经计算，牛腿处连接节点安全！二、钢牛腿与GZ2连接节点计算：牛腿计算简图如附图十所示：作用于牛腿上的荷载为：P=1.4X435.1KN+1.2X(137.4kg/m+50kg/m)X6m=623KNF=1.4x17.03KN=23.8KN其中：435.1KN 为吊车传来的坚向荷载，137.4kg/m 为吊车梁自重，50kg/m 为吊车轨道重。
吊车梁牛腿课程设计
吊车梁牛腿课程设计一、课程目标知识目标：1. 学生能够理解吊车梁牛腿的基本概念，掌握其在建筑结构中的应用和作用。
2. 学生能够掌握吊车梁牛腿的构造原理，包括受力分析、材料选择和连接方式。
3. 学生能够了解吊车梁牛腿的相关国家标准和规范，确保设计符合工程要求。
技能目标：1. 学生能够运用所学知识，进行吊车梁牛腿的设计计算，包括荷载分析、截面尺寸确定和材料选用。
2. 学生能够通过实际案例，分析吊车梁牛腿的施工工艺，提高解决实际问题的能力。
3. 学生能够运用绘图软件，绘制吊车梁牛腿的施工图，提高图纸表达能力。
情感态度价值观目标：1. 学生通过学习吊车梁牛腿，培养对建筑结构的兴趣，增强对工程建设的职业认同感。
2. 学生能够认识到吊车梁牛腿在建筑安全中的重要性，提高安全意识，培养质量意识。
3. 学生通过团队合作完成设计任务，培养沟通协作能力和团队精神。
本课程针对高年级土木工程专业学生，结合学科特点和教学要求，注重理论与实践相结合，旨在提高学生的专业素养和实际操作能力。
课程目标具体、可衡量，有利于学生和教师在教学过程中明确预期成果，为后续教学设计和评估提供依据。
二、教学内容本章节教学内容依据课程目标，结合教材相关章节，进行以下安排：1. 吊车梁牛腿基本概念：介绍吊车梁牛腿的定义、分类及在建筑结构中的应用，对应教材第3章。
2. 吊车梁牛腿构造原理：讲解吊车梁牛腿的受力分析、材料选择、连接方式等，对应教材第4章。
3. 吊车梁牛腿设计计算：教授吊车梁牛腿的设计计算方法，包括荷载分析、截面尺寸确定和材料选用，对应教材第5章。
4. 吊车梁牛腿施工工艺：分析吊车梁牛腿的施工工艺，包括施工方法、施工顺序和施工要点，对应教材第6章。
5. 吊车梁牛腿国家标准与规范：介绍吊车梁牛腿的相关国家标准和规范，以确保设计符合工程要求，对应教材第7章。
6. 吊车梁牛腿绘图与表达：教授吊车梁牛腿施工图的绘制方法，提高学生的图纸表达能力，对应教材第8章。
一种吊车梁与牛腿的连接结构及其施工方法[发明专利]
![一种吊车梁与牛腿的连接结构及其施工方法[发明专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/d1feae102e60ddccda38376baf1ffc4ffe47e2b2.png)
(10)申请公布号(43)申请公布日 (21)申请号 201510507323.4(22)申请日 2015.08.18E04B 1/38(2006.01)E04G 21/00(2006.01)(71)申请人中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司地址550081 贵州省贵阳市观山湖区兴黔路16号中水贵阳院(72)发明人段伟 龙起煌 李卫功 田业军周洲(74)专利代理机构北京路浩知识产权代理有限公司 11002代理人谷庆红(54)发明名称一种吊车梁与牛腿的连接结构及其施工方法(57)摘要本发明公开了一种吊车梁与牛腿的连接结构及其施工方法，所述连接结构包括吊车梁及设置在排架柱上的牛腿，所述牛腿和吊车梁之间布置有牛腿预埋钢板和吊车梁预埋钢板，在牛腿上布置有若干插筋，所述插筋分别穿过牛腿预埋钢板和吊车梁预埋钢板后锚入吊车梁中，所述吊车梁为现浇连续吊车梁，并在牛腿浇筑完成后进行浇筑，所述吊车梁预埋钢板和牛腿预埋钢板背面均布置有拉筋；所述施工方法包括浇筑牛腿混凝土、浇筑吊车梁混凝土及焊接吊车梁预埋钢板和牛腿预埋钢板几个步骤。
本发明通过同时设置预埋钢板和插筋，既避免了接触面发生超压破坏的可能，又能有效抵抗水平荷载及吊车梁横向内力，保证了牛腿与吊车梁的连接可靠，有利于厂房稳定安全运行。
(51)Int.Cl.(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)发明专利申请权利要求书1页 说明书3页 附图2页CN 105113636 A 2015.12.02C N 105113636A1.一种吊车梁与牛腿的连接结构，其特征在于：包括吊车梁(3)及设置在排架柱(2)上的牛腿(1)，所述牛腿(1)和吊车梁(3)之间布置有牛腿预埋钢板(5)和吊车梁预埋钢板(4)，在牛腿(1)上布置有若干插筋(6)，所述插筋(6)分别穿过牛腿预埋钢板(5)和吊车梁预埋钢板(4)后锚入吊车梁(3)中。
2.根据权利要求1所述的一种吊车梁与牛腿的连接结构，其特征在于：所述吊车梁(3)为现浇连续吊车梁，并在牛腿(1)浇筑完成后进行浇筑。
吊车反力牛腿受力计算表格
吊车梁，牛腿反力计算工程名称：二台吊车一. 已知条件：1. 柱距Bay8m2. 跨度L22.5m3. 吊车A吊重T a5Ton4. 吊车B吊重T b16Ton二. 吊车资料：A :起重机总重W a19.900Ton小车（电葫芦）重G a 2.192Ton最大轮压P a9.200Ton轮距K a 3.500m鞍座长 B a 5.100mB :起重机总重W b27.200Ton小车（电葫芦）重G b 6.611Ton最大轮压P b18.100Ton轮距K b 4.200m鞍座长 B b 5.860m三. 吊车梁受力计算：最大轮压（考虑动力系数）P amax=1.05*P a9.660TonP bmax=1.05*P b19.005Ton 最小轮压P amin=(W a-G a)/4 4.427TonP bmin=(W b-G b)/4 5.147Ton纵向水平刹车力 F a1=0.1*P a0.920TonF b1=0.1*P b 1.810Ton横向水平刹车力 F a2=0.1*(T a+G a)/40.180TonF b2=0.1*(T b+G b)/40.565Ton吊车梁受弯最大时轮子定位：有三轮作用在吊车梁上离端头最近轮子距端头X 1.698m两吊车相临轮距K0 1.63m 四. 牛腿反力计算：牛腿偏心距e0.7m最大竖向反力 Hmax=Pb*(2-Kb/bay)+Pa*(2-(2*K0+Ka)/bay)37.324Ton最小竖向反力 Hmin=Pbmin*(2-Kb/bay)+Pamin*(2-(2*K0+Ka)/bay)12.705Ton横向反力V0.834Ton最大弯矩Mmax=Hmax*e26.126T-m最小弯矩Mmin=Hmin*e8.894T-m返回目录。
混凝土牛腿计算
牛腿设计600KN26KN840KN36.4KN 0.65500mm270mm 根据公式550mm 850mm 初算高度=790.20480mmC30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43350.002145ρmax=0.006111.891236.90选用4根直径20面积为1256.64满足!543.33Asv ＝ As / 2 =628.32a/ho=0.33Asw ＝ As / 2 ＝628.32891.85148.64至445.93之间的范围内基本的构造规定: 牛腿底面斜角ａ<=45需要弯起钢筋！牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm?作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值F vk =作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值F hk =竖向力设计值F v =水平拉力设计值F h =牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=混凝土强度等级裂缝控制系数β=牛腿宽度b=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=最小配筋率ρmin=Max{0.002, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2 牛腿的端部高度 h 1>=h/3，且不小于200mmFvk≤β*(1-0.5F hk /F vk )*f tk *b*h 0/(0.5+箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算mm h 825.20461.15mmρs=0.003084满足!之间的范围内钢筋！受力筋数量不宜少于4根，直径不宜小于12mm 度=h-c*tg45= 注意满足抗震9.1.23条要求！(1-0.5F hk /F vk )*f tk *b*h 0/(0.5+a/h 0)。