莱钢型钢3号高炉炉体长寿设计
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莱钢1880m^3高炉护炉操作研究
含量 Ｊ ９．５
Ｉ
２．２
２．２
３．６５ ０．６９４ ２９．８７
高炉矿批平均为每 ｌ２分钟一批料 ，每批料为 ６４吨左右，经过
逐步摸索配加钛 球剂量 ，定为每批料配加 ５００ｋｇ￣８００ｋｇ含钛球 团，
经过一段时间的配加 ，炉缸异常温度点有所 缓解 ，第二层 ２点逐步
从最高 ３ｌ８℃恢复到正常温度 ２３０℃ ，第二层 ４点从 ３３０＂Ｃ恢复 到 ２００ ℃上下，达到预期效果 ， 目前高炉每批料扔配加 ５００ｋｇ含钛球 团。
到一定浓 度时，就会析 出ＴｉＣ。 已知 反 应 ： ［Ｔｉ］＋［Ｃ］＝ＴｉＣ∞ （１）
反 应 平 衡 时 ： Ａ Ｇ３＝一１５３７００＋５７．５３Ｔ＋ＲＴｉｎ（ｉ ／ ｆｔ。 Ｗ
（［Ｔｉ］）·ａ『ｃＩ）：Ｏ （２）
此 时 ａ ｒｃ］＝ｌ，ｆ ｃＴｉ］＝Ｏ．０５１６，１ｇｆ［Ｔｉ］一 １．２８７４，则 ：
【关键词 】高炉 ；含钛炉料 ；护炉；钛溶 解度
［Ｔｉ］＋［Ｃ］＝ＴｉＣ（ｓ）（１）在高温下很难发生所 以在 铁水高温 区域不会有
１前 言
ＴｉＣ生成，而炉缸侵蚀部位 的低温 区域能满足反应式（１）发生的条件 ， ：
故铁水 中的钛主要在渣铁界面生成，通过铁 水流动或扩散到达炉缸
高炉冶炼 后期经 常 出现 的问题 就是高炉炉 缸 内侧 受到过度 侵 低温侵蚀部位，不断生 成ＴｉＣ，不 断积累沉积，达到护 炉 目的。
Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ＆ Ｅｑｕｉｐｍｅｍｔ
莱钢 １ ８８０ｍ３高炉护炉操作研究
回全平 刘思佳 郭 奔
（山东钢铁 （集 团 ）莱芜型钢公司 ，山东 莱芜 ２７１ １００）
［㈨ 盎～％
莱钢3200m 3高炉计划休风恢复操作生产实践
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｃ ｏ ｄ ｎ ｏ ｔ ｅ ｐ ｏ ｕ ｔ ｎ ｓ ｈ ｄ ｌ ，ａ ｂ ｏ ｎ — ｏ ｏ ６ ｈ ｕ ｓ ｗ ｓ ｃ ｒｉ ｄ ｏ ｔａ ｈ ２ ０ ｓ ｒ ｃ ：Ａ ｃ ｒ ｉ ｇ ｔ ｈ ｒ ｄ ｃｉ ｃ ｅ ｕ ｅ ｌｗｉ ｇ ｄ ｗｎ ｆ ｒ１ ｏ ｒ ａ ａｒｅ ｕ ｔｔ ｅ３ ０ ｍ Ｂ ｆＬ ｉ ｔ ｏ Ｆ ｏ ａＳ — ｅ １ ｙ ｏ ｔ ｚｎ ｈ ｌｗｉ ｇ ｄ ｗｎ ａ ｄ ｒ — ｌｗ ｎ ｐ ｒ ｔ ｎ ｎ ｒｐ ｒ ｏ ｔｏｌ ｇ ｔ ｅ ｏ ｅ ａｉ ｇ ｖ ｒ ｂ ｅ ．ｉ ｔｏ ｎｙ ｅ ．Ｂ ｐ ｉ ｉ ｇ ｔ ｅ ｂ ｏ ｎ － ｏ ｎ ｅ ｂ ｏ ｉ ｇ ｏ ｅａ ｉ ｓａ ｄ ｐ ｏ ｅ ｌ ｃ ｎ ｒ ｌ ｎ ｈ ｐ ｒ ｔ ａｉ ｌ ｓ ｔ ｏ ｋ ｏ ｌ ｍｉ ｏ ｙ ｉ ｎ ａ
关键词 ： 大型高炉 ； 检修 ； 复风
中 图 分 类 号 ： Ｆ５ ４ ７ Ｔ ４ ． 文献标识 码 ： Ｂ
Ｒｅ ｏ ｇ ｏ ｈｅ３ ０ ｍ ＢＦ ｆＬａ Ｓ ｅ ｌａ ｔ ｒ ａ ｓ ｈｅ ｌｄ ｂ ｏ ｎｇ ｄ ｗｎ ｂｌ ｗｉ ｆｔ ２ ０ ｏ ｉ ｔ ｅ ｆｅ ｃ ｄｕ ｅ ｌ ｗｉ ｏ
邱 国兴 ，董 征 科
（ 莱芜钢铁集 团银 山型钢炼 铁厂 ， 山东 莱 芜 ２ １Ｏ ） ７ ｌ４
摘
要： 根据生产的安排 ， 莱钢 ３号 ３２０ ｍ 高炉进行 了近 １ ０ 。 ６ｈ的休 风检修工作 ， 通过优化休 复风方 案 ， 合理 控制
各项操作参数 ， 复风 ８ｈ 后快 速恢 复到正常生产水平 ， 取得 良好效果 ．
４２
南 方 金 属 Ｓ ＵＨ Ｒ Ｅ ＡＳ ０ Ｔ Ｅ Ｎ Ｍ Ｔ Ｌ
２１ ０ ２年第 ５期
关键词 ： 大型高炉 ； 检修 ； 复风
中 图 分 类 号 ： Ｆ５ ４ ７ Ｔ ４ ． 文献标识 码 ： Ｂ
Ｒｅ ｏ ｇ ｏ ｈｅ３ ０ ｍ ＢＦ ｆＬａ Ｓ ｅ ｌａ ｔ ｒ ａ ｓ ｈｅ ｌｄ ｂ ｏ ｎｇ ｄ ｗｎ ｂｌ ｗｉ ｆｔ ２ ０ ｏ ｉ ｔ ｅ ｆｅ ｃ ｄｕ ｅ ｌ ｗｉ ｏ
邱 国兴 ，董 征 科
（ 莱芜钢铁集 团银 山型钢炼 铁厂 ， 山东 莱 芜 ２ １Ｏ ） ７ ｌ４
摘
要： 根据生产的安排 ， 莱钢 ３号 ３２０ ｍ 高炉进行 了近 １ ０ 。 ６ｈ的休 风检修工作 ， 通过优化休 复风方 案 ， 合理 控制
各项操作参数 ， 复风 ８ｈ 后快 速恢 复到正常生产水平 ， 取得 良好效果 ．
４２
南 方 金 属 Ｓ ＵＨ Ｒ Ｅ ＡＳ ０ Ｔ Ｅ Ｎ Ｍ Ｔ Ｌ
２１ ０ ２年第 ５期
高炉炉体内型参数表
21500 23000
炉缸高度mm
3200 3800
炉腹高度mm
3100 3300
炉腰高度mm
1800 1600
炉身高度mm
1130 12600
炉喉高度mm
2100 2000
炉腹角 81°0′43″
?60。205t
10
每座热风炉加热面积
m2 45557 11520
11
单位炉容加热面积
m2/m3 173 150
12
单位风量加热面积
m2/m3/min 47 24.253
13
单位炉容占有球量
t/m3 3.835 4.0044
t 222
上部刚玉球(?75)
t 98
10
每座热风炉加热面积
m2 19377
11
单位炉容加热面积
m2/m3 103.13
12
单位风量加热面积
m2/m3/min 16.46
13
炉腹高度mm
2600
炉腰高度mm
1600
炉身高度mm
8300
炉喉高度mm
1800 2100 1800
炉腹角
82.19.20
炉身角
83.48.43
死铁层高度mm
708
有效高度/炉腰直径Hu/D
3.449
风口个数
10
铁口个数
1
高炉各部分的热流强度设计取值表w/m2 部位 1250m3
钢砖
15000
炉身上部
22000
Hu/D
2.6 2.6495 2.348 2.655
炉缸高度mm
3200 3800
炉腹高度mm
3100 3300
炉腰高度mm
1800 1600
炉身高度mm
1130 12600
炉喉高度mm
2100 2000
炉腹角 81°0′43″
?60。205t
10
每座热风炉加热面积
m2 45557 11520
11
单位炉容加热面积
m2/m3 173 150
12
单位风量加热面积
m2/m3/min 47 24.253
13
单位炉容占有球量
t/m3 3.835 4.0044
t 222
上部刚玉球(?75)
t 98
10
每座热风炉加热面积
m2 19377
11
单位炉容加热面积
m2/m3 103.13
12
单位风量加热面积
m2/m3/min 16.46
13
炉腹高度mm
2600
炉腰高度mm
1600
炉身高度mm
8300
炉喉高度mm
1800 2100 1800
炉腹角
82.19.20
炉身角
83.48.43
死铁层高度mm
708
有效高度/炉腰直径Hu/D
3.449
风口个数
10
铁口个数
1
高炉各部分的热流强度设计取值表w/m2 部位 1250m3
钢砖
15000
炉身上部
22000
Hu/D
2.6 2.6495 2.348 2.655
莱钢3200m~3高炉炉缸活跃性问题初探
Ｗ串罐无钟炉顶 ， 炉腹至炉身中部 冶№ 炉 ， 炉顶设备为Ｐ
枷 软水密闭循环 ， 陶瓷杯炉缸炉底 ， 金 邯 为铜冷却壁冷却 ，
炉前 Ｔ 液 压开 口机 ， ＭＴ 环保 ＩＢ Ｎ Ａ水渣 处 理 系统 ， 克
莱德喷煤系统等工艺设备。３ 号炉于２ １ 年 ３ ｌ ００ 月 ６
日点火 开 炉 ， 于开 炉操 作 措 施 得 当 ， 由 开炉 前期 各 项 工 作 准备 充 分 ， ４ｄ 仅 就顺 利 实现 日达产 ， 月 １ ４ ８ 日顺 利实 现 月达产 。开炉 达产 后 因综合 品位 降低 ， 焦 炭 反应 后强 度达 不 到要求 ， 时常 出现 炉缸 活跃 性
第３卷 第５ ３ 期
２ １ 年 １ 月 ０１ ０
Ｌ 爿 １ ＇４ １ ／ Ｌ １
山 东
Ｓ ａ ｄ ｎ ｈ ｎ ｏｇ
Ｖ０ ３３ ｌ Ｎｏ ５ ． Ｏｃ ｏ ｅ ０】 ｔｂ ｒ ２ １
《生产 技 术 ５
一 ｔ ７ ｔ ， ，
莱钢 ３２ ０ｍ３ 炉缸活跃性 问题初探 ０ 高炉
１期 ３
图 １ ２ １ 年 ５６ ０ １ ， 月莱钢 ３ 号高炉焦炭 Ｇ Ｒ Ｓ 变化情况
差上升 １ｃ Ｃ。３燃料 比小幅上升 ， ） 产量小幅下降。 ４ 炉 芯温 度震 荡 下降 。５ 出铁 时 间变短 ， ） ） 渣铁 出净 率降低。 炉 缸 活 跃性 恶 化 的炉 况 表 现 ：） 压 升 高 ， １风 透
气 性 指 数 下 降 ， 量 难 维 持 。２ 炉 身 温 度 整 体 上 风 ） 升 ， 散 乱 性 波 动 ， 温 差 较 正 常 水 平 上 升 ３～ 呈 水
４℃ 。３ 燃 料 比上 升 ３ ５ ｇ ， ） ０— ０ｋ／ 减产 １ ％ ～２ ％。 ｔ ０ ０
莱钢3200m 3高炉高效低耗生产实践
温还原粉化率指标 。 ａＩ
２ ３ 炉 料 结构 ．
高炉的生产实践和研究表明， 采用高碱度烧结 矿配加酸性球团矿和部分块矿是 当前我国高炉冶炼 炉料结构较 为理想 的发展模式 。 目前 ３高炉 采 Ｊ 用此模式 ， 熟料 比稳定在 ９ ％ ， ５ 为提高高炉利用 系
莱钢 ４０Ｉ 烧结机投产后 ， ５ ｌ ｌ 生产烧结矿的化学
作者简介 ： 邱国兴（ ９５一）， ，０ ８年 ７月毕业于东北大学 冶金 工 １８ 男 ２０
成分和冷强度指标均能够满足高炉生产 的需要 ， 但 其低温还原粉化指数指标偏差。通过借鉴 国内外 的
程专业。现为型钢炼铁厂助理工程师 ， 事炼铁工艺生产工作 。 从
５月 １．５ ．７ ８６ ６１ ２．４ ６．１ ９５ ３３ １９ ８３ ２７ １３ ８．３ ．６ ４ １ ６６ ７．９５．１ ．ｏ ．２ ６月 １．７ ．５ ８２ ６２ ２．１６．７ ９５ ３４ １９ ８３ ２７ １３ ８．８ ．４ ４５ ６０ ７ ．６５．５ ．７ ．８
７ １． １ ４ ８．４ ６０ ２．５６．ｌ ９３ ５．６ ２０ ８０ 月 ２６ ． ８ ． ３１ ７７ ５ ３ ４ ８ ７ ． ３５ ． ．７ ９ ５
型钢炼铁厂 ３ 高炉入炉干熄焦充足 ， 强度高 、
ＩＢ Ｎ Ａ渣处理、 全干法除尘 、 铜冷却壁 、 克莱德喷吹等
十几项国内外炼铁新技术 、 新工艺。该高炉于 ２ １ ００
年 ３月 １ ８日投人 生产 ， 火后 仅用 四天 时 间利 用 系 点
成分稳定 ， 高炉稳定顺行 ， 为降低焦 比， 提高煤 比创
末 含 量 以改 善 料 柱 透 气 性 ， 保 炉 况 的稳 定 顺 行 。 确 ２ １ 以来烧结 矿 主要技 术指 标见 表 ２ ０ １年 。
２ ３ 炉 料 结构 ．
高炉的生产实践和研究表明， 采用高碱度烧结 矿配加酸性球团矿和部分块矿是 当前我国高炉冶炼 炉料结构较 为理想 的发展模式 。 目前 ３高炉 采 Ｊ 用此模式 ， 熟料 比稳定在 ９ ％ ， ５ 为提高高炉利用 系
莱钢 ４０Ｉ 烧结机投产后 ， ５ ｌ ｌ 生产烧结矿的化学
作者简介 ： 邱国兴（ ９５一）， ，０ ８年 ７月毕业于东北大学 冶金 工 １８ 男 ２０
成分和冷强度指标均能够满足高炉生产 的需要 ， 但 其低温还原粉化指数指标偏差。通过借鉴 国内外 的
程专业。现为型钢炼铁厂助理工程师 ， 事炼铁工艺生产工作 。 从
５月 １．５ ．７ ８６ ６１ ２．４ ６．１ ９５ ３３ １９ ８３ ２７ １３ ８．３ ．６ ４ １ ６６ ７．９５．１ ．ｏ ．２ ６月 １．７ ．５ ８２ ６２ ２．１６．７ ９５ ３４ １９ ８３ ２７ １３ ８．８ ．４ ４５ ６０ ７ ．６５．５ ．７ ．８
７ １． １ ４ ８．４ ６０ ２．５６．ｌ ９３ ５．６ ２０ ８０ 月 ２６ ． ８ ． ３１ ７７ ５ ３ ４ ８ ７ ． ３５ ． ．７ ９ ５
型钢炼铁厂 ３ 高炉入炉干熄焦充足 ， 强度高 、
ＩＢ Ｎ Ａ渣处理、 全干法除尘 、 铜冷却壁 、 克莱德喷吹等
十几项国内外炼铁新技术 、 新工艺。该高炉于 ２ １ ００
年 ３月 １ ８日投人 生产 ， 火后 仅用 四天 时 间利 用 系 点
成分稳定 ， 高炉稳定顺行 ， 为降低焦 比， 提高煤 比创
末 含 量 以改 善 料 柱 透 气 性 ， 保 炉 况 的稳 定 顺 行 。 确 ２ １ 以来烧结 矿 主要技 术指 标见 表 ２ ０ １年 。
莱钢1000m 3高炉采用的新技术
ຫໍສະໝຸດ 张 向国 ， 国华 ， 于 马平 胜
（ 山东省冶金设计 院， 山东 莱芜 ２ １０ ） ７ １４ 摘 要 ： 莱钢 ｌ０ ｍ 高炉设计 采用全覆盖 、 Ｏ０ 砖壁合一 薄壁炉衬 、 铜冷却壁 、 碳砖 一陶瓷杯 复合 炉底 、 软水密闭循环 冷却系
统 、Ｗ 串罐无料钟炉顶 、 型顶燃 式热风炉 、 Ｐ 改进 全干法布袋除尘等一系列先进实用技术 ， 为实现“ 高产 、 质 、 优 低耗 、 长寿 、 环 保” 的生产 目 奠定 了技术基础 。 标
移动空间 ， —ｌ 段在炉壳与冷却壁进 出水管之间 ｌ ５
采用 波纹补 偿器 进行 密封 ，吸 收冷却 壁挠度 变形对 水 管的剪切 ， 又起 到 了封住煤气 的效果 。
科长 、 工程师 ， 从事高炉生产 、 工程管理及炼铁设计工作 。
８
维普资讯
用螺栓 固定 ；铜冷壁采用 固定螺栓 ＋ 定位销的连接 方式与炉壳加固， 以防冷却壁变形 ； 同时利用进出水
管 上的保 护套采 用 固定点 、 、 浮动 点和 滑动 点相 软 硬
结合的方式 固定 ，使冷却壁在各方 向上都有膨胀和
作 者简介 ： 向国（ ９ ２ ）男 ， 张 １７ 一 ， 山东莱 芜人 ，０ ６ 毕业于北京 科 ２０ 年 技大学冶金工程专业 ， 工程硕士。现为山东省冶金设计院冶炼科 副
表 ２ 各 段冷 却壁 结构 形式 及材 质应 用部 位 应用部位 结构形式 冷却壁材质 一
低铬铸铁 １０ ４
０１Ｍ ａ ． Ｐ ，高炉一代炉龄大于 ｌ 年 。其 中 ｌ Ｏ ０ ７ ２ ０ｍ ｌ 高炉 已于 ２０ ０５年 ｌ 月 ６号开炉 ，并实现顺利达 ０ 产。高炉在设计过程中采用了多项新技术。
＋５ ｌ％球 团 ＋ ０ ｌ％块矿 的原料 结构 ，及 大喷煤 后高炉
（ 山东省冶金设计 院， 山东 莱芜 ２ １０ ） ７ １４ 摘 要 ： 莱钢 ｌ０ ｍ 高炉设计 采用全覆盖 、 Ｏ０ 砖壁合一 薄壁炉衬 、 铜冷却壁 、 碳砖 一陶瓷杯 复合 炉底 、 软水密闭循环 冷却系
统 、Ｗ 串罐无料钟炉顶 、 型顶燃 式热风炉 、 Ｐ 改进 全干法布袋除尘等一系列先进实用技术 ， 为实现“ 高产 、 质 、 优 低耗 、 长寿 、 环 保” 的生产 目 奠定 了技术基础 。 标
移动空间 ， —ｌ 段在炉壳与冷却壁进 出水管之间 ｌ ５
采用 波纹补 偿器 进行 密封 ，吸 收冷却 壁挠度 变形对 水 管的剪切 ， 又起 到 了封住煤气 的效果 。
科长 、 工程师 ， 从事高炉生产 、 工程管理及炼铁设计工作 。
８
维普资讯
用螺栓 固定 ；铜冷壁采用 固定螺栓 ＋ 定位销的连接 方式与炉壳加固， 以防冷却壁变形 ； 同时利用进出水
管 上的保 护套采 用 固定点 、 、 浮动 点和 滑动 点相 软 硬
结合的方式 固定 ，使冷却壁在各方 向上都有膨胀和
作 者简介 ： 向国（ ９ ２ ）男 ， 张 １７ 一 ， 山东莱 芜人 ，０ ６ 毕业于北京 科 ２０ 年 技大学冶金工程专业 ， 工程硕士。现为山东省冶金设计院冶炼科 副
表 ２ 各 段冷 却壁 结构 形式 及材 质应 用部 位 应用部位 结构形式 冷却壁材质 一
低铬铸铁 １０ ４
０１Ｍ ａ ． Ｐ ，高炉一代炉龄大于 ｌ 年 。其 中 ｌ Ｏ ０ ７ ２ ０ｍ ｌ 高炉 已于 ２０ ０５年 ｌ 月 ６号开炉 ，并实现顺利达 ０ 产。高炉在设计过程中采用了多项新技术。
＋５ ｌ％球 团 ＋ ０ ｌ％块矿 的原料 结构 ，及 大喷煤 后高炉
高炉炉体内型参数表
m2 19377 11 单位炉容加热面积
m2/m3 103.13 12 单位风量加热面积
m2/m3/min 16.46 13 单位炉容占有球量
t/m3 3.77 14 单位风量占有球量
t/m3/min 0.301 15 煤气消耗量
m3/h 46000 16 煤气压力
kPa 10~15 17 助燃空气消耗量
高炉有效容积
m3 544 620 230 炉缸直径 mm 6000 6200 4200 炉喉直径 mm
4900 5100 3100 炉腰直径 mm 6800 7100 4900 高炉有效高度 mm 19450 21100 16900 炉缸高度 mm 2600 炉腹高度 mm 2600 炉腰高度 mm 1600 炉身高度 mm 8300 炉喉高度 mm 1800 2100 1800 炉腹角 82.19.20 炉身角 83.48.43 死铁层高度 mm 708 有效高度/炉腰直径Hu/D 3.449 风口个数 10 铁口个数 1
1370 格子砖高度 m 17.040 热风温度
1250 蓄热室断面积 m2 26.4 冷风温度
150 加热面积 m2 21593 助燃风空气温度
220 格子砖重量 t 540 高炉煤气温度
220 煤气热值 kJ/m3 3203 烟气温度 平均 348 最大 500 空气过剩系数
1.1 高热值附加 % 0.00 格子砖 mm 19孔?30 热效率 % 76.1 格子砖加热面积 m2/m3 48 蓄热室采用自下而上:RN—42、HRN—42、YHRS三种不同材质的19 孔格子砖。 烘炉操作及改进 1 烘炉准备工作 青钢两座500m3高炉采用卡鲁金顶燃式热风炉均采用天津热能设 备厂专用内燃式烘炉器进行烘炉。烘烤器安装在热风炉顶部燃烧器的 下部点火孔上。改设备用柴油作燃料 产生的热气体 经配风系统调 节送风温度。送风系统出口风速达到
m2/m3 103.13 12 单位风量加热面积
m2/m3/min 16.46 13 单位炉容占有球量
t/m3 3.77 14 单位风量占有球量
t/m3/min 0.301 15 煤气消耗量
m3/h 46000 16 煤气压力
kPa 10~15 17 助燃空气消耗量
高炉有效容积
m3 544 620 230 炉缸直径 mm 6000 6200 4200 炉喉直径 mm
4900 5100 3100 炉腰直径 mm 6800 7100 4900 高炉有效高度 mm 19450 21100 16900 炉缸高度 mm 2600 炉腹高度 mm 2600 炉腰高度 mm 1600 炉身高度 mm 8300 炉喉高度 mm 1800 2100 1800 炉腹角 82.19.20 炉身角 83.48.43 死铁层高度 mm 708 有效高度/炉腰直径Hu/D 3.449 风口个数 10 铁口个数 1
1370 格子砖高度 m 17.040 热风温度
1250 蓄热室断面积 m2 26.4 冷风温度
150 加热面积 m2 21593 助燃风空气温度
220 格子砖重量 t 540 高炉煤气温度
220 煤气热值 kJ/m3 3203 烟气温度 平均 348 最大 500 空气过剩系数
1.1 高热值附加 % 0.00 格子砖 mm 19孔?30 热效率 % 76.1 格子砖加热面积 m2/m3 48 蓄热室采用自下而上:RN—42、HRN—42、YHRS三种不同材质的19 孔格子砖。 烘炉操作及改进 1 烘炉准备工作 青钢两座500m3高炉采用卡鲁金顶燃式热风炉均采用天津热能设 备厂专用内燃式烘炉器进行烘炉。烘烤器安装在热风炉顶部燃烧器的 下部点火孔上。改设备用柴油作燃料 产生的热气体 经配风系统调 节送风温度。送风系统出口风速达到
高炉长寿的影响因素及措施-2
高炉长寿的影响因素及措施1. 影响炉身寿命的主要因素1) 耐火材料砖衬优良耐火材料是长寿的基础。
除了具有高的抗炉料的机械磨损外，抗碱金属、锌和炉渣的侵蚀以及抗炉内附着物脱落的热震是炉身竞争耐材必须具备的基本品质。
2) 生产操作控制高炉生产的稳定顺行对高炉长寿至关重要。
首先必须强调顺行，平稳的炉料下降，稳定的气流分布，最大限度地减少高炉的休减风。
热负荷适度应以不发生周期性炉墙附着物生成脱落为限度。
3) 炉料结构及条件一般认为不同的炉料结构煤气流分布特征不同，高球团生产的边缘气流难以抑制，长期高热负荷运行对砖衬不利；炉料的冶金性质也是高炉长寿的一个重要组成部分；炉料给高炉带入有害元素，碱金属使砖衬渣化而蚀损；金属锌在炉内蒸发后再与CO 作用，被氧化而脆化砖衬。
2. 影响炉缸寿命的主要因素1) 应力的作用由于高炉间隔出铁及铁口间的交替工作，同一位置铁水的流量随时间变化，这就使炉缸砖衬中产生巨大的热应力，在热应力的作用下，产生与热流方向垂直的环状裂纹。
这种裂纹阻滞了热量的传递，导致砖层内侧的温度上升，变质劣化而最终剥离母体，这是炉寿命的最大威胁。
2) 操作参数高炉风口的鼓风状况。
当煤气流一次分布不能充分深入炉心时，煤气流会过多地偏炉墙侧上升，这使中心死料柱中焦炭不能得到及时置换，炉缸中心焦炭透液性恶化，产生环流。
环流的增强给炉缸侧壁砖衬负担加重。
3) 焦炭的作用焦炭的骨架作用在炉缸内尤为重要，这取决于焦炭的反应后强度(CSR)，当焦炭下降至风口水平，CSR高使炉缸具有很好的透液性。
尤其是高炉增大喷煤后，风口前消耗的焦炭减少，焦炭在风口平面停留的时间增长，必须增强焦炭的强度。
3. 生产操作基本对策思路1) 炉体冷却强化在炉龄的中后期加大冷却水量以稳定冷却器前端的附着物，实现稳定操作炉型。
2) 以保护炉缸侧壁为主的炉缸监控加强炉缸侧壁的监控，通过灌浆消除铁口区域可能存在的煤气通道，改善铁口煤气火状况。
3) 上下部的总体考虑对高炉炉身、炉缸两部分的破损进程应有手段加以控制。
1350m^3高炉炼铁系统设计特点
管， 降低炉底 炭 砖 的温度 ， 减缓 炭砖 侵蚀 速度 。导热
继续采用一冷到顶 的软水 密闭循环冷 却结构 ， 并按 照炉 内各 区域 不 同的工 作条 件 和热负 荷大 小 ，
作者简介：李 纲 （ １ ９ ６ ９一） ，男 ，１ ９ ９ １年 ７月毕业 于青岛建工 学
系数低 ， 易形成炉底传热隔层 ， 导致炉底炭砖温度增 高， 加快其侵蚀速度。因此 ， 在本次高炉设计中提高 了炭素捣打料的性能指标 ， 尤其是导热系数 。设计
括冷却形式 、 结构 ； 二是优良的耐火材料质量和冷却 设备质量 ； 三是优质 的施工质量 ； 四是适宜的高炉冶
炼强 度和 合理 的后 期维 护 。武 钢炼 铁专 家认 为采用
高导热的微孑 Ｌ 或超微孑 Ｌ 炭砖 和炭捣料 ， 可有效减缓 碱金 属 、 锌 及铁水 对 炭砖 的渗 透侵蚀 ， 同时高 导热炭 砖和炭捣料结合 ， 可有效降低炭砖的温度 ， 有望消除 炭砖内的环缝侵蚀 。美联炭 的专家也认 为， 使用高 导热的热压炭砖和半石墨砖薄壁砌筑 ， 可以保持较 低 的炉 缸侧 壁温 度 ， 在 炉 缸 耐材 热 面 形 成 一层 绝 热
采用不 同结构和材质的冷却壁。炉缸冷却壁打破传
统 四段式设计 ， 只有三段 ， 这样适 当加高了单段冷却 壁 高度 ， 减少 一层 冷却 壁进 出水 连管 ， 既 节约投 资也 利于减少煤气泄漏； 铁 口冷却壁采用 四块分 体式埋 铜管铸铜冷却壁 ， 进一步改善铁 口区域传热能力 。
铁 口框架 整 体焊 接在 高 炉炉 壳 上 ， 取 消 螺栓 连 接， 减少 了螺 栓孔 煤气 泄漏 。
继续采用超薄炭砖炉底 ， 但对材质进行了改进 ，
１ ） 炉缸 结构 变化 ’
命 。莱钢近几年高炉曾尝试不 同耐材选型 ， 在借鉴
继续采用一冷到顶 的软水 密闭循环冷 却结构 ， 并按 照炉 内各 区域 不 同的工 作条 件 和热负 荷大 小 ，
作者简介：李 纲 （ １ ９ ６ ９一） ，男 ，１ ９ ９ １年 ７月毕业 于青岛建工 学
系数低 ， 易形成炉底传热隔层 ， 导致炉底炭砖温度增 高， 加快其侵蚀速度。因此 ， 在本次高炉设计中提高 了炭素捣打料的性能指标 ， 尤其是导热系数 。设计
括冷却形式 、 结构 ； 二是优良的耐火材料质量和冷却 设备质量 ； 三是优质 的施工质量 ； 四是适宜的高炉冶
炼强 度和 合理 的后 期维 护 。武 钢炼 铁专 家认 为采用
高导热的微孑 Ｌ 或超微孑 Ｌ 炭砖 和炭捣料 ， 可有效减缓 碱金 属 、 锌 及铁水 对 炭砖 的渗 透侵蚀 ， 同时高 导热炭 砖和炭捣料结合 ， 可有效降低炭砖的温度 ， 有望消除 炭砖内的环缝侵蚀 。美联炭 的专家也认 为， 使用高 导热的热压炭砖和半石墨砖薄壁砌筑 ， 可以保持较 低 的炉 缸侧 壁温 度 ， 在 炉 缸 耐材 热 面 形 成 一层 绝 热
采用不 同结构和材质的冷却壁。炉缸冷却壁打破传
统 四段式设计 ， 只有三段 ， 这样适 当加高了单段冷却 壁 高度 ， 减少 一层 冷却 壁进 出水 连管 ， 既 节约投 资也 利于减少煤气泄漏； 铁 口冷却壁采用 四块分 体式埋 铜管铸铜冷却壁 ， 进一步改善铁 口区域传热能力 。
铁 口框架 整 体焊 接在 高 炉炉 壳 上 ， 取 消 螺栓 连 接， 减少 了螺 栓孔 煤气 泄漏 。
继续采用超薄炭砖炉底 ， 但对材质进行了改进 ，
１ ） 炉缸 结构 变化 ’
命 。莱钢近几年高炉曾尝试不 同耐材选型 ， 在借鉴
加热炉长寿命探研及生命周期经济性分析
莱 钢型钢 厂中型加 热炉为多点供 热 的三段 步进 梁 式 加 热 炉 ， 效 炉 长 为 ２ ０ ｍ， 有 ６３０ ｍ 内宽 ８７ ０ ０
ｍ 加热炉以高炉 、ห้องสมุดไป่ตู้ｍ； 焦炉混合煤气为燃料 ， 设计加热 能力 ： 热装 １０／， ３ ｈ冷装 １０／； ｔ １ 现使用坯料断面尺 ｔ ｈ
摘
要： 介绍了莱钢型钢厂中型线步进式加热炉的设 计特点以及延长加热炉使用 寿命的生产维护措施 ， 并对加热炉生命周
期经济性进行 了分析 。该加热炉采用 了一体化设计 ， 空气 、 煤气双 预热 ， 隔墙及压下设计等一 系列先进 的设计理念 ， 实施 了 合理的工艺 、 管理 、 操作及维护措施 ， 有效地延长 了加热炉的使用寿命 ， 提高了其生命周期 ， 热炉 已安全运行 ｌ ａ 加 １。
均采 用 纵 向烧 嘴 ， 部 预 热段 、 热段 采用 侧 向烧 下 加 嘴 ， 区域烧 嘴煤气 、 各 空气量均 可 以单独 控制 。采用 这种 设计在加 热炉生 产能力波 动时能够 保证炉 内沿 炉宽 方 向均匀 供热 ， 活调节供 热分配 ， 灵 达到 了区域 热 量供 需平衡 ， 避免 了部 分 区域 出现热 量过 多导致 的超 温现象 ， 降低 了热 耗 ， 保护 了耐火材料 。 ５耐热 滑 轨设计 。中型 加热 炉加 热过 程 中 ， ） 钢 坯不 直 接与 步进 梁接触 ， 而是 与步 进梁上 的耐热滑
计， 预热段 、 热段 、 加 均热 段利 用耐 火砖 隔墙 和炉 顶 压 下半 开式 隔离 。隔墙和压 下设计 将炉膛 分为 ３ 部 分 ， 强 了烟气 的扰 动 ， 高 了传热 效率 ， 加 提 减少 了热 耗， 对不 同区域燃 烧气 氛 和烟气 温度 的独 立控 制有 重要 作 用 ， 区域独 立控 制提 高 了 区域 燃烧 气氛 和烟
莱钢3200m3高炉提高炉缸活性的探索
总第 １７期 ８
２１ ０ ２年 ８月
Байду номын сангаас
南
方
金
属
Ｓｕ ． Ｉ ７ ｍ ８
Ｓ ＯＵＴＨＥＲＮ ＭＥＴ ＡＬＳ
Ａｕ ｕ ｔ ２ ２ ｇ ｓ ０１
文 章 编 号 ： ０ ９— ７ ０ ２ １ ）４— ０ ４— １０ ９ ０ （０ ２ ０ ０ ３ ０ ４
莱 钢 ３２０Ｉ ０ ｌ 炉 提 高炉 缸 活性 的探 索 ｌ ３高
ｔｖｔ ｉｉｙ，ｉ ｉ ｈ ｔ ａ ｃｉｉｙ ｃ ａ ｇ ｔｅｎ ｗａ ｎ ｌｚ ｄ，ｔ ｅ ｆｃｏ ｓａｆ ｃｉ ｇ ｔｅ ａ ｔｖｔ ｈ ｎ ｅ ｅｕｃｄ ｔｄ，ｔ ｅ Ｓ — ｎ ｗｈ ｃ ｈｅｈｅ ａｈ ａ ｔｖｔ ｈ ｎ ｅｐａｔｒ ｓａ ａｙ ｅ ｈ ａ ｔｒ ｆｅ ｔｎ ｈ ｃｉｉｙ ｃ ａ ｇ ｌ ｉａ ｅ ｈ Ｏ
性彻 底 变差．
钢” ３号高 炉 ２ １ 以来 经 历 了 多 次 炉底 温 度 下 ） ０ １年 降 的过 程 ， 低下 降 到 ２ ８℃ ． 次 都采 取 了减 产 、 最 ４ 每 减煤比、 加锰 矿等 措 施 ， 严重 影 响 了正 常 生产 ， 加 增
了燃料 消耗 和生产 成本 ． 文 以 ３号 高 炉 ２ １ 本 ０ １年 ３
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｓ ｒ ｃ ：Ａｎ ａ ａ ｙ ｉ ｗａ ｏ ｄ ｃ ｅ ｆｔ ｅｆ ｃｕ ｔ ｎ ｈ ｒ ａ ｅｃ ｎ ｉ ｏ ｓｃ ｕ ｅ ｙ ｔｅ ｃ ａ ｇ ｄ ｆ ｒ ａ ｅ ｈ ａ ｈ ａ － ｎ ｌ ｓ ｓｃ ｎ ｕ ｔ ｄ ｏ ｕ ｔ ａｉ ｓｉ ｔ ｅ ｆ ｎ ｃ ｏ ｄ ｔ ｎ ａ ｓ ｄ ｂ ｈ ｈ ｎ ｅ ｕ ｎ ｃ ｅ ａ ｓ ｓ ｈ ｌ ｏ ｎ ｕ ｉ
～
９月炉 况 恢 复 过程 为 例 ， 大 型高 炉 炉 缸活 性 问 对
２１ ０ ２年 ８月
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南
方
金
属
Ｓｕ ． Ｉ ７ ｍ ８
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Ａｕ ｕ ｔ ２ ２ ｇ ｓ ０１
文 章 编 号 ： ０ ９— ７ ０ ２ １ ）４— ０ ４— １０ ９ ０ （０ ２ ０ ０ ３ ０ ４
莱 钢 ３２０Ｉ ０ ｌ 炉 提 高炉 缸 活性 的探 索 ｌ ３高
ｔｖｔ ｉｉｙ，ｉ ｉ ｈ ｔ ａ ｃｉｉｙ ｃ ａ ｇ ｔｅｎ ｗａ ｎ ｌｚ ｄ，ｔ ｅ ｆｃｏ ｓａｆ ｃｉ ｇ ｔｅ ａ ｔｖｔ ｈ ｎ ｅ ｅｕｃｄ ｔｄ，ｔ ｅ Ｓ — ｎ ｗｈ ｃ ｈｅｈｅ ａｈ ａ ｔｖｔ ｈ ｎ ｅｐａｔｒ ｓａ ａｙ ｅ ｈ ａ ｔｒ ｆｅ ｔｎ ｈ ｃｉｉｙ ｃ ａ ｇ ｌ ｉａ ｅ ｈ Ｏ
性彻 底 变差．
钢” ３号高 炉 ２ １ 以来 经 历 了 多 次 炉底 温 度 下 ） ０ １年 降 的过 程 ， 低下 降 到 ２ ８℃ ． 次 都采 取 了减 产 、 最 ４ 每 减煤比、 加锰 矿等 措 施 ， 严重 影 响 了正 常 生产 ， 加 增
了燃料 消耗 和生产 成本 ． 文 以 ３号 高 炉 ２ １ 本 ０ １年 ３
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｓ ｒ ｃ ：Ａｎ ａ ａ ｙ ｉ ｗａ ｏ ｄ ｃ ｅ ｆｔ ｅｆ ｃｕ ｔ ｎ ｈ ｒ ａ ｅｃ ｎ ｉ ｏ ｓｃ ｕ ｅ ｙ ｔｅ ｃ ａ ｇ ｄ ｆ ｒ ａ ｅ ｈ ａ ｈ ａ － ｎ ｌ ｓ ｓｃ ｎ ｕ ｔ ｄ ｏ ｕ ｔ ａｉ ｓｉ ｔ ｅ ｆ ｎ ｃ ｏ ｄ ｔ ｎ ａ ｓ ｄ ｂ ｈ ｈ ｎ ｅ ｕ ｎ ｃ ｅ ａ ｓ ｓ ｈ ｌ ｏ ｎ ｕ ｉ
～
９月炉 况 恢 复 过程 为 例 ， 大 型高 炉 炉 缸活 性 问 对
长寿转炉炉体空洞缺陷的研究与控制
Ｊ 然 Ｊ Ｉ Ｊ 卜Ｉ 桶 ｛ ・ ， 将 Ｊ ￣。 ｌ 芟 Ｉ Ｌ Ｉ ｌ ’ Ｉ
２ １２ ２ …俐 ｌ 成 改造 ． ． ． Ｉ
２ ２ ２ 炉 ｉ ．． 水久Ｊ 他改造 镁
ｊ 刈炉 水 久Ｊ 镁ｆ Ｉ 川１ 血过 。 ＂ Ｊ 他 况进什 ｆ ￣１ ｌ Ｊｌ ＂ 分
指 标对 比见表 ｌ 。
表 Ｉ 两种 出钢 口大砖主要理化性能指标
透 气孔 不 断 流 火 。水 久层 镁 砖 失 去钉 效 的 物 理 支
撑， 在剧烈 的 温度 变化和热 膨胀 腹力 的作用 下断 裂 ， 并 不断磨损 永 久层 镁 碳 砖 ， 后形 成炉 卒 洲 。转 最 炉 冶炼过 ｔ ， 有红热 的炉 淤从炉 ¨溢 出 ， 积 Ｉ ／断 Ｊｆ 堆 在炉 帽删 闻 ， 使炉 帽长 期处 于高 温状态 ， 炉帽 钢板 变
吹转 炉 ， 冶炼 周 期短 、 生产 奏快 。炉底 砖 和炉身 工 作层 镁碳砖 琏本 满 足转 炉 长寿命 的要 求 ， 由于 衬 但 砖磨 损 、 炉体 变形 等 原 闪 ， 龄约 在 ６００一】 ０ 炉 ０ ５００ 炉时 ， 炉体 内部就 会产 生空洞 ｆ题 ， ｈ 制约 着转 炉炉衬 Ｊ 使用 寿命 的进 一 步提 高 ， 凶其 不 易被发现 ， 承威胁 严
行 ， 材 消耗 降低 到 ０ ２ｋ ／ 钢 以下。 耐 ． ｇｔ
关键词 ： 出钢 口大砖
永久层
镁 砖砖 型 长寿转 炉 空洞 形 严重 。进一 步增 加 了炉壳钢 板 与炉衬 砖之 问 的窄 隙， 加剧 了永 久层炉 衬砖 的破 坏 。
Байду номын сангаас
Ｏ 前 言
炼钢 厂老 区有 ３座 ５ 顶 吹转 炉 ， ０ｔ １座 ６ 顶 ０ｔ
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指 标对 比见表 ｌ 。
表 Ｉ 两种 出钢 口大砖主要理化性能指标
透 气孔 不 断 流 火 。水 久层 镁 砖 失 去钉 效 的 物 理 支
撑， 在剧烈 的 温度 变化和热 膨胀 腹力 的作用 下断 裂 ， 并 不断磨损 永 久层 镁 碳 砖 ， 后形 成炉 卒 洲 。转 最 炉 冶炼过 ｔ ， 有红热 的炉 淤从炉 ¨溢 出 ， 积 Ｉ ／断 Ｊｆ 堆 在炉 帽删 闻 ， 使炉 帽长 期处 于高 温状态 ， 炉帽 钢板 变
吹转 炉 ， 冶炼 周 期短 、 生产 奏快 。炉底 砖 和炉身 工 作层 镁碳砖 琏本 满 足转 炉 长寿命 的要 求 ， 由于 衬 但 砖磨 损 、 炉体 变形 等 原 闪 ， 龄约 在 ６００一】 ０ 炉 ０ ５００ 炉时 ， 炉体 内部就 会产 生空洞 ｆ题 ， ｈ 制约 着转 炉炉衬 Ｊ 使用 寿命 的进 一 步提 高 ， 凶其 不 易被发现 ， 承威胁 严
行 ， 材 消耗 降低 到 ０ ２ｋ ／ 钢 以下。 耐 ． ｇｔ
关键词 ： 出钢 口大砖
永久层
镁 砖砖 型 长寿转 炉 空洞 形 严重 。进一 步增 加 了炉壳钢 板 与炉衬 砖之 问 的窄 隙， 加剧 了永 久层炉 衬砖 的破 坏 。
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Ｏ 前 言
炼钢 厂老 区有 ３座 ５ 顶 吹转 炉 ， ０ｔ １座 ６ 顶 ０ｔ
莱钢1#1880 m^3高炉炉况长期稳定顺行生产实践
复正 常 。
２ ． １ ． ２ 控制合 理的煤 气流分布
粒煤喷 吹攻关 ， 煤 比逐步 提升至 １ ７ ０ ｋ ｇ ／ ｔ 。随着高 炉
操作 的完善 、 对大高炉运行规律 的把握 、 喷煤系统
的投 用 以及设 备 的逐渐 稳定 ， 高 炉逐 步建 立 了与之 相适 应 的标准 化操 作制 度 ， 高炉 技术 经济 指标 也 随
中图分类号 ： Ｔ Ｆ ５ ４ 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ０ ４— ０ ４ ６ ２ ０ （ ２ ０ １ ４ ） ０ １ — ０ ０ ０ ４ — ０ ３
１ 前
言
不 活跃 ， 严 重 的便会 出现风压 高 ， 炉况 难行 。因此 ， 为 了避免 出现此类 问题 ， 加 强对 高炉 炉况 的分 析判 断， 确认 炉缸 出现 堆积 征兆 后 ， 及 时配加 锰矿 （ ２ ０ ０ ８
冷 却 壁 在高 炉 冶炼 状 态下 ， 超过 ２ ２ ５ ０ ｏ Ｃ的火 焰 温 度 极有 可能 会 引起铜 金属 晶体 的某 些 晶格变 形 ， 长
高会 出现高硅高碱 ； 过低则会 出现热量差 ， 渣铁流 动性差 ， 不及时处理便会导致炉缸堆积 ， 致使炉缸
２ ０ ０ ６ 年３ 月 成 功实施 粒 煤 喷吹后 ， 历经 几个 阶段 的
年之前） ， 使铁 中含锰在０ ． ４ ０ ％以上， 适当提高炉温 ， 降低二元碱度（ 保证渣样 １ ／ ３ 石头渣 ） ， 确保铁水温
度在 １ ５ ０ ５℃以上 ， 改善 渣铁 流动性 ， 尽快 使 炉缸恢
莱钢 １ ＂ １ ８ ８ ０ ｍ 高炉 ２ ０ ０ ４ 年６ 月投产 ， 之后 出现 了一 段 时 间 的炉况 波 动 ， 自２ ０ ０ ５ 年下 半 年 以来 ， 始 终 保 持 稳定 顺 行 ， 同 比指标 逐 步 优化 提 高 ， ２ ０ ０ ９ 年 更 是 创 造 了全 年 无 悬 料 的 高 控 制 操 作 水 平 。 自
２ ． １ ． ２ 控制合 理的煤 气流分布
粒煤喷 吹攻关 ， 煤 比逐步 提升至 １ ７ ０ ｋ ｇ ／ ｔ 。随着高 炉
操作 的完善 、 对大高炉运行规律 的把握 、 喷煤系统
的投 用 以及设 备 的逐渐 稳定 ， 高 炉逐 步建 立 了与之 相适 应 的标准 化操 作制 度 ， 高炉 技术 经济 指标 也 随
中图分类号 ： Ｔ Ｆ ５ ４ 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ０ ４— ０ ４ ６ ２ ０ （ ２ ０ １ ４ ） ０ １ — ０ ０ ０ ４ — ０ ３
１ 前
言
不 活跃 ， 严 重 的便会 出现风压 高 ， 炉况 难行 。因此 ， 为 了避免 出现此类 问题 ， 加 强对 高炉 炉况 的分 析判 断， 确认 炉缸 出现 堆积 征兆 后 ， 及 时配加 锰矿 （ ２ ０ ０ ８
冷 却 壁 在高 炉 冶炼 状 态下 ， 超过 ２ ２ ５ ０ ｏ Ｃ的火 焰 温 度 极有 可能 会 引起铜 金属 晶体 的某 些 晶格变 形 ， 长
高会 出现高硅高碱 ； 过低则会 出现热量差 ， 渣铁流 动性差 ， 不及时处理便会导致炉缸堆积 ， 致使炉缸
２ ０ ０ ６ 年３ 月 成 功实施 粒 煤 喷吹后 ， 历经 几个 阶段 的
年之前） ， 使铁 中含锰在０ ． ４ ０ ％以上， 适当提高炉温 ， 降低二元碱度（ 保证渣样 １ ／ ３ 石头渣 ） ， 确保铁水温
度在 １ ５ ０ ５℃以上 ， 改善 渣铁 流动性 ， 尽快 使 炉缸恢
莱钢 １ ＂ １ ８ ８ ０ ｍ 高炉 ２ ０ ０ ４ 年６ 月投产 ， 之后 出现 了一 段 时 间 的炉况 波 动 ， 自２ ０ ０ ５ 年下 半 年 以来 ， 始 终 保 持 稳定 顺 行 ， 同 比指标 逐 步 优化 提 高 ， ２ ０ ０ ９ 年 更 是 创 造 了全 年 无 悬 料 的 高 控 制 操 作 水 平 。 自
莱钢3200m3高炉高产低耗生产实践
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业 提 高竞 争 力 的一 个 重 要课 题 。 为此 莱 钢 提 出 了
在 确保 ３ 高 炉 稳 定 顺 行 的 基 础 上实 施 高 产 低 耗 的 冶炼 战略 ， 进 一 步 适 应 严 峻 的市 场 形 势 。 自 以 ２１ ０ １年 ３ 高 炉 实 施 高 产低 耗 冶 炼 战 略 以来 ， 项 各
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业 提 高竞 争 力 的一 个 重 要课 题 。 为此 莱 钢 提 出 了
在 确保 ３ 高 炉 稳 定 顺 行 的 基 础 上实 施 高 产 低 耗 的 冶炼 战略 ， 进 一 步 适 应 严 峻 的市 场 形 势 。 自 以 ２１ ０ １年 ３ 高 炉 实 施 高 产低 耗 冶 炼 战 略 以来 ， 项 各
1高炉长寿技术
4
5
三 国内高炉炉龄情况
6
四 影响高炉寿命的因素
（1）高炉长寿的影响因素 高炉能否长寿主要取决于以下因素的综合效
果：一是高炉大修设计或新建时采用的长寿技术， 如合理的炉型、优良的设备制造质量、高效的冷 却系统、优质的耐火材料。二是良好的施工水平。 三是稳定的高炉操作工艺管理和优质的原燃料条 件。四是有效的炉体维护技术。这四者缺一不可， 但第一项是高炉能否实现长寿的基础和根本，是 高炉长寿的“先天因素”。如果这种“先天因素” 不好，要想通过改善高炉操作和炉体维护技术等 措施来获得长寿，将变得十分困难，而且还要以 投入巨大的维护资金和损失产量为代价。
15
铜冷却壁。在此区域应用铜冷却壁能满足快速形 成稳定渣皮的要求。铜冷却壁导热性好、冷却强 度大，在冷却水量足够并稳定的条件下，工作时 冷却壁体温度均匀，表面工作温度一般在40℃以 下，并且能在其热面形成非常稳定的渣皮。即使 高炉操作过程中发生渣皮脱落，也能在短时间 （15min)内形成新渣皮。铜冷却壁一般不必外砌 耐火砖，仅需在开炉前喷涂一层抗磨损的耐火喷 涂料，其工程造价与采用铜冷却板相当。自20世 纪90年代初以来，世界上已有50多座高炉采用了 铜冷却壁，尚未发现有一根水管烧坏。铜冷却壁 是迄今为止最彻底地贯彻自我造衬、自我保护设 计理念的无过热冷却设备。我国近年来新建或大 16 修的高炉绝大多数都采用这种方式。
一 高炉长寿技术的内涵
新建一座大型高炉或对一座大型高炉进行改 造性大修, 投资多达十几亿元甚至几十亿元, 因此 国内外高炉工作者对高炉长寿问题特别重视。
高炉为什么要长寿?初看是一个老生常谈的 问题。如果进一步思考，人们似乎对这个问题的 认识并不一致。
从长远观点看高炉长寿应当是钢铁工业走向 可持续发展的一项重要措施，以减少资源和能源 消耗、减轻地球环境负荷为目标。在这一点上容 易取得共识，而对达到什么程度的高炉才能算长 寿，钢铁界的认识并不一致。
5
三 国内高炉炉龄情况
6
四 影响高炉寿命的因素
（1）高炉长寿的影响因素 高炉能否长寿主要取决于以下因素的综合效
果：一是高炉大修设计或新建时采用的长寿技术， 如合理的炉型、优良的设备制造质量、高效的冷 却系统、优质的耐火材料。二是良好的施工水平。 三是稳定的高炉操作工艺管理和优质的原燃料条 件。四是有效的炉体维护技术。这四者缺一不可， 但第一项是高炉能否实现长寿的基础和根本，是 高炉长寿的“先天因素”。如果这种“先天因素” 不好，要想通过改善高炉操作和炉体维护技术等 措施来获得长寿，将变得十分困难，而且还要以 投入巨大的维护资金和损失产量为代价。
15
铜冷却壁。在此区域应用铜冷却壁能满足快速形 成稳定渣皮的要求。铜冷却壁导热性好、冷却强 度大，在冷却水量足够并稳定的条件下，工作时 冷却壁体温度均匀，表面工作温度一般在40℃以 下，并且能在其热面形成非常稳定的渣皮。即使 高炉操作过程中发生渣皮脱落，也能在短时间 （15min)内形成新渣皮。铜冷却壁一般不必外砌 耐火砖，仅需在开炉前喷涂一层抗磨损的耐火喷 涂料，其工程造价与采用铜冷却板相当。自20世 纪90年代初以来，世界上已有50多座高炉采用了 铜冷却壁，尚未发现有一根水管烧坏。铜冷却壁 是迄今为止最彻底地贯彻自我造衬、自我保护设 计理念的无过热冷却设备。我国近年来新建或大 16 修的高炉绝大多数都采用这种方式。
一 高炉长寿技术的内涵
新建一座大型高炉或对一座大型高炉进行改 造性大修, 投资多达十几亿元甚至几十亿元, 因此 国内外高炉工作者对高炉长寿问题特别重视。
高炉为什么要长寿?初看是一个老生常谈的 问题。如果进一步思考，人们似乎对这个问题的 认识并不一致。
从长远观点看高炉长寿应当是钢铁工业走向 可持续发展的一项重要措施，以减少资源和能源 消耗、减轻地球环境负荷为目标。在这一点上容 易取得共识，而对达到什么程度的高炉才能算长 寿，钢铁界的认识并不一致。
莱钢3200m 3高炉投产后顺行实践
第３卷 第３ ３ 期
２ １年 ６ ０ １ 月
ｆ ） Ｉ Ｌ Ｌ爿 １ 。 日
山 东 冶 金
Ｓ ａ ｄ ｎ Ｍ ｅａｌ ｒ ｙ ｈｎｏｇ ｔｌ ｇ ｕ
Ｖｏ －３ ｌ３ Ｎｏ３ ．
Ｊ ｎ ２ １ ｕｅ ０１
《生产 技 术 ５
ｔ ； ｔ ，ｌ， ｔ ，ｔ ， ，ｔ ｌ ／
清理堵塞物 ， 提高筛分效率 ； 要求工长勤看料 ， 及时
掌 握 原燃 料情 况 ， 分波 动较 大 时及 时 向有关 部 门 水 反 应 ； 强槽 下 仓 位 、 铺 料 、 网和 筛速 的 管理 ， 加 平 筛 坚持 半仓灌 料 。
２２ 合理 选择 矿石批 重及装 料制 度 ．
２２１ 矿 石 批 重 ．．
料柱透气性 ， 稳定煤气流并提高边缘煤气 的利用水
平， 比单纯增加外 档矿 的布料 圈数 效果好 。 根 据 自身 原燃 料条 件 ， 宜 的 中心加 焦有 利 于 适
高炉 开炉 初期 ， 据 测料 流 轨迹 和 多年 的 实践 根
收稿 日期 ：０ １０ — ２ 修 回日期 ：０ １ ０ — ４ ２ １－ ２ ２ ； ２ １－ ５ ０ 作 者简 介 ： 国兴 ， ， ９ ５ 生 ，０ ８ 邱 男 １８ 年 ２ ０ 年毕业 于东 北大 学冶金 工
调剂 、 控制合理 的煤气流分布 、 定炉体热 负荷 以及参数 的合理搭配 ， 稳 保证 了高炉技
系数 ２ ３ ／ ３ ）平均燃料 比５ ４ｋ／ ． （ ． ， ３ ｔｍ ｄ １ ｔ ｇ。 关键词 ： 高炉 ； 顺行 ； 操作制 度 ； 调剂
中图分类号 ： Ｆ ４ Ｔ ５ 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ：０ ４ ４ ２ （０ ）３ ０ ０ — ３ １ ０ — ６ ０ ２ １ ０ ～ ０７ ０ １
２ １年 ６ ０ １ 月
ｆ ） Ｉ Ｌ Ｌ爿 １ 。 日
山 东 冶 金
Ｓ ａ ｄ ｎ Ｍ ｅａｌ ｒ ｙ ｈｎｏｇ ｔｌ ｇ ｕ
Ｖｏ －３ ｌ３ Ｎｏ３ ．
Ｊ ｎ ２ １ ｕｅ ０１
《生产 技 术 ５
ｔ ； ｔ ，ｌ， ｔ ，ｔ ， ，ｔ ｌ ／
清理堵塞物 ， 提高筛分效率 ； 要求工长勤看料 ， 及时
掌 握 原燃 料情 况 ， 分波 动较 大 时及 时 向有关 部 门 水 反 应 ； 强槽 下 仓 位 、 铺 料 、 网和 筛速 的 管理 ， 加 平 筛 坚持 半仓灌 料 。
２２ 合理 选择 矿石批 重及装 料制 度 ．
２２１ 矿 石 批 重 ．．
料柱透气性 ， 稳定煤气流并提高边缘煤气 的利用水
平， 比单纯增加外 档矿 的布料 圈数 效果好 。 根 据 自身 原燃 料条 件 ， 宜 的 中心加 焦有 利 于 适
高炉 开炉 初期 ， 据 测料 流 轨迹 和 多年 的 实践 根
收稿 日期 ：０ １０ — ２ 修 回日期 ：０ １ ０ — ４ ２ １－ ２ ２ ； ２ １－ ５ ０ 作 者简 介 ： 国兴 ， ， ９ ５ 生 ，０ ８ 邱 男 １８ 年 ２ ０ 年毕业 于东 北大 学冶金 工
调剂 、 控制合理 的煤气流分布 、 定炉体热 负荷 以及参数 的合理搭配 ， 稳 保证 了高炉技
系数 ２ ３ ／ ３ ）平均燃料 比５ ４ｋ／ ． （ ． ， ３ ｔｍ ｄ １ ｔ ｇ。 关键词 ： 高炉 ； 顺行 ； 操作制 度 ； 调剂
中图分类号 ： Ｆ ４ Ｔ ５ 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ：０ ４ ４ ２ （０ ）３ ０ ０ — ３ １ ０ — ６ ０ ２ １ ０ ～ ０７ ０ １
莱钢1880m 3高炉长期稳定生产实践
速达 产 目标 。２０ ０５年 两 座 高 炉 因 受 诸 多 内、外 界
因素 的制约 和基本 操 作制度 不合 理 的影 响 ，高 炉稳
定性 较差 ，各项 技 术 经 济指 标 一 度 处 于偏 低 水 平 。
为高炉长期稳定顺行夯实了燃料质量关。 １３ 细 化 高炉用 料管 理制度 ． 量 化高 炉用 料标 准 ，形 成一 套行 之有 效的 高炉 用料管理体系 ，积极主动地与铁前各厂形成良好的
的现象 。
２０ ０５年 ２月 开 炉 投 产 。高 炉 炉 型 为矮 胖 型 ，高 径
比 Ｈ／ ２３ Ｄ＝ ．４，设 计有 ２ ８个 风 ｒ 、２个 铁 口，高 ｊ
ห้องสมุดไป่ตู้
炉 采用 了串罐无 料钟 炉顶 、炭砖 陶瓷杯 炉底 炉缸 结
构 、全干法布袋除尘 、炉体全冷却 、薄壁炉衬 、铜
冷却壁 、软 水 密 闭循 环 冷 却 、图 拉法 粒 化 渣 工 艺 、 卡鲁金 顶燃 式热 风炉 、粒煤 喷 吹工艺 、炉 内料 面监 测 装 置等先 进工艺 和 装备 。 两座 高炉 由于开 炉前期 准备 工作 充分 ，在 喷煤
投产 滞 后 的情 况 下，分 别 实 现 了 １ ４天和 ４天 的快
１２ 规 范 高炉 临 时储料 场管 理 ． 储 料场 是两 座高炉 汽运 大焦 的临 时存放 地 ，是 为 补充 管带 焦不 足而设 计 的 ，通 过优 化和规 范储 料 场 管理 工作 ，实 现 了 汽运 焦 受 天 气零 影 响 的 目标 ，
互 动 机制 ，使高 炉用 料管 理体 系得 到有效 运行 。在
自２０ ０６年 ２月份 以来 ，通过 加强进 厂原 燃料 管 理 ， 强化 炉前 管理 、优化 高炉 操作 制度 和实施 富氧 喷 吹
莱钢1880m3高炉矿槽供料皮带使用寿命研究与攻关
宽度 １ ０ ０ ０ ＭＭ ； 皮带 机 的长度 ５ ４ ７ ． ７ ｍＩ 运 行速 度２ ｍ／ ｓ ； 皮带 是运量 ｌ Ｏ ０ ０ ｍ ／ ｈ 。 设备 主要 包括 机头 电机 、 减 速机 、 驱动滚 筒 、 皮 带、 垂直拉 紧 、 机 尾滚 筒等 。 ３ 存 在 问题 针 对这一 问题 ， 成立了专题 小组 ， 加强设备 的 日常 点检力度 ， 通过对 现场 场 地 的认真观 察及对 给料机悬 挂点 的具 体受力情 况分析研 究 ， 发现 了已下造成 皮 带 损坏 的 因素 ： ３ ． １ 皮带 粘料 问题 。 卸料车 滚筒 ， 机尾 滚筒包 胶上 沾有 大量 的原料 ， 造成 皮 带 跑偏 ， 咯伤 、 撕 裂皮 带等情 况 造成这 一现 象原 因主要 是 由于皮带 机运转 时 ， 设 备 出现 洒料 和漏料 问题 ， 原 料落 到皮带 上经 皮带运转 到滚 筒发 生挤压 。 我 们 使 用的 滚筒 大部分 都是包 胶 的滚筒 ， 使得 原料压 人包 胶 中 ， 不 但能对 皮带 造成 损 坏而 且也 加剧 了滚 筒的磨 损 ， 加 剧 了设 备 的损坏 。 ３ ． ２皮带托 辊 问题 。 由于 皮带 机过 长 ， 设备使 用大 量 的托辊 支架和 强制 性 纠偏 设备 等皮带 附属设备 出现托辊 损坏现象 每天发生 。 如果 不及 时的对损坏 的 托辊进行 更换 ， 这些 损坏的零 部件就成 为皮带 的隐形杀 手 ， 轻则磨损 皮带 ， 重则 撕裂皮 带 ， 造 成严 重的 影响 ３ ． ３ 钢板 、 炉条 等铁 制 品对皮 带 的损坏 。 由于 皮带 每天 要运 输大量 的高 炉 原料中含有部分铁制品， 上游设备掉落的备件等， 在皮带运转的过程中划伤撕
改， 解 决 问题 。
莱钢型钢炼铁１ ＃、 ２ ＃１ ８ ８ ０ ｍ 高炉上料系统中共有２ ８ 条转运皮带。 其 中槽 上Ｇ１ 、 Ｇ ２ 、 Ｇ ３ 、 Ｇ ４ 共４ 条供 料皮 带主要 用于承 接高 炉冶炼原 料 的输送 ， 把高 炉生 产所需原料通过皮带机分别运输到２ ． １ ８ ８ ０ ｍ 高炉槽下矿仓 ， 通过控制， 为两 座高炉提供原料。 ２ １ ８ ８ ０ ｍ 高炉槽上供料系统共有Ｇ １ 、 Ｇ ２ 、 Ｇ ３ 、 Ｇ ４ ｊ ￣ ， ＿ ４ 条皮带 机和８ 台卸料车是 供料 系统 重要 的设备之一 。 供 料皮带输 送机 主要参数有 ： 皮 带
改， 解 决 问题 。
莱钢型钢炼铁１ ＃、 ２ ＃１ ８ ８ ０ ｍ 高炉上料系统中共有２ ８ 条转运皮带。 其 中槽 上Ｇ１ 、 Ｇ ２ 、 Ｇ ３ 、 Ｇ ４ 共４ 条供 料皮 带主要 用于承 接高 炉冶炼原 料 的输送 ， 把高 炉生 产所需原料通过皮带机分别运输到２ ． １ ８ ８ ０ ｍ 高炉槽下矿仓 ， 通过控制， 为两 座高炉提供原料。 ２ １ ８ ８ ０ ｍ 高炉槽上供料系统共有Ｇ １ 、 Ｇ ２ 、 Ｇ ３ 、 Ｇ ４ ｊ ￣ ， ＿ ４ 条皮带 机和８ 台卸料车是 供料 系统 重要 的设备之一 。 供 料皮带输 送机 主要参数有 ： 皮 带
高炉炉体系统设计
高炉炉体系统设计(blast furnace proper system design)高炉炉体系统的范围是从基础至炉顶圈(也叫炉顶法兰盘)(图1)。
设计内容包括高炉内型、高炉内衬、高炉钢结构型式、炉体设备和长寿技术等。
高炉内型高炉内部工作空间的形状和主要尺寸必须适合炉料和煤气在炉内运动的规律。
合理的内型有利于高炉操作顺行，高产低耗。
高炉内型(图2)从下往上分为炉缸、炉腹、炉腰、炉身和炉喉五部分。
各国对高炉容积的表示方法不尽相同。
在中国，对于钟式炉顶高炉，有效容积通常是指从铁口中心线至大钟全开位置下沿所包括的容积；对于无钟炉顶高炉，有效容积是指从铁口中心线至炉喉上沿之间的容积。
欧美诸国把从风口中心线至料线之间的容积称为工作容积。
日本把从铁口底端至料线之间的容积称为内容积。
料线位置，日本定在大钟全开位置底面以下一米的水平面上，美国一般定在炉喉高度的一半处。
对于高炉内型各部尺寸的合理比例及算法，是雷得布尔(A．jejeyp)在他1878年出版的著作里首次提出的。
巴甫洛夫(M．A．ПaBJoB)提出用下式表示全高(H)与有效容积(V u)的关系：H= n (V u )1/3。
式中n是大于2．85的数字，并且H：D的比值愈高，n的数值愈大。
有效容积按要求的生铁日产量和利用系数求出后，用上式可求出全高H。
炉腰直径D可按公式D =(V u／0．54H) 1/2求出，然后再决定内型其它尺寸。
巴氏建议选择炉缸直径应以燃烧强度(每小时每m2炉缸面积燃烧的焦炭量，用kg表示)为出发点。
美国莱斯(Owen Rice)在计算燃烧强度时所指的炉缸面积是从风口前端起6f t 环状带的面积。
拉姆(A．H．Pamm)内型每个尺寸都是与有效容积成一定方次的函数，建议用经验公式x=cV n u 计算内型各部分尺寸x，式中n和c对内型各部分尺寸是固定的系数。
高炉内型主要与原、燃料条件和操作制度有关。
合适的内型来源于生产实践，实际上高炉内型的设计大都是根据冶炼条件类似的同级高炉的生产实践进行分析和比较确定。
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