屏蔽系数
屏蔽系数计算
屏蔽系数计算斯莱脱规则：a．原子中的电子分若干个轨道组中：(1s)(2s,2p) (3s,3p)(3d) (4s,4p) (4d)(4f) (5s,5p),每个圆括号形成一个轨道组；b．一个轨道组外面的轨道上电子对内轨道组上的电子的屏蔽系数s= 0,即屏蔽作用发生在内层电子对外层电子或同层电子之间,外层电子对内层电子没有屏蔽作用.c．同一轨道组内电子间屏蔽系数s= 0.35,1s轨道上的2个电子之间的s= 0.30；d．被屏蔽电子为ns或np时,主量子数为(n-1) 的各电子对ns或np轨道组上电子的屏蔽常数s= 0.85,而小于(n -1) 的各电子,对其屏蔽常数s= 1.00.e．被屏蔽电子为nd或nf轨道组上的电子时,则位于它左边各轨道组上的电子对其屏蔽常数s= 1.00Sample Exercise：计算铁原子中①1s,② 2s或2p,③3s或3p,④3d,⑤ 4s上一个电子的屏蔽常数s值和有效核电荷数Zi.Solution：对于1s上一个电子：s= 1´0.30= 0.30,Z* = 26-0.30 = 25.7对于2s或2p上一个电子：s= 7´0.35+ 2´0.85= 4.15,Z* = 26-4.15 = 21.85对于3s或3p上一个电子：s= 7´0.35+ 8´0.85+ 2´1.00= 11.25,Z*= Z -s= 26 -11.25 = 14.75对于3d上一个电子：s= 5´0.35+ 18´1.00= 19.75,Z* = 26-19.75 = 6.25对于4s上一个电子：s= 1´0.35+ 14´0.85+ 10´1.00= 22.25,Z*= 26 -22.25 = 3.75然后代入E= -13.6Z/n2 (eV),可以计算出多电子原子中各能级的近似能量.。
关于安全距离及屏蔽系数计算的理解和探讨增加新规范
3、结论
（1）、当网格宽度大于3.127米时，公式（4）违反基本原理，不能应用它 来计算安全距离。 （2）、屏蔽系数随着网格宽度的增加而减小。在用钢材料时，首次雷击的 屏蔽系数与钢材的粗细（半径）有关，半径越小，屏蔽系数也越小，反之就 越大。但是，当钢材的半径下降到临界值时，屏蔽系数为零，特别是当钢材 的半径小于临界值时，屏蔽系数为负，这显然不符合实际情况。
2、安全距离计算公式的讨论
（2）、在《建筑物防雷设计规范》（GB50057-94 2000年版）第6.3.2
条第二款中规定，在闪电直接击在位于LPZ0A区的格栅形大空间屏蔽上的情
况下，安全距离ds/1的计算公式为：
ds/2=W
(6)
2、安全距离计算公式的讨论
雷电直接击在格栅形大空间屏蔽上对LPZ1区的影响应该比雷电击在格栅 形大空间屏蔽以外附近时对LPZ1区的影响要大，这是因为雷电不仅距LPZ1 区的距离要近，而且还有引下线上雷电流对LPZ1区的影响。所以 ds/2应该 大于ds/1。比较ds/2和ds/1，在SF>10时，ds/1=W．SF/10>W，也 即ds/2<ds/1，这是不合理的。在闪电直接击在位于LPZ0A区的格栅形大 空间屏蔽上的情况下，安全距离的计算不仅要考虑雷电本身的磁场影响，还 要考虑引下线上雷电流的影响，此时就要考虑分流系数的作用。
图X 闪电击于建筑物附近和建筑物上时，安全距离与屏蔽网格的关系
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2、安全距离计算公式的讨论
建立以W为自变量、ds/1为应变量的函数关系，对（5）式进行分析， 通过求导数得到：当W>0时，二阶导数小于零，此函数为单一的凸函数； 在W=3.127时一阶导数等于零，有极大值，极大值ds/1=2.716；在 W=5时，ds/1=2.30。
电缆屏蔽计算公式
电缆屏蔽计算公式
电缆屏蔽计算公式是一种用于计算电缆屏蔽效果的方法。
在电缆传输中，电缆外部的干扰会对信号的传输质量产生不良影响，因此需要通过屏蔽来保护电缆，减少干扰的影响。
电缆的屏蔽效果可以通过屏蔽系数来描述，屏蔽系数越高，表示屏蔽效果越好。
屏蔽因子=(1+4πσ/ωε)^-1
其中，σ为屏蔽材料的导电率，ω为工作频率，ε为电缆绝缘材料的介电常数。
屏蔽因子越高，表示外屏蔽的效果越好。
电缆的内屏蔽采用铜丝编织、铜箔、铝箔等方式，其屏蔽效果可以通过衰减因子来描述。
根据电场理论，内屏蔽的衰减因子与屏蔽材料的传导率、电缆内径、屏蔽厚度等因素有关。
具体计算公式如下：
衰减因子=(1+4πσ/ωε)^-1
其中，σ为屏蔽材料的导电率，ω为工作频率，ε为电缆绝缘材料的介电常数。
衰减因子越高，表示内屏蔽的效果越好。
在实际应用中，电缆常常同时具有外屏蔽和内屏蔽，屏蔽效果由两者共同决定。
总屏蔽效果可以通过屏蔽系数来描述，屏蔽系数被定义为外屏蔽因子与内屏蔽因子的乘积。
具体计算公式如下：
屏蔽系数=外屏蔽因子×内屏蔽因子
屏蔽系数越高，表示总屏蔽的效果越好。
需要注意的是，以上公式是根据理论推导得出的近似公式，实际应用中还需要考虑电缆的具体结构、工作环境等因素，以及各种因素之间的相互影响。
因此，在实际应用中需要根据具体情况进行修正和调整，确保计
算结果的准确性。
此外，还需要结合实测数据进行验证，以保证计算结果的可靠性。
电磁屏蔽系数
电磁屏蔽系数是指材料对电磁波的吸收和反射能力，它是衡量材料对电磁波阻隔作用的重要参数。
通常用来描述材料对电磁波的隔离能力，比如在电磁屏蔽材料中的应用。
电磁屏蔽系数通常被定义为单位厚度的材料对电磁波的吸收能力。
它可以用于评估材料对电磁波的阻隔效果，以及用于电子设备、电信设备、医疗设备等领域的电磁屏蔽材料的设计与选择。
电磁屏蔽系数通常是一个频率相关的参数，因为不同频率的电磁波在材料中的传播特性可能不同。
在实际应用中，常见的电磁屏蔽材料包括金属、导电聚合物、碳纳米管等。
这些材料的电磁屏蔽系数通常取决于其导电性能、组分成分、形态结构以及制备工艺等因素。
为了有效评估电磁屏蔽材料的性能，通常需要考虑多种因素，包括材料的厚度、成分、电磁波的频率、入射角度等。
此外，电磁屏蔽系数的测量方法也有多种，常见的包括反射法、透射法和吸收法等。
综上所述，电磁屏蔽系数是材料对电磁波的吸收和反射能力的量化指标，对于电子设备、通信设备以及其他需要电磁屏蔽保护的应用具有重要意义。
通过斯莱特定律计算钪原子中4s电子的屏蔽常数
通过斯莱特定律计算钪原子中4s电子的
屏蔽常数
斯莱特定律是由德国物理学家斯莱特于1913年提出的一
种定律，它可以用来计算原子中电子的屏蔽常数。
屏蔽常数指的是电子能级中，一个电子与原子核的电荷相抵消的能量，其实就是电子与原子核之间的电子屏蔽作用，也叫作屏蔽系数。
斯莱特定律可以用来计算钪原子中4s电子的屏蔽常数。
首先，需要查找钪原子的原子序数，即原子核中的质子数和中子数之和，钪原子的原子序数是20。
其次，根据斯莱特定律，可以计算出钪原子中4s电子的屏蔽常数为0.35。
斯莱特定律的基本思想是，电子的屏蔽系数与其距离原子核的距离成反比，因此，电子越近原子核，屏蔽系数越大。
这一定律可以用来描述原子中各个电子之间的相互作用，以及原子内部电子层次结构特性。
另外，斯莱特定律还可以用来计算原子中电子的屏蔽常数，以及一些电子构型的能量等等，而且斯莱特定律是计算原子电子屏蔽常数的基础理论，因此，在研究原子能级结构时，斯莱特定律是不可或缺的理论基础。
综上所述，斯莱特定律可以用来计算钪原子中4s电子的
屏蔽常数，屏蔽常数用来描述原子中电子的屏蔽作用，是研究
原子能级结构的基础理论，因此，斯莱特定律在原子物理学中具有重要的意义。
屏蔽的机理
屏蔽的机理所谓屏蔽是用导电或导磁体的封闭面将其内外两侧空间进行的电磁性隔离。
因此，从其一侧空间向另一侧空间传输的电磁能量，由于旅行了屏蔽而被抑制到极微量。
这种抑帛效果称为屏蔽效能或屏蔽插入衰减，用分贝表示。
令空间某点在没有屏蔽时的场强为Eo或Ho，设计屏蔽后该点的场强为Ei或Hi，于是屏蔽效能S为S=20lg Eo Ei或S=20lg Ho Hi屏蔽效能是频率和材料电磁参数的函数。
另外，材料的厚度和屏蔽体的连接对屏蔽效能也有显著影响。
屏蔽技术包括：1. 屏蔽2. 屏蔽体连接，包括固定接缝和活动接缝的连接3. 接地4. 隔离滤波，包括电源线、信号线和控制线的滤波器，以及通风、空调和水、气等动力管道的电磁滤波器；5. 信号电缆的电气密封连接6. 屏蔽空间的设备和设施安装。
二、屏蔽的分类根据频率和作用机理不同，屏蔽分下面几种。
1. 直流磁场屏蔽其屏蔽效能取决于屏蔽材料的导磁系数μ。
2. 地磁屏蔽地磁场接近于直流磁场，但实际上它是在20～50Hz 频率范围漂动。
因此，对地磁屏蔽可看成是对叠加有效流场的直流磁场屏蔽。
其屏蔽效能用增量屏蔽系数ЗΔ表示。
ЗΔ取决于增量导磁系数μΔ。
对半径为R 的圆球体单层屏蔽或长度为ι的立方体单层屏蔽，设屏蔽体厚度为t ，则增量屏蔽系数ЗΔ分别为增量导磁系数μΔ是材料磁密或磁感应强度B 的函数。
其最大值等于初始直流导磁系数。
并随磁感应强度B 和直流导磁系数的增加而减小；在磁化饱和时，μΔ等于零。
因此，为了获得最大的ЗΔ，屏蔽体应彩高导磁材料，通过控制剩ЗΔ= 1+ 2 μΔt (圆球体） 3 R ЗΔ= 1+ 1 μΔt (立方体) 2 R余感应B，来抵消外界直流磁场。
控制的方法是，用一个高强度的高斯线圈放在屏蔽室中或靠近屏蔽室，进行急剧磁化和交流去磁，以免屏蔽体磁化饱和或出现不希望的剩余感应，使剩余感应达到所期望的数值。
3. 低频磁场屏蔽从狭义角度，是指甚低频（VLF）和极低频（ELF）的磁场屏蔽。
对屏蔽系数和安全距离计算公式的理解和探讨
ｇ ｉ ｄ ｈ ｉ ｍａ ｌｒｔ ａ ． ９ｍ ， ｔ ｅ ｓ ｆ ｉｔ ｎ ｅ ｆ ｒ ｒｄ ｗｉ ｔ ｓ ｓ ｌ ｈ ｎ ２ ６ ｅ ｈ ａｅ ｄ ｓａ ｃ ｏ ｔｅ ｌ ｈ ｎ ｎ ｔ ｓｒｋ ｄ ｒ ｃｌ ｏ ｔ ｅ ｒｄ — ｓ ｐ ｄ ｈ ｉ ｔ ｉ ｇ ｏ ｔｉｅ ｉｅ ｔ ｇ ｙ ｎ ｈ ｇ ｉ ｈａ ｅ ｌｒ ｅ— ｓ ａ ｅｓ ｉｌ ｓｓ ｌ ｒｔ ａ ｈ ｔｏ ｈ ｕ ｓｄ ｆ ａｇ ｐ ｃ ｈ ｅｄ ｉ ｍａｌ ｈ ｎ ｔ ａ ｎ ｔ ｅ ｏ ｔｉ ｅ ｏ ｅ
大 防 雷 技 术 人 员 深 入 理 解 此 部 分 修 改 内容 ．并 在 实 际
几 个 不 合 理 之 处 ： 当铜 材 半 径 和 屏 蔽 体 的 网格 尺 寸 符
Ｇ ０５ Ｂ ５ ０ ７—２ １ 建 筑 物 防雷设 计规 范 》 （ ０ ０《 以 下简 称新 《 规》 ，将 Ｇ ０ ５ —９ （ 雷 ） Ｂ ５ ０ ７ ４ 以下 简称 旧
《 规 》 中关 于 屏 蔽 系 数 和 安 全 距 离 计 算 的 内容 作 了 雷 ） 很 大 修 改 ，部 分 内容 甚 至 作 了 颠 覆 性 的 改 动 Ｅ。为 广 ６ ］
Ａ ｂ ｔａ ｔ Ｓ ｍｅ ｉｒｔｏ ａ ｏ ｎｓ ｉ ｈ ａｃ ｌｔｏ ｓｒ ｃ ｏ ｒａｉｎ ｌｐ ｉｔ ｎ ｔ ｅ ｃ ｌｕ ａｉｎ
０ 引 言
各 种电子信 息设备 的广泛应用 。为人们 的学习 、
生 活 、工 作 带 来 了许 多 便 利 ，但 这 些 电子 设 备 由于 耐
压 低 、抗 干 扰 能 力 弱 等 特 点 ．容 易 受 到 雷 击 电磁 脉 冲
对屏蔽系数和安全距离计算公式的理解和探讨
对屏蔽系数和安全距离计算公式的理解和探讨1. 引言屏蔽系数和安全距离是电磁波理论中的两个重要概念，其计算公式也是电磁透明性设计中的核心内容。
本文将从这两个概念的定义、计算公式及数值分析等方面进行探讨。
2. 屏蔽系数的定义屏蔽系数是指材料对电磁波的抑制能力，是一个比值，通常用db来表示。
当输入的电磁波功率为1时，经过材料屏蔽后输出的功率与输入功率的比值就是屏蔽系数db值。
屏蔽系数越高，表明材料对电磁波的抑制能力越强，屏蔽效果就越好。
3. 屏蔽系数的计算公式屏蔽系数的计算公式如下：dB = 10 log10(P1 / P2)，其中P1为电磁波进入材料前的功率，P2为电磁波通过材料后的功率。
屏蔽系数往往受许多因素的影响，如电磁波频率、电磁波入射角度、材料种类、厚度等因素。
4. 安全距离的定义安全距离是指在电磁辐射场中，保证人体或设备不会受到危害的距离。
安全距离的计算是十分关键的，它的大小与电磁场强度及频率有关，需通过专业人员进行电磁场的测量才能得出准确的数值。
5. 安全距离的计算公式安全距离的计算公式与电磁辐射的类型有关。
在电迁移场情况下，安全距离的公式为D=Kλ/2π，其中D为安全距离，K为根据工作环境确定的比例系数，λ为电磁波的波长。
而在静电场情况下，则根据具体情况选择不同的计算方法。
6. 数值分析实际应用中，屏蔽材料的选择和安全距离的计算应该根据具体的工作环境和要求。
例如，在医疗设备中需要保证安全距离，以免对患者和医护人员产生不良影响；而在电子设备中需要使用高效的屏蔽材料，以避免电磁干扰对设备性能的影响。
总之，屏蔽系数和安全距离是电磁波理论中的重要概念，它们的计算公式及数值分析对于电磁透明性设计具有重要指导意义。
在实际应用中，应该根据具体情况进行选择和计算，以达到最优的设计效果。
铁路信号电缆的理想屏蔽系数
铁路信号电缆的理想屏蔽系数
铁路信号电缆的理想屏蔽系数是指信号电缆在传输信号时对外界干扰的抑制能力。
在铁路信号传输中，电缆的屏蔽性能至关重要，它直接影响着信号的稳定性和可靠性。
铁路信号电缆的理想屏蔽系数应达到最佳状态，以有效地隔离和抑制外界干扰。
这种屏蔽系数的理想状态是指在信号传输过程中，信号电缆能够完全屏蔽外界电磁干扰，保持信号的纯净和稳定。
在设计铁路信号电缆时，应采用合适的屏蔽材料和结构，以提高屏蔽系数。
常见的屏蔽材料包括铝箔、铜网和铜带等，它们能够有效地抵挡外界电磁波的干扰。
同时，合理的布线和绝缘处理也能提高屏蔽系数，减少信号传输中的能量损耗和干扰。
铁路信号电缆的理想屏蔽系数不仅仅关乎信号的传输质量，更关乎铁路运输的安全性和可靠性。
如果信号电缆的屏蔽系数不达标，可能会导致信号失真、干扰增加甚至系统故障，严重影响列车运行的正常和安全。
因此，铁路信号电缆的理想屏蔽系数是保障铁路运输安全的重要因素之一。
只有确保信号的稳定和可靠传输，才能保证列车运行的安全和顺畅。
铁路信号电缆的理想屏蔽系数是为了抑制外界干扰，保证信号的稳
定和可靠传输。
通过选用合适的屏蔽材料和结构，合理布线和绝缘处理，可以提高信号电缆的屏蔽系数，确保铁路运输的安全和可靠性。
铁路信号电缆的理想屏蔽系数是铁路通信领域中不可忽视的重要技术指标，对于铁路运输的发展和进步具有重要意义。
完整屏蔽体屏蔽效能的计算
pH T
H 12
T
H 23
T
H 34
2Z 3 2Z 1 2Z 2 Z1 Z 2 Z 2 Z 3 Z 3 Z 4
n-1层屏蔽体的电场和磁场的屏蔽系数为
T pE e
C E i 2 n i Li
(1 q i e
2 i Li
) e
1
1
Li
i2
距离
一
单层屏蔽体
1
具有下标（1,2,3）的μ 、 ε 、E （0） σ分别依次表示各区域中媒 质的磁导率、介电常数和 E1 γ 1 电导率；γ 、 Z分别依次表 示各区域中平面电磁波的 H1 传播常数、媒质的本征阻 2 Z1 抗，且
E2i（0）
E2（0）
E3 (L）
T12 ρ21
ρ
23
T23 H3
pH
e
2 L2
(1 q2e
2 2 L2 1
)
e
3 L3
(1 q3e
2 3 L3 1
)
e
1 ( L2 L3 )
式中：
Z i 1 Z i Z i 1 Z i Z i 1 Z i Z i 1 Z i
1 q e
H
H T23
2 2 L 1
2Z 1 , Z1 Z 2
2Z 2 , Z2 Z3
H H p H T12 T23
H 21
Z1 Z 2 , Z1 Z 2
H 23
Z3 Z2 , Z3 Z2
H H qH 21 23
屏蔽系数及其计算
屏蔽效应的定义
在多电子原子中,由于核外电子不止一个,它们之间彼此存在相互排斥作用,而这种排斥作用的存在是会削弱核(带正电荷)对电子的吸引力.我们把这种由于电子对另一电子的排斥而抵消了一部分核电荷对电子的吸引力的作用称为屏蔽作用(或效应),而把被其他电子屏蔽后的核电荷称为有效核电荷.用符号Z*表示.
1. 处在被屏蔽电子的轨道外面的轨道组σ为零,即近似的认为外轨道组电子对内轨道组电子没有屏蔽作用.
2. 与被屏蔽电子处在同一轨道组的电子其σ为0.35(1s组除外,它是0.30)
3. 如果被屏蔽电子处在ns或np轨道上,则(n-1)轨道组的每个电子的σ为0.85,而更内的轨道组上的电子的σ则为1.00。
4. 如果被屏蔽电子处在nd或nf轨道上,则位于它左边各轨道组上的电子的σ均为1.00.
由上述经验数据可估算出某原子中其它电பைடு நூலகம்对该电子的σ值,从而计算出对该电子相应的有效核电荷Z*的值.
于是有: Z*=Z-σ Z为未屏蔽时的核电荷数(即原子序数),σ称为屏蔽系数.σ值越大,表示目标电子受到的屏蔽作用就越大.
对于氢原子,Z＝1,核外只有一个电子,不存在屏蔽效应,则其电子的能量只与主电子数ｎ有关,即：
而对于多电子原子中的一个电子来说,由于这时有效核电荷取代了核电荷,所以其电子的能量:
斯莱特经验规则
影响屏蔽系数的因素很多,有产生屏蔽作用的内层电子的数目和离核远近,还有目标电子所处的原子轨道的形状等因素.为了估算屏蔽系数σ,斯莱特(Slater,J.C)根据光谱数据归纳出一套经验规则:
首先把各能级按下面方法分成若干组(同一括号内的能级处于同一组(1s)(2s,2p)(3s,3p)(3d)(4s,4p)(4d)(4f)(5s,5p)(5d)余此类推.这些组被认为是从核向外依次排列的(即能量依次增高).
003建筑物电磁屏蔽设计模块要点
建筑物电磁屏蔽设计模版1、建筑物直击雷防护装置接闪时的其顶部机房内的电磁环境当建筑物顶部直击雷防护装置接闪时，按照GB 50057-94（2000版）《建筑物防雷设计规范》提供的二类建筑物雷击参数，首次雷击雷电流参数为：150KA ；后续雷击雷电流参数为：37.5KA ；则：LPZ1区的电磁场强度为：H 1 = K H ·i O ·w/(dw r l d /) (A/m)SF= 20·log[（ω5.8 ）/26/10181r -⨯+ ] （dB ） d S/1=ω·10SF （m ） 式中：K H ——形状系数（1/m ），取K H =0.01（1/m ）；H 1 ——LPZ1区空间经屏蔽网格衰减后的磁场强度（A/m ）；i 0 ——雷电流值（A ）；SF ——屏蔽系数（dB ）；ω ——屏蔽网格的宽度（m ）；d S/1 ——LPZ1区内空间的安全距离（m ）；dw ——被考虑点距LPZ1区屏蔽壁的最短距离（m ）；d l/r ——被考虑点距LPZ1区屏蔽顶的最短距离（m ）；依据以上公式计算得，建筑顶部直击雷防护装置接闪时，当建筑天面的建筑钢筋网格为5m ×5m 时，在建筑物首次雷击（25kHz ）的情况下，位于LPZ1区空间中心位置的计算如下：SF = 20·log[（ω5.8 ）/26/10181r -⨯+ ]≈4.6 dB ； d S/1=ω·10SF ≈2.3m ； H 1 = K H ·i O ·w/(dw r l d /) ≈1899A/m;（相当于23.8Gs ）上式中：ω=5m ；dw=2.5m ；d l/r =2.5m ；依据GB 50057-94（2000版）《建筑物防雷设计规范》附录七：环路中感应电压、电流及能量的计算公式，当建筑顶部直击雷防护装置接闪时，距离建筑顶层钢筋柱内引下线1 m 布置有直径为16mm 2，包裹面积为2m ×2m 的设备供电电源线时，其环路的感应电压和电流计算如下：L = {0.8·22b l +—0.8·(l +b )+0.4·l ·l n [(r b 2)/(1+2)(1lb +)]+0.4·b ·l n [(r b 2)/(1+2)(1bl +)]}·10-6 =[ 2.26 -3.2 +4.26+4.26]×10-6 =7.58×10-6 H 上式中：l =2m ；b =2m ；r =8mm ；开路电压U OC 在波头时间T 1（10μs ）期间，U OC 的最大值U OC/max ：U OC/max =μO ·b ·ln(1+l /d r l /)·K H ·(w/r l d /)·i O/max /T 1 = 2803.9(V)如果忽略导线的欧姆（最坏情况），短路电流为i SC 的最大值i SC/max ：i SC/max =μO ·b ·ln(1+l /d w l /)·K H ·(w/r l d /)·i O/max /L=357.1A依据GB 50174-93《电子计算机机房设计规范》第3.2.3条的要求，主机房内的磁场干扰环境强度不应大于800 A/m 。
完整屏蔽体屏蔽效能的计算
E3 (L）
Etotal E 2(0)
1 1 21 23e
2 2 L
E1 γ H1
2
T12 ρ21
1
T23
ρ
23
E3
γ
3Leabharlann H32E1(0)T 12 1 21 23e 2 2 L
Z1 0
Z2 L
Z3 x
图 屏蔽的平面波模型
Etotal沿+x方向传播距离L后形成
pH
e
2 L2
(1 q2e
2 2 L2 1
)
e
3 L3
(1 q3e
2 3 L3 1
)
e
1 ( L2 L3 )
式中：
Z i 1 Z i Z i 1 Z i Z i 1 Z i Z i 1 Z i
E3 (L）
E1 γ
2
T12 ρ21
1
T23
ρ
23
E3
γ
3
E21 (0) E2 (0)e 2 L 23 e 2 L 21 H1 E2 (0) 23 21e
2 2 L
H3
2
Z1 0
图
Z2 L
Z3 x
E22 (0) E21(0) 23 21e2 2 L
一
单层屏蔽体
1. 电磁波在屏蔽体x＝0界面处的传播公式 2.单层屏蔽体的有效传输系数
3. 电场和磁场的有效传输系数
4. 单层屏蔽体的屏蔽效能
二 多层平板屏蔽体的屏蔽效能
三. 屏蔽效能的计算
1 吸收损耗 2 反射损耗 3 多次反射损耗 四 平面波模型推广到非理想屏蔽结构
关于电力电缆金属护套的磁实际屏蔽系数计算方法
一、 在磁影响下电力电缆金属护套的屏蔽系数基本 表达式
在具有分 布参 数金属护套上 ， 当电力电缆芯线单相短路 时 短路 电流在护套 卜 任 意点 、 处
的感应电压 Ｕ （ ｘ ） 和电流 Ｉ （ ｘ ） ， 可 用如下方程计算Ｉ 见参考文献第 １ ５ 页］ ：
［ Ｉ ＇ ｌ 十 Ｋ Ｉ １ ０ １ － ｔ ‘ （ ・ ， １ 二 卜 Ｚ ｓ ｈ ｙ ， ｘ 式中： Ｙ 为护套传播常数； 及 为护 套波阻抗；
电磁 兼 容 论 文 集 ：Ｙ Ｉ 当两 端不 接地， 即Ｒ ， ＝ Ｒ ２ ‘二， ： ： ＝ ｅ ２ ＝ １ ９ ０ ＇ 时： ６ ＝２＿ ７ Ｉ Ｌ
， ‘ “ 凡
当中间不考虑分布接地 只两端集 中接地时 ： ‘二
Ｒ， ＋Ｒ２ Ｒ， ＋Ｒ２ ＋乙ｌ
三、单相对金属护 套短路状态的磁实际屏蔽 系数 在工程设 计中也 应考 虑此种状态， 以 提高屏蔽作用， 在此仍然考虑中间分布接地和两端集 中接地。（ １ ） 式的边界条件为： Ｕ ： 二一 Ｒ ， １ ，・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ 卜 ‘ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ …… （ ９ ） 若金属护套与变压器中性点 共同 接地： Ｉ 、 二 １ ０ ＋ Ｉ （ ０ ） ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ． ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ …… （ １ ０ ）
ｃ ＝ ｙ ｌ ｓ ｈ （ ｒ ｌ ＋ ｅ 万 不 下 ｛ ｓ ｈ ｅ ， ［ ｓ ｈ （ ｙ ｌ ＋ ‘ ， ） 一 ｓ ｈ ｅ ， ＋ ｓ ｈ ｅ ， ［ ｓ ｈ （ ｙ ｌ ＋ ｅ ２ ） 一 ， ｈ ｅ ２ Ｊ ｝（ “ ）
屏蔽性能指标介绍
屏蔽性能指标介绍1.表面转移阻抗(SuRFaceTransferImpedance)按IEC61196-1测试同轴电缆的方法，测试带屏蔽的平衡电缆，短路8根芯线后用50Ω信号源激励。
被测试线长1米，测试频率30MHz，频率越高，线长越短导体表面转移阻抗。
主要用于评估连接硬件的屏蔽效率，其实测值不超过以下计算值。
ZTcable=37+4f+4f1/2+5f1/3ZTcable：表面转移阻抗，单位mΩ/mf：信号频率，单位MHz2.转移阻抗(TransferImpedance)转移阻抗与屏蔽电缆和连接硬件的屏蔽效率相关，其数值可通过实验室高频密封箱测量屏蔽插入损耗，计算得出。
Ri1=Ri2=50Ω——网络分析仪特性阻抗R1=50Ω——馈电电阻R2=50Ω——终端电阻U1=信号发射电压(V)U2=信号接收电压(V)Uc=被测设备两端电压Zcond=连接器特性阻抗(Ω)Zt=转移阻抗(Ω)Zt=1/l电缆长度•Ri1/Ri2•(R2+Ri2)•U2/U1=100/l电缆长度•U2/U1由于屏蔽插入损耗(αs)为20•lg(U2/U1)dB，转移阻抗(Zt)也可以表示为：Zt=100•10α/20(Ω)3.耦合衰减(CouplingAttenuation)耦合衰减用于描述电缆系统的电磁兼容性能。
耦合衰减Catt=Pr/Pi(Pr：线缆接收功率;Pi：在内导体上产生的噪声功率)将电缆近似看作电磁场中的全向天线，其接收到的电磁功率Pr=λ2/4π•PD(λ：信号波长，PD：电磁场功率密度)内部内部导体产生噪声功率Pi=内部导体产生噪声功率Vi2/Z(Vi：内导体上的噪声电压;Z内导体阻抗，50Ω)4屏蔽系数(GB54419-1985)按下图装置，测试电缆金属护套及铠装层的理想屏蔽系数γ0s=VC/VS(线芯上的感应电压mV;电缆式样金属套上的纵向干扰电压mV)。
5屏蔽耦合损耗(CouplingLoss)(GY/T186-2002)GTEM小室馈入功率与被测件耦合功率的分贝差。
对屏蔽系数和安全距离计算公式的理解和探讨
对屏蔽系数和安全距离计算公式的理解和探讨近年来，我国的经济发展步伐加快，基础设施建设得到了积极的推进，科学技术也取得了突破性的进步，推动了我们社会的可持续发展。
在基础设施建设中，不管是道路还是铁路，给大众交通带来了极大的便利。
随着社会的发展，道路或者铁路的建设也日渐增多。
然而，当新建的道路或者铁路与原有的建筑物或者构筑物发生碰撞时，会引起破坏，和甚至发生安全事故。
因此，就有了屏蔽系数的概念。
屏蔽系数是指在道路与构筑物、建筑物碰撞时，某一类建筑物所能实现的最大避撞能力。
根据屏蔽系数的不同，可分为台、壁、柱和梁类屏蔽系数。
台类屏蔽系数表示的是台类建筑物在道路碰撞时可以起到的最大防撞能力；壁类屏蔽系数表示的是壁类建筑物在道路碰撞时可以起到的最大防撞能力；柱类屏蔽系数表示的是柱类建筑物在道路碰撞时可以起到的最大防撞能力；梁类屏蔽系数表示的是梁类建筑物在道路碰撞时可以起到的最大防撞能力。
屏蔽系数能够做到一定程度上防撞，但是如果想要完全避免碰撞，那么必须要考虑安全距离的问题。
安全距离是指道路碰撞时，道路与构筑物、建筑物之间所保留的最小安全距离。
计算安全距离的公式是：安全距离=宽度(B)+深度(D)+高度(H)+防护长度(Pl)+屏蔽系数X。
其中，宽度(B)是指道路的实际宽度；深度(D)是指道路的实际深度；高度(H)是指构筑物、建筑物的实际高度；防护长度(Pl)是指构筑物、建筑物之间空间的实际长度；屏蔽系数X是指构筑物、建筑物所能实现的最大避撞能力。
从上面的分析可以知道，屏蔽系数和安全距离是相互制约的，而且也是维护公路安全的重要因素。
尤其是安全距离，若受到屏蔽系数的影响，会对公路的安全产生较大的影响，对此，我们应当重视起来，加大资金力度，做好公路设计及维护工作，从而确保公路安全。
综上所述，我们可以明确得出：屏蔽系数和安全距离是设计者在规划道路与其他建筑物之间的时候必须考虑的重要因素，两者之间有着千丝万缕的联系，必须加以了解，为此应实施有效的计算方案，使之更好地融合于现有的社会经济环境之中。