天津大学《电力系统分析》教材勘误2

′ = 0 似不对，图 组就是不考虑次暂态（电势）电抗参数，但不加这项说明也无妨。但文中 Ed
′ ≠ 0 ；另外 Ed ′ = 0 也不是不计及阻尼绕组情况下得出的结论。暂态电抗后电 7-11 中 明显 Ed
′ = 0 ”删去，其余部分不变，请 势就是 E’。我的意见是将 119 页第一行中的“并注意到 Ed
修改后：
U G ∠θG
G
jx
U L ∠θ L
PL (λ , U L ) + jQL (λ , U L )
2）注意第二版：式（8-14）下面第二行已做修改，修改后的是 “发电机节点的电压维持不变，即 U G = const ， θ G = const ”
θ G = const 条件是否要？
第9章
补充 1）第 166 页，式（9-22）中 =ω −ω δ N ωN = [P0 − Pe (δ )] ω TJ 此处角速度 w 被定义为绝对角速度，与后文式（9-25、26）相矛盾，后两式中的平衡点处 角速度为 0，为相对角速度。 建议：式（9-22）不变（因为习惯上转子运动方程都是这样写的） ，后文式（9-25、26）中 的 wa 和 wb 换成 0 是否可以？
修改为
d ′e ′ = −ed ′ + (Xq − Xq ′ )iq Tq0
(7-5) (7-6) (7-7)
q ′e ′ = −eq ′ − (Xd − Xd ′ )id Td0
(7-8)
第8章 1） 153 页图 8-1 的修改 修改前：
U G ∠θG
G
jx
U L ∠θ L
P (λ , U L ) + jQ(λ , U L )
−ωψ d
0
T
，
式(4-26)代入式(4-25)可得” 编辑后： “令 ω ≡ dα dt 为转子的角速度，容易验证对式(4-26)有：
−1 = PP ψ S dq0 ωψ q
−ωψ d
0可得” ５)第 68 页，第七行中的 修改前： “而其他绕组的电流” 修改后： “而其它绕组的电流”
修改后：
“若制动时间设置太长，未能在 h 点及时切除制动电阻，则系统运行点将沿着 Pb 曲线 向左运动，如图 11-18(b)所示。假设系统运行点直到 m 点时，制动电阻才被切除，则系统运 行点将从 m 点跳变到故障后功率特性曲线上的 n 点。不难理解发电机运行点在第二摆向右 侧运行时所受到的加速面积将大于系统的最大可能减速面积， 因此发电机在第二次前摆的过 程中将会失去稳定。 ” 注：此段在第二版中已经修改过了，与红体字部分略有出入，我觉得第二版的叙述可以了不 必改了。
图中 X d 与 X TL 对应的电压降落位置颠倒。
补充 4）第 136 页，式（7-108）的修改 修改前： 修改为；
Tσ µ = σ
Ts s µ = s
补充 5）第 140 页，式（7-132）和（7-133） 修改前：
′ ed ′= ′ + (Xq − Xq ′ )iq Tq0 −ed ′ eq ′= ′ − (Xd − Xd ′ )id Td0 −eq
= −U − U + U + U “ T1U 1 1 t ref s
= −U + C U T3U 2 2 E 1 T1 − T2 T + CE (U ref − U t ) 2 T1 T1
(7-1) (7-2)
”
式（7-92）和（7-93）修改后： −U − U + U + U “ TU 1 1 − Us = 1 t ref s
第 11 章
1）第 258 页，倒数第 3 段修改 修改前：
“若制动时间设置太长，未能在 h 点及时切除制动电阻，则系统运行点将沿着 Pb 曲线 向左运动，如图 11-18(b)所示。假设系统运行点直到 m 点时，制动电阻才被切除，则系统 运行点将从 m 点跳变到故障后功率特性曲线上的 n 点。从 n 点开始，运行点向右侧运行时 所受到的加速面积为 Akno ， 要大于系统的最大可能减速面积， 因此系统在向右运动的过程中 将会出现失稳。 ”
第５章 6）第 80 页，式（5-27）下面一行 修改前： “式中 I d[0] 可由相量图 5-4 按下式求出” 修改后：
重合情况，由相量图 5-4， I 可按下式求出” “考虑 x 轴与相量 U d[0] t
第7章
7）第 132 页，第一行的修改 第 132 页，第一行的修改前： “图 7-22 左下侧回路开路” 第 132 页，第一行的修改后： “图 7-22 中无输入信号 usf ” 8）第 134 页，式（7-92）和（7-93）的修改 式（7-92）和（7-93）修改前：
max f i ( x ( k +1 ) ) < ε
i
(2-21)
式中，Kmax 是计算设定的最大迭代次数；式(2-21)左边表示向量 f ( x ( k +1 ) ) 各元素中绝对 值最大者， ε 为计算设定的最大容许误差（例如 ε = 10−4 ~ 10−7 ） ， ε 越小解的精度越高，但 迭代次数越多。 若 k<Kmax 转第一步继续迭代，否则转第六步。 ” 修改后： “第四步：判断收敛： 若式(2-21)成立则转第五步， (2-21) max f i ( x ( k +1 ) ) < ε
补充 2）第 120 页，图 7-11，不应出现（不计及阻尼绕组）的说明 理解如下：在节 7.3.2 的第一段中，给定前提为： “为简单起见， 。 。 。同时忽略发电机阻尼绕
′ =0” 组。 ”在后续分析中，在式（7-31）上一行，有： “并注意到 Ed ，这是在不计及阻尼绕
组的条件下成立的，继而进行了推导。 这一前提似乎不能涵盖住整节内容，包括式（7-36）中分析的暂态电抗后电势恒定的情况， 我觉得不能继续认为是忽略阻尼绕组的情况。因为 E’与 Eq’是不同的两个相量，不计及阻尼 绕组的条件下，发电机暂态电抗后电势严格对应 Eq’。 以上分析不知是否正确，请房老师您批评指正，谢谢！ 回答：我的理解是图 7-11 中出现（不计及阻尼绕组）的说明没有什么不妥，不计及阻尼绕
−T C U −U + C U T3U 2 2 E 1 = 2 E 1
”
(7-3) (7-4)
讨论：式（7-92）和（7-93）的正确性我没有推导。 另外式（7-92）和（7-93）的符号点是微分的含义容易和电压相量混淆，以后再版时，传递 函数中的变量用小写较好。 对补充部分： 补充 1）第 112 页，图 7-2 中“转子相量”在文中无解释。 回答：转子相量与发电机向量图中的 q 轴向一致，请贾老师考虑将“转子相量”改成“发电 机转子 q 轴向”是否准确
贾老师考虑是否合适。
补充 3）第 126 页，图 7-15 的修改 修改前：
q1 E
q0 E
G1 U U G0
0 jX TL I
δ1
δ0
U
0 I
1 I
0 jX δ I
修改后：
q1 E
q0 E
G1 U U G0
jX δ I 0
δ1
δ0
U
0 I
1 jX TL I 0 I
房大中老师回信： 第一章： 1）第 2 页 式（1-2）上面一行： 修改前： “节点电压方程由节点导纳矩阵、节点电压相量和节点注入电流相量构成。 ” 修改后： “节点电压方程由节点导纳矩阵、节点电压量向和节点注入电流向量构成。 ” 2）图 1-1（a）中， “ SG 2 ”与“ SG 4 ”改作： “ S L 2 ”与“ S L 4 ” 。 第二章： 3）第 16 页：牛顿算法中第四步 修改前： “第四步：判断收敛： 若式(2-21)成立则转第五步，否则令 k=k+1
第三章 5）第 37 页，第二段 修改前： “状态变量一般指需经潮流计算才能确定的变量，一般常见的有： ” 修改后： “状态变量指直接由潮流计算所得的变量，一般包括： ”
第四章： 6）第 53 页， （4-26）式下面一行请重新编辑形式如下： 编辑前：
−1 = “令 ω ≡ dα dt 为转子的角速度，容易验证对式(4-26)有 PP ψ S dq0 ωψ q
i
令 k=k+1，若 k<Kmax 转第一步继续迭代，否则转第六步。 ” 4）第 21 页 2.2.5 1.牛顿潮流计算初值的设置 下第二段： 修改前： “平直电压”法，对极坐标牛顿法的 PQ 节点选择 U i( 0 ) = 1.0 ， = ( i 1, 2 , ,n − m − 1 ) ； 修改后： “平直电压”法，对极坐标牛顿法的 PQ 节点选择 U i( 0 ) = 1.0 ， ( i = 1, 2 , ,m ) ；