公路Ⅰ板计算

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小桥计算书(公路—II荷载)

3#小桥计算书第一部分上部结构一、设计资料1、桥梁上部结构资料计算跨径：m L 6.12= 桥面净空：m 25.025.4—⨯+净板宽：m 24.1板中心线间距：m 25.1（全桥共12片，每跨4片板）空心板高度：m 55.0设计荷载：公路—Ⅱ级荷载，不设人行道故不单独考虑人群荷载结构重要性系数取。

材料规格：C30混凝土（桥面铺装为C40混凝土）Mpa f ck 1.20= Mpa f tk 01.2= Mpa f cd 8.13= Mpa f td 39.1= Mpa E c 4100.3⨯=普通受力钢筋HRB335钢筋Mpa f sk 335= Mpa f sd 280= Mpa E s 5100.2⨯= 56.0=b ξ箍筋及构造钢筋R235钢筋Mpa f sk 235= Mpa f sd 195= Mpa E s 5101.2⨯=2、设计依据与参考书《结构设计原理》贾艳敏、高力主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（梁桥）黄侨、王永民主编，人民交通出版社《桥梁工程》（2007）刘龄嘉主编，人民交通出版社《公路桥涵标准图》公路桥涵标准图编制组，人民交通出版社《公路桥涵设计规范》(JTG D60-2004)，人民交通出版社《公路公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)，人民交通出版社《公路桥涵设计手册——梁桥（上册）》徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社二、构造形式及尺寸选定全桥空心板横断面布置图如图1，每块空心板截面构造尺寸见图2.图1 全桥空心板横断面布置图图2 中板和边板截面构造尺寸图三、空心板毛截面几何特性计算（一）中板利用Auto CAD “面域/质量特性”命令查询得 28.3849cm A =中，空心板对其重心轴的惯矩410103793.1mm I ⨯=，空心板界面的抗扭刚度可简化为图3的单箱截面来近似计算：410222122101297.38)18124(218)855(2)855()18124(4224mm t b t h h b I T ⨯=-⨯+-⨯-⨯-⨯=+=图3 中板计算抗扭刚度简化图图4 边板计算抗扭刚度简化图（二）边板利用Auto CAD “面域/质量特性”命令查询得 25.4456cm A =边，空心板对其重心轴的惯矩410104860.1mm I ⨯=，空心板界面的抗扭刚度可简化为图4的单箱截面来近似计算：410222122101281.38)25.1818124(25.18)855(18)855()855()18124(4224mm t b t h h b I T ⨯=+-⨯+-+--⨯-⨯=+=四、作用效应计算（一）永久作用效应计算1、空心板自重（第一阶段结构自重）g 1m kN A g •=⨯⨯=•=-625.925108.384941γ中中m kN A g •=⨯⨯=•=-141.1125105.445641γ边边2、桥面系自重（第二阶段结构自重）g 2栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按5kN/m 计算。

简支梁桥的计算

第二章简支梁桥计算第一节行车道板的计算一、行车道板的类型图2-2-1 梁格构造和行车道板支承方式单向板：把La /Lb≥2的周边支承板看作是短边受荷的单向受力板双向板：把La /Lb≤2的周边支承板看作是双向受力板悬臂板：铰接悬臂板：二、车轮荷载在板上的分布车轮荷载在桥面板上的分布面积：沿纵向沿横向式中：为铺装层的厚度。

作用于桥面板上的局部分布荷载为：式中：—加重车后轴的轴重。

三、板的有效工作宽度行车道板的受力状态弯距图形的换算宽度为：悬臂板受力状态（一）单向板⒈荷载在跨径中间对于单独一个荷载（图2-2-5a）：, 但不小于（这里为板的计算跨径。

）荷载有效分布宽度对于几个靠近的相同荷载，如按上式计算所得各相邻荷载的有效分布宽度发生重叠时，应按相邻靠近的荷载一起计算其有效分布宽度：式中：为最外两个荷载的中心距离。

⒉荷载在板的支承处, 但不小于式中：为板的厚度。

⒊荷载靠近板的支承处式中：χ—荷载离支承边缘的距离。

（二）悬臂板《桥规》对悬臂板规定的荷载有效分布宽度为（图2-2-6）：式中b’为承重板上荷载压力面外侧边缘至悬臂板根部的距离。

对于分布荷载靠近板边的最不利情况，就等于悬臂板的跨径, 于是：悬臂板的有效分布宽度四、行车道板的内力计算（一）多跨连续单向板的内力当<1/4时（即主梁抗扭能力较大）：跨中弯矩支点弯矩当≥1/4时（即主梁抗扭能力较小）：跨中弯矩支点弯矩式中：，为1米宽简支板条的跨中活载弯矩（，对于汽车荷载：式中: —加重车后轴的轴重；-- 板的有效工作宽度；—板的计算跨径，当梁肋不宽时（如窄肋T形梁）就取梁肋中距；当主梁肋部宽度较大时（如箱形梁肋），可取梁肋间的净距和板厚，即，但不大于此处为板的净跨径，为梁肋宽度；-- 冲击系数，对于行车道板通常为1.3。

为每米板宽的跨中恒载弯矩，可由下式计算：支点剪力：（一个车轮荷载）其中：矩形部分荷载的合力为（以代入）：三角形部分荷载的合力为（以代入）：式中：和——对应于有效工作宽度和处的荷载强度；和——对应于荷载合力A1和A2的支点剪力影响线竖标值；——板的净跨径。

公路桥梁通用图-8米板说明-公路-Ⅰ级

说明一、技术标准与设计规范本通用图编制主要依据：（一）公路工程技术标准（JTG B01－2003）（二）公路桥涵设计通用规范（JTG D60－2004）（三）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62－2004）（四）《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000（五）《公路交通安全设施设计技术规范》（JTG D81-2006)二、技术指标装配式钢筋混凝土简支板桥上部构造（1m板宽）技术指标表三、主要材料（一）混凝土1．水泥：应采用高品质的强度等级为62.5、52.5、42.5的硅酸盐水泥，同一座桥的板梁应采用同一品种水泥。

2．粗骨料：应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。

碎石最大粒径不宜超过20mm，以防混凝土浇筑困难或振捣不密实。

3．混凝土：预制板钢筋混凝土强度等级采用C30，重力密度γ=26.0kN/3m，弹性模量为E=3.0×410MPa；现浇整体化混凝土（铺装层）强度等级采用C40，重力密度γ=24.0kN/3m，弹性模量为E=3.25×410MPa；有条件时，铰缝混凝土可选择抗裂、抗剪、韧性好的钢纤维混凝土；桥面铺装采用沥青混凝土，重力密度γ=24.0kN /3m。

（二）普通钢筋普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013-1991）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499-1998）的规定。

凡需焊接的钢筋均应满足可焊性的要求。

本册图纸中R235钢筋主要采用了直径d=10mm一种规格；HRB335钢筋主要采用了直径d=10、12、16、18mm四种规格。

（三）其他材料1．钢板：应符合《碳素结构钢》（GB700－1988）规定的Q235B钢板。

2．支座：可采用板式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和行业标准的规定。

四、设计要点（一）本通用图以简支板桥为基本结构，采用桥面连续结构，连续长度综合桥梁总体布局而定。

盖板涵通用计算

一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩号:BK1+746；公路-Ⅰ级；安全结构重要性系数γ0：0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa； 1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa； 26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别：汽车荷载等级：盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd=2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。

当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。

根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长3.90m车辆荷载垂直板跨长7.30m 车轮重 PP=560kN车轮重压强L19.68kN/m²3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处剪力79.68kN 2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩边墙内侧边缘处剪力跨中弯矩γ0q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb= V1=(q+g)·L 0/2= M1=(q+g)·L²/8= g=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8= V2=p·L 0·b/2=γ01) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。

桥梁工程课程设计计算书

桥梁工程课程设计计算书一．行车道板计算1.计算如图1所示的T 梁翼板，荷载为公路Ⅰ级，桥面铺装为5cm 的沥青混凝土和10cm 的C40水泥混凝土垫层图12.恒载弯矩计算桥面铺装m kN 55.324110.023105.0g 1=⨯⨯+⨯⨯= 板厚平均值m216.072.16.02.0)2.025.0(56.0t =⨯++⨯=翼板自重m KN 40.5250.1216.0g 3=⨯⨯=m /kN 95.840.555.3g g g 21=+=+=m90.1b l m 936.1216.072.1t l l 00=+>=+=+=所以取m 90.1l = 恒载弯矩 m/kN 039.490.195.881gl81M 22g =⨯⨯==3.活载弯矩计算对于车辆荷载，设计荷载为公路Ⅰ级，所以车轮的着地长度为m 20.0a 2=，宽度m 60.0b 2=，则有m 50.015.0220.0H 2a a 21=⨯+=+= m 90.015.0260.0H 2b b 21=⨯+=+=车轮在板的跨中m267.190.132l 32m 133.1390.150.0l 31a a 1=⨯=<=+=+=所以取m 4.1d m 267.1a =<=车轮在板的支撑处m633.090.131l 31m 716.0216.050.0t a a 1'=⨯=>=+=+=所以取m 716.0a '=m 276.02716.0267.12a a e '=-=-=m 10.0)290.13.1(290.0)2l 3.1(2b c 1=--=--=e c <所以m 916.010.02716.0c 2a a 'c =⨯+=+= 跨中位置车轮的荷载集度m/kN 387.6190.0267.12140ab 2P P 1=⨯⨯==支点处车轮的荷载集度m/kN 628.10890.0716.02140b a 2P P 1''=⨯⨯==c 处车轮的荷载集度m/kN 910.8490.0916.02140b a 2P P 1c ''=⨯⨯==如图2所示363.0475.095.0725.0y y 21=⨯==025.0475.095.005.0y 3=⨯= 017.0475.095.03/10.0y 4=⨯=故[]44332211y A y A y A y A 1M +++μ+=）（汽[025.010.0910.84363.045.0387.61363.045.0387.613.1⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=()]mkN 374.26017.010.0910.84-628.10821⋅=⨯⨯+图2对于人群荷载产生的弯矩，如图3mN 1.354k 1.90810.9532M ⋅=⨯⨯⨯⨯=人图3弯矩组合：人汽M 1.40.8M 4.1M 2.1Mg j⨯⨯++=m N 43.287k 1.3541.40.826.3741.44.0391.2⋅=⨯⨯+⨯+⨯ 4.翼板配筋及强度复核C40混凝土，pa M 18.4f cd =，pa M 1.65f td =HRB335级钢筋，pa M 280f sd =，0.56b =ξ， 1.00=γ （1）求混凝土相对受压区高度x 悬臂根部高度h =，净保护层厚度3cm ，取B12钢筋，则有效高度213mm13.5/2-30-250d/2-a -h h 0===由)2x-(h bx f M 0cd d 0≤γ得 )2x-(213x 10004.1810287.430.16⨯=⨯⨯解得 mm 11921356.0h mm 11x 0b =⨯=ξ<= （2）求钢筋面积s A2sdcd s mm 7232801110004.18f bx f A =⨯⨯==（3）配筋取B12钢筋，按间距14cm 配置，每米板宽配筋为2S mm 792A =，最小配筋率：()()27.0280/65.145f /f 45sd td ==，即配筋率不应小于0.27%，且不应小于0.2%，故取%27.0min =ρ 实际配筋率%)27.0(%37.02131000792bhA min 0S =ρ>=⨯==ρ分布筋按构造配置，取A8钢筋，间距为20cm （4）强度复核bxf A f cd s sd =，得mm 1210004.18792280bf A f x cd s sd =⨯⨯==)212-(21312100018.4)2x -(h bx f M0cd u⨯⨯⨯==mkM 287.43M m kN 706.45⋅=>⋅=，满足要求二．主梁计算(一)跨中截面荷载横向分布系数计算此桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连接刚性，且承重结构长宽比为：71.190.165.19B L =⨯=故可用偏心压力法来绘制荷载横向影响线并计算横向分布系数c m ，图4本桥各根主梁的横截面均相等，梁数6n =，梁间距为1.90m ，则26252423222161i 2i a a a a a a a +++++=∑= 2222222m175.63(-4.75)(-2.85)(-0.95)95.085.275.4=+++++=①号梁横向影响线的竖标值为：190.0175.6375.461a an 1524.0175.6375.461a a n 1261i 2i2116261i 2i2111-=-=∑-=η=+=∑+=η==由11η，16η绘制①号梁横向影响线，如图4（a ）所示，进而由11η，16η计算横向影响线的零点位置。

整体现浇板桥计算书

上部整体现浇板计算书一、技术标准1、设计荷载：行车道荷载：公路-Ⅰ级公路-Ⅰ级车辆人行道荷载：无2、桥长：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于####m 的单跨钢筋混凝土现浇板桥。

桥梁全长####m。

3、斜交角度：904、计算跨径：偏安全取L=####m5、桥面宽度：桥宽8.0m，双向单车道。

桥面横向布置为：0.25(栏杆）+7.5(车行道）+0.25（栏杆）=8m 6、桥面横坡：双向1.5%7、设计安全等级： Ⅰ级8、结构重要系数：γ0= 1.19、主要设计材料：（1）混凝土强度等级：主梁拟用C40；f td = 1.65MPaf tk = 2.51MPa f cd =18.4MPa f cu.k =40MPa 混凝土容重γ=25KN/m 3E c =####MPa钢筋混凝土容重γ=26KN/m 3（2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm时采用HRB335级，指标：f sk =335MPa f sd =f 1sd =280MPa E s =2E+05MPa 直径小于12mm时采用R235级，指标：f sk =235MPaf sd =f 1sd =195MPaE s =2E+05MPa（1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004单跨混凝土简支空心板桥，桥梁全长####m，桥面宽度8.0m。

施工方式为整体式现浇,在桥墩上设置橡胶支座。

桥面横坡1.5%，梁高60cm。

两侧悬臂各30cm。

则板宽10、设计依据二、结构简介7.4m。

板没挖空，挖空的孔径D=36cm，挖空孔数n=12。

####m纵断面截面面积：A= 3.324m 2 惯性矩：I=0.058m 2(一)、恒载内力计算 1、恒载集度86.41KN/m 9.36KN/m 21.63KN/m 合计： g =117.4KN/m 2、恒载作用下梁产生的内力计算:####m铺装层：g3=三、几何特性计算四、主梁内力计算主梁： g 1=栏杆: g 2=675KN先求汽车荷载冲击系数，据《公路桥涵设计通用规范》基频公式：其中：I C —结构跨中截面惯矩（m 4）；m c —结构跨中处的单位长度质量（kg/m）；G—结构跨中处延米结构重力（N/m）；g—重力加速度，g=9.81(m/s²)0.45采用直接加载求活载内力，公式为：S——所求截面的弯矩或剪力；μ——汽车荷载冲击系数，据《通规》基频公式：ζ——多车道桥涵的汽车荷载折减系数;本桥面为双向单车道，ζ=###m i ——沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数，整体式现浇板, m i = 1.0p i ——车辆荷载的轴重或车道荷载；y i ——沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值。

盖板涵--公路1级计算

基础底面面积 A=b*C3=
基础底面处弹性抵抗矩 δmax=∑P/A=
分项系数 1 1 1 1 1 1 1 0.7
2.35 W= 按分离式计算 191.4
竖向力(kN) 85.18 19.80 3.42 62.56 49.68 68.4 23.92 27.24 340.19
㎡ 0.285
> <=
偏心矩e(m) -0.250 0.150 0.150 0.000 0 0.7 -0.5 -0.250 ∑M=
5.2.9/5.2.10关于抗剪截面验算的规定: 抗剪截面满足要求
可不进行斜截面抗剪承载力验算
可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中9.3.13构造要求配置箍筋
4)中6.4关于裂缝宽度验算的规定:
受力性质系数C3：
1.15 （盖板为板式受弯构件），其他构件查表
计算值：
212.231
KN*m
正截面抗弯承
2、斜截面抗剪承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.9/5.2.10关于抗剪
计算值：
707.402
KN
抗剪截面
对于板式受弯构件：
224.404
KN
可不进行斜截面
5.裂缝宽度验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中6.4关于裂缝宽度验
弯曲平面内的截面回旋半径
ix=b/sqrt(12)
0.2858
iy=C2/sqrt(12)
0.2309
构件长细比，其中长细比修正系数γβ取 1.3
βx=γβ*l0/3.5/iy=

公路组合护栏计算

公路组合护栏计算公路组合护栏是一种全新的安全设施，用于保护沿路行驶的车辆及行人免受交通事故的危险。

它可以有效减少车辆的碰撞率，降低事故风险，保障行人和车辆的安全。

本文将重点介绍公路组合护栏的计算方法及相关要点。

一、组合护栏的构成公路组合护栏由多个部分组成，包括支柱、连接件、护栏主杆、横梁、剪力支撑和护栏板等。

其中，护栏板和连接件是最重要的组成部分，因为它们决定了护栏的强度和韧性。

护栏板通常由各种材料制成，如普通钢板、不锈钢板、铝合金板等，而连接件主要由铝合金、钢铁等材料制成。

二、组合护栏的计算方法1.计算护栏板的数量在计算护栏板数量时，首先要确定护栏的长度和高度。

护栏的长度通常是1000-3000毫米，高度一般为800-1200毫米。

根据需要，还可以增加一些连接件，以便实现某些特定的安装方式。

计算公式：护栏板数量=护栏长度÷护栏板长度2.计算护栏板的重量护栏板的重量是护栏安装过程中需要考虑的另一个因素。

护栏板的重量取决于其材质和尺寸。

通常情况下，铁板的重量明显高于不锈钢板和铝合金板，因此在选择护栏板时，应根据实际需要选择材质。

计算公式：护栏板重量=板材长度（米）×板材宽度（米）×板材厚度（mm）×材料密度3.计算组合护栏的强度组合护栏的强度取决于其材料和连接方式。

护栏的强度必须通过计算、模拟和实验验证才能确定。

计算公式：组合护栏的强度=护栏板的拱度/梁的形状和尺寸/板与支架之间的刚度三、组合护栏注意事项1. 选择适当的护栏板材料和型号护栏板的材料和型号是影响护栏强度和韧性的重要因素，应根据实际需要选择合适的护栏板。

2. 确定合适的安装方案安装方案应根据实际情况进行调整。

在选择护栏板和支架的位置和数量时，应根据真实情况选择。

3. 满足标准规定组合护栏应符合国家标准和行业标准，以确保其符合安全要求，不会给行人和车辆带来不必要的风险和危险。

结论通过对公路组合护栏计算的介绍，我们可以了解到护栏板的数量、重量和强度是影响组合护栏使用效果的关键因素，需要在设计和安装过程中予以重视。

桥梁荷载的计算

——桥梁的使用荷载：车辆、人群、由车辆间接引起的荷载
（一）汽车荷载——按照各种车辆统计值确定的轴重及轴距
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一.汽车荷载分为车道荷载和车辆荷载 1、计算荷载：（车道荷载）公路－I级、公路-II级一个车道以均布荷载+集中荷载模拟均布荷载集度：公路－I级10.5KN/m、公路-II级折减0.75 集中荷载：公路－I级180KN、公路-II级折减0.75 横向大于2个车道要折减。
见P27图1－3－1 2、验算荷载：
• 履带-50、挂车-80、挂车-100和挂车-120 • 全桥只允许布置一辆车
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新规范
• 可变作用为在设计使用期内，其作用位置和
大小、方向随时间变化，且其变化与平均值相比不可忽略的荷载。按其对桥涵结构的影响程度又分为基本可变荷载(亦称活载)和其他可变荷载。
久值效应相组合，其效应组合表达式为：
m
n
Sld SGik
S 2j Qjk
i1
j1
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• 根据各种作用的重要性和同时出现的可能性进行组合，
取最不利效应组合进行设计；
• 按承载能力极限状态设计的组合效应
基本组合
偶然组合
• 按正常使用极限状态设计的组合效应
短期效应长期效应
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按承载能力极限状态设计的组合效应
1 基本组合。永久作用的设计值效应与可变作用
设计值效应相组合，其效应组合表达式为：
第十三页，共25页
（二）人群荷载
公路桥涵3kN/m2，城市郊区3.5kN/m2 – 人群荷载只与计算荷载（汽车）同时考虑 – 人行道板——以1.2kN集中竖向力作用在一块
板上进行验算 – 计算栏杆——水平推力0.75kN/m，作用在栏

盖板涵(暗桥)结构计算--2018新规范--于永正编制

1*(1.2V1+
γ0Vd=
1.8V2)
= 158
kN.mΒιβλιοθήκη 4.持久状况承载能截面有效高度 h0= 259.05 mm
1) 砼受
压区高度
x=fsd·As/fcd/b= 101.3 mm
23
根据《
公路相钢对筋界
限HR受B4压00区钢筋的相对
0.53
；
x≤ξb·h0= 137.297 m
砼受压区
高2) 度最满小足
≥ γ0Md= 202.98 kN.m
0.51×10-3·fcu,k0.5·b·h0= 781.61
kN
抗剪截面满根足据规《范公路受钢弯筋构件对斜于截不面配置箍筋的
≥γ0Vd= 158.00 1.25×0.5×10-3·α2·ftd·b·h0= 246.10 kN
≥ γ0Vd= 79.00
22
布载方式1: 两后轴在纵向单独
后轴作用宽度bh=
后轴作用位置（距支点距离）lh=
1.35 m 1.42 m
后轴在跨中产生的弯矩M1=qb*lh=
67.75 kN.m
边墙内侧边缘处剪力 V1=qb=
47.709
布载方式2: 两后轴在纵向单独
后轴在跨中产生的弯矩MHZ=
后轴作用宽度bh=
qb/4*(lb/2)=
m，单车道时
0.68 m
1.75 m
<
1.4/2m
故纵向后轮垂直荷载分布长度不重叠，荷载纵向分布宽度b应按一个轮（后轴）计算，即：
荷载纵向分车布辆宽荷度载轴重标准
q汽 =
车辆荷载按最不利考虑q汽 =
3.内力计算1) 及由荷永载久作跨用中引弯矩

行车道板的计算

行车道板的计算1边梁荷载效应计算2中梁荷载效应计算根据自己设计，选定行车道板的力学模型，工程实践常用的的力学模型为：连续单向板、铰接悬臂板、悬臂板主梁内力计算1恒载内力计算主梁荷载自重=截面积×材料容重横隔梁荷载均匀分摊给各个主梁承受，并转化为均布荷载主梁上横隔梁数目×横隔梁体积×容重/主梁长铺装层重沿（桥宽）铺装层截面积×材料容重/主梁根数人行道及栏杆重每侧每米重×2/主梁根数2活载内力计算（支点荷载横向分布系数用杠杆原理法、跨中用刚性横梁法）3主梁内力组合（基本组合、短期效应组合）4行车道板的计算由于本设计主梁采用钢板连接，故行车道板按两端悬臂板计算，但边梁与中梁的恒载和活载均不相同，应分别计算。

边梁荷载效应计算由于行车道板宽跨比大于2，按单向板计算，悬臂长度为。

恒载效应刚架设完毕时桥面板可看成99cm 长的单向悬臂板，计算图示见4-1a 。

计算悬臂根部一期恒载内力为：弯矩： 2211110.141250.990.11250.99 1.352232g M KN m =-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯=-⋅剪力： 110.141250.990.10.99251 4.60752g Q KN =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=成桥后桥面现浇部分完成后，施工二期恒载，此时桥面板可看成净跨径为的悬臂单向板（计算图示如图4-1c 所示）。

条件拟定：公路Ⅱ级，人群荷载m 2，每侧栏杆人行道重量的作用力为m 和m ，图中P=为人行栏杆的重量。

计算二期恒载内力如下：图4-1 悬臂板荷载计算图示（尺寸单位：cm ）弯矩： 2 1.52(0.990.125) 1.2844g M KN m =-⨯-=-⋅剪力： 21.52g Q K N =总恒载内力综上所述，悬臂根部恒载内力为弯矩： 1 2.39 1.2844 3.3234g M KN m =--=-⋅ 剪力： 4.6075 1.52 6.1275g Q KN =+= 活载效应在边梁悬臂板处，只作用有人群荷载，计算图示为4-1d弯矩： 213.50.690.7142r M =-⨯⨯=-剪力： 3.50.69 2.415r Q KN =⨯= 荷载组合恒+人： 1.2 1.4(1.2 3.3234 1.40.714) 4.9877j g r M M M KN m =+=-⨯+⨯=-⋅ 1.2 1.4 1.2 6.1275 1.4 2.14510.851j g r Q Q Q KN =+=⨯+⨯=中梁荷载效应计算桥面板长宽比＞2.在两主梁之间采用钢板连接，桥面板简化为悬臂板，以下分别计算恒载和活载效应。

混凝土路面状况指数(PCI)、断板率(DBL)计算表

1 接缝填缝料损坏水泥砼面层接缝类病害 2 3 4 5 6
Ⅲ
轻微中等严重轻微纵向接缝张开严重轻微唧泥和板底脱空严重轻微错台中等严重轻微接缝破碎中等严重轻微拱起中等严重小计：轻微严重纹裂、网裂和起轻微中等皮严重活性集料反应引轻微中等起的网裂严重轻微粗集料冻融裂纹中等严重坑洞无等级轻微修补损坏病害中等严重小计：磨损和露骨
水泥混凝土路面状况指数(PCI)、断板率（DBL）计算表
工程名称：省道S306线永定区段公路大修工程（K503+292--K507+131、K507+131--K510+502）病害板块数路段板块总 Dij 病害类型病害种类等级 (DBij) 数(BS) 0.016643551 轻微 48 水 1 纵向裂缝 0.005894591 中等 17 泥 0.006241331 严重 18 砼 0.033633842 轻微 97 面 2 横、斜向裂缝 0.019764216 中等 57 层 0.006241331 严重 18 Ⅰ 断 0.052357836 轻微 151 3 角隅断裂 0.042649098 中等 123 裂 0.046116505 严重 133 类 0.033287101 交叉裂缝和断裂轻微 96 病 4 0.074895978 中等 216 害板 0.024965326 严重 72 小计： 0.362690707 1046 竖水向泥病位砼害移面类层 1 2 沉陷胀起小轻微中等严重轻微中等严重计： 83 34 30 25 4 1 177 155 98 32 28 14 0 0 32 16 13 96 46 11 8 2 0 551 348 163 245 165 141 11 2 0 0 0 0 17 44 1 2 1139 0.028779473 0.011789182 0.010402219 0.008668516 0.001386963 0.000346741 0.053744799 0.033980583 0.0110957 0.009708738 0.004854369 0 0 0.0110957 0.00554785 0.004507628 0.033287101 0.015950069 0.003814147 0.002773925 0.000693481 0 0.120665742 0.056518724 0.084951456 0.057212205 0.04889043 0.003814147 0.000693481 0 0 0 0 0.005894591 0.015256588 0.000346741 0.000693481 第一页 Aij 30 65 93 30 65 93 49 73 95 70 88 103 49 65 92 49 65 92 10 35 60 30 70 25 65 30 60 92 23 30 51 49 65 92 20 60 22 60 90 25 47 70 Bij 0.55 0.52 0.54 0.55 0.52 0.54 0.76 0.64 0.61 0.60 0.50 0.42 0.76 0.64 0.52 0.76 0.64 0.52 0.95 0.90 0.80 0.90 0.70 0.90 0.80 0.70 0.61 0.53 0.81 0.61 0.71 0.76 0.64 0.52 0.70 0.50 0.70 0.60 0.50 0.90 0.80 0.70 DPij 0.274618585 0.199237171 0.313439667 0.554958391 0.668030513 0.313439667 1.949805825 1.992565881 2.672451456 1.398058252 3.295423024 1.08 1.071747573 0.490429958 0.497642164 0.322815534 0.057697642 0.016588072 0.510575589 1.07038835 0.53259362 0.262135922 0.237864078 0 0 0.233009709 0.203051318 0.219791956 0.620138696 0.291886269 0.138110264 0.103300971 0.028848821 0 1.689320388 1.69556172 1.308252427 2.05963939 2.200069348 0.085818308 0.026074896 0 0 0 0 0.106102635 0.144937587 0.012482663 0.03370319 30.98260749 Rij 0.008863637 0.006430613 0.010116633 0.017911933 0.021561468 0.010116633 0.06293227 0.064312401 0.086256506 0.04512397 0.106363644 0.034858267 0.03459191 0.015829202 0.016061985 0.01041925 0.001862259 0.000535399 0.016479426 0.03454804 0.017190084 0.008460744 0.007677342 0 0 0.007520662 0.006553719 0.007094043 0.020015704 0.009420972 0.004457671 0.00333416 0.00093113 0 0.054524797 0.054726243 0.042225382 0.066477277 0.071009819 0.002769887 0.000841598 0 0 0 0 0.003424587 0.004678031 0.000402893 0.00108781 Wij 0.022159092 0.016076533 0.025291582 0.044779833 0.053903671 0.025291582 0.157330675 0.160781003 0.215641264 0.112809925 0.265909109 0.087145667 0.086479775 0.039573005 0.040154961 0.026048125 0.004655648 0.001338499 0.041198565 0.086370099 0.04297521 0.021151861 0.019193355 0 0 0.018801654 0.016384299 0.017735108 0.05003926 0.023552429 0.011144177 0.0083354 0.002327824 0 0.136311993 0.136815609 0.105563454 0.166193193 0.177524547 0.006924716 0.002103995 0 0 0 0 0.008561468 0.011695077 0.001007231 0.002719525 DPijWij 0.0061 0.0032 0.0079 0.0249 0.0360 0.0079 0.3068 0.3204 0.5763 0.1577 0.8763 0.0941 0.0927 0.0194 0.0200 0.0084 0.0003 0.0000 0.0210 0.0924 0.0229 0.0055 0.0046 0.0000 0.0000 0.0044 0.0033 0.0039 0.0310 0.0069 0.0015 0.0009 0.0001 0.0000 0.2303 0.2320 0.1381 0.3423 0.3906 0.0006 0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0009 0.0017 0.0000 0.0001 4.093 PCI 权数(W

20m空心板计算(JTGD62-2004)

由桥梁博士算得：查表（《梁桥》第 268页）得跨中横向分布系数ｍ c为：
由桥梁博士算得：
0.239 0.239
0.258
三车道两车道
（二）支点截面荷载横向分布系数
横桥向分布宽度：因板宽为 1米，汽车后轮最小中距为 1.3 米，故ｍoq为：三. 内力计算
0.78
米
0.5
（一）恒载内力 1. 恒载集度
56.228 53.694 50.528 6232483.8
cm b1=πD/（2√3） cm H1=D√3/2 cm cm4 0.062325
5807.517 8881484.647
0.01059
cm2 cm4 0.088815
γ＝5.8*I/It* （b/L ）^2
1950
3. 跨中荷载横向分布系数查表（《梁桥》第 268页）得跨中横向分布系数ｍ c为：
γ0*Sud=γ0*( ∑ＳGid+SQ1d+Ψ * ∑ＳQjd）
γ0
γ Gi
γ Q1
γ Qj
Ψc
γ Qj
1
1.2
1.4
1.4
1.4
截面
弯矩
剪力
跨中 2035.31
66.06
1271
61.4 -37.553 -7.050
1/4 截面 1526.48
251.72
953
204 -37.569 -18.959
标准跨径 20米预应力砼空心板计算
一. 设计资料
荷载
桥面净宽
公路－Ⅰ级 16.5
标跨 19.96
二. 荷载横向分布系数的计算
原截面最薄处
板厚ｈ
板宽ｂ铺装厚
面层厚空心直径Ｄ板长计算跨径顶板厚底板厚

简支梁桥施工—行车道板的计算

对单向板的荷载有效分布宽度规定如下：
1. 荷载在跨径的中间
单向板
（1）对于单独一个荷载
= 1 +

=2 +2H+
3
3
≥
2
3
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D-2004）
对单向板的荷载有效分布宽度规定如下：
1. 荷载在跨径的中间
单向板
（2）对于几个靠近的相同荷载
= 1 +
板与梁
的连接
方式
1. 若主梁的抗扭刚度很大，板的行为接近于固端梁。
2. 若主梁的抗扭刚度极小，板与梁肋的连结接近于自由转动的
铰接，板的受力就类似于多跨连续梁。
板与梁
的连接
方式
3. 实际上，行车道板和主梁梁肋的连结情况，既不是固结，也不是
铰接，而应考虑为弹性固结。
主梁扭转对行车道板受力的影响
2
弯矩的简化计算方法
2
承受荷载的特点
承受
荷载
的特点
梁格仰视图
荷载的双向传递
3
行车道板的分类
1. 单向板：la/lb≥2
2. 双向板： la/lb＜2
行车
道板
的分类
由于主梁间距lb往往比横
隔板间距la小得多，桥梁
设计中以单向板居多。
梁格仰视图
悬臂板
行车
道板
的分类
悬臂铰接板
悬臂板
铰接悬臂板
3. 悬臂板：
翼缘板
自由缝
la/lb≥2，有自由边，三边支承。
铰接缝
梁格仰视图
4. 悬臂铰接板
la/lb≥2，有铰接接缝。
课程总结

盖板涵完整计算书

一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩公路-Ⅰ级；安全结构重要性系数γ0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa；1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa；26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工盖板按两端简支受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,1-3.0m×1.6m盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别：汽车荷载等级：盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L=钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m2) 由车辆荷载引根据《公路桥涵计算涵洞顶上车当几个车轮的压根据《公路桥涵车辆荷载顺3.90m车辆荷载垂7.30m车轮重P=P=560kN车轮重压强19.68kN/m²3.内力计算及荷载1) 由永久作用引跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处79.68kN2) 由车辆荷载引跨中弯矩24.94kN.m边墙内侧边缘处29.22kN3) 作用效应组合根据《公路桥涵跨中弯矩 γ =104.85153kN.mg=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8=V2=p·L 0·b/2=V1=(q+g)·L 0/2=M1=(q+g)·L²/8=q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb=γ=122.87288kN.m4.持久状况承载能0.219m1) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋相对界限受压区 HRB335钢筋的相0.123m砼受压区高度满2) 最小配筋率根据《公路钢筋受弯构件最小配1.772,不小于45ftd/f0.223,同时不小于0.2主筋配筋率满足3) 正截面抗弯承根据《公路钢筋受弯构件正截面220.013kN.m≥γ0Md=104.85kN.m正截面抗弯承载4) 斜截面抗剪承根据《公路钢筋抗剪截面验算的605.63kN≥γ0Vd=122.87kN抗剪截面满足规根据《公路钢筋受弯构件斜截面对于板式受弯构188.35kN≥γ0Vd=122.87kN可不进行斜截面 (JTG D62-ρ=100·As/b/d=(d-c-2.2/2)/100= 截面有效高度 h 0= x=fsd·As/fcd/b= x≤ξb·h 0= fcd·b·x(h0-x/2)= 0.51×10-3·fcu,k 0.5·b·h 0= 1.25×0.5×10-3·α2·ftd·b·h0=根据《公路钢筋中6.4关于裂缝环境类别为II类作用短期效应组85.45kN.m作用长期效应组77.97kN.m受拉钢筋的应力98.31Mpa1.00作用长期效应影1.461.15裂缝宽度Wfk=C1·==0.936mm≤0.20mm裂缝宽度满足规二.台身及基1.设计资料基础为分离式计算假定：将0.53m；0.75m；1.6m； 1.73m；3.852cm；1.75m；35度；铺底厚度:0.4m；300kPa；计算台宽b:0.99m；基础层数:2层；0.25m；单层基础厚:0.6m；C25片石砼； 2.77Mpa；0.387Mpa；0.336Mpa；C20片石砼；铺底材料：台身基础容重:24kN/m³；铺底容重：23kN/m³；基础襟边: M l =1.0M1+0.4M2= σss=Ms/0.87/As/h0=C2=1+0.5Ml/Ms= 钢筋表面形状系数C1=Ms=1.0M1+0.7M2= 受力性质系数C3=M7.5浆砌片石；基础埋深H 2:基础底宽h 基:基础材料：地基承载力容许值:台身弯曲抗拉强度ftmd=台身直接抗剪强度fvd=台身顶宽C1:台身底宽C2:涵洞净高H 0:台身计算高度H1:台身材料：台身轴心抗压强度fcd==ϕ:回填土的内摩擦角2.台身验算1) 水平力车辆荷载等代土=0.5212.005计算长度B=7.30m= 1.913m土的侧压力系数=tan ²(45°-0.271q1=(H+h+=21.65kN/mq2=(H2+h=30.93kN/m台身基础验算简图=⨯θtan H =l 20破坏棱体长度ϕϕϕϕθθtan tan cot tan tan ）（的正切值线间夹角破坏棱体破裂面与竖直++-=A端处弯矩=-9.95kN.mA端处剪力=29.83kN最大弯矩位置x0=5.366kN/m=1.062m最大弯矩计算= 5.36kN.m2) 竖向力最不利截面y-y受力简图)877(1202121q q H M A +-=当x0= 1.062名　称竖向力(kN)偏心矩e (m)P1123.4-0.275P234.90.11P3 3.30.11P49.580∑P171.21∑M=-29.73) 截面验算作用效应组合-25.37kN.m 184.9kN 37.6kN偏心矩ee=γ0Md/γ0.137m ≤0.6s=0.225m，满足要求；(1) 偏心受压承现根据《公路圬计算偏心受压构m时，台身在此截面y-y上的竖向力、偏心矩及弯矩构件承载力影响系数计算简图γ0Md=0.9×(1.2×∑M+1.4×Mmax)= γ0Nd=0.9×1.2×∑P= γ0Vd=0.9×1.4×QA=-33.943.840.360弯　矩(kN.m)弯曲平面内的截0.2860.2171.3,1.211m,= 2.078= 1.5748，a取0.002=0.716= 1.000砌体偏心受压构=0.716 构件截面面积0.7425m²现根据《公路圬 =1472.1739kN ≥γ0Nd=184.9kN偏心受压承载力A=C2*b= x方向和y方向偏心受压构件承载力影响系数，其中m取构件长细比，其中长细比修正系数γβ取构件计算长度l 0取0.7H1==12b/=ix =12C2/=iy ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+-+•+-=22)(33.11)3(11)(1)(1y x x x yx mx x i e i e x e βαβϕ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+-+•+-=22)(33.11)3(11)(1)(1x y y y xy my y i e i e ye βαβϕ(2) 正截面受弯构件受拉边缘的0.093m³现根据《公路圬 W·ftmd=35.91825.37kN.m正截面受弯承载 (3) 直接受剪承现根据《公路圬0.7， Nk=190.1kN直接受剪承载力3.基底应力验算基础底面上的竖竖向力及弯矩进基底应力计算简图W=b·C 2²/6=kN.m ≥γ0Md=344.54937.6kNkN ≥ γ0Vd==其中μf=基础底面面积1.733m²0.505m³ 基底应力满足要 1-3.0m×W 基=b·h 基²/6=179.26A=b·h 基=kPa≤300kPa；=+=∑∑基W AM P max δ。

重庆道路模板面积按接触面

重庆道路模板面积按接触面
重庆道路模板的铺设和混凝土浇筑是道路施工中的重要环节。

在计算道路模板的面积时，通常有两种方法：一种是按照模板的表面积计算，另一种是按照模板的接触面计算。

按照模板的接触面计算是一种更为精确的方法。

在道路施工中，模板的接触面是指模板与混凝土直接接触的部分，包括模板的底面、侧面和端面。

因此，按照接触面计算模板面积时，需要考虑这些面的面积总和。

具体来说，首先需要确定模板的尺寸和形状，然后计算各个接触面的面积。

对于长方形或正方形的模板，可以通过长度、宽度和高度来计算表面积或接触面面积。

对于异形模板，需要具体分析各个接触面的形状和尺寸，然后分别计算面积。

在计算出各个接触面的面积之后，将其总和即为该模板的接触面总面积。

这个面积将用于计算所需的模板数量、材料用量和施工进度等。

采用按接触面计算模板面积的方法可以提高计算的精度，有助于更好地控制施工成本和材料用量。

同时，这种方法还可以帮助施工人员更好地了解模板的工作原理和受力情况，有助于提高施工安全和质量。

此外，为了确保计算的准确性，建议在道路模板生产厂家提供的图纸上进行测量和计算。

同时，还需要考虑到模板的重复使用率和损耗率等因素，以确保计算的准确性。

综上所述，重庆道路模板面积按接触面计算是一种更为精确的方法，可以提高计算的精度和控制施工成本。

但需要注意的是，不同形状和尺寸的模板可能需要采用不同的计算方法，具体情况需要根据实际情况进行具体分析。

公路路面断板率计算公式

公路路面断板率计算公式
公路路面的断板率（Pavement Crack Density）是指单
位长度内路面上的裂缝数量。

断板率通常以米每米（m/m）
或米每公里（m/km）表示。

计算公式如下：
断板率（m/m）= （断板总长度 / 检测路段总长度）× 100
断板率（m/km）= （断板总长度 / 检测路段总长度）×1000
其中，断板总长度是指在检测路段上所有裂缝的总长度，检测路段总长度是指用于测量的路段的总长度。

这个公式可以用来评估公路路面的裂缝程度和损坏程度。

通过测量和计算断板率，可以及时了解路面状况，指导维护和修复工作，确保公路的安全和舒适性。

具体的计算方法可以根据实际情况进行调整和细化。