600MW超临界锅炉结渣冷态试验研究

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600MW超临界W火焰锅炉冷态空气动力场试验研究

因此，对容量风门挡板进行调节特性试验研究具有
露
（）持气流运动状态进入第二自模化区。要２保求炉内气流的雷诺数Ｒ冷ｅ与热态雷诺数Ｒ热ｅ相等或
超过临界雷诺数Ｒｌ。当Ｒ临＞Ｒ热时，动工况。临ｅｅ流进入自模化区。由于冷态空气动力运动粘度较小，临界雷诺数较大，验风量远大于进入自模化区风试
验结果见图１示。所
量，因此炉内流动能达到第二自模化区的要求。
（）３边界条件相似。由于进入炉膛的是内外二次风、级风以及一次风等多股射流，态试验时，分冷
为了确保锅炉冷态试验时炉膛内的气流流动进入自
炉内动力场组织的好坏，接影响锅炉的燃烧直
效率及炉膛出口烟气分布情况，而影响锅炉的整进
体性能，通过冷态条件下炉内空气动力场试验来进
一
√■
— ＋ｕ（１ｋ３ — ））一
口
步深入了解燃烧器调节特性及对机组热负荷调节
煤粉及时着火，二次风下冲能力加强，外以及时补充煤粉燃尽时所需空气。如果调风套筒开度过大，则内、外二次风风量增加过大，粉下冲能力急剧增煤大，炉膛火焰中心下降，造成下水冷壁超温；之，易反若调风套筒开度过小，易造成上水冷壁超温。因则此，调风套筒的调节应与机组热负荷的控制相匹配，鉴于Ｗ型超临界火焰锅炉燃料及风量的投入对机组热负荷以及受热面温度控制尤为敏感，因此，风调套筒的调节特性试验研究显得极其重要。由于燃烧器为前后墙对称均匀布置，结构形且式相同，因此本试验以炉膛中心Ｆ１燃烧器为对象，进行了调风套筒特性试验。试验过程中，风盘固调定某一开度（０）在调风套筒不同开度下，量５％，测内、外二次风的风速。其中，外二次风风速随调内、风套筒的变化情况见图２所示。

600MW机组锅炉炉膛结渣特性的试验和分析

600 MW机组锅炉炉膛结渣特性的试验和分析李朋涛，齐海丽(陕西商洛发电有限公司，陕西商洛 726000)0 概况在我国的发电企业中，燃煤发电机组仍占主导地位。

由于电站锅炉煤质变化较大，煤粉锅炉炉膛结渣问题尤为突出，严重威胁着发电机组的安全和经济运行。

某电厂8号600 MW机组采用上海锅炉厂有限公司生产的SG2093/17.5-M912型汽包锅炉。

该锅炉采用亚临界参数、一次中间再热、全封闭布置。

锅炉制粉系统采用正压直吹式，配6台HP1003型中速磨煤机，每台磨煤机带1层煤粉喷嘴。

燃烧器为直流式，煤粉喷嘴自下而上分别为A，B，C，D，E，F 6层布置，共24个喷嘴。

二次风一部分作为燃料风，设在每个煤粉喷嘴的周围；一部分作为燃尽风，设在燃烧器的顶部，用1层喷嘴引入炉膛；其余部分作为辅助风。

4组燃烧器四角布置，在炉内形成切圆燃烧，并可上下摆动，用以调节汽温。

1 试验内容为了解决结渣问题，寻求最佳运行方式，对锅炉进行相关的调整试验，试验内容有以下几项。

(1) 氧量场标定。

在额定负荷对空气预热器进口烟道进行氧量场标定，确定烟气取样代表点，以便确定送入炉内风量是否合适。

(2) 煤粉细度测量。

在磨煤机出力为60 t/h时，取样并筛分6台磨煤机煤粉细度，了解锅炉日常煤粉细度；并通过改变磨煤机分离器挡板位置，确定合适的煤粉细度。

(3) 二次风门开度记录。

记录锅炉燃料风门、燃尽风门、辅助风门开度、风箱炉膛差压等数据，了解锅炉日常运行时二次风配风方式。

(4) 运行表盘氧量与实际氧量比较。

记录不同负荷下的表盘平均氧量，并与相应的实测空气预热器进口氧量进行比较，了解实际入炉总风量大小。

(5) 炉膛火焰温度场测量。

通过看火孔测量炉膛火焰温度，了解和判断锅炉结渣位置。

(6) 炉底大渣形态观测。

通过炉底看火孔和出渣口观察大渣的颜色、形状，了解和判断锅炉结渣的原因及位置。

2 试验结果及分析2.1 锅炉炉膛结渣原因分析2.1.1 炉内结渣现象描述该锅炉自投运以来，炉内一直存在结渣现象，经常引起炉膛底部出渣口堵塞。

600MW超临界W型火焰直流锅炉水冷壁壁温差控制研究陈飞

600MW超临界W型火焰直流锅炉水冷壁壁温差控制研究陈飞发布时间：2023-06-30T08:23:17.750Z 来源：《中国电业与能源》2023年8期作者：陈飞[导读] 本文以某电厂600 MW超临界W型火焰直流锅炉为研究对象，针对其水冷壁的结焦、磨损及壁温升高等问题，提出一系列降低水冷壁温差的技术措施。

在机组运行过程中，通过调整水冷壁分区和控制循环倍率的方法，有效控制了水冷壁的壁温，解决了结焦、磨损等问题。

贵州省习水鼎泰能源开发有限责任公司贵州遵义 563000摘要：本文以某电厂600 MW超临界W型火焰直流锅炉为研究对象，针对其水冷壁的结焦、磨损及壁温升高等问题，提出一系列降低水冷壁温差的技术措施。

在机组运行过程中，通过调整水冷壁分区和控制循环倍率的方法，有效控制了水冷壁的壁温，解决了结焦、磨损等问题。

关键词：超临界W型火焰直流锅炉；水冷壁壁温；结焦；磨损目前国内超临界火焰直流锅炉的水冷壁布局采用低质量流量垂直管设计，水冷壁分为上水冷壁和下水冷壁，两者之间的过渡配有水冷壁中间混合收集器，也就是说，在壁炉下方具有垂直上升的内螺纹管的水冷壁入口歧管中，在L冷却壁的中间混合物歧管中，该垂直优化的阴管具有低质量流量设计，允许W型超临界火焰直流锅炉具有良好的正常流体动力反应特性，其给水流量随着热负荷的增加而增加，这允许管壁的良好冷却，反之亦然。

理论上，该系统可以依靠其自身的自补偿特性来平衡出口温差，减少相同水冷壁流的端壁温差，但在实际操作中发现，低质量流量设计的正常反应特性在任何时候都没有表现出良好的后续性能。

当负载的工作条件发生根本性变化时，正常反应特性具有一定的滞后，使得部分高热负载从管壁温度迅速增加，管壁与相邻或低温区域的温差增加，导致水冷壁过热。

1超临界机组锅炉及燃烧设备简介1.1超临界机组锅炉超临界机组锅炉采用北京巴布科克威尔克斯有限公司生产的燃煤锅炉，该锅炉出口（脱硝机组前）NOx排放浓度≤700 mg/Nm3的高级同步脱硫和脱硝机组。

600MW超临界W型火焰锅炉水冷壁管内工质流动特性研究中期报告

600MW超临界W型火焰锅炉水冷壁管内工质流动
特性研究中期报告
此项目是关于600MW超临界W型火焰锅炉水冷壁管内工质流动特性的研究。

在中期报告中，我们已经完成了以下几个方面的工作：
1. 设计和建立了实验室装置：我们设计了一个实验室装置，用来模拟水冷壁管内的流动情况。

该装置包括水泵、加热器、冷却器和流量计等。

装置能够实现不同的水流量、温度和压力条件，以满足不同的实验需求。

2. 制备了实验样品：我们制备了多个不同材质和不同尺寸的实验样品，以模拟不同的水冷壁管内情况。

样品包括碳钢、不锈钢和合金材料等。

3. 建立了数值模型：我们利用计算流体力学（CFD）软件，建立了数值模型，以模拟水冷壁管内的流动情况。

我们考虑了多个因素，如水流量、温度、压力和管道尺寸等。

数值模拟结果可以提供对实验结果的支持和验证。

4. 进行了实验测量：我们进行了多组实验，以测量不同情况下的水冷壁管内流动情况。

我们测量了水流量、温度、压力和流速等参数，并将结果用于与数值模拟结果进行比较和分析。

在进行这些工作的过程中，我们遇到了一些问题，例如实验时水泵的噪音和震动、实验样品的制备难度等。

我们采取了一些措施来解决这些问题，例如使用吸振器来减少噪音和震动、优化样品制备过程等。

目前，我们已经完成了中期报告涉及的工作，并取得了一些初步的实验和模拟结果。

接下来，我们将继续进行实验和模拟，以进一步验证和深入探究水冷壁管内的流动特性。

600MW超临界直流锅炉结焦解决分析

600MW超临界直流锅炉结焦解决分析火力发电厂燃烧器结焦与锅炉除焦是影响燃烧的重要问题，且除焦操作也是运维人员日常维护中劳动强度最大的项目之一。

锅炉容量的大幅度增长导致炉膛受热面热负荷快速上升，尤其是超临界直流锅炉对运行中维持各部分受热面吸热均匀性提出了更高的要求。

无论锅炉如何设计，每台火电厂燃煤锅炉都不可避免产生结焦现象。

锅炉结焦是普遍问题，使锅炉燃烧状态恶化，破坏工质正常运作，造成过热器等设备损坏，严重情况会使锅炉因焦块堆积导致停炉，必须研究分析此问题，通过分析锅炉燃烧器结构、运行方式调整等，优化锅炉运行状态，保障锅炉安全平稳运行。

标签：锅炉;结焦;预防措施1锅炉结焦的机理固态排渣煤粉炉中，火焰中心温度可达1400°C，煤粉燃烧温度较高，熔融灰渣颗粒离开火焰表面遇到水冷壁，通过冷却附着在管壁表面上的现象为结焦。

燃烧器、过热器都可能发生结焦，烟气温度与灰颗粒温度随烟气流动不断降温，如在达到受热面前冷却固体，烟气仍能带走部分灰渣。

灰渣如达到炉膛受热面处于熔化状态，将粘附在接触表面形成结渣。

锅炉结焦过程是复杂的过程，火焰贴近炉墙时烟气中的灰呈熔化状态，火焰直接冲刷受热面导致受热面结焦。

锅炉结焦的过程涉及到煤粉加热的诸多因素，烟气中的灰分靠近炉壁是其基本条件。

锅炉受热面结焦将减少热交换，水冷壁受热面内工质吸热过程减少，导致排烟损失增大。

水冷壁面结焦必须炉内增加燃料量以保持负荷与蒸发量相同，提高了风机负载，风烟系统易被堵塞，限制锅炉的出力。

排烟温度导致炉膛出口温度增加，可能造成结焦。

如上部炉膛结焦掉落可能会损坏水冷壁管。

锅炉在局部结焦不及时清理，结焦发展趋势速度很快，焦块达到一定厚度时，炉膛内温度场发生变化，焦块易破坏锅炉的炉内空气动力场使燃烧恶化。

2影响锅炉结焦的原因电厂日常运行所需动力能源来自锅炉，锅炉不断产生高温高压蒸汽，煤燃烧中会产生大量的附属物，在长期运行中受到其他物质的影响产生锅炉结焦现象，会造成设备严重损坏。

600MW超临界机组锅炉检验技术及工程应用探讨

ＰｗｅｎｒｔｎＣｏ，ＬｔＸｉｎｔｎ４１２ｏｒＧｅｅａｉｏｄ，ａｇａ１０，Ｃｈｎ）１ｉａ
ＡｂｔａｔＡｃｏｄｎｔｓｒｃｕｅｈａａｔｒｓｉｎｐａｔｃｌｐｐｉａｉｎｓｒｃ：ｃｒｉｇｏｔｕｔｒｃｒｃｅｉｔｃａｄｒｃｉａａｌｔｏｏｆ０ＭＷｓｐｒｒｔｃｌｏｌｒｂｉｒｃ６０ｕｅｃｉｉａｂｉ，ｏｌｅｅ
取了节流孔的连接结构形式，如图１，因此，异物难以被汽流冲走而容易发生堵塞，容易造成受热面超温爆管。在安装阶段对受热面联箱进行内窥镜检查，查找并清除异物是减少超临界锅炉受热面超温爆管的主要手段。如某电厂６００Ｍｗ超临界机组锅炉安装时，在地面组合、连通管与联箱焊接前分别对联箱
ａｄｄｔｃｒｃｓｒｕｔｆｒｒｎｅｅｔｐｏｅｓｗｅｅｐｏｗａｄ．
Ｋｅｒｓ：ｓｐｒｒｔｃｌｏｌｒｎｐｃｉｎｔｃｎｌｇｙｗｏｄｕｅｃｉｉａ；ｂｉ；ｉｓｅｔｏｅｈｏｏｙ；ａｐｉａｉｎｅｐｌｔｏｃ
１前言
超临界机组锅炉结构及其安装施工与以往亚临界锅炉有较大的不同，主要有以下特点：受监焊口多，如６００ＭＷ超临界机组锅炉较亚临界锅炉多焊
程。如某电厂６００Ｍｗ集箱后，又分多个回路再
过混合集箱混合、消除汽温偏差后，再送往下一流

超临界600MW机组直流锅炉动态特性研究

增加５、过热器减温喷水量阶跃变化、热器喷水量阶跃变化等各种扰动发生后锅炉再
动态响应的稳定性、应幅度以及扰动对锅炉的影响进行了分析。响
［关
键
词］超临界；流锅炉；态特性；学模型直动数
ｐｓａｉｐｓｔｕｐｄｐｒｍｅｅｍｏｅｏｅｓｅ— ｆｏｗａｅａｓｇｅｆｓｎｅ — ｐｓｈａｅｈｅｔｎｇｐｉｅ，ｈｅｌｍｅａａｔｒｄｌｆｐｒｓｕｒｌｒｔｐｓａｏｒｉｇｌｈａｅｈａｉｇｐｐｔｅｌｍｐｄｐｒｍｅｅｄｅｗｏ—ｐｈｓａｉｇｐｉｅｔｏｎｔｅｅｏｈｒｃｍｏｄｌｏｅｔｎｉｅ，ｈｕｅａａｔｒｍｏｌｔｏｆａｅｈｅｔｎｐｅｓｃｉｓ，ｈｘｔｅｍｉｅｆｆｕｅａｉｅ，ｈｅｍｏｄｌｏｐｒｙｄｓｐｒａｅａｈｅｍｏｌｏｔａｔｂｉｔ．Ｔｈｏｇｈｎｌｓｓｄｔｅｆｓａｅｕｅｈｅｔｒ，ｎｄｔｄｅｆｓｅｍｕｒｎｅｅｃ．ｒｕｕｍｅｉａｒｃｌ
集总参数模型、单相受热管压力一流量通道集总参数模型、两相受热管段集总参数模
型、气侧放热模型、水减温器模型等，烟喷以及汽轮机模型。通过数字仿真对该锅炉的
动态特性进行了研究，对如给水温度阶跃增加５、水流量阶跃增加５燃料量阶跃给％、

广西首台600MW超临界机组锅炉调试探讨

２锅炉主要设备
２１内置式启动系统．
锅炉设内置式启动系统，包括启动分离器、贮水箱、大气式扩容器、集水箱、液动水位控制阀（ＮｗＬ，
ＨｗＬ一１ＨＬ一２、，Ｗ）电动截止阀、道及附件等。管汽和水的引出方向与汽水引入管的旋转方向一致，以减少阻力。分离器内设有阻水装置和消旋器。分
放汽点、疏水接头等。
２２燃烧设备．
嘴四周布置有燃料风（周界风）在每相邻２层煤粉；
喷嘴之间布置有１层辅助风喷嘴，其中包括上下２只偏置的ＣＳ喷嘴、Ｆ１只直吹风喷嘴；在主风箱上
本工程燃烧采用最新引进的低Ｎｘ同轴燃烧Ｏ
收稿日期：０７３３修回日期：０７６８２０一ｏ —２；２０－０ —１
关键词：临界机组；超锅炉；调试
中图分类号：Ｋ２文献标识码：文章编号：６１３Ｏ２０）５—０６Ｔ２７Ｂ１７ —８８７年２月２日，西首台６０ＭＷ超临界８广０
系统（ＮＦ）煤粉燃烧器为四角布置、向燃烧、ＬＣＳ，切摆动式。配中速磨煤机、冷一次风机、正压直吹式制粉系统。磨煤机为６台ＺＭ１３型中速式，中Ｇ１Ｎ其５台运行，１台备用。煤粉细度Ｒ５５７＝２％。通过燃烧设备和炉膛布置的匹配来满足本工程各项燃烧指标要求，在煤种允许的变化范围内确保煤粉及时着
部设有２层紧凑燃烬风喷嘴；在主风箱下部设有１
维普资讯
２００７年第５期

600MW超临界W火焰锅炉冷态空气动力场试验研究

600MW超临界W火焰锅炉冷态空气动力场试验研究超临界W火焰锅炉是一种目前发电行业广泛应用的高效锅炉设备，在实际运行中，冷态空气动力场对其性能有着重要影响。

因此，进行600MW 超临界W火焰锅炉冷态空气动力场试验研究具有重要意义。

本文将从试验目的、试验方法、试验结果和结论等方面对该研究进行详细阐述。

试验目的：1.研究超临界W火焰锅炉冷态空气动力特性，为锅炉的设计和运行提供依据。

2.分析不同运行参数下的锅炉冷态空气动力特性，为优化锅炉操作参数提供参考。

3.探究锅炉冷态空气动力场分布，为燃烧设备的布置提供指导。

试验方法：1.设计试验方案，确定试验的主要参数和技术路线。

2.搭建试验平台，包括超临界W火焰锅炉模型和相应的测量设备。

3.进行试验前的准备工作，包括系统检查、设备预热等。

4.开始试验，按照设计方案逐步调整试验参数，记录相关数据。

5.分析试验数据，得出结论。

试验结果：通过试验研究，我们得到了以下结果：1.锅炉冷态空气动力特性随不同运行参数的变化而变化，不同负荷、锅炉风速等参数对冷态空气动力场分布有着重要影响。

2.高负荷运行下，锅炉冷态空气动力场集中在锅炉中下部，空气流动速度较快；低负荷运行下，空气流动速度较慢，动力场分布较均匀。

3.随着锅炉风速的增加，冷态空气动力场的流速增加，流动方向逐渐趋于锅炉底部。

结论：基于以上试验结果，我们可以得出以下结论：1.在设计和运行过程中，应充分考虑锅炉冷态空气动力特性的影响，合理设置运行参数，以提高锅炉的效率和性能。

2.在高负荷运行下，应合理布置燃烧设备和风道，使冷态空气动力场分布均匀，避免流动速度过快而导致不稳定运行。

3.锅炉底部是冷态空气动力场的汇聚区，需要采取措施避免过大的动力场对燃烧设备造成损坏。

总结：本研究通过600MW超临界W火焰锅炉冷态空气动力场试验研究，系统地分析了锅炉冷态空气动力特性对锅炉性能的影响，给出了相应的结论和建议。

这对于优化锅炉设计、运行参数的设置以及燃烧设备的布置都具有重要的指导意义。

600MW超临界直流锅炉的燃烧优化调整试验(姚孟 )

600MW超临界直流锅炉的燃烧优化调整试验万新福平顶山姚孟发电有限责任公司467031摘要：姚电公司600MW超临界锅炉的设计煤种为平顶山烟煤，投产后锅炉炉膛沾污结渣严重，排烟温度偏高，曾发生坠落渣块，砸伤捞渣机事件，严重影响了机组安全经济运行，针对这一课题，姚电公司开展燃烧优化试验，通过制粉系统、燃烧配风等优化调整，使锅炉的安全经济性得以提高。

关键词：锅炉；燃烧；优化1 600MW超临界直流锅炉简介姚孟发电公司5号锅炉为为东方锅炉厂引进日本技术制造的国产超临界滑压运行直流锅炉，锅炉型号DG1900/25.4-Ⅱ1型，单炉膛，一次中间再热，尾部双烟道结构。

本锅炉为固态排渣，全钢构架，全悬吊露天布置，采用内置式启动分离系统，锅炉主要设计参数见表1，煤质特性见表2。

2、600MW超临界直流锅炉燃烧调整试验结果及分析燃烧优化调整的目的是在实际煤质条件下（低位发热量4100MJ/kg左右），优化锅炉运行方式和参数，减少炉膛结渣，提高锅炉热效率。

2.1 制粉系统运行优化为了掌握磨煤机实际运行状况和解决锅炉结焦，对所有投运的磨煤机进行煤粉取样和一次风速测量及其调平。

数据标明，一次风速存在风速偏高现象，通过对一次风速的调平，使得各粉管中一次风速的偏差在带粉状态下，控制在±10%以内，提高煤粉的燃尽程度和避免对受热面的冲刷。

煤粉细度分析结果见下表3，试验结果表明，煤粉细度基本在设计范围之内，（即R90<18.4%），同时考虑到之前所作的摸底试验中飞灰可燃物含量较低，在0.36%～2.03 %之间，可以认为煤粉细度在目前状况下比较合理，无须进行调整。

2.2 燃烧器旋流强度调整针对5号锅炉燃烧器口附近有挂焦的现象，对所有燃烧器外二次风的旋流角度进行了调整，调后旋流角度规律性强并有针对性，调整记录见表4。

经过调后多天的观察，渣中掉焦现象明显减少，同时运行氧量和过热器、再热器出口汽温也较前期工况易于调平，这样使得锅炉运行的安全性大大地得到了提高。

600MWe超临界循环流化床锅炉的设计研究_刘静

第23卷　第1期　2003年2月动　力　工　程POW ER EN GIN EERIN GVol.23No.1　Feb.2003　文章编号:1000-6761(2003)01-2179-06600MWe 超临界循环流化床锅炉的设计研究刘　静,　王勤辉,　骆仲泱,　岑可法(浙江大学热能工程研究所,能源洁净利用与环境工程教育部重点实验室,杭州310027)摘　要:超临界循环流化床锅炉将循环流化床(CFB )燃烧技术与超临界蒸汽压力循环的优点相结合,是一项发展前景十分广阔的洁净煤燃烧技术。

该文讨论了超临界大型循环流化床锅炉设计中的诸如炉膛结构、换热面布置等一些重要问题。

在此基础上给出了1台600M We 循环流化床锅炉的初步设计方案。

最后,通过热力计算,预测了锅炉运行的主要参数并讨论了负荷变化对锅炉各项参数的影响。

图4表4参7关键词:超临界;循环流化床;锅炉设计中图分类号:TK 229.66 文献标识码:A收稿日期:2002-01-10　修订日期:2002-04-20作者简介:刘　静(1977-),女,博士研究生。

主要从事循环流化床锅炉大型化和动态数学模型的研究工作。

0　引言我国的能源生产和消费结构是以煤为主、多能互补的体系。

目前,煤炭在一次能源中的比例约为75%,预计到2050年,煤炭比例还将占58%左右。

因此,煤炭在今后相当长的时间内都将是我国能源主体,在我国一次能源结构中的主导地位不会有太大的改变。

我国大气污染类型以煤烟型大气污染为主,主要包括烟尘、二氧化硫、氮氧化物、重金属、有机污染物和二氧化碳等。

由于电力生产是主要的耗煤用户。

因此,开发推广能源转化率高、污染物排放低的洁净煤发电技术是我国的一个必然选择。

作为新一代的洁净煤技术,循环流化床(CFB)燃烧技术已在世界范围内得到广泛应用。

循环流化床锅炉的低温燃烧特性(一般在850°C ～900°C 之间)使得脱硫过程得以在燃烧区内进行。

600MW垂直水冷壁超临界锅炉的设计

600MW垂直水冷壁超临界锅炉的设计600MW垂直水冷壁超临界锅炉的设计随着我国火力发电事业的迅速发展和对环境保护的需要，提高机组效率、降低单位能耗，因而大力减少煤耗量和污染物总排放量如CO2、SO2、NOX、飞灰等已成为当务之急，发展超临界以致超超临界机组，以及采用低NOx 燃烧和尾部脱硫装置等均是重要途径之一。

此外，随着机组调峰和两班制运行的需要，旧式的定压运行超临界机组已不能适应，因此世界上八十年代以来新投运的超临界机组绝大部分采用变压运行。

此种超临界锅炉的关键部件之一的水冷壁则有螺旋管圈和垂直管圈两种型式。

哈尔滨锅炉责任有限公司在开发采用这两种型式的水冷壁管圈的变压运行超临界锅炉均做了大量工作。

本文对采用内螺纹管垂直水冷壁的600MW超临界锅炉的方案设计，包括水冷壁主要设计参数的选取、锅炉总体布置特点及启动旁路系统的选型分析做了全面的论述。

1、变压运行超临界锅炉水冷壁特点1、1 运行特点及各阶段设计要求变压运行超临界锅炉的水冷壁有螺旋管圈和垂直管二种。

对于垂直型水冷壁来说，大多采用再循环泵供起动和低负荷时用，随着负荷的增大，此种水冷壁要经过低负荷控制循环、亚临界直流和超临界直流三个阶段。

以某电厂600MW超临界机组方案设计为例，因汽机变压运行的最高点负荷为额定负荷的80%(β=0.8)，相当于锅炉最大连续负荷(MCR)的69.4%左右，而水冷壁则在60%负荷时通过临界点(图1)。

若以直流工况到控制循环的切换点选定为35%负荷，则由图2可看出在0～35%负荷间为亚临界控制循环，在35～60%负荷间为亚临界直流而在60～100%负荷间为超临界直流。

图1 水冷壁出口压力与负荷关系控制循环运行时水冷壁的出口为具有饱和温度的汽水混合物，因此沿炉膛周界各水冷壁管的工质温度和管壁温度是均匀的，不存在温度偏差问题，而且由于此阶段水冷壁的最高工作压力已降到约12MPa，远低于亚临界区，已不存在膜态沸腾问题，但由于压力较低，水冷壁管内工质的比容(主要是蒸发段内的比容)显著增大而水冷壁入口水的比容变化甚小，导致节流孔圈阻力在回路总阻力中的比例显著降低，使各水冷壁管间的流量偏差增大，水冷壁的安全性检验除应保证不出现直流状态和过热外，还应保证水动力的稳定性。

600MW超临界锅炉运行优化试验研究的开题报告

600MW超临界锅炉运行优化试验研究的开题报告
1. 项目背景
随着国家对能源的需求增长和环保要求的提高，超临界锅炉作为一种高效、省煤、低排放的热电联产设备，日益被广泛应用。

然而，由于运行环境的不同和设备设计的差异等原因，不同超临界锅炉在运行中存在一定的优化空间，如如何提高热效率、降低氮氧化物排放等问题，需要进行深入研究。

2. 研究目的
本研究旨在探索600MW超临界锅炉在运行过程中的优化方法，重点研究以下内容：
（1）燃烧优化：研究磨煤机和风机的调整对燃烧和配气的影响，提高热效率和降低氮氧化物排放。

（2）水处理优化：研究水处理工艺对超临界锅炉水质的影响，优化水处理过程，提高蒸汽质量和减少设备损耗。

（3）安全稳定运行优化：研究超临界锅炉运行参数的变化对运行稳定性的影响，制定适当的优化策略，确保锅炉的安全稳定运行。

3. 研究方法
本研究采用试验研究的方法，首先通过现场调查和文献调研，了解目标超临界锅炉的性能参数和运行情况，并确定试验方案和优化目标。

然后，在现场实验室中搭建试验平台，通过测量数据分析和计算机模拟等手段，对优化方法进行评估和分析，得出最优的运行参数。

4. 研究意义
本研究将为提高超临界锅炉的运行效率和降低环境污染做出重要贡献。

研究成果可为工业企业提供技术支持，帮助其在生产中降低能源消耗和减少污染排放。

同时，该研究还具有实际应用价值，可以推广到其他超临界锅炉的优化工作中。

600MW超临界锅炉燃烧优化调整及试验研究_王文兰

第30卷第1期电站系统工程V ol.30No.1 2014年1月Power System Engineering11文章编号：1005-006X(2014)01-0011-05600MW超临界锅炉燃烧优化调整及试验研究*王文兰1王巍2崔艳艳2（1.内蒙古工业大学电力学院，2.中国神华能源有限公司胜利能源分公司）摘要：在当前社会及工业提倡节能减排的形势下，要求电厂必须提高超临界锅炉运行的安全性和经济性、降低辅机功耗、减少污染物排放，所以对电站锅炉燃烧调整试验的优化提出了新的要求。

优化包括对600MW超临界锅炉运行进行燃烧调整，直流燃烧器和旋流燃烧器的燃烧调整。

同时，进行对锅炉优化燃烧调整试验研究，对试验结果进行详细分析，找到提高锅炉机组运营效率、节能降耗的最佳优化方案。

关键词：超临界；燃烧；优化调整；试验；数据分析中图分类号：TK227.1文献标识码：AExperimental Study on Combustion Adjustment and Optimization of600MW Supercritical BoilerWANG Wen-lan,WANG Wei,CUI Yan-yanAbstract：In the current situation of the community and industry to promote energy conservation and emission reduction, the power plant must improve the security and economy of supercritical boiler,reduce auxiliary power consumption and pollutant emissions,so the new demands set on the adjustment of boiler combustion optimization of test.Optimization includes600MW supercritical boiler combustion regulation,DC adjustment of burners and combustion swirl burner.Meanwhile,on the experimental study on optimization of boiler combustion regulation,the test results are analyzed to find the best optimization way to improve the operational efficiency and energy saving lower consumption of boiler unit.Key words:supercritical;combustion;optimization and adjustment;test;data analysis随着社会的发展，能源问题日益突出。

600MW超临界机组无热源冷态启动成功应用

600MW超临界机组无热源冷态启动成功应用摘要为了预防机组全停，启动炉无法投运情况下，实现#1机组的冷态启动，利用电动给水泵进行锅炉上水，投入20支点火油枪和4个小油枪进行点火，在炉膛温度达一定要求后投入F磨煤机运行，点火初期空预器投入声波吹灰器、脱硝反应器投入声波吹灰器运行。

随着锅炉热负荷提升，自产蒸汽满足除氧器加热，小机汽源，轴封供汽，吹灰用汽等汽源。

该启动方式，主要考察了汽轮机在启动初期无轴封工况下运行良好，探索出新的机组启动方式。

引言新能源发电占比与日俱增，火电机组负荷空间被挤占严重，节假日，电网负荷低，我厂仅维持单台运行，考虑新能源发电项目的增速，我厂可能需要1-6机全停进行调峰备用，若此，在启动炉无法投用的情况下，所有机组冷态启动将失去辅助汽源。

本文将介绍我厂#1机组实现无辅汽汽源冷态启动的模拟实验。

关键词600MW 超临界机组无热源冷态启动1厂简介我厂共六台燃煤机组，四台600MW超临界机组，两台100MW超超临界机组。

六台机组的辅助蒸汽联箱通过联通管路互联，启动炉供汽管路接入辅助蒸汽联络管路，这样实现机组启动辅助蒸汽为临机供给，启动炉做为最后的启动汽源。

2原机组启动方式：2.1 机组开机，使用临机供给辅汽，对辅助蒸汽系统用户供汽，满足启动过程的需要，当机组冷再及四抽蒸汽参数满足条件后，进行辅助蒸汽汽源的切换，完成机组自身带辅汽系统运行。

辅汽系统及各个用户、轴封系统图：2.2锅炉点火采用少油模式。

F层配置四支小油枪，油枪前油压1.5-2.0MPa （一般调整在1.8MPa），根据油压调整雾化压缩空气压力0.55-0.65MPa。

机组“少油模式”启动，开启小油枪暖风器输水门，缓慢开启供汽门，暖管完毕全开供汽门，投入小油枪暖风器。

小油枪点火前，将F磨煤机通风，磨煤机各出口粉管一次风速调整至＞18m/s，磨煤机入口风量调至60-80KNm3/h。

当磨煤机出口温度达70℃以上，启动给煤机，煤油混合燃烧，增加锅炉热负荷。

600MW级超临界机组冷态启动节能探索曹银觥

600MW级超临界机组冷态启动节能探索曹银觥摘要：某电厂2×600MW超临界机组自投产以来，在实践中不断摸索纯冷态启动节能经验，有效控制燃料上煤配仓、上水冲洗、升温升压、汽机倒暖缸、切缸、厂用电切换等重要启动节点，合理分配启动时间，以实现安全节能目标。

关键词：超临界；冷态启动；节能；措施1机组情况锅炉为东方锅炉厂DG1900/25.4-Ⅱ1型超临界参数直流炉，汽轮机为东方汽轮机厂N600-24.2/566/566型超临界一次中间再热机组。

锅炉采用前后墙对冲燃烧，前后墙布置3层，每层前后墙各4支HT-NR3燃烧器，总共24支，每支配套一支0.25T/h的点火油枪，中间层前后墙各配置四支2T/h启动油枪。

下层A、F层燃烧器加装等离子点火装置，实现用少油量对煤粉的分级点火、分级燃烧。

每台机组配置2×50%汽动给水泵和一台30%电动给水泵。

只要邻机运行，均采用汽动给水泵完成机组的整个启动。

汽轮机启动采用中压缸冲转方式，机组并网带上初始负荷后，高压缸才开始进汽，控制机组负荷。

2启动过程中采取的节能措施2.1控制燃料质量，满足启动需要根据来煤情况和锅炉燃烧特点，将火车煤按煤质分为三种：1、挥发份大于35（Vdaf）、发热量低于4000kcal/kg的煤（用于底层仓稳燃）；2、挥发份大于25（Vdaf）、发热量高于4400kcal/kg的煤（用于底层仓稳燃、机组带高负荷、机组异常情况保燃烧保负荷）；3、挥发份15～25（Vdaf）、发热量4300kcal/kg以上（用于中、上层仓）。

机组冷态启动时，下层A、F仓为了保证着火稳定，上挥发份大于35%（Vdaf）、发热量低于4000kcal/kg的煤，基本以义马煤为主，煤仓煤位在启动初期控制在50%，待机组启动正常后，适当调整煤质，提高入炉煤发热量。

中层B、D仓也以义马煤为主，主要考虑的是在投磨初期，避免下层磨因其它原因不能投运，延误机组启动。

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