防护计算参数
卫生防护距离计算公式
1.1 恶臭恶臭污染物是指一切刺激嗅觉器官引起人们不愉快及损坏生活环境的气体物质。
本项目恶臭主要来源于兔舍及堆粪池。
根据本项目特点，恶臭源在场区分布面较广，以低矮面源形式排放，属无组织排放。
根据对同规模养殖场场界恶臭浓度的监测，本项目养殖场恶臭中臭气场界浓度小于70，满足《畜禽养殖业污染物排放标准》（GB18596-2001）中表7中恶臭污染物排放标准，恶臭中NH3、H2S的场界浓度满足《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）中二级新扩改建排放标准要求。
依据《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》（GB/T13201 -91）中的规定，对无组织排放源与居住区之间应设置卫生防护距离，卫生防护距离计算公式为：式中：C m：标准浓度限值，mg/m3；L：工业企业所需卫生防护距离，m；r：有害气体无组织排放源所在生产单元的等效半径，m。
根据生产单元占地面积S（m2）计算，r=（S/π）0.5；A，B，C，D：卫生防护距离计算系数，无因次。
根据项目所在地区近五年平均风速及工业企业大气污染源构成类别确定，v=2.1m/s，L≤ 1000m，工业企业大气污染源构成类型为Ⅲ类，取值A=350，B=0.021，C=1.85，D=0.84。
Q c：工业企业有害气体无组织排放量可以达到的控制水平，kg/h。
本项目恶臭污染源的卫生防护距离计算参数见表14。
表 14 本项目恶臭污染源卫生防护距离计算参数一览表经计算，本项目运营期间产生并呈面源无组织排放恶臭中NH3和H2S的卫生防护距离均为50m，同时考虑《畜禽养殖业污染防治技术规范》（HJ/T81-2001）中的相关要求，新建、改建、扩建的畜禽养殖场选址场界与禁建区域边界最小距离不得小于500m 的要求，因此确定本项目卫生防护距离为500m。
另据调查，养殖场恶臭影响范围在200-500m间。
根据现场调查，项目区周界500m范围内没有村庄、居住区等环境敏感保护目标。
雷电的防护及数值计算
1.6雷电的防护GB50057-94中对雷防提出的总则（第1.0.1条）规定:“为使建筑物(含构筑物,下同)放雷设计因地制宜地采取放雷措施,防止或减少雷击建筑物所发生的人身伤亡和文物、财产损失，做到安全可靠、技术先进、经济合理，制定本规范。
”————注意，这里提的是“防止或减少”而不是一概要求“防止”，同时也提出考虑安全可靠、技术先进和经济的合理要同时考虑。
在标准的条文说明中指出：“有人认为，建筑物安装防雷装置后就万无一失了。
从经济的观点出发，要达到这点是太浪费了，因此特指出“或减少”，以示不是万无一失，因为按照本规范设计的防雷装置的安全度不是100% 。
1.6.1直击雷的防护防直击雷的外部装置包括接闪器（避雷针、避雷带、避雷线、避雷网）、引下线、接地装置，另外也包括屏蔽措施，通过这些装置迅速地将把雷电流泄放放入地。
1.6.2 电涌的防护为保护设备安全和抑制各种雷电感应引起的浪涌过电压，必须采取系统有效的保护措施，即在电源线信号线上加装浪涌抑制器。
1.6.3等电位连接为防护雷电流引起电磁感应和地电位反击的破坏作用，所有允许连接的设备金属外壳，接地的金属管线和导体间应进行的等电位连接。
是防雷电引起的电磁感应、地电位反击的重要措施(但不允许连接的导体之间防反击是以保持足够的距离实现——防闪络)。
从实质上讲电涌保护也是一种瞬间的等电位连接，是用SPD器件把不能连续与地连接的通电导体（电源线、信号线）与地连接起来。
1.6.4屏蔽用于防护雷电引起的电磁脉冲辐射的破坏作用。
1.6.5防闪络措施对于不能采取等电位连接和使用点涌保护器防护时，通过保持距离抑制雷电引起的地点位反击和电磁感应等的破坏作用。
（下图为基站防雷系统图）1.7 雷电流的特性● 每次雷击的电流波形是随机的，差别很大。
● 雷电流波形一般都是前沿陡而后沿时间相对较长的波形，一般前沿时间在几个微秒到几十个微秒，后沿的半值值时间一般在几十到几百微秒。
防护棚计算书
防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、搭设参数立杆纵距l a(mm) 1600 立杆横距l b(mm) 7200立杆步距h(mm) 1800 防护棚高度H(mm) 7500防护层层数n 2 上下防护层间距h1(mm) 500斜撑与立杆连接点到地面的距离6500 顶层水平钢管搭设方式钢管沿纵向搭设h2(mm)横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆水平钢管间距a(mm) 4003000的距离l1(mm)纵向外侧防护布置方式剪刀撑钢管类型Ф48×3扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8立杆布置格构柱格构柱截面边长a1(mm) 400立杆计算长度系数μ1 1.3 斜撑计算长度系数μ2 1.3 计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计格构柱q=1.2(g k1×a+0.033) =1.2×(0.35×0.4+0.033)=0.208kN/m p=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=g k1×a+0.033 =0.35×0.4+0.033=0.173kN/mp1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=0.348 kN·mσ=M max/W=0.348×106/4490=77.49N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=1.574 mm[ν]＝min[max{a1，l a，l2-a1}/150，10] = min[max{400，1600，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.605 kN四、横向水平杆验算格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.208 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态格构柱：F1=(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.173 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.751×106/4490=167.289N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=9.895mm≤[ν]＝min[max(l1-a1, l b, a1)/150，10] = min[max(3000-400, 7200, 400)/150，10] =10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=3.458 kN五、扣件抗滑承载力验算max满足要求！六、斜撑稳定性验算112第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.208 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =1.992 kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=1.992/cos71.565°=6.299 kNN=N21=6.299 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.5/cos71.565°=1.581 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.581=2.055 m长细比λ= l0/i=2055.48/15.9=129.276≤250轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.581=2.374m长细比λ= l0/i =2374/15.9=149.31查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.312σ= N/(φA) =6298.501/(0.312×424)=47.612N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.35×0.4+0.033)×(1.6+0.4)/2=0.208 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.742 kN横向斜撑轴向力：N22= R2max/cosα1=2.742/cos71.565°=8.67 kNN=N21+N22=14.969 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(7.5-(2-1)×0.5-6.5)/cos71.565°=1.581 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.581=2.055 m长细比λ= l0/i=2055.48/15.9=129.276≤250轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.581=2.374m长细比λ= l0/i =2374/15.9=149.31查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.312σ= N/(φA) =14968.799/(0.312×424)=113.153N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[(l a+ a1) ((l b+2a1)/a+1)/2+ l b]+2( l12+(H-h2)2)0.5+4H=2×[(1.6+0.4)×((7.2+2×0.4)/0.4+1)/2+7.2]+2×(32+(7.5-6.5)2)0.5+4×7.5=92.72 5m扣件数量：m=2n[((l b+2a1)/a-3)/2+1×4]=2×2×[((7.2+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=50个N G1k=0.033L+0.015m=0.033×92.725+0.015×50=3.838kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×(l a+ a1)×(l b+2a1)/2=2×0.35×(1.6+0.4)×(7.2+2×0.4)/2=5.6 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×(l a+ a1)=0.14×(1.6+0.4)=0.28 kN纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×(l a+ a1)=0.2×(1.6+0.4)=0.4 kNN G2k= N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=5.6+0.28+0.4=6.28 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=3.838+6.28=10.118 kN 3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×10.118+ 1.4×1=13.541 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.8m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.8=2.34m长细比λ= l0/i=2340/15.9=147.17≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.800=2.703m长细比λ= l0/i =2703/15.9=169.98查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.2482、立杆稳定性验算σ= N/4/(φA) =13541.273/4/(0.248×424)=32.195N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算Gk Qk立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=11.118/(1×0.25)=44.471 kPaP≤f g=140 kPa满足要求！。
防护棚计算书
防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、搭设参数计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计防护层防护材料自重标准值g k1(kN/m2防护层防护材料类型脚手板0.5)栏杆与挡脚板类型竹串片脚手板栏杆与挡脚板自重标准值g k2(kN/m) 0.11纵向外侧防护荷载标准值g k3(kN/m) 0.2 高空坠落物最大荷载标准值P k(kN) 1三、纵向水平杆验算钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态格构柱q=1.2(g k1×a+0.033) =1.2×(0.5×0.4+0.033)=0.28kN/mp=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=g k1×a+0.033 =0.5×0.4+0.033=0.233kN/mp1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=0.335 kN·mσ=M max/W=0.335×106/4490=74.711N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=1.363 mm[ν]＝min[max{a1，l a，l2-a1}/150，10] =min[max{400，1500，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.637 kN四、横向水平杆验算钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态格构柱：F1=(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.222 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.59×106/4490=131.311N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=5.356mm≤[ν]＝min[max(l1-a1, l b, a1)/150，10] = min[max(2500-400, 6000, 400)/150，10] =10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=3.081 kN五、扣件抗滑承载力验算扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 R max=3.081 kN≤Rc =0.8×8=6.4 kN满足要求！六、斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数μ2 1.3钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 α1=arctan( l1/(H-h2))=arctan(2500/(3000-1500))=59.036°第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.125 kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=2.125/cos59.036°=4.131 kNN=N21=4.131 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(3-(1-1)×0.8-1.5)/cos59.036°=2.915 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×2.915=3.79 m长细比λ= l0/i=3790.119/15.9=238.372≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*2.915=4.378m长细比λ= l0/i =4378/15.9=275.32查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.097σ=N/(φA) =4130.941/(0.097×424)=100.655N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算立杆荷载计算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[(l a+ a1) ((l b+2a1)/a+1)/2+ l b]+2( l12+(H-h2)2)0.5+4H=1×[(1.5+0.4)×((6+2×0.4)/0.4+1)/2+6]+2×(2.52+(3-1.5)2)0.5+4×3=40.931m 扣件数量：m=2n[((l b+2a1)/a-3)/2+1×4]=2×1×[((6+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=22个N G1k=0.033L+0.015m=0.033×40.931+0.015×22=1.693kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×(l a+ a1)×(l b+2a1)/2=1×0.5×(1.5+0.4)×(6+2×0.4)/2=3.23 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×(l a+ a1)=0.11×(1.5+0.4)=0.209 kN纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×(l a+ a1)=0.2×(1.5+0.4)=0.38 kNN G2k= N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=3.23+0.209+0.38=3.819 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=1.693+3.819=5.512 kN3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×5.512+ 1.4×1=8.014 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.2m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.2=1.56m长细比λ= l0/i=1560/15.9=98.113≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.200=1.802m长细比λ= l0/i =1802/15.9=113.32查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.4962、立杆稳定性验算σ= N/4/(φA) =8014.401/4/(0.496×424)=9.527N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算立杆荷载标准值：N=N Gk+ N Qk=5.512+1=6.512 kN立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=6.512/(1×0.25)=26.048 kPa P≤f g=140 kPa满足要求！。
人防计算简表
清洁通风量m3/h滤毒通风量m3/h L1=N*q1L2=N*q2掩蔽人员数: N=9871P清洁通风量: q1=5m3/(P.h)滤毒通风量: q2=2m3/(P.h)清洁区容积: V=37509m3最小防毒通道体积: Vf=38m3掩蔽人员数: N=1549P清洁通风量: q1=5m3/(P.h)滤毒通风量: q2=2m3/(P.h)清洁区容积: V=5886.2m3最小防毒通道体积: Vf=29m3掩蔽人员数: N=1516P清洁通风量: q1=5m3/(P.h)滤毒通风量: q2=2m3/(P.h)清洁区容积: V=5760.8m3最小防毒通道体积: Vf=46m3掩蔽人员数: N=1300P清洁通风量: q1=5m3/(P.h)滤毒通风量: q2=2m3/(P.h)清洁区容积: V=4940m3最小防毒通道体积: Vf=38.4m31.人防建筑面积379014402图纸上选Q=120002.人防建筑面积333712680.6图纸上选Q=120003098人防通风简要计算表主要参数人防护单元六4935519742防护单元二：75803032防护单元一7745防护单元四、五物资库防护单元三：65002600隔绝防护时间最小防毒通道换气次数自动排气活门数量t=1000*V*(C-C0)/N*C1n=L滤/v0n=L毒-0.04v/L0≥3h,符合>40次/h，符合选23，图纸上25个≥3h,符合>40次/h，符合选4，图纸上4个≥3h,符合>40次/h，符合选4，图纸上4个≥3h,符合>40次/h，符合选4，图纸上4个3.895计算表3.894916928519.526315822.80205106.8275862 3.578193.89445910365.91304348 3.50267.70833333 3.0033.895。
防护棚计算书
防护棚计算书编制依据:《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。
由于防护棚有双层防护,故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态.计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：一、参数信息1、构造参数立杆横距l b(m）：1。
8 ；立杆纵距l a(m）:2。
1 ；防护棚高度H（m)：5 ；上下防护层间距h1(m):0.6 ；立杆步距h（m)：1。
5 ;斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m）：1.6 ;斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3（m）： 1.5；水平钢管搭设方式:钢管沿纵向搭设；水平钢管间距a（m)：0.3 ；钢管类型:Φ48 × 3。
5 ;扣件连接方式：双扣件 ,双扣件抗滑承载力调整系数： 0.8 ;2。
荷载参数高空坠落物最大荷载标准值N(kN）：1 ；脚手板自重(kN/m2）：0.35 ；栏杆及挡脚板自重（kN/m)：0.15 ；3。
地基参数地基土类型：素填土;地基承载力标准值（kPa)： 120;立杆基础底面面积(m2): 0.25;地基承载力调整系数: 1.二、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。
由于防护棚有双层防护,故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
截面几何参数如下:截面抵抗矩 W = 5。
08 cm3;截面惯性矩 I = 12.19 cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算（1）脚手板自重（kN/m)：q1 = 0。
35×0。
3 = 0.105 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN）：N= 1 kN；2.强度验算纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式如下:M = 0.08ql2 + 0。
2Fl均布恒载：q = 1。
2 ×0。
105 = 0。
126 kN/m；冲击荷载:F = 1。
建设项目环评卫生防护距离确定方法
建设项目环评中卫生防护距离确定方法建设项目环境影响评价过程中选址问题至关重要，选址的环境合理性除取决于城市总体规划相容性、资源利用的可持续性、公众参与的认同性等诸多因素外，卫生防护距离的可达性也是必不可少的因素，合理确定卫生防护距离，可有效防止污染纠纷，减少影响范围。
一、卫生防护距离的定义根据《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》GB/T13201-91中有关规定及现行有关国标中卫生防护距离的定义。
卫生防护距离是指产生有害因素的部门（车间或工段）的边界至居民区边界的最小距离，进一步解释为：在正常生产条件下，无组织排放的有害气体（大气污染物）自生产单元（生产区、车间或工段）边界到居住区满足GB3095与TJ36规定的居住区容许浓度限值所需的最小距离。
二、各类工业、企业卫生防护距离计算方法按照《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》GB/T13201-91的规定，计算公式如下：()DC L.0r/+=25/1BLACmQc50.02式中：Qc——有害气体无组织排放量可以达到的控制水平（kg/h）；Cm——标准浓度限值（mg/m3）；L——所需卫生防护距离（m）；R——有害气体无组织排放源所在生产单元的等效半径（m），根据该生产单元占地面积（m2）计算r=(S/π)0.5A、B、C、D——卫生防护距离计算系数（无因次），根据建设项目所在地区近五年平均风速及工业企业大气污染源构成类别从表1中选取。
根据GB/T13201-91的规定（卫生防护距离在100m以内，级差为50m；超过100m但小于1000m时，级差为100m；超过1000m以上时，级差为200m）将卫生防护距离的计算结果取整。
注：表中工业企业大气污染源构成分为三类：Ⅰ类：与无组织排放源共存的排放同种有害气体的排气筒的排放量，大于标准规定的允许排放量的三分之一者；Ⅱ类：与无组织排放源共存的排放同种有害气体的排气筒的排放量，小于标准规定的允许排放量的三分之一，或者无排放同种大气污染物之排气筒共存，但无组织排放的有害物质的容许浓度是按急性反应指标确定者；Ⅲ类：无排放同种有害气体的排气筒与无组织排放源共存，且无组织排放的有害物质的容许浓度是按慢性反应指标确定者。
建设项目环评中卫生防护距离确定方法范文
建设项目环评中卫生防护距离确定方法建设项目环境影响评价过程中选址问题至关重要，选址的环境合理性除取决于城市总体规划相容性、资源利用的可持续性、公众参与的认同性等诸多因素外，卫生防护距离的可达性也是必不可少的因素，合理确定卫生防护距离，可有效防止污染纠纷，减少影响范围。
一、卫生防护距离的定义根据《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》GB/T13201-91中有关规定及现行有关国标中卫生防护距离的定义。
卫生防护距离是指产生有害因素的部门（车间或工段）的边界至居民区边界的最小距离，进一步解释为：在正常生产条件下，无组织排放的有害气体（大气污染物）自生产单元（生产区、车间或工段）边界到居住区满足GB3095与TJ36规定的居住区容许浓度限值所需的最小距离。
二、各类工业、企业卫生防护距离计算方法按照《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》GB/T13201-91的规定，计算公式如下：()DC L.0r/+=25/1BLACmQc50.02式中：Qc——有害气体无组织排放量可以达到的控制水平（kg/h）；Cm——标准浓度限值（mg/m3）；L——所需卫生防护距离（m）；R——有害气体无组织排放源所在生产单元的等效半径（m），根据该生产单元占地面积（m2）计算r=(S/π)0.5A、B、C、D——卫生防护距离计算系数（无因次），根据建设项目所在地区近五年平均风速及工业企业大气污染源构成类别从表1中选取。
根据GB/T13201-91的规定（卫生防护距离在100m以内，级差为50m；超过100m但小于1000m时，级差为100m；超过1000m以上时，级差为200m。
）将卫生防护距离的计算结果取整。
注：表中工业企业大气污染源构成分为三类：Ⅰ类：与无组织排放源共存的排放同种有害气体的排气筒的排放量，大于标准规定的允许排放量的三分之一者；Ⅱ类：与无组织排放源共存的排放同种有害气体的排气筒的排放量，小于标准规定的允许排放量的三分之一，或者无排放同种大气污染物之排气筒共存，但无组织排放的有害物质的容许浓度是按急性反应指标确定者；Ⅲ类：无排放同种有害气体的排气筒与无组织排放源共存，且无组织排放的有害物质的容许浓度是按慢性反应指标确定者。
临边防护栏杆计算书
临边防护栏杆计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、基本参数防护栏杆顶部横杆距离地面高度H(m) 1.2 立杆间距l a(m) 1.6横杆间距s(m) 0.6 横杆与立杆连接方式焊接防护栏杆固定位置混凝土防护栏杆底部固定方式膨胀螺栓立面图二、荷载设计横杆承受集中荷载标准值F bk(kN) 1立柱顶部承受水平集中荷载标准值F zk(kN)1风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义0.063 地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)横杆受风线荷载标准值q k=ωk s=0.063×0.6=0.038kN/m1、强度验算横杆所受最大弯矩设计值M=γ0γQ(F bk l a/4+q k l a2/8)=0.9×1.4×(1×1.6/4+0.038×1.62/8)=0.519kN.mσ＝M/W＝0.519×106/9340＝55.593N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算横杆所受最大挠度νmax＝F bk l a3/(48EI)+ 5q k l a4/(384EI)=1×1.63/(48×206000×37.36×104)+5×0.038×1.64/(384×206000×37.36×104) =0mm≤[ν]＝l a/100＝1600/100＝16mm满足要求！四、立杆验算立杆按悬臂梁模型计算：立杆受风线荷载标准值q k=ωk l a=0.063×1.6=0.101kN/m1、强度验算立杆所受最大弯矩设计值M=γ0γQ(F zk H+q k H2/2)=0.9×1.4×(1×1.2+0.101×1.22/2)=1.603kN.mσ＝M/W＝1.603×106/9340＝171.675N/mm2≤[f]＝215N/mm2满足要求！2、挠度验算立杆所受最大挠度νmax＝F zk H3/(3EI)+5q k H4/(8EI)=1×1.23/(3×206000×37.36×104)+5×0.101×1.24/(8×206000×37.3 6×104)=0mm≤[ν]＝H/100＝1200/100＝12mm满足要求！五、螺栓验算螺栓所受拉力设计值N=M/(s×1)=1.603×106/(100×1)=16034.458N单个螺栓截面积A=πd2/4=3.14×122/4=113.04mm2N/A=16034.458/113.04=141.848N/mm2≤[f t]=170N/mm2满足要求！。
防护棚计算
跨平齐铁路连续梁防护棚安全计算书技术负责人：石家庄铁道大学土木工程学院二○一一年二月二十七日目录1、方案设计说明 (1)2、防护棚横梁计算 (2)2.1 防护棚横向布置 (2)2.2 横梁贝雷架计算 (2)2.2.1 荷载计算 (3)2.2.2 计算结果 (3)3、防护棚顶面的纵梁工字钢计算 (6)3.1 防护棚纵梁布置 (6)4、立柱顶面的纵梁计算 (9)5、立柱稳定性计算 (11)6、考虑风荷载的立杆计算 (12)7、基础计算 (14)8、木板抗冲击力计算 (17)9、几点计算说明 (18)1、方案设计说明防护棚立柱基础采用C30混凝土扩大基础，基底应力小于允许承载能力[σ]=110kPa，基底要求设置在冻土线以下0.6m深度，扩大基础高度为1.1m。
基础顶预埋钢板（500×500×20），钢板底部焊五排U型Φ20钢筋，钢筋锚入砼深度为50cm，钢板埋入基础砼内1cm。
因立柱较高，施工时需要采取有效措施控制预埋钢板的水平状态，确保立柱安装的垂直度。
立柱采用(d=320,t=7.5mm)的钢管,长度需要根据现场实际基础顶高精确确定。
上下行线每侧各12根,共24根,立柱纵向间距6m，横向间距19.2m。
纵向相邻两立柱间用L70X70X6角钢做斜撑连接,立柱焊接在基础顶面预埋钢板上（50×50×2cm），钢管顶用500×500×20钢板封顶，顶面钢板标高为151.634；要求精确立柱高度，确保顶部钢板在同一水平面内。
立柱顶部架设双[20b槽钢纵梁，按双跨连续梁布置；在每处立柱顶板用4个M20螺栓与立柱顶板栓接；在纵梁上的钢管立柱位置安装双片间距为30cm的单层贝雷梁，贝雷梁的每片贝雷片之间采用花格连接，在贝雷梁两侧用双[20槽钢斜撑与纵梁焊接加固，防止贝雷梁侧倾；贝雷梁上架设纵向间距为1.2m 的I16工字钢17排，工字钢通长38.4m焊接，与贝雷梁采用U型螺栓卡连接；I16工字钢上上铺设5cm厚木板，宽度0.3米，木板上铺设2mm厚铁皮，并需要在上行线和下行线区域设置防护棚双向横向坡度1%，以利防护棚顶面排水。
静电防护参数
1.8×107
6.436
7×106
NA
8.5×105
9.2
1.2×109
NA
2.2×105
NA
1.7×104
2.82
5.86×107
31.69
＞1×106
NA
7.6×107
NA
2.6×107
NA
流体 二甲基乙酰胺 二甲基乙酰胺 二甲亚枫 硫酸二甲酯（0C°） 二苯基氧化物 表氯酸（25C°） 乙醇胺 乙基盐（25C°） 乙基乙酰基酸盐（25C°） 乙基丙酸盐 乙基醇（25C°）
溶剂导电率表7
电导率PS/m 介电常数
4×107
NA
＜1×105
6.02
＜2×106
9.39
＜3×105
9.45
6.9×107
26.7
＜1×107
89.6
9×106
12.9
＜2×104
4.78
1.16×108
37.7
4.32×107
9.3
9.3×106
29.8
溶剂导电率表8
电导率PS/m 介电常数
1.09×108
37.5
乙硫苯（25C°）
3.1×105
17.39
溴化乙酰（25C°）
2.4×108
NA
乙酰氯（25C°）
4×107
NA
丙烯醛
1.55×107
NA
流体 丙烯腈 烯丙醇（25C°） 氮乙基-乙醇胺 n-氨乙基哌嗪 氨（-79C°） 异戊醇 苯胺（25C°） 蒽（25C°） 三溴化砷（25C°） 三氯化砷（25C°） 苯甲醛（25C°）
11.5
1.378×106
γ源曝光参数及防护计算
源种类 源强Ci г к 比释动能 常数 0.110983784 F比释动能率 控制区mGy/h 0.04 监督区 mGy/h 0.0025 钢半 价层 mm 14 透过 混凝土 控制区 铅半 铅板 钢 半价层 混凝土 价层 厚度 防护距 厚度mm mm 厚度 mm mm 离m mm 40 3 0 50 0 20.62 监督区 防护距离 m 82.5
10 2 2 к
．Ａ／（ＫＧ．２
Ｔ／Ｄ１／２
）
常数 表：
半阶层 钢半价 铅半 混凝土 价层 半价层 （Gy.m2)/(S.Bq) （R.m2)/(h.Ci)（mGy.m2)/(h.GBq) 层 mm mm mm Co60 8.67E-17 1.32 0.310378 24 10.6 70 Ir192 3.15E-17 0.472 0.110984 14 3 50 Se75 1.32E-17 0.204 0.047968 9 1 30 空气比释动能率常数г к =空气吸收剂量率常数 -3 1R=8.69*10 Gy=8.69mGy 1Ci=37GBq=37*109Bq x-射线的半价层大约是Ir192的1/2至1/3左右的厚度
Ir192
30Βιβλιοθήκη 绿色部分为可填，红色为固定值，勿改动！
a =г a гк A KG T D1/2 防护距离m 比释动能常数（mGy.m )/(h.GBq) 源活度GBq(1Ci=3.7*10 Bq=37GBq) 标准允许剂量 控制区:0.015mGy/h 监督区:0.0025mGy/h 被透工件厚度 mm 半价层mm
空气比释动能率常数г к
照射量率常数г δ 空气吸收剂量率常数
源种类
卫生防护距离
3.11卫生防护距离计算非甲烷总烃无组织排放源所在生产单元与居民区之间的卫生防护距离按GB/T3840-91规定的公式计算：[]A L r BL C Q D c m c /)25.0(/50.02+= 式中：Q c —有害气体无组织排放可以达到的控制水平，kg/h ；Cm —居住区中有害气体小时浓度限值，mg/m 3；（参照以色列标准） L —工业企业所需卫生防护距离，m ；r —无组织排放源所在生产单元的等效半径，m ；A 、B 、C 、D ——卫生防护距离计算参数，根据当地平均风速及企业污染源结构，由GB/T3840-91表五查取，本工程计算参数见表4-6。
表4-6 工程计算参数经计算得出卫生防护距离L=110m ，根据标准有关规定，正常生产时，该项目使用有害气体生产单元（皂化车间）与周围居住区之间应有200m 的卫生防护距离，目前拟建厂址500m 内无居民区、水源地等环境敏感点，满足卫生防护距离要求。
但为防止由于生产设备非正常运行时对周围居民居住区环境造成污染，本环评建议厂区周边的居民住宅尽量远离本项目厂区建设，以保证居民身体健康。
正常情况下苯乙烯在正常情况下的排放量是0.675t/a排放速率为0.28kg/h苯乙烯污染物排放标准执行GB14554－1993《恶臭污染物排放标准》表1厂界标准值≤5.0mg/m3，表2苯乙烯排放量为6.5kg/h非正常排放情况B、非正常排放情况苯乙烯大气污染物非正常排放情况即为排气筒活性碳吸附装置吸附能力下降至0，而车间内不饱和聚酯树脂的罐装工作继续进行。
在这种情况下，苯乙烯将通过排气筒直接大气环境排放，非正常时苯乙烯污染物排放情况见表2-14。
鉴于该项目建成运营后必须对活性碳进行定期更换催活，从经济苯乙烯大气污染物非正常排放情况即为排气筒活性碳吸附装置吸附能力下降至0，而车间内不饱和聚酯树脂的罐装工作继续进行。
在这种情况下，苯乙烯将通过排气筒直接大气环境排放，非正常时苯乙烯污染物总排放量4.725t/a该公司拟在稀释工序对挥发的苯乙烯采取吸收塔冷凝回收，罐装工序罐装过程中采取一定的密闭措施，然后通过集气罩收集含苯乙烯废气引风机引至排气筒排放，排气筒高度为20米，并且在排气筒口安装JH-XW型活性碳纤维有机废气吸附-催化氧化装置加以处理后排放。
人防通风计算书
1000
数量
4.3
1.9
1.7
1
1
注：C－CO2允许体积浓度；C0－隔绝防护前CO2体积浓度；C1－人每小时CO2呼出量 [L/（P·h）]；V0－密闭区容积（m3） ；n－虚拟掩蔽人数
3 3 2 2
掩蔽人员数 （个） n 852 8.9 4.8 40 5 2 0.04 0.025 0.0045 20
密闭区容积 3 （m ） V0
防毒通道体 超压漏风量 3 3 积(m ) （m /h） VF Lf
所需最小风量(m3/h) 清洁式(L清洁) ≥n ·L1 滤毒式(L滤毒) ≥N ·L2
隔绝防护时间(h) 风机选型 清洁式(电动) 滤毒式(电动) τ =1000 ·V0 ·(C-C0)/(n·
RZ-4000
风量 (m /h) 风压 (Pa) 数量
3
R4-72-3.2A
风量 (m /h) 风压 (Pa) 数量
3
4000 770
1688 1300
4.9
≥3小时，满足要求
1000
1000
维持正压所需风量 3 (m /h) LH=VF ·KH+Lf
852
4089.6
42.72
163.6
4260
滤尘器数量 L清洁/La LWP-X 型号 滤风量(La) （m /h）
3
1704
过滤吸收器数量 L滤毒/Lb SR78-1000 型号 滤风量(Lb) （m /h） 数量
3
1872.4
超压排气活门数量(号 排风量(Lc) （m3/h） 数量
防护单元一风量计算表
输入参数
人防面积M（m ） 防毒通道面积MF（m ） 人防层高H（m ） 防毒通道换气次数KH（次/h）≥ 清洁通风人需风量L1（m /h）≥ 滤毒通风人需风量L2（m /h）≥ 超压漏风率 CO2允许体积浓度C≤ 隔绝防护前CO2体积浓度C0 人每小时CO2呼出量C1[L/（P· h）]
大气防护距离
根据《村镇规划卫生标准（GB18055-2000）》中对养猪场的卫生防护距离的规定：养猪场规模为500～10000头，卫生防护距离为200～800m。
本项目存栏量为2600头，计算得其卫生防护距离为344m，提级后为400m。
目前，国家未颁布生猪养殖场的卫生防护距离，结合上述参考方法与实际要求，确定项目卫生防护距离为400m。
根据对项目现场的调查，项目拟建猪舍与距离最近的居民点距离为40m，项目选址不符合卫生防护距离的要求。
为了减轻项目对杨家台村的影响，将粪便密封干池以及沼气系统布置在项目南侧，远离杨家台村，以减缓项目对其的影响。
二、大气环境防护距离采用推荐模式中的大气环境防护距离模式计算各无组织排放源的大气环境防护距离。
计算出的距离是以污染源中心点为起点的控制距离。
对于超出厂界以外的范围，确定为项目大气环境防护区域。
大气环境防护距离计算方法如下：⑴模型为SCREEN3模型。
⑵计算选项：城市选项。
测风高度=10m。
气象筛选=自动筛选，考虑所有气象组合。
⑶计算点为离源中心100m到5000m，采用100m间隔。
计算点相对源基底高均为0。
⑷计算输出大气环境防护距离取值方法为：（离面源中心）达到环境质量标准的最小距离（m）。
本项目封闭式储煤场TSP排放量为0.064t/a，经计算，其大气环境防护距离见表7-8。
表7-8 大气环境防护距离计算结果表污染物排放量(t/a) 标准值(mg/m3) 长(m) 宽(m) 高(m) 距面源中心距离(m)粉尘 0.064 1.0 40 20 5 0由表7-8可知，本项目粉尘在厂界内无超标点，因此，本项目无大气环境防护距离。
围挡计算书
2.5m 高围挡计算书1、 围挡形式围挡高2.5m,围挡防护采用0.326mm 厚压型彩钢，上设0.5mm 厚彩钢折件，后设4根40*40*0.8mm 方管水平向骨架，基础为200mm*1000mm 混凝土压顶条形基础，围挡防护后每3m 设置80*80*1.2mm 方管立柱,立柱通过4颗M12螺栓与基础栓接，立柱后采用40*4角钢斜撑，结构形式如下；2、荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）计算围护结构时：k gz s z w w βμμ= 式中：kw —风荷载标准值2(/)kN m ； gzβ—高达z 处的阵风系数；s μ—风荷载体型系数； zμ—风压高度变化系数； 0w —基本风压（2/kN m ）；基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m查表可知：2.3gz β= 1.3s μ= 0.74z μ= 00.3w =可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/k w kN m =⨯⨯⨯=3. 围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载：立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图： 剪力图： 轴力图：由图中可知立柱最大弯矩max 0.88=9.248N M kN m F kN =•立柱最大弯矩，斜撑轴力 3.1 立柱计算80*80*1.2方管立柱截面参数234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm ===立柱强度计算：2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M N mmN mm MPaw mmσσ⨯⨯•====3.2 斜撑计算40*4角钢斜撑截面参数 2308.6mm A =斜撑强度计算23924829.97/[]215308.6N F N N mm MpaA mm σσ====3.3 螺栓计算 支座反力：110.33,8.4,=N X N y F kN F kN θ==N 合力大小F =8.407kN,87.733 立柱底部通过4颗M12螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为M12螺栓面积为84mm ²、容许拉力为：11,F f 满足要求。
防护外架计算书
中国建筑工程总公司CHINA ST ATE CONSTRUCTION ENGRG CORP河南省科学器材供应中心住宅楼防护外架设计计算书中国建筑七工程局第四建筑公司二00四年八月一、钢管外架1.基本参数：双排架、二步三距、步距=1.8m、纵距=1.5m、均采用Ф48×3.5钢管,截面特征如下:A=4.89cm2,W=5.08cm3,I=12.19cm4,i=1.58cm2.荷载计算2.1风载:W k=0.7μzμzωo(规范5-15-7)μz=1.24(风压高度变化系数,按40m高处,C类地面)μs=1.3Ф=1.3×0.095=0.1235(风载体型系数)ωo=0.4KN/m2故W k=0.7×1.24×0.1235×0.4=0.043KN/m22.2恒荷载标准值木脚手架自重=0.35KN/m2施工均布活荷载标准值=3KN/m23.水平杆计算3.1横向水平杆,间距C=0.75m,按简支梁计算(如右图)a、强度计算因为q恒所占的比重较小,因此可偏于安全的简化,按下式计算M max:M max=(q活+q恒)12/8=qb2/8q=1.2(G K.C+g K)+1.4K q Q k.cG k-脚手板重量、G k=0.35KN/m2,C-横向水平杆间、C=0.75m,G k-钢管单位长度重量、gk=0.038KN/m ,K q-施工活荷载不均匀分布系数、K q=1.2,Q k-施工荷载标准值:∴Q=1.2×(0.35×0.75+0.038)+1.4×1.2×3×0.75 =0.361+3.780=4.141KN/mM max=qb2/8=4.141×0.92/8=0.419KN·M抗弯强度Q=M max/W n=0.419×103/5.08=82.535N/mm2<f=205N/mm2满足要求.b、计算变形可偏于安全近似地进行如下计算:挠度V=W/b=5qb3/384EI=1/639<1/150=5×4.141×9003/(384×2.06×105×121900)=1/639<1/150满足要求.3.2纵向水平杆a、强度计算P=0.9q/2+0.35q=3.313KNMmax=0.213PL=0.213×3.313×1.5=1.058KN·Mб=Mmax/Wn=1.058×106/(5.08×103)=208N/mm2>205N/mm2不满足要求。
高压线防护架计算书
高压线防护架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20164、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数二、荷载参数三、设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48×2.8钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 纵向钢管验算方式三等跨连续梁1k1kG2k=g2k×l b/(n+1)=0×1.5/(0+1)=0kN/mG3k=g5k×l b/(n+1)=0×1.5/(0+1)=0kN/mQ1k=q k×l b/(n+1)=0×1.5/(0+1)=0kN/m1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂脚手架平台上的无集中力q1=γ0×1.2×(G1k+G2k+G3k)=1×1.2×(0.031+0+0)=0.037kN/mq2=γ0×1.4×Q1k=1×1.4×0=0kN/m板底支撑钢管计算简图M max=(0.100×q1+0.117×q2)×l a2=(0.100×0.037+0.117×0)×1.52=0.008kN·mR max=(1.100×q1+1.200×q2)×l a=(1.100×0.037+1.200×0)×1.5=0.061kNσ=M max/W=0.008×106/(4.25×103)=1.882N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力q'1=G1k+G2k+G3k=0.031+0+0=0.031kN/mR'max=1.100×q'1×l a=1.100×0.031×1.5=0.051kNν=0.677×q'1×l a4/100EI=0.677×0.031×15004/(100×2.06×105×101900)=0.051mm≤min(15 00/150,10)=10mm满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型Φ48×2.8钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值[f](N/mm2) 205立柱间纵向钢管支撑根数n 0 横向钢管验算方式三等跨连续梁底支撑钢管传递最大支座力。
电梯井钢管安全防护搭设方案
电梯井钢管安全防护搭设方案1.工程概况兆恒特钢大楼（1#厂房）工程由深圳市兆恒抚顺特钢有限公司投资兴建，建设地点位于深圳市公明田寮根玉路东侧,为地上7层小高层建筑；总建筑面积为2203.0。
25平方米。
主要结构类型为框架结构.电梯井内钢管防护搭设为33米，电梯井钢管防护只作为防护，不作荷载使用.平面及立面图见附（一）、附（二）。
2.电梯井钢管防护构造要求电梯井内钢管防护搭设为33米，从首层搭起。
按立杆的步距h=1.80米，立杆纵距h=1。
80米，横杆未1.80米,用Φ48×3。
5钢管搭设，对角立杆错开1.5米,10米高卸荷一次，每层5米加木方及钢网满铺防护。
3.材质要求3.1钢管（1）采用焊接钢管，为Q235A钢。
（2）外径为Ф48，壁厚3。
5mm，长度主要有6m、4m等。
(3）新钢管的质量要求a。
新钢管须有产品质量合格证，钢管材质检验报告。
b。
钢管表面应平直光滑,不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。
c。
外径和壁厚允许偏差为0。
5mm。
d.端部应平整,端面切斜的允许偏差为1。
7mm.（4）旧钢管外观质量要求a.钢管须进行涂防锈漆的处理。
b。
钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0.5mm.c.钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑体系钢管不大于30mm.d。
钢管应无裂纹,严禁打孔。
3。
2扣件(1)扣件有三种:直角扣件、旋转扣件和对接扣件。
（2)扣件不得有裂纹、气孔。
不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净.（3）扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。
（4）扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm.（5)当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。
（6)扣件表面应进行防锈处理.(7）新扣件必须有产品质量合格证,生产许可证，专业检测单位测试报告。
(8)扣件螺栓为Ф12，不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N。