扣件式脚手架计算书_20161011_160753718

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扣件式钢管脚手架计算书

扣件式钢管脚手架计算书摘要：扣件式钢管脚手架是一种常用的建筑施工辅助设备，使用性能优越，承载能力强，搭建方便快捷。

本文旨在通过对扣件式钢管脚手架的计算，确保其安全可靠地应用于实际工程中。

本文将重点讨论扣件式钢管脚手架的使用条件、计算方法，以及设计中需要考虑的因素等内容。

第1章引言1.1 背景随着建筑行业的快速发展，脚手架作为一种重要的施工辅助设备，扮演着重要的角色。

扣件式钢管脚手架由于其搭建灵活性高、抗震性强等优点，成为目前广泛使用的脚手架系统之一。

1.2 目的本文的目的是通过扣件式钢管脚手架的计算，确保其在实际使用中的安全性和稳定性。

第2章扣件式钢管脚手架的使用条件2.1 施工环境钢管脚手架的搭建需要考虑施工环境的因素，包括地面平整度、承重能力等。

同时，施工现场还应避免障碍物的影响，以保证扣件式钢管脚手架的稳定性。

2.2 承载能力扣件式钢管脚手架的承载能力是保证其安全性的关键。

根据实际需求，需要计算和评估扣件式钢管脚手架的承载能力，确保其在不同工况下的稳定性和可靠性。

2.3 使用限制在使用扣件式钢管脚手架时，要遵守相应的使用限制要求，包括搭建方向、最大高度、最大跨度等。

这些限制条件是为了保证扣件式钢管脚手架的整体稳定和安全性。

第3章计算方法3.1 荷载分析在设计扣件式钢管脚手架时，首先需要进行荷载分析。

根据实际情况，包括人员载荷、材料载荷等，计算出施工期间扣件式钢管脚手架受到的总荷载。

在计算过程中，要合理考虑每个节点的荷载分配情况，确保扣件的承载能力不超过其极限值。

3.2 结构计算在计算扣件式钢管脚手架的结构时，要考虑杆件的强度和稳定性。

通过对杆件截面尺寸、材质等进行计算，确保其满足承载能力和稳定性的要求。

同时要根据实际情况，结合边界条件和约束条件进行计算和优化。

3.3 连接计算扣件是扣件式钢管脚手架的关键连接件，其强度和刚度直接影响整个系统的稳定性。

在连接计算中，要充分考虑扣件材料的强度、刚度，以及扣件与杆件之间的配合情况，确保连接的可靠性和稳定性。

扣件式钢管脚手架计算书

扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。

一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。

3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。

b l 为立杆横距，此处取1.05m 。

扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数卸荷设置有结构重要性系数γ0 1脚手架安全等级二级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.8脚手架架体高度H(m) 25脚手架沿纵向搭设长度L(m) 100 立杆步距h(m) 1.8立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.9内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度(m) 25 双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.1 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.129 结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区贵州遵义市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.2风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、0.81，0.81，0.904立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.1×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2 +1)=1.333kN/m正常使用极限状态q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))=(0.031+0.1×0.9/(2+1))=0.061kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.333×1.52=0.3kN·mσ=γ0M max/W=1×0.3×106/4250=70.594N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.061×15004/(100×206000×101900)=0.1mm νmax＝0.1mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.333×1.5=2.2kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.061×1.5=0.101kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.2kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.101kNq'=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.663×106/4250=156.02N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.137mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.217kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×2.2/2=1.1kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×2.217kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k双外立杆：N GS1k=(gk+0.031+l a×n/2×0.031/h)×H1=(0.129+0.031+1.5×2/2×0.031/1.8)×25=4.655kN 双内立杆：N GS1k=4.655kN2、脚手板的自重标准值N G2k1双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=25/1.8×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.469kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=0.469kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=25/1.8×1.5×0.17×1/2=1.771kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×25=0.375kN5、构配件自重标准值N G2k总计双外立杆：N GS2k =N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.469+1.771+0.375=2.615kN 双内立杆：N GS2k =N GS2k1=0.469kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la×l b ×(n jj ×G kjj )/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.025kN 内立杆：N Q1k =2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：双外立杆：N s =1.2×(N GS1k +N GS2k )+1.4×N Q1k =1.2×(4.655+2.615)+1.4×2.025=11.559kN 双内立杆：N s =1.2×(N GS1k +N GS2k )+1.4×N Q1k =1.2×(4.655+0.469)+1.4×2.025=8.983kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α 0.85 钢丝绳安全系数k9 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量 5 吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm) 22 钢丝绳型号6×19(a) 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm 2) 1570(钢芯) 钢丝绳受力不均匀系数Kx 1.5 卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数2钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.186°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1100)=69.864°钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数K X取1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。

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扣件式钢管脚手架计算书扣件式钢管脚手架在建筑施工中被广泛应用，其设计和计算的合理性直接关系到施工安全和工程质量。

以下是对某扣件式钢管脚手架的详细计算过程。

一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，脚手架搭设高度为_____m，立杆横距为_____m，立杆纵距为_____m，步距为_____m。

二、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值为_____kN/m。

脚手板自重标准值为_____kN/m²。

栏杆与挡脚板自重标准值为_____kN/m。

2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。

3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²。

风压高度变化系数μz ＝＿____。

风荷载体型系数μs ＝＿____。

三、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：G1 ＝＿____kN/m。

均布活载：Q1 ＝＿____kN/m。

2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。

四、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：P1 ＝＿____kN。

集中活载：P2 ＝＿____kN。

2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。

五、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R1 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。

横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R2 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。

扣件式脚手架计算书

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数κ脚手架结构重要性系数γ01是否考虑风荷载是省份、城市四川(省)绵阳市(市)地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区基本风压值W o(kN/m^2)0.2沿风荷载方向架体搭设的跨数n6模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)1000模板支撑架顶部模板高度H b(mm)700模板荷载传递方式可调托座简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。

W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=14.527kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=14.751kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m（图4）面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图M max=0.166kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.166×106/24000=6.915N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1=8.985kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图ν=0.572mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

扣件式脚手架计算方案

精心整理扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013κQ DK（图5）面板弯矩图M max=0.166kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.166×106/24000=6.915N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1=8.985kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图ν=0.572mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

由可变荷载控制的组合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Q k+κQ DK)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=4.358kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Q k+κQ DK)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000=4.425kN/m取最不利组合得：1M maxσ=Υ02V maxτmax=3q kνmax4、支座反力根据力学求解计算可得：R max=3.762kNR kmax=2.291kN五、主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。

扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书一、工程概况本工程为_____建筑，总高度为_____米，结构形式为_____。

为满足施工需求，需在建筑物外侧搭建扣件式脚手架。

二、脚手架设计参数1、脚手架搭设高度：＿____米2、立杆横距：＿____米3、立杆纵距：＿____米4、步距：＿____米5、内立杆距建筑物距离：＿____米三、荷载计算1、恒载标准值每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m脚手板自重标准值：＿____kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m安全网自重标准值：＿____kN/m²2、活载标准值施工均布活荷载标准值：＿____kN/m²同时施工层数：＿____层3、风荷载标准值基本风压：＿____kN/m²风荷载体型系数：＿____风压高度变化系数：＿____四、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：＿____kN/m活载：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10mm，满足要求。

五、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载（纵向水平杆传来）：＿____kN恒载（脚手板传来）：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10mm，满足要求。

六、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：＿____kN ＜单扣件抗滑承载力，满足要求。

2、横向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：＿____kN ＜单扣件抗滑承载力，满足要求。

扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算1、工程概况：脚手板自重：0.35KN/m ²施工荷载：2.7KN/m ²脚手架高度H=12m ，排距为1.0m 柱距为1.5m ，步距1.2m2、由于墩身左右两侧各设置2根纵向落地支撑杆，一端与第二道横杆用扣件固定，则立杆中心受压计算长度lo=3.6m 。

长细比8.22758.1/360/===i lo λ查表得折减系数146.0=ϕ其单肢承载能力为[]KN f A N 35.152********.0=⨯⨯=⋅⋅=ϕ实际单肢轴向力()KNb H h H a b h H H ab nq m q N 516.113.1222)222(222224.38222)2700350(4.1)2(220121=⎭⎬⎫⎩⎨⎧⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++⨯+=⎭⎬⎫⎩⎨⎧⋅⋅++⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++⋅+=ωωωγ 所以立杆强度合格。

3、小横杆计算小横杆按简支梁计算。

小横杆均布荷载由脚手板自重及施工荷载叠加乘以分项系数得来，则： 2/27.405.34.1)35.07.2(m KN Q q =⨯=+=γ按照荷载宽度1.2m 计算，则：q =1.2Q=1.2m*4.27KN/m ²=5.12KN/m 求得m KN ql M ⋅=⨯==64.08112.58max 22 []226/215/98.12550781064.0max mm N mm N W M =<=⨯==σσ 小横杆挠度验算[]mm W EI ql W 7.660.21019.12101.2384101012.55384545934=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==，满足。

[]KNN N 35.15=<4、大横杆验算大横杆按两跨连续梁计算，荷载作用形式为集中荷载。

间距1.5m 。

如图所示荷载作用：m KN ql M ⋅=⨯⨯==96.05.156.225.041max[]226/215/97.188********.0max mm N mm N W M =<=⨯==σσ 满足条件。

扣件式钢管脚手架设计计算书.

扣件式钢管脚手架设计计算书本工程建筑装修结构用扣件式双排脚手架，ΣQK=5.0KN/m2，建筑物层高二层3.3m，三、四、五、六层为2.9m，脚手架搭设高度16.1M，W0=0.5KN/m2，地面粗糙度为B类，脚手架背靠建筑物为砖混，木脚手板，Q235、Φ48×3.5mm 钢管，密目网全封闭，网重0.002KN/m2，网目2400目/100cm2，每目透风面积为1.5mm2。

一、槽钢作扣件式钢管脚手架支撑计算1、脚手架荷载计算（1）、线荷载计算结构荷载标准值3×1.5=4.5KN.M木脚手架0.35×1.5=0.525KN.M剪刀撑L=1.52+1.52=2.12MS=1.5×1.2=1.8M2(1.5×2+1.5×2+1.2+2.12×2)×38.4×1.3+10×41.8=340N/m2高度按五层荷载计算，3.3×2.9×4+1.2=16.1M340×16.1×1.2=6.57KN钢管脚手架自重300×16.1=4.83KN荷载轴向计算求q：q=4.5+0.525+6.57+4.83=15.425KN.M（2）、抗弯强度计算按集中荷载计算M=Kmgl=0.188×15.425×1.4=4.06KN.MM4.06×106N.mmQ=—=———————=65.8mPa<f=215Mpa（[12槽钢）W61.7×1000（3）、按挠度计算5qL45×15.425×14W=——=———————=2.02mm384E1384×2.1×100000×388.5×1000[120<3mm满足要求根据以上计算，故先取槽钢[12满足要求螺栓选取M20=38200N>15.425×1.4=21595N钢丝绳选取6×19×11（绳直径）=61.3KN>21595N故满足要求。

扣件式钢管满堂脚手架计算书

扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。

脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm，搭设高度：24m 。

高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。

立杆步距h ：1.5m 。

立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。

作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。

作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。

脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。

扣件抗滑承载力折减系数：1。

脚手架类型：密目安全网全封闭。

密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。

全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。

本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2；地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。

立杆支撑面：脚手架放置在地面上。

二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值q k1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2q k1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4q k2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距M max=0.10q1l a2+0.117q2l a2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677q k1+0.990q k2)l a4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min （1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

扣件式钢管满堂脚手架计算书

脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm ，搭设高度：24m 。

高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。

立杆步距h ：1.5m 。

立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。

作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。

作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。

脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。

扣件抗滑承载力折减系数：1。

脚手架类型：密目安全网全封闭。

密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。

全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。

本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2；地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。

立杆支撑面：脚手架放置在地面上。

二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值qk1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4qk2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距 Mmax =0.10q1la2+0.117q2la2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min（1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

扣件式钢管脚手架力学计算

扣件式钢管脚手架力学计算在建筑施工领域，扣件式钢管脚手架是一种被广泛应用的临时性支撑结构。

为了确保施工过程中的安全与稳定，对其进行准确的力学计算至关重要。

扣件式钢管脚手架的组成部分包括立杆、横杆、斜杆、扣件等。

在进行力学计算时，我们需要考虑多种荷载，如恒载（脚手架自身的重量）、活载（施工人员、材料等的重量）以及风荷载等。

首先，让我们来计算恒载。

恒载包括钢管的自重、扣件的自重以及脚手板等构配件的自重。

钢管的单位长度重量可以通过查阅相关资料获取，扣件的重量通常也有标准值。

对于脚手板，需要根据其材质和规格来确定自重。

活载的计算则相对复杂一些。

要考虑施工人员的重量、工具设备的重量以及可能堆放的材料重量。

一般来说，会根据不同的施工工况和规定的荷载标准值来进行计算。

风荷载是另一个重要的因素。

风荷载的大小取决于当地的基本风压、脚手架的受风面积以及风荷载体型系数等。

基本风压可以从气象资料中获取，受风面积则需要根据脚手架的搭设尺寸来计算，风荷载体型系数则与脚手架的封闭情况等有关。

接下来，我们要对脚手架的立杆进行稳定性计算。

这是确保脚手架整体稳定的关键。

计算时，要考虑立杆的受压承载力。

立杆的计算长度需要根据脚手架的搭设方式来确定，一般有两种计算方法：一种是按照步距和立杆间距计算，另一种是按照悬臂长度计算。

在计算立杆的稳定性时，需要用到抗压强度设计值。

这个值是根据钢材的材质和强度等级确定的。

同时，还要考虑计算长度系数，它与脚手架的连接方式和约束条件有关。

横杆的受力计算也不能忽视。

横杆主要承受来自脚手板传来的荷载，需要计算其抗弯强度和挠度。

横杆的跨度一般根据立杆间距确定，计算时要考虑荷载的分布情况。

除了立杆和横杆，斜杆的作用也非常重要。

斜杆主要用来增强脚手架的稳定性，抵抗水平荷载。

斜杆的内力计算需要根据其布置方式和所承受的水平力来确定。

扣件的抗滑力计算同样关键。

扣件在连接钢管时，需要承受一定的摩擦力，以保证连接的可靠性。

扣件式钢管满堂脚手架计算书11页

扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2019)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2019)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2019)(2019版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2019)以及本工程的施工图纸等编制。

脚手架搭设体系剖面图脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm，搭设高度：24m。

高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k＞5。

立杆步距h：1.5m。

立杆间距：纵距la=1m，横距lb=1m。

作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。

作业层施工均布荷载标准值：3KN/m2。

脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m2。

扣件抗滑承载力折减系数：1。

脚手架类型：密目安全网全封闭。

密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m2。

全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。

本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m2；地面粗糙度类别：C类(有密集建筑群市区)。

立杆支撑面：脚手架放置在地面上。

二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；恒荷载标准值qk1活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4qk2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距 Mmax =0.10q1la2+0.117q2la2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min（1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(纵上)10页word文档

扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+39.80m～+58.90m)段工程名称：塘厦迎宾豪苑编制单位：东莞市骏鹏建筑工程有限公司一、综合简述1、主要规程、规范(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2019，2019年版）(2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）(3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）(4)《钢结构设计规范》（GB50017—2019）(5)《一般用途钢丝绳》（GB/T 20198-2019）(6)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2019)(2019年版)；(7)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2019)(8)施工图纸2、计算参数设定脚手架采用Φ48x3.5钢管，内立杆离墙尺寸0.35m，拉吊段高度22.50m；=1.30m ，立杆横距=0.85m；立杆步距h=1.70m，立杆纵距la纵向杆上有2条横向杆,拉吊段底标高+39.80m,冲压钢脚手板铺13.00层。

3、钢管截面特征壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

4、荷载标准值（1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1200kN/m脚手板采用冲压钢脚手板，自重标准值为0.35kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，自重标准值为0.1400kN/m脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.0050kN/m2（2）施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2结构脚手架3.00kN/m2（3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk拉吊段高度为22.50m 拉吊段底离地高度39.80m 地面粗糙度按B类风压高度变化系数μz=1.56挡风系数ϕ= 0.871背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs= 1.3ϕ=1.1323基本风压ω=0.55kN/m2广东广州市 (按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB5009-2019）的规定采用)水平风荷载标准值ωk=0.7×1.56×1.13×0.55=0.68kN/m2二、纵横向水平杆验算1、纵向水平杆验算a) 荷载计算脚手板自重GK2=0.35×0.28=0.10kN/m施工活荷QK=3.00×0.28=0.84kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值q=1.2GK ＋1.4QK= 1.2×(0.0384+0.10)+1.4×0.84=1.34kN/mb) 纵向水平杆受力计算每根钢管长约6m，按四跨连续梁计算(1) 抗弯强度验算弯矩系数KM=－0.107最大弯矩M=KMq12 =0.107×1.34×1.30×1.30=0.24kN.m 抗弯强度σ=M/W =0.24×106÷5080.00=47.24N/mm2 <f=205N/mm2 抗弯强度满足要求(2)挠度验算挠度系数Kυ=0.632最大挠度υ=Kυq4/(100EI)=0.632×1.34×(1300)4÷(100EI)=0.963mm 挠度υ<l/150=1300/150=9mm与10mm挠度满足要求2、横向水平杆受力计算a)荷载计算钢管自重gk1=0.0384kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=1.14×1.3400×1.30=1.986kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=1.986/2=0.993kNb)横向水平杆受力计算(1)抗弯强度验算最大弯矩M=q2/8＋R中a=0.0384×0.85×0.85÷8+1.986×0.28=0.57kN.m 抗弯强度σ=M/W =570000.00÷5080.00=112.20N/mm2 <f=205N/mm2抗弯强度满足要求(2)挠度验算集中荷载产生的挠度为：υ1=Pa(3l2－4a2)/(24EI)=1986×280.00(3×850.002 - 4×280.002)÷(24EI)=1.71mm均布荷载产生的挠度为：υ2=5q4/384EI=5×0.0384×850.004÷ (384EI)=0.01mm最大挠度υ=υ1＋υ2=1.71+0.01=1.72mm <1/150=850/150=5.7mm与10mm挠度满足要求三、立杆计算1.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50（2步3跨查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2019，2019年版表5.5.3）立杆步距h=1.70m立杆计算长度o=kμh=1.00×1.50×1.70=2.55m长细比λ=o/i= 2550.00÷15.80=161.39<容许长细比 [210]立杆长细比满足要求2．立杆稳定性验算(1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。

组合扣件式钢管脚手架设计计算书

组合扣件式(落地+拉吊卸荷)钢管脚手架设计计算书1.计算参数设定（1）脚手架基本参数建筑物最大标高+54.50m，脚手架起搭标高为0m,脚手架最大标高+56.00m，采用单管落地+拉吊卸荷的搭设形式，设3个拉吊段分别是+14.00～+29.00m,+29.00～+41.00m,+41.00～+56.00m。

拉吊卸荷采用Φ14mm钢丝绳@1.50m,吊环Φ20mm。

脚手架采用Φ48×3.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距L a=1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；连墙件按2步2跨布置，脚手架满铺冲压钢脚手板。

脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递20%荷载。

（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.1069kN/m采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.30kN/m2栏杆和挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m，脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2 ,结构脚手架为3.00kN/m23）风荷载风压高度变化系数μz=0.74；地面粗糙度按C类挡风系数=0.80 ,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.80=1.04,工程位于广东高要,基本风压ω0=0.30kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重G K1=0.0326kN/m，脚手板自重G K2=0.30×0.27=0.08；施工活荷载Q K=3.00×0.27=0.80作用于纵向水平杆线荷载标准值永久荷载q1=1.2×(0.0326+0.08)=0.14kN/m;施工活荷载q2=1.4×0.80=1.12kN/m（2）纵向水平杆验算每根钢管长约6.00m,按四连续梁计算，L=1.501) 抗弯强度验算弯矩系数K M1=-0.107，M1=K M1q1L2=-0.107×0.14×1.502=-0.03kN·m弯矩系数K M2=-0.121，M2=K M2q2L2=-0.121×1.12×1.502=-0.30kN·mM max=M1+M2=0.03+0.30=0.33kN·mσ=M max/W=0.33×106/4490=73.50N/mm2纵向杆的抗弯强度σ=73.50N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。