热电厂热力系统计算
原则性热力系统计算说明书-热电联产计算
具有工业及采暖抽汽供热式汽轮机的热电厂原则性热力系统计算热电厂原则性热力系统附图所示，求在计算的供热工况和汽轮机耗汽量0D '下的发电量和全厂各项热经济指标。
已知：1、 汽轮机、锅炉主要特征 （1） 汽轮机机组型式 前苏联 ∏T —135/165-12.75/1.27型 新汽参数 0p =12.75 M a p (130ata), 0t =565℃ 终参数c p =3.4×310- M a p抽汽 七级抽汽,其中第3、6、7为调节抽汽，第3级为工业抽汽。
第6、7级为采暖抽汽功率 额定功率135MW ，最大功率165MW （2） 锅炉型式 自然循环汽包炉 参数b p =13.83 M a p , b t =570℃锅炉效率 b η=0.92 2、 供热抽汽及供热系统第3级工业抽汽调压范围为0.785~1.27 M a p (8~13ata)。
直接向热用户供汽,回水率50％,回至补充水除氧气MD 。
第6、7级采暖汽调压范围分别为0.0588~0.45 Ma p (0.6~2.5ata),0.0392~0.11M a p (0.4~1.2ata)。
经由基载热网加热器（BH1、BH2）和热水锅炉（WB ）通过水网热用户供暖。
在凝汽器内装有部分管束，用以预热采暖热网返回水。
网水设计送水温度dsn t =150℃。
3、回热抽汽及回热系统七级回热抽汽分别供三个高压加热器、一个前置式定压给水除氧器HD 和四个低压加热器用汽。
另外还专门设置了大气式补水除氧器MD ，以及保证MD 正常运行设立的补水预热器SW 。
在计算工况下各级抽汽压力、抽汽温度如表所示。
给水温度234℃，给水泵出口压力17.5 Ma p 。
给水在给水泵中理想泵功a puw =186kJ/kg ，给水泵效率pu η=0.8。
1、 计算工况工业热负荷供汽s D =302400kg/h ，3p =1.27 M a p ，回水温度ss t =90℃ ，相应回水焓ss w h ,近似为：90×4。
火电厂热力系统计算分析
对于有工质的热量进、出系 统，必须象计算 △ H 一样， 分为纯热量和带工质的热量 处理。
其中，纯热量部分引起的再 热蒸汽份额变化，运用抽汽 再热系数概念容易计算；而 带工质部分，是 1kg 顶替 1kg ，并直达再热器。若蒸 汽携带热量进、出系统, 则 进系统使再热蒸汽份额增加
35
等效热降之间的关系
（一）疏水放流式加热器与其后相邻加热器之间的等效 热降关系
其后相邻加热器是疏水放流式
36
j 一 1 为疏水放流式加热器，
37
j-1为汇集式
38
由此得出，疏水放流式加热器与其后相邻加 热器（不论其型式如何）之间的等效热降关 系的通式为
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它的物理意义是，排挤 j 段抽汽 1kg ，从
61
62
63
新汽再热系数的计算
1kg 新蒸汽在高压缸做功后到达到再热器的 份额称为新蒸汽再热系数
新蒸汽毛再热系数：只考虑主循环系统 新蒸汽净再热系数：考虑有关辅助成份的影响
64
再热 系数
锅炉为汇集式加热器：
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局部变动引起的再热蒸汽份额变化 △αzr 的计算
再热机组，某些局部变动将引起其再热蒸汽 份额发生变化。对于纯热量q进、出系统， 运用抽汽再热系数概念，可很容易求 △αzr ，即
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五、关于再热
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抽汽再热系数:j 段 1kg 排挤抽汽通过再 热器的份额
当再热冷段#c 排 挤1kg 抽汽时， 再热器通过的份 额显然增加 1kg , 即该排挤抽汽全 部经过再热器
60
当#c+1 排挤 1kg 抽汽时，因有γc/qc抽 汽分配到 c 加热器中，故该排挤抽汽经过 再热器只有（1－γc/qc ）kg ，因而c + 1 段抽汽再热系数：
热电厂供热原理
热电厂供热原理
热电厂供热是指利用热电厂余热进行供热的一种方式。
热电厂是指以燃煤、燃气、燃油等为燃料，通过燃烧产生高温高压蒸汽，再通过汽轮机发电，最后利用发电过程中产生的余热进行供热。
热电厂供热原理主要包括余热回收、余热利用和供热系统三个方面。
首先，热电厂供热原理的核心是余热回收。
在热电厂的发电过程中，燃料燃烧
产生高温高压蒸汽驱动汽轮机发电，同时也会产生大量的余热。
这些余热如果不加以利用就会白白浪费。
因此，热电厂在设计之初就会考虑如何有效地回收这些余热，以提高能源利用效率。
其次，余热利用是热电厂供热原理的关键环节。
热电厂通过余热锅炉、余热汽
轮机等设备，将发电过程中产生的余热进行回收和利用，将余热转化为热水、蒸汽等形式，然后通过管道输送到供热区域，为居民、工业和商业提供热能。
这种方式既充分利用了余热资源，又实现了能源的多元化利用，具有显著的经济和环保效益。
最后，供热系统是热电厂供热原理的重要组成部分。
供热系统包括余热管道、
换热设备、热力站等，通过这些设备将热能从热电厂输送到用户端，实现供热目的。
供热系统的设计和运行直接关系到供热效果和能源利用效率，因此在热电厂供热原理中占据着重要地位。
总的来说，热电厂供热原理是一种高效、环保的供热方式，通过余热回收、余
热利用和供热系统的有机组合，实现了能源的高效利用和供热的可持续发展。
随着我国能源结构的不断优化和清洁能源的不断发展，热电厂供热原理将在未来得到更广泛的应用和推广，为人们的生活和生产提供更加清洁、便捷的热能供应。
火电厂热经济指标及分析
发电煤耗率＝
0 .123
电厂效率
(kg/kwh)
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三级指标（锅炉效率）
锅炉正平衡效率：指锅炉产出热量与计算期皮 带秤称重的锅炉耗用煤量的热值的比例。：
锅炉正平 计 衡 算 效 期 率 锅 锅 ＝ 炉 炉 入 产 耗 炉 出 用 燃 热 煤 料 量 量 1 低 0位 0 热
锅炉反平衡效率＝100－（排烟损失(％)+化学未完全燃烧 损(％)+机械未完全燃烧损失(％)+散热损失(％)+灰渣物理 热损失(％)）
厂用电量 计算期发电量
×100（％）
21
影响厂用电率的主要指标
磨煤机单耗 、磨煤机耗电率 排粉机单耗 、排粉机耗电率 给水泵单耗 、给水泵耗电率 送风机单耗 、送风机耗电率 吸风机单耗 、吸风机耗电率 循环水泵耗电率 输煤(燃油)系统耗电率 除灰系统耗电率
22
磨煤机单耗：是指磨煤机每磨制一吨煤
发电煤耗率表示发电厂热力设备、热力系统的
运行经济性。单元发电机组的发电煤耗率与锅炉效
率、汽机效率、管道效率有关。全厂发电煤耗率水
平除与单元发电机组的发电煤耗率水平有关外，还
与单元机组发电量权数有关。
正平衡计算方法：发电煤耗率＝
发电用标准煤量 计算期发电量
（g/kWh）
锅炉产出热量
反平衡计算方法：发电煤耗率= 29271.计2算锅器炉发反电平量衡效率(kg/kwh)
供热方面 5
凝汽式机组的热经济指标 汽耗量、热耗量 汽耗率、热耗率 机组热效率
6
凝汽式机组热经济指标之间的变化关系
总效率与分效率之间的变化关系 煤耗率与热效率之间的变化关系 热效率与热耗率之间的变化关系 煤耗率与热耗率之间的变化关系
第四章 发电厂的热力系统(第1--3节)
3、工作过程：
（1）高压的排污水通过连续排污扩容器扩容蒸发，产 生品质较好的扩容蒸汽，回收部分工质和热量； （2）扩容器内尚未蒸发的、含盐浓度更高的排污水， 通过表面式排污水冷却器再回收部分热量。
4、锅炉连续排污利用系统（图4－2）
（a）单级扩容系统；（b）两级扩容系统
5、锅炉连续排污利用系统的平衡计算 扩容器的物质平衡： D bl D f D bl
减压至7#低加 轴封汽 减温器 至凝汽器
至5#低加抽汽
高压缸主汽门、调节汽门 中压缸主汽门、调节汽门
轴封加热器
凝结水
（三）辅助蒸汽系统
1、启动阶段： 将正在运行的相邻机组的蒸汽引入本机组的蒸汽 用户（若是首台机组启动则由启动锅炉供汽）。 2、正常运行： 提供自身辅助蒸汽用户的需要，同时也可向需要 蒸汽的相邻机组提供合格蒸汽 。 3、辅助蒸汽用汽原则： （1）尽可能用参数低的回热抽汽； （2）汽轮机启动和回热抽汽参数不能满足要求时， 要有备用汽源； （3）疏水一般应回收。
化学补充水引入回热系统（a）高参数热电厂补充水引 入系统；（b）中、低参数热电厂补充水的引入；（c） 高参数凝汽式电厂补充水的引入
二、工质回收及废热利用系统
工质回收的意义：回收发电厂排放、泄漏的工质和废
热，既是节能提高经济性和管理水平的一项重要工
作，同时对保护环境具有重要意义。
（一）汽包锅炉连续排污利用系统
1、汽包锅炉连续排污的目的：控制汽包内锅炉水水 质在允许范围内，从而保证锅炉蒸发出的蒸汽品质 合格。
2、汽包锅炉正常的排污率不得低于锅炉最大 连续蒸发量的0.3%，同时不宜超过锅炉额定 蒸发量的下列数值：
（1）以化学除盐水为补给水的凝汽式电厂为 1％； （2）以化学除盐水或蒸馏水为补给水的热电 厂为2％； （3）以化学除盐水为补给水的热电厂为5％。
热电厂热力过程及效率研究
热电厂热力过程及效率分析第一部分：热力学基础热电厂是以蒸汽为工质的一个热力系统，因此，对热电厂的分析必须建立在热力学定律及理想热力循环的基础上。
一、热力学的基本概念：1．热力系：在分析热力过程或现象时，常从若干物体中取出需要研究的对象，这被取出的研究对象称为热力系。
热力系可以是元件或设备，也可以是系统或空间。
在同一个大的热力系统中，因研究问题的不同所选择的热力系也不同。
以热电厂为例，可以把锅炉、汽轮机或单独一部分蒸汽管道作为一个热力系研究锅炉运行、汽轮机运行或管道损失问题，也可以把锅炉、管道及汽轮机共同作为一个热力系研究发电供汽过程存在的问题。
外界：热力系以外的物质世界统称为外界或环境；边界：热力系与外界的分界面称为边界；因此热力系即为由界面包围的作为研究对象的物体的总和。
按热力系与外界进行物质、能量交换的情况不同，热力系主要有：闭口系：热力系与外界无物质交换；开口系：热力系与外界之间有物资交换，或者说有物质穿过边界。
按热力系绝热系：热力系与外界无热量交换；孤立系：热力系与外界既无能量交换又无物质交换；2.热力过程与热力循环：2.1概念：热力系状态连续变化的过程称为热力过程。
热力系统过程，称为热力循环。
2.2工程中常见的两类热力循环：P热能动力和制冷装置热机的经济性用热效率衡量，等于净功2 2的热量比，η=W/Q43T热力循环WW热能动力装置 制冷装置二、热力学第一定律：1.第一定律的实质：热力学第一定律是能量守恒与能量转换定律在热力学中的具体体现。
热力学第一定律：在任何发生能量传递和转换的热力过程中，传递和转换的能量的总量保持恒定不变。
“永动机是不可能制造成功的”。
2.热力过程的两种能量传递方式：热力系与外界传递能量的方式有两种：作功和传热。
2.1功：力学中功的定义为物体所受的力与沿力的方向所产生的位移之积。
δW=F.dx在热力学中功的定义为：功是物系间相互作用而传递的能量，当系统完成作功时，其对外界的作用可用在外界举起重物的单一效果来代替。
热电厂火力发电系统热力学特性仿真及优化
热电厂火力发电系统热力学特性仿真及优化一、前言热电厂是以燃煤、燃气、核电等作为热源，通过内燃机、蒸汽机等发电机与发电机耦合形成的发电系统。
在热力学方面，热电厂是典型的工程热动力系统。
为了提高热电厂的效率和经济性，必须对其热力学特性进行仿真及优化研究。
二、火力发电系统的热力学特性1.基本概述火力发电系统由燃烧室、锅炉、汽轮机、发电机、冷却塔等组成。
燃烧室负责燃料的燃烧，锅炉负责锅炉炉膛内水的加热，汽轮机负责将锅炉产生的水蒸气驱动转子转动，发电机将转动的机械能转换为电能输出，冷却塔负责将排出的排烟气体和蒸汽冷却。
2.燃料燃烧过程的热力学特性燃料的燃烧是热电厂发电过程中最基本的环节，燃料的燃烧过程产生的热将直接影响锅炉的水蒸气产生和汽轮机的运转。
燃料燃烧过程的热力学特性主要包括燃烧温度、燃烧速率、燃烧效率等。
3.锅炉的热力学特性锅炉是将热能转化为水蒸气的关键设备，其热力学特性主要包括锅炉效率、出口蒸汽压力、蒸汽温度、水的加热速率等。
4.汽轮机的热力学特性汽轮机是将锅炉产生的蒸汽驱动发电机转动的关键设备，其热力学特性主要包括机组效率、汽轮机进汽压力、出汽压力、汽轮机转速等。
5.冷却塔的热力学特性冷却塔是将排放的烟气和水蒸汽冷却的设备，其热力学特性主要包括冷却效率、水的流量、风扇功率等。
三、热电厂系统的仿真及优化1.仿真方法热电厂系统的仿真分为静态仿真和动态仿真。
静态仿真主要用于热电厂的设计阶段，通过计算获得热电厂中各部件的热动力学参数，帮助设计师进行优化设计。
动态仿真主要用于热电厂的运行过程中，可以实时显示热电厂各部件的工作状态和热动力学参数，及时发现和处理异常状况。
2.优化方法热电厂系统的优化主要针对燃烧室、锅炉、汽轮机等部件进行，其优化方法主要包括改善燃烧条件、提高锅炉热效率、改进汽轮机叶轮叶片设计等。
四、优化实例以XX热电厂为例，通过仿真和优化计算，得到了以下的优化结果：1.改善燃烧条件，提高热值利用效率，燃料消耗量降低30%。
电厂效率计算方法
一、热电厂能耗计算公式符号说明单位供电标煤耗单位发电标煤耗单位供热标煤耗bg=bd/[1-(ed/100)]bd=(Bd/E)*102Bd=B(1-α)br=(Br/Qr)*103Br=Bαg/kwhg/kwhTKg/GJT4 R热电比R=(Qr/36Eg)*1025η0热效率η0=[(Qr+36Eg)/29.3B]*102(%)二、能耗热值单位换算千焦（KJ）大卡(kcal)1千瓦时(kwh)= 3600kj备注1、吉焦、千卡、千瓦时（GJ、kcal、kwh）1kcal=4.1868KJ=4.1868×10-3MJ=4.1868×10-6GJ1kwh=3600KJ=3.6MJ=3.6×10-3GJ2、标准煤、原煤与低位热值：1kg原煤完全燃烧产生热量扣去生成水份带走热量，即为原煤低位热值。
Qy＝5000kcal/kg＝20934KJ/kg1kg标准煤热值Qy＝7000kcal/kg＝29.3×103KJ＝0.0293GJ/kg当原煤热值为5000大卡时，1T原煤＝0.714吨标煤，则1T标煤＝1.4T原煤3、每GJ蒸汽需要多少标煤：br＝B/Q＝1/Qyη＝1/0.0293η＝34.12/η其中：η＝ηW×ηg＝锅炉效率×管道效率当ηW＝0.89，ηg＝0.958时，供热蒸汽标煤耗率br＝34.12/0.89×0.958＝40kg/GJ当ηW＝0.80，ηg＝0.994时，供热蒸汽标煤耗率br＝34.12/0.80×0.994＝42.9kg/GJ二、热电厂热电比和总热效率计算一、热电比（R）：1、根据DB33《热电联产能效能耗限额及计算方法》2.2定义：热电比为“统计期内供热量与供电量所表征的热量之比”。
R＝供热量/供电量×100％2、根据热、能单位换算表：1kwh＝3600KJ（千焦） 1万kwh＝3600×104KJ＝36GJ（吉焦）3、统一计量单位后的热电比计算公式为：R＝（Qr/Eg×36）×100％式中： Qr——供热量GJ Eg——供电量万kwh4、示例：某热电厂当月供电量634万kwh，供热量16万GJ，其热电比为：R＝（16×104/634×36）×100％＝701％二、综合热效率（η0）1、根据浙江省地方标准DB33定义，综合热效率为“统计期内供热量与供电量所表征的热量之和与总标准煤耗量的热量之比”η0＝（供热量＋供电量）/（供热标煤量＋供电标煤量）2、根据热、能单位换算表1万kwh＝36GJ1kcal＝4.1868KJ1kg标煤热值＝7000kcal1kg标煤热值＝7×103×4.1868＝29.3×103KJ＝0.0293GJ3、统一计量单位后的综合热效率计算公式为η0＝[（Qr＋36Eg）/(B×29.3）]×100％式中：Qr——供热量GJEg——供电量万kwhB——总标煤耗量t4、示例：某热电厂当月供电量634万kwh，供热量16万GJ，供热耗标煤6442吨，供电耗标煤2596吨，该厂总热效率为：η0＝[(16×104＋36×634)/（6442＋2596）×29.3]×100％＝69％1. 凝汽器压力下的饱和温度与凝汽器冷却水出口温度之差称为端差.2.处于高度真空状态下的凝汽器，无论采用何种方法，总有一些不凝结的气体存在。
发电厂原则性热力系统
1650t/h; 23.54MPa; 540℃ 3.56MPa, 540℃
B
HPC 12
65 43
3
IPC 4 56
7 8 C
2LPC 7 8 C
M
3.98MPa; 293℃
H1
5.72MPa; 340℃
1.79MPa; 464℃
pc1
pc2
H2
1.14MPa; 385℃ BH2
C
Pe=505MW
图7-2为引进美国技术 国产的N600-16.7/537/ 537型机组，配HG2008/186M强制循环汽 包炉的发电厂原则性热 力系统图。与图7-1对 比，仅指出其不同之处： 汽轮机组为单轴四缸四 排汽反动式汽轮机，额 定工况时机组热耗率为 8024.03 kJ/(kWh)。
图7-2 N600-16.7/537/537型机组的发电厂原则性热力系统
第七章 发电厂原则性热力系统
本章先介绍拟定发电厂原则性热力系统的基本方法，并列举国 内外大容量发电机组中具有代表性的火电、核电、燃气-蒸汽 联合循环发电的原则性热力系统，并兼顾了凝汽式、供热式两 类机组的发电厂原则性热力系统。同时介绍了发电厂原则性热 力系统的计算方法，并以常规热量法的额定工况计算为例进行 介绍。本章最后附有亚临界600MW机组、超临界800MW机组 和双抽汽式供热机组的火力发电厂原则性热力计算实例。
（二）选择汽轮机 凝汽式发电厂选用凝汽式机组，其单位容量应根据系统规划容量、负荷增长速度 和电网结构等因素进行选择。各汽轮机制造厂生产的汽轮机型式、单机容量及其 蒸汽参数，是通过综合的技术经济比较或优化确定的。
（三）绘发电厂原则性热力系统图 汽轮机型式和单机容量确定后，即可根据汽轮机制造厂提供的该机组本体汽水系 统，和选定的锅炉型式来绘制原则性热力系统图。
(完整word版)热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(word文档良心出品)
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
热电厂热力系统计算..
热力发电厂课程设计1.1设计目的1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力1.2原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括：1）工业生产用汽负荷；2）冬季厂房采暖用汽负荷。
西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。
通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示：热负荷汇总表1.3计算原始资料（1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉锅炉效率0.72～0.85 0.85～0.90 0.65～0.70 0.85 0.85～0.90（2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：汽轮机额定功率750～6000 12000～25000 5000汽轮机相对内效率0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87汽轮机机械效率0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98～0.985 （3）热电厂内管道效率，取为0.96。
（4）各种热交换器效率，包括高、低压加热器、除氧器，一般取0.96～0.98。
（5）热交换器端温差，取3～7℃。
（6）锅炉排污率，一般不超过下列数值：以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式电厂2%以化学软化水为补给水的供热式电厂5%（7）厂内汽水损失，取锅炉蒸发量的3%。
（8）主汽门至调节汽门间的压降损失，取蒸汽初压的3%～7%。
（9）各种抽汽管道的压降，一般取该级抽汽压力的4%～8%。
（10）生水水温，一般取5～20℃。
（11）进入凝汽器的蒸汽干度，取0.88～0.95。
（12）凝汽器出口凝结水温度，可近似取凝汽器压力下的饱和水温度。
2、原则性热力系统2.1设计热负荷和年持续热负荷曲线根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1。
热电厂供热热力系统计算及工况图
。
流量 调 节 计 算 方
。
力参 数 有 五 个
可 由其 导 出
。
:
w G t
、
、
t,
、
t。
、
t
卜 ,
其 余参 数 均
:
法 及程 序 法 及 程序
、
两 台加热 器 串联 质 调 节 计 算方
”
我 们 计 算 的 任 务是 求 出相 应 的
G
、
当 w t 变 化
t*
、
等等
本文不 介绍
为某 一 值 时
19
。
,
.
1 1 8 t.
’
2
)
一
2 6
(立 式 加 热 器 )
一 艺 艺
K 一
(1 8 )
凡 凡 A 一
A
K
(t P
d
一 t‘
。
)
,
+
B K
}
(4 ) 水 蒸 汽 在 水 平 管束 上 膜 状 凝 结
放热
2
系数
K
(t P
二 一二 ‘ 。 )
、
一 t‘
。
)
‘+ ”K
4
a
,
_
19
Lm
二
(4 3 2 0
t
g
(5)
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我 们 以 换 热 器 的 换 热管 内 表 面 作 为 发电
,
(
x
+ y)
/2
、
t
h
“
(
x 一
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)/
2
(6) (7)
工 程 和 供 热 工 程分 界 面 换热 器热 平衡原 理 汽 参数
电厂效率计算方法
一、热电厂能耗计算公式符号说明单位供电标煤耗单位发电标煤耗单位供热标煤耗bg=bd/[1-(ed/100)]bd=(Bd/E)*102Bd=B(1-α)br=(Br/Qr)*103Br=Bαg/kwhg/kwhTKg/GJT4 R热电比R=(Qr/36Eg)*1025η0热效率η0=[(Qr+36Eg)/29.3B]*102(%)二、能耗热值单位换算千焦（KJ）大卡(kcal)1千瓦时(kwh)= 3600kj备注1、吉焦、千卡、千瓦时（GJ、kcal、kwh）1kcal=4.1868KJ=4.1868×10-3MJ=4.1868×10-6GJ1kwh=3600KJ=3.6MJ=3.6×10-3GJ2、标准煤、原煤与低位热值：1kg原煤完全燃烧产生热量扣去生成水份带走热量，即为原煤低位热值。
Qy＝5000kcal/kg＝20934KJ/kg1kg标准煤热值Qy＝7000kcal/kg＝29.3×103KJ＝0.0293GJ/kg当原煤热值为5000大卡时，1T原煤＝0.714吨标煤，则1T标煤＝1.4T原煤3、每GJ蒸汽需要多少标煤：br＝B/Q＝1/Qyη＝1/0.0293η＝34.12/η其中：η＝ηW×ηg＝锅炉效率×管道效率当ηW＝0.89，ηg＝0.958时，供热蒸汽标煤耗率br＝34.12/0.89×0.958＝40kg/GJ当ηW＝0.80，ηg＝0.994时，供热蒸汽标煤耗率br＝34.12/0.80×0.994＝42.9kg/GJ二、热电厂热电比和总热效率计算一、热电比（R）：1、根据DB33《热电联产能效能耗限额及计算方法》2.2定义：热电比为“统计期内供热量与供电量所表征的热量之比”。
R＝供热量/供电量×100％2、根据热、能单位换算表：1kwh＝3600KJ（千焦） 1万kwh＝3600×104KJ＝36GJ（吉焦）3、统一计量单位后的热电比计算公式为：R＝（Qr/Eg×36）×100％式中： Qr——供热量GJ Eg——供电量万kwh4、示例：某热电厂当月供电量634万kwh，供热量16万GJ，其热电比为：R＝（16×104/634×36）×100％＝701％二、综合热效率（η0）1、根据浙江省地方标准DB33定义，综合热效率为“统计期内供热量与供电量所表征的热量之和与总标准煤耗量的热量之比”η0＝（供热量＋供电量）/（供热标煤量＋供电标煤量）2、根据热、能单位换算表1万kwh＝36GJ1kcal＝4.1868KJ1kg标煤热值＝7000kcal1kg标煤热值＝7×103×4.1868＝29.3×103KJ＝0.0293GJ3、统一计量单位后的综合热效率计算公式为η0＝[（Qr＋36Eg）/(B×29.3）]×100％式中：Qr——供热量GJEg——供电量万kwhB——总标煤耗量t4、示例：某热电厂当月供电量634万kwh，供热量16万GJ，供热耗标煤6442吨，供电耗标煤2596吨，该厂总热效率为：η0＝[(16×104＋36×634)/（6442＋2596）×29.3]×100％＝69％1. 凝汽器压力下的饱和温度与凝汽器冷却水出口温度之差称为端差.2.3. 2.处于高度真空状态下的凝汽器，无论采用何种方法，总有一些不凝结的气体存在。
热力发电厂第9讲 第四章发电厂原则性热力系统-1
的单列高加
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采用双列高压加热器的优点
① 采用单列高加，当一台发生事故，所有高加被解列，
锅炉进水温度显著降低，对锅炉效率影响很大
② 采用双列高加，某台高加发生事故，该列高加解列，
另一列高加继续运行，锅炉进水温度只降低一半左右
承受的是比锅炉压力还要高的给水泵出口压力
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火电机组典型回热系统示意图
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双列布置的高压加热器系统示意
常识：
国内：600MW及以下亚临界和超临界机组高加均采用单列布
置，1000级机组多采用双列高加
日本：600MW及以上机组多配置单台容量为50%的双列高加
为什么？
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2.表面式加热器
(1) 面式加热器的类型及其结构特点
卧式：换热效果好，热经济性高
类型
立式：占地面积小，便于安装和检修
水室结构：管板+U形管束
结构
联箱结构：联箱+蛇形或螺旋形管束
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管板—U型管束卧式
高压加热器结构(图4-7)
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③ 高加出口水温每降低1℃，汽机热耗率上升约
2kJ/(kW∙h)，单列高加要比双列高加大110kJ/(kW∙h)
左右
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(3)表面式加热器及系统特点
优点：与混合式加热器相比
A. 系统连接简单，投资少
B. 系统运行的安全可靠性高等
缺点
A. 存在端差，热经济性低于混合式加热器
《热力发电厂》热力发电厂全面性热力系统
4.3 中间再热机组的旁路系统
2 旁路系统的类型
高压旁路（Ⅰ级旁路） 将新蒸汽绕过汽轮机高压缸经过减温减压装置进
入再热冷段管道 低压旁路（Ⅱ级旁路）
将再热后的蒸汽绕过汽轮机中、低压缸经过减温 减压装置进入凝汽器 大旁路 （ Ⅲ级旁路）
将新蒸汽绕过整个汽轮机，直接排入凝汽器
4.3 中间再热机组的旁路系统
旁路系统举例
4.4 机组回热全面性热力系统
1 对机组回热全面性热力系统 的要求
回热系统正常运行工况要求 ① 满足原则性回热系统的运行流程 ② 加热器抽空气系统的设置 ③ 维持面式加热器汽侧具有一定的疏水水位的要求
♧ 水封管 ♧ 浮子式疏水器 ♧ 疏水调节阀 ④ 凝结水泵、疏水泵入口设置抽空气管路，不断抽 出漏入泵内的空气以保证泵的正常工作。
– 主汽轮机主蒸汽流量相同； – 给水泵本身消耗的轴功率相等; – 在不考虑给水泵耗功的条件下，
主汽轮机产生的总电功率为Pe。
➢比较的方法
✓小汽轮机的内效率大于主机内效率与发电机效率和电能传
递效率的乘积，即 ip igd ，就可以获得小汽轮机驱
动的增益，且随 ip 的增大或 d 的减小而增益愈多。
目的
减少冷源损失，以提高机组的热经济性。
4.4 机组回热全面性热力系统
回热抽汽系统的保护
机组甩负荷时，汽轮机内压力突然降低，回热抽汽管道和各 加热器内的蒸汽倒流入汽轮机，引起汽轮机超速。 加热器泄漏使水从回热抽汽管道进入汽轮机而引起水击事故。 在回热抽汽管道上设置了一定的保护设备，主要包括装设止 回阀和电动隔离阀。
锅炉再热器出口联箱到汽轮机中压联合汽阀的管 道和分支管道称为再热热段蒸汽系统。
3 单元制主蒸汽-再热蒸汽系统的种类
发电厂原则性热力系统计算
发电⼚原则性热⼒系统计算发电⼚原则性热⼒系统计算: 已知条件1. 汽轮机形式和参数制造⼚家：哈尔滨汽轮机⼚型号：Ｎ300—16.７/５3８/53８型型式：亚临界、⼀次中间再热、单轴、双缸、双排汽、反动凝汽式汽轮机额定功率: 300MW 最⼤功率： 33０ＭW 初蒸汽参数：=0p 16.67ＭP ａ，=0t ５38C再热蒸汽参数：冷段压⼒==inrh p p 2 3.65３MPa ,冷段温度=in rh t 320.６C 热段压⼒=out rh p ３.288MP ａ，热段温度=outrh t 538C低压缸排汽参数:=c p 0．0299M Ｐa ，=ct 32．1C , =c h 2329.8kJ/kg给⽔泵⼩汽轮机耗汽份额:=st α0.0４32机组发电机实际发出功率:='e P 30０ＭW给⽔泵出⼝压⼒:=pu p ２０.81M Ｐa凝结⽔泵出⼝压⼒：１．７8MPa 机组机电效率: ==g m mgηηη０.98加热器效率： =hη０.９9额定排汽量: 543.８ｔ／ｈ给⽔温度：２73.6℃冷却⽔温度： 20℃最⾼冷却⽔温度: 34℃额定⼯况时热耗率: (计算)793６.2Ｋj ／KW ．h (保证）795５Kj/K Ｗ.h 额定⼯况时汽耗率 3．043K ｇ/KW .h 主蒸汽最⼤进汽量: 1025t/h⼯作转速： 3000r/min旋转⽅向：顺时针(从汽轮机向发电机看）最⼤允许系统周波摆动: ４８．5—５0.５Hz 空负荷时额定转速波动: ±１r/m ｉｎ噪⾳⽔平: 90ｄb 通流级数: 3６级表(１）机组回热加热器参数２. 锅炉形式和参数型号: ＨG —１0２5/18.2—Y Ｍ11型型式亚临界、⾃然循环、中间⼀次再热、燃煤汽包锅炉、单炉膛紧闭。
最⼤连续蒸发量: =bD 10２５t/h过热蒸汽出⼝参数:=b p 1８.2M Ｐａ ,=b t ５41C再热蒸汽进⼝参数： =in b rh p )(3．9２MPa，=inb rh t )(3２0C再热蒸汽出⼝参数： =o b rh p )( 3.7２ＭP ａ，=o b rh t )(541C省煤器进⼝给⽔参数: ='fw p ２7．５MP ａ ,='fw t 2７8.9C ，='fw h 1234.００KJ ／kg1D ,1b D ,d D 按《电⼒技术管理法规（试⾏)》的规格选取，即b D D %)5.3~%5.1(1=,b b D D %)5~%1(1=，0%)3~%1(D D d =相应选取结果如下:锅炉连续排污量:bb D D 02.01= 全⼚汽⽔损失:b D D 03.01=⾄锅炉减温⽔量:0015.0D D d =，kg kJ h d /594=解：1. 整理原始数据的计算点汽⽔焓值机组发电机功率='e p 300MW表（2）机组回热系统计算点汽⽔参数根据p ，t 查⽔蒸汽表得新蒸汽焓值kgkJ h /75.33960=，排汽焓值kg kJ h c /8.2329=,kg kJ h in rh/55.3025=,kg kJ h out rh /10.3537= kg kJ h h q inrh out rh rh /55.51155.302510.3537=-=-=２,全⼚物质平衡汽轮机总耗⽓量 0'0DD =锅炉蒸发量b b D D D D D 03.001'0+=+=0030928.1D D b =锅炉给⽔量01051547.102.102.0D D D D D D D b b b b b fw ==+=+=锅炉连续排污量01020619.002.0D D D b b ==未回收排污⽔量 01'1020619.0D D D b b ==补充⽔量11'11051547.005.002.003.003.0D D D D D D D D D b b b b b b ma ==+=+=+= 3，计算回热抽汽系数与凝汽系数（1）⾼压加热器H1: 由H1热平衡式求1α()21111w w h dw h h h h -=?-ηα()()071297.057.109107.313899.092.105437.119911211=--=--=dw h w w h h h h ηαH1的疏⽔系数071297.011==ααd（2）⾼压加热器H2:()()[]32211222w w h d w d w d d w h h h h h h-=?-+-ηαα()()dw d w d w d h w w h h h h h h 22211322----=αηα()()082487.077.89655.302577.89657.1091071297.099.033.86792.1054=--?--=H2的疏⽔系数 153784.0082487.0071297.0212=+=+=αααd d再热蒸汽系数rh α 846216.0153784.01121=-=--=αααrh（3)⾼压加热器H3先计算给⽔泵焓升puw h ?。
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热力发电厂课程设计1.1设计目的1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力1.2原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括：1）工业生产用汽负荷；2）冬季厂房采暖用汽负荷。
西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。
通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示：热负荷汇总表1.3计算原始资料（1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉锅炉效率0.72～0.85 0.85～0.90 0.65～0.70 0.85 0.85～0.90（2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：汽轮机额定功率750～6000 12000～25000 5000汽轮机相对内效率0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87汽轮机机械效率0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98～0.985 （3）热电厂内管道效率，取为0.96。
（4）各种热交换器效率，包括高、低压加热器、除氧器，一般取0.96～0.98。
（5）热交换器端温差，取3～7℃。
（6）锅炉排污率，一般不超过下列数值：以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式电厂2%以化学软化水为补给水的供热式电厂5%（7）厂内汽水损失，取锅炉蒸发量的3%。
（8）主汽门至调节汽门间的压降损失，取蒸汽初压的3%～7%。
（9）各种抽汽管道的压降，一般取该级抽汽压力的4%～8%。
（10）生水水温，一般取5～20℃。
（11）进入凝汽器的蒸汽干度，取0.88～0.95。
（12）凝汽器出口凝结水温度，可近似取凝汽器压力下的饱和水温度。
2、原则性热力系统2.1设计热负荷和年持续热负荷曲线根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1。
用户处工业用汽符合总量：采暖期最大为175 t/h,折算汇总到电厂出口处为166.65 t/h。
表2-1 热负荷汇总表折算到热电厂出口的工业热负荷，再乘以0.9的折算系数，得到热电厂设计工业热负荷，再按供热比焓和回水比焓（回水率为零，补水比焓62.8 kJ/kg）计算出供热量，见表2-2。
根据设计热负荷，绘制采暖负荷持续曲线和年热负荷持续曲线图，见图2-1、图2-2。
表2-2 热电厂设计热负荷图2-1 采暖热负荷持续曲线图图2-2 年热负荷持续曲线图2.2装机方案的拟定根据热电厂设计热负荷和建厂条件，热电厂最终规模是50MW以下，由于采暖热负荷占整个热负荷比重一般，所以不建热水网。
采暖用汽和工业用汽同管输送，因此拟定以下装机方案：（见图2-3）2×CC12-4.9/0.98/0.17型双抽汽供热式次高压汽轮机发电机组；1×B12-4.9/0.98型背压供热式次高压汽轮机发电机组；3×75 t/h次高压循环流化床锅炉。
本方案设有三台锅炉，三台汽轮机，主蒸汽系统采用母管制。
背压机组（B12机组）的排汽，一部分作为1号高加的加热用汽，另一部分作为供热汽源。
抽汽机组CC12有3级非调整抽汽和2级调整抽汽，其中第1级调整抽汽和第1级非调整抽汽共用一个抽汽口，第2级调整抽汽和第2级非调整抽汽共用一个抽汽口，第1级调整抽汽做为供热抽汽，第2级调整抽汽做为补充水加热蒸汽。
除氧器加热用汽量是第2级非调整抽汽，除氧器定压运行。
该系统配置减温减压器，保留或新建调峰锅炉，机组供热不足部分先由锅炉的新蒸汽减温减压后提供，再由尖峰锅炉提供。
减温减压器所用的减温水来自给水泵出口。
系统设连排扩容器，扩容蒸汽进入除氧器。
功热蒸汽的凝结水不回收，补充水（生水）由CC12机组的第2级调整抽汽加热后，去化水车间，再去除氧器。
5.4p 450t 3312.9hD b =390189.69D oj =17.80.0D b l =7.83.79图2-3 B12-4.9/0.98 + 2×CC12-4.9/0.98/0.17 + 3×75 t/h 全厂原则性热力系统图2.3汽轮机热力特性资料与原则性热力系统拟定及其计算（一）机组热力特性资料我国常见供热机组的热力特性参见《中小型热电联产工程设计手册》。
本方案CC12额定进气量92 t/h，最大进气量104.4 t/h，第一级调整抽汽量30 ~ 50 t/h，第二级调整抽汽量30 t/h。
本方案的计算原则是，让B12尽量多供热负荷，CC12汽机第二级调整抽汽作热电厂补水加热用汽。
（二）原则性热力系统本方案原则性热力系统见图2-3。
（三）原则性热力系统计算1. 参数级符号说明见表2-3表2-3 参数及符号2. 计算条件计算工况：采暖期最大热负荷工况，此时对应汽轮机最大进气量和最大调整供热抽汽量；设锅炉排污量：D bl = 0.02 D b ；汽水损失量：D 1 = 0.03 D b ；ηh = η'h=0.98。
各效率取值见表2-4。
表2-4 主要效率取值3. 锅炉减温减压供热系统热力计算公式 物质平衡方程 DD Tjwj=+D 0 （a ）能量平衡方程03282.85D 518.842907jwTjD D+= （b ） 把（a ）式带入（b ）式得03282.85D 518.842907jwTjD D+=解得 01.168Tjj DD =（3-62）001.168Tj Tj j j D D D D =-= （3-63） 4. 方案一的计算（1）锅炉汽水流量计算公式 1）锅炉蒸发量)(030928.1)03.01/()(000000D D D D D DD j B j B Cb++=-++=（3-64） 2）锅炉排污量)(020619.002.00001D D D D Dj B b b ++==（3-65） 3）锅炉给水量)(051546.10001D D D D D Dj B b b fw++=+=（3-66） 4) 锅炉扩容排污系统计算 物质平衡方程 DD psfb +=D 1（a ）能量平衡方程111790.98D2693467.08b f ps D D =+⨯ （b ）把（a ）式带入（b ）式得0000.0063757()DfB j D D D =++ (3-67)10000.0142428()D psb f B j D D D D D =-=++ （3-68)5)补充水量计算，若不考虑回水D D D D D Dps L Tj TB TC ma++++=)()(030928.103.0)(000D D D D D Dj B C Tj TB TC++⨯+++=0000.0142428()CB j DD D +++（3-69）000()0.0451707()TCTB Tj C B j DD D D D D =+++++（2）B12-4.9/0.98热力系统计算公式 1）B12机高加用汽量计算高加用汽量可分为两部分，一部分由B12汽轮机排气提供，为DB1，另一部分由CC12第一级抽汽提供，为DC1。
假定B12抽汽加热对应的给水量是DoB和CC12一级抽汽加热剩余的给水量，则高加能量平衡方程：100.98(2907711.76) 1.051546(719.67518.84)BB DD ⨯-=⨯-解得高加用汽 100.0981632BB DD =（3-70）2）B12机外供汽量 0100.901837TBB B B DD D D =-= （3-71）3）B12机发电功率(),003282.8529070.857/3.679.868e BB B PD D ⎡⎤=-⨯=⎣⎦（3-72） （3）CC12-4.9/0.98//0.17热力系统计算公式 1）CC12高加用汽量计算 高加能量平衡方程()()()1000.982907711.76719.67518.84 1.051546C CjD D D ⨯-=-⨯+解得高加用汽量 ()1000.098163CCjDD D =+（3-73）2）生水预热器用汽量计算生水预热器的热平衡：计算时考虑20%的化学水处理水量损失。
()()20.982744.69476.54 1.2167.4762.8s maD D ⨯-=⨯-()()20000.0565070.002553sTCTBTjCBjDD D D D D D =+++++（3-74）3)低压加热器用汽量计算公式低压热平衡： ()()()3=3c 0.982693433.07407.68128.65D D D --⨯+ 低加用汽量: D 3=0.144149D c （3-75） 4）除氧器用汽量计算公式 除氧器热平衡()()2bs 2s 113c f fw w 0.982744.69146.5476.54711.76407.682693.11=518.84C B D D D D D D D D ⨯+++++++（D +D ）把式（3-69），（3-73），（3-70），（3-67），（3-74），（3-75）带入上式，并整理得()()2=000j 0j j c0.1675630.032406 0.0644760.173413C B TC TB T D D D D D D D D D +++-++-（3-76）5）CC12汽量平衡把式（3-73），式（3-74），式（3-75）带入上式，并整理得0000.7537800.1752440.309750 1.021937 0.008209()C B j TCTB Tj Dc D D D D D D =---++（3-77）6）CC12发电量计算公式()()()()(),12230.829[3282.852*******.852744.69 +3282.852693.94(3282.852308.47)]/3.6e C C TC s C P D D D D D D =⨯-++-+-+-（3-78）整理上式得(),00085.82585229.57784375.64124421.081845 0.987569225.867097e C TC C j B TB Tj cP D D D D D D D =+++-++（3-79）或0000.004427,0.1309520.0933370.379984 0.3348930.004372()C B TCj TB Tj Dc Pe C D D D D D D =----++0C 1C TC 22s 3c D =D +D +D +D +D +D（3-80）代入式（3-77），并整理得0C ,00D =0.0050040.0925780.028419 0.7255900.004337()e C B jTC TB Tj P D D D D D +-+-+（3-81）(4)方案一各部分实际用汽量计算上面推导出来汽机进汽量(D 0)、凝汽量(D c )与发电功率(P e )和供汽量(D T )之间的关系，现将有关数据代入，可计算出方案一在采暖期最大负荷下汽机、锅炉等各部分实际用汽量。