框架计算表(整理)

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钢结构框架柱截面强度稳定计算表

弯矩作用平面外稳定验算： N/(Aφ_y )+(β_tx M_x)/(φ_b#DIV/0! W_x ) #DIV/0! #DIV/0!
M_x M_x M_x N N N A A 0A 0 0 0 W_x W_x W_x μ μ 0μ 0 H H 0H 0 i_x i_x i_x 0 0 λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b φ_b φ_ b 0 0 λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y 0 i_y 0 内力组合Ⅰ 内力组合Ⅱ 内力组合Ⅲ M_x M_x M_x N N N A 0A 0A 0 0 0 0 W_x W_x W_x μ μ 0μ 0 H H 0H 0 i_x 0 i_x 0 i_x 0 λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b φ_b 0 φ_b 0 λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y 0 i_y 0 内力组合Ⅰ 内力组合Ⅱ 内力组合Ⅲ M_x M_x M_x N N N A 0A 0A 0 0 W_x 0 W_x 0 W_x μ μ μ 0 0 H H 0H 0 i_x 0 i_x 0 i_x 0 λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b #DIV/0! φ_b #DIV/0! φ_b #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y 0 i_y 0 内力组合Ⅰ 内力组合Ⅱ 内力组合Ⅲ M_x M_x M_x N N N A 0A 0A 0 0 W_x 0 W_x 0 W_x μ μ 0μ 0 H H 0H 0 i_x 0 i_x 0 i_x 0 λ_x λ_ x λ_ x #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b #DIV/0! φ_b #DIV/0! φ_b #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y 0 i_y 0 内力组合Ⅰ 内力组合Ⅱ 内力组合Ⅲ M_x M_x M_x N N N A 0A 0A 0 0 W_x 0 W_x 0 W_x μ μ 0μ 0 H H 0H 0 i_x 0 i_x 0 i_x 0 λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b φ_b 0 φ_b 0 λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y 0 i_y 0 内力组合Ⅰ 内力组合Ⅱ 内力组合Ⅲ M_x M_x M_x N N N A 0A 0A 0 0 W_x 0 W_x 0 W_x μ μ 0μ 0 H H 0H 0 i_x i_x i_x 0 0 0 λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! λ_x #DIV/0! φ_x φ_x 0 φ_x 0 N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! N_Ex^， #DIV/0! φ_y φ_y 0 φ_y 0 φ_b φ_ b φ_ b #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! λ_y #DIV/0! i_y i_y i_y 0 0

框架柱配筋计算表(excel公式)

0.55
0.55
0.55
0.55
0.55
0.55
实际受压区高度
ξ=N/α1fcbh0
0.43
0.50
0.41
0.47
0.48
0.43
0.46
0.52
0.42
0.48
0.56
0.43
偏心性质(ξ与ξb比较)
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
小偏心
大偏心
大偏心受压计算
ξ As=As'(mm²)
1964.00
1964.00
实际配筋率
ρ×100%
1.72
1.72
1.72
1.72
1.72
1.72
2.69
2.69
2.69
2.69
2.69
2.69
最大配筋率
ρmax×100%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
最小配筋率
ρmin×100%
0.60%
0.60%
0.60%
0.60%
0.60%
1.00 1.66 275.33
1.00 1.63 278.62
1.00 1.56 287.75
1.00 2.33 242.23
1.00 2.64 235.90
1.00 1.73 269.24
1.00 2.85 231.83
1.00 2.05 251.07
系数α1(≤C50,取1.0)
1.00

建筑工程框架柱工程量计算表

Z5
0.35 0.4 15.18 2 2 1
4.2504
0 45.54
0
0
0 45.54 0.53045 40.986
0
0
0 0.28
Z6
0.35 0.6 3.2 2 1 2
1.344
0
0 12.16
0
0 12.16 0.16773 6.2016
0
0
0 0.42
0.35 0.5 9.6 2 1 1
3.36
Z1
0.3 0.5 15.18 2 1 1
4.554
0 48.576
0
0
0 48.58 0.56834 24.774
0
0
0 0.3
Z2
0.3 0.4 15.18 2 1 1
3.6432
0 42.504
0
0
0 42.5 0.45467 21.677
0
0
0 0.24
Z3
0.3 0.5 12.8 2 1 1
0
0
0 15.68 0.18346 7.9968
0 18.2
0
0 0.3
Z4
0.35 0.5 0.3 2 3 1
0.105
0 1.02
0
0
0 1.02 0.0131
0
0
0
0
0
0.35 0.5 4.9 2 1 1
1.715
0 16.66
0
0
0 16.66 0.21403 8.4966
0 16.99
0
0 0.35
0 32.64
0
0
0 32.64 0.41933 16.646

框架结构计算

X X X X X设计学生：指导老师：三峡大学XX学院摘要：本设计课题为。

Abstract：The project is the design of a express hotel.关键词：框架结构抗震等级内力分析荷载组合独立基础板式楼梯Keywords:frame structure前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教与学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。

本组毕业设计题目为。

1.建筑设计1．1工程概况本工程为该工程采用钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度(0. 1g)，设计地震分组为第一组，抗震等级为三级。

1．2地质资料工程重要性等级为三级，本地区属亚热带大陆行季风气候，1．3平面布置在平面布置中1．4立面布置1．5各种用房和交通联系的设计本工程工程重要性等级为三级，根据《旅馆建筑设计规范》1．6建筑各构件用料、装饰及做法1.墙体：2.结构设计2．1．1结构布置方案及结构选型根据建筑使用功能要求，本工程采用框架承重方案。

框架柱网布置如下图2.1.1：2．1．2确定结构计算简图（1）计算基本假定：○1一片框架可以抵抗在本身平面内的侧向力，而在平面外的刚度很小，可以忽略（因而整个结构可以划分成若干个平面结构共同抵抗与平面结构平行的侧向荷载，垂直于该方向的结构不参加受力）；○2楼板在其自身平面内刚度无限大，楼板平面外刚度很小，可以忽略（因而在侧向力作用下，楼板可做刚体平移或转动，各个平面抗侧力作用时，假定结构无侧移。

（2）计算简图如下图2.1.2（1）根据图2.1.13.9m＋＋＝5.1m，其中3.9m为层高，0.6m为室内外高差和基层顶面到室外地面的高度；二层柱高为 3.9m，标准层柱高从楼面算至上一层楼面，均为3m图2.1.2（1）框架计算单元简图框架梁跨度（按柱中心线确定）：AB、CD跨：5400m；BC跨：7800m框架柱高度：底层：Z1＝5100mm；二层：Z2＝3900mm；标准层：Z3＝3000mm，框架计算简图如下图所示。

第三节-框架结构的计算简图

第三节框架结构的计算简图4.3.1 梁、柱截面尺寸框架梁、柱截面尺寸应根据承载力、刚度及延性等要求确定。

初步设计时，通常由经验或估算先选定截面尺寸，以后进行承载力、变形等验算，检查所选尺寸是否合适。

1、梁截面尺寸确定2、柱截面尺寸柱截面尺寸可直接凭经验确定，也可先根据其所受轴力按轴心受压构件估算，再乘以适当的放大系数以考虑弯矩的影响。

即框架柱的截面宽度和高度均不宜小于300mm，圆柱截面直经不宜小于350mm，柱截面高宽比不宜大于3。

为避免柱产生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4，或柱的剪跨比宜大于2。

3、梁截面惯性矩在结构内力与位移计算中，与梁一起现浇的楼板可作为框架梁的翼缘，每一侧翼缘的有效宽度可取至板厚的6倍；装配整体式楼面视其整体性可取等于或小于6倍；无现浇面层的装配式楼面，楼板的作用不予考虑。

设计中，为简化计算，也可按下式近似确定梁截面惯性矩I：4.3.2 框架结构的计算简图1、计算单元框架结构房屋是空间结构体系，一般应按三维空间结构进行分析。

但对于平面布置较规则的框架结构房屋，为了简化计算，通常将实际的空间结构简化为若干个横向或纵向平面框架进行分析，每榀平面框架为一计算单元。

就承受竖向荷载而言，当横向（纵向）框架承重，且在截取横向（纵向）框架计算时，全部竖向荷载由横向（纵向）框架承担，不考虑纵向（横向）框架的作用。

当纵、横向框架混合承重时，应根据结构的不同特点进行分析，并对竖向荷载按楼盖的实际支承情况进行传递，这时竖向荷载通常由纵、横向框架共用承担。

2、计算简图在框架结构的计算简图中，梁、柱用其轴线表示，梁与柱之间的连接用节点表示，梁或柱的长度用节点间的距离表示，框架柱轴线之间的距离即为框架梁的计算跨度；框架柱的计算高度应为各横梁形心轴线间的距离，当各层梁截面尺寸相同时，除底层外，柱的计算高度即为各层层高。

对于梁、柱、板均为现浇的情况，梁截面的形心线可近似取至板底。

对于底层柱的下端，一般取至基础顶面；当设有整体刚度很大的地下室；且地下室结构的楼层侧向刚度不小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍时，可取至地下室结构的顶板处。

一榀框架计算（带基础）

⼀榀框架计算（带基础）结构计算书设计资料1 设计资料（1）⼯程名称：⼤学某教学楼。

（2）结构形式：现浇钢筋混凝⼟框架结构，柱⽹尺⼨为6.6m×6.3m。

（3）⼯程概况：建筑物类别为⼄类，建筑层数3层，层⾼3.6m，室内外⾼差450mm，⼥⼉墙⾼600mm，建筑⾼度11.85m。

（4）基本风压：0.45 kN/ m2，地⾯粗糙度为C类。

（5）材料选⽤：钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采⽤HRB400，板中钢筋和箍筋采⽤HPB300；基础中除分布钢筋和箍筋采⽤HPB300外，其余钢筋采⽤HRB400。

混凝⼟：采⽤C35混凝⼟，f c=16.7N/mm2墙体：采⽤加⽓混凝⼟砌块，重度?=5.5 kN/m3；窗：铝合⾦窗，?=0.35 kN/m3；（6）墙体厚度：内墙厚200mm，外墙厚250mm。

（7）楼板厚度取120mm（8）采⽤柱下独⽴基础，并在墙体下⽅砌筑⽑⽯条形基础。

结构平⾯布置图如图1所⽰。

图1 结构平⾯布置图2 梁、柱截⾯尺⼨估算2.1 梁截⾯尺⼨估算框架梁截⾯⾼度h=l/12，截⾯宽度b=(1/3~1/2)h，本结构中取：纵向连系梁：b=250mm h=500mm横向AB、CD跨框架梁：b=250mm h=550mm横向BC跨框架梁：b=250mm h=400mm次梁：b=200mm h=400mm2.2 柱截⾯尺⼨估算框架柱的截⾯尺⼨b c=(1/18~1/12)H i，h c=(1~2)b c，H i为第i层层⾼。

本结构中层⾼为3.6m，故b c=（200~300）mm。

框架柱截⾯尺⼨还应根据公式估算，式中：N=(1.2~1.4)N v，N v=负荷⾯积*（12~14）kN/m2*层数，为轴压⽐，本⽅案不考虑抗震设防，轴压⽐不⼤于1.05，为减少配筋，依据经验取为0.9。

仅估算底层柱，本结构中，边柱和中柱负荷⾯积分别为（6.3*3.3）m2，（6.3*4.95）m2，层数为3层。

C30混凝⼟，f c=16.7N/mm2边柱中柱取柱截⾯为正⽅形，则边柱、中柱截⾯分别为285mm*285mm、350mm*350mm，考虑到施⼯、计算简便以及安全因素，各柱截⾯尺⼨从底层到顶层均取为500 mm*500 mm。

多层框架建筑荷载标准值计算

§1、恒载标准值计算（1）屋面屋面表层30‰⎧⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎩防水层（刚性）：厚C20细石混凝土防水防水层（柔性）：三毡四油铺小石子找平层：15厚水泥砂浆找坡层：40厚水泥石灰焦值砂浆3找平保温层：80厚矿碴水泥 3.42 KN/m2 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.120m ×25 KN/m3=3 KN/m2抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m ×17 KN/m3=0.17KN/m2合计： 6.59 KN/m2 （2）各层走廊楼面水磨石地面⎪⎩⎪⎨⎧素水泥浆结合层一道水泥沙浆打底面层mm mm 2010 0.65 KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.120m ×25 KN/m3=3.0KN/m2 抹灰层：10厚混合砂浆 0.10×17N/m3=0.17N/m2 合计： 3.82N/m2 （3）标准层楼面楼面1⎧⎪⎨⎪⎩大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚：3干硬性水泥砂浆，面上撒20厚素水泥素水泥浆结合层一道 1.16KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.120m ×25 KN/m3=3.0 KN/m2 抹灰层：10混合砂浆 0.01m ×17 KN/m3=0.17 KN/m2 合计： 4.33 KN/m2 （4）梁自重：b ×h=300mm ×600mm梁自重（两侧抹灰，底侧在天棚抹灰上已算过）：25kN/m3×0.3m ×（0.6m-0.120m ）=3.6KN/m 抹灰层:10厚混合砂浆： 0.01m ×(0.60m ×2＋0.3)×17KN/m 3=0.27KN/m 合计： 3.87KN/m 次梁：b ×h=250mm ×500mm梁自重： 25kN/m3×0.25m ×（0.50m-0.12m ）=2.38KN/m 抹灰层：10厚水泥砂浆 : 0.01m ×(0.5 m ×2＋0.25m)×17KN/m 3=0.21 KN/m 合计： 2.59KN/m （5）柱自重：b ×h=400mm ×600mm柱自重: 25kN/m3×0.4m ×0.6m=6.0KN/m 抹灰层：10厚混合砂浆抹灰层0.010m ×（0.6m ＋0.4m)×2×17 kN/m3＝0.34KN/m合计： 6.34KN/m （6）外纵墙自重纵墙：0.9m×0.2m×7.5 KN/m3 =1.35KN/m塑钢金窗：0.45KN/m2×2.1m=0.945 KN/m水刷石外墙面：（3.6m-2.1m）×0.5KN/m2＝0.75KN/m 水泥粉刷内墙面：（3.6m-2.1m）×0.36KN/m2＝0.54KN/m 合计： 3.585 KN/m （7）内纵墙自重内纵墙：（3.6m-0.6m）×0.2m×7,5kN/m3=4.5KN/m水泥粉刷内外墙面：（3.6m-0.6m）×2×0.36KN/m2＝2.16KN/m合计： 6.66KN/m （8）内隔墙自重内隔墙：（3.6m-1.0m）×0.2m×7.5kN/m3=4.5KN/m水泥粉刷内外墙面：（3.6m-0.6m）×2×0.36KN/m2＝2.16KN/m合计： 6.66 KN/m （9）地下一层纵墙自重纵墙自重25kN/m3×（4。

框架结构平均传热系数计算表(v100)

北
1862.328
东
86.640
南
431.480
西
86.640
北
401.280
东
0.196
南
0.216
西
0.196
北
0.215
原创：马识途版权所有
框架梁面积 57.680 墙面积 259.164 过梁面积 0.000
框架柱面积 39.625
传热系数 0.529
框架梁面积 202.540 墙面积 1240.317 过梁面积 0.000 框架柱面积 126.800 框架梁面积 57.680 墙面积 258.647 过梁面积 0.000 框架柱面积 39.625 框架梁面积 222.300 墙面积 1088.173 过梁面积 0.000 框架柱面积 150.575
保温层 0.050 0.050 0.050 0.050 保温层 0.050 0.050 0.050 0.050 梁高 0.700 梁高
柱宽 0.500
热桥面积（南）热桥面积（西）热桥面积（北）
框架梁
过梁 1.000 2.000 3.000 框架柱
框架梁
过梁 1.000 2.000 3.000 框架柱
传热系数 0.510 传热系数 0.536 传热系数 0.523
墙体 0.240 0.240 0.240 0.240 墙体或热桥 0.250 0.250 0.250 0.250 梁长 20.600 梁长
柱高 15.850
3.000
其他
其他
数目 4.000 数目
数目 5.000
体形系数
数据输出
墙面积
窗面积
窗墙比
东
梁长
数目
77.900

4 荷载计算及计算简图

4 荷载计算及计算简图4.1 竖向荷载表4.1.1 梁自重计算表4.1.1 柱自重计算表4.1.3 竖向荷载计算汇总楼、屋面荷载按照图4.1.1所示导荷方式传递到相应框架梁上。

图4.1.1 荷载传导方式4.2 楼、屋面恒载计算4.2.1 作用在顶层框架梁上的线荷载标准值1）梁自重m KN g g g BC CD AB /6.3161616=== 2）均布恒载（楼板传至的梁段最大值）m KN g g CD AB /184.236.344.62626=⨯== m KN g BC /32.19344.626=⨯=4.2.2 作用在标准层框架梁上的线荷载标准值 1）梁自重+墙自重m KN g g CD AB /216.911== m KN g BC /85.21=2）均布恒载（楼板传至的梁段最大值）m KN g g CD AB /572.136.377.322=⨯== m KN g BC /31.11377.32=⨯=4.2.3框架节点集中荷载标准值1）顶层框架边节点集中荷载计算如表4.2.1。

表4.2.1 顶层框架边节点集中荷载计算顶层框架边节点集中荷载153.73KN 2）顶层框架中节点集中荷载计算如表4.2.2。

顶层框架中节点集中荷载151.39KN3）标准层框架边节点集中荷载计算如表4.2.3。

标准层框架边节点集中荷载114.063KN 4）标准层层框架中节点集中荷载计算如表4.2.4。

标准层框架中节点集中荷载148.121KN4.3 楼、屋面活载计算4.3.1 顶层框架梁上线荷载（楼板传至的梁段最大值）m KN p p CD AB /575.123.65.044=⨯== m KN p BC /65.13.35.04=⨯=4.3.2 顶层框架梁上集中荷载KN p p D A 105.443.6)43.67.5(25.04143.623.62125.044=⨯-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯==KN p p C B 941.723.3)23.33.6(5.0105.444=⨯-⨯+==4.3.1 顶层框架梁上线荷载（楼板传至的梁段最大值）梁上线荷载（楼板传至的梁段最大值）m KN p p CD AB /3.623.6244=⨯== m KN p BC /25.83.35.24=⨯=4.3.4 标准层框架梁上集中荷载KN p p D A 420.16105.4444=⨯==KN p p C B 601.3523.3)23.33.6(5.2420.1644=⨯-⨯+== 4.4 竖向荷载作用下结构计算简图竖向荷载作用下结构计算简图如图4.4.1及4.4.2所示。

土木工程毕业设计第六章竖向荷载作用下框架内力计算

第六章竖向荷载（恒载+活载）作用下框架内力计算第一节框架在恒载作用下的内力计算本设计用分层法计算内力，具体步骤如下：①计算各杆件的固端弯矩②计算各节点弯矩分配系数③弯矩分配④调幅并绘弯矩图⑤计算跨中最大弯矩、剪力和轴力并绘图一、恒载作用下固端弯矩计算（一）恒载作用下固端弯矩恒载作用下固端弯矩计算(单位：KN·m) 表恒载作用下梁固端弯矩计算统计表（二）计算各节点弯矩分配系数用分层法计算竖向荷载，假定结构无侧移，计算时采用力矩分配法，其计算要点是：①计算各层梁上竖向荷载值和梁的固端弯矩。

②将框架分层，各层梁跨度及柱高与原结构相同，柱端假定为固端。

③计算梁、柱线刚度。

对于柱，假定分层后中间各层柱柱端固定与实际不符，因而，除底层外，上层柱各层线刚度均乘以修正。

有现浇楼面的梁，宜考虑楼板的作用。

每侧可取板厚的6倍作为楼板的有效作用宽度。

设计中，可近似按下式计算梁的截面惯性矩：一边有楼板：I=两边有楼板：I=④计算和确定梁、柱弯矩分配系数和传递系数。

按修正后的刚度计算各结点周围杆件的杆端分配系数。

所有上层柱的传递系数取1/3，底层柱的传递系数取1/2。

⑤按力矩分配法计算单层梁、柱弯矩。

⑥将分层计算得到的、但属于同一层柱的柱端弯矩叠加得到柱的弯矩。

（1）计算梁、柱相对线刚度图修正后梁柱相对线刚度（2）计算弯矩分配系数结构三层=÷+=①梁μB3C3μ=÷++=C3B3=÷++=μC3D3μ=÷+=D3C3=÷+=②柱μB3B2μ=÷++=C3C2μ=÷+=D3D2结构二层=÷++=①梁μB2C2μ=÷+++=C2B2=÷+++=μC2D2μ=÷++=D2C2②柱μ=÷++=B2B3=÷++=μB2B1=÷+++=μC2C3=÷+++=μC2C1=÷++=μD2D3μ=÷++=D2D1结构一层=÷+1+=①梁μB1C1=÷+1++=μC1B1=÷+1++=μC1D1=÷+1+=μD1C1=÷+1+=②柱μB1B2=1÷+1+=μB1B0=÷+1++=μC1C2=1÷+1++=μC1C0μ=÷+1+=D1D2μ=1÷+1+=D1D0（三）分层法算恒载作用下弯矩恒载作用下结构三层弯矩分配表B C D上柱偏心弯矩分配系数0固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次分配二次分配恒载作用下结构二层弯矩分配表↑↑↑B C D偏心弯矩分配系数固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次分配二次分配恒载作用下结构一层弯矩分配表↑↑↑B C D偏心弯矩分配系数固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次二次图弯矩再分配后恒载作用下弯矩图（KN·m）（四）框架梁弯矩塑性调幅为了减少钢筋混凝土框架梁支座处的配筋数量，在竖向荷载作用下可以考虑竖向内力重分布，主要是降低支座负弯矩，以减小支座处的配筋，跨中则应相应增大弯矩。

4框架结构设计计算

（7）绘制总弯矩图
图4－6 例题1 框架总弯矩图
用分层法计算下面框架的M图
3 水平荷载下内力近似计算—反弯点法
框架所受的水平荷载主要是风和地震作用，这些均布都可以化成作用在框架楼层结点上的水平集中力，如图所示。这时框架侧移是主要的变形因素。对于层数不多的框架，柱子轴力较小，截面也较小，当梁的线刚度ib比柱的线刚度ic大的多时，采用反弯点法计算其内力，误差比较小。
解：（1）将三层框架按图（b）、(c)、(d)的形式分解成单层框架，并将除底层之外的柱线刚度乘以0.9的修正系数；（2）求梁柱相对线刚度。将各梁柱线刚度除以梁的线刚度，使梁的相对线刚度为1；柱的相对线刚度分别为：底层ic’=1.1、其余各层ic’=1.3；（3）求节点弯矩分配系数。以第三层A柱节点为例，求弯矩分配系数μ3i：
构件分配系数
一层框架弯矩叠加
构件
分配系数叠加弯矩分配不平衡弯矩弯矩小计
柱A12
0.32 2.688＋0.952＝3.64 －0.952×032＝－ 0.305 3.335
柱A10
0.38 3.192 －0.952×038＝－0.362 2.83
梁1ab
0.3 －5.88 －0.952×03＝－ 0.285 －6.165

反弯点法

多层多跨框架在水平荷载作用下的弯矩图通常如图所示。它的特点是，各杆件的弯矩图均为直线，每杆均有一零弯矩点，称为反弯点.
如果在反弯点处将柱子切开，切断点处的内力将只有剪力和轴力。如果知道反弯点的位置和柱子的抗侧移刚度，即可求得各柱的剪力，从而求得框架各杆件的内力，反弯点法即由此而来。由此可见，反弯点法的关键是反弯点的位置确定和柱子侧向刚度的确定。

框架梁正截面配筋计算表

实配钢筋/mm2 纵向受压钢筋/纵向受拉钢筋
M / kN ⋅ m
b × h0 / mm × mm
α s = M / (α1 f cbh02 )
ξ = 1 − 1 − 2α s
As = α1 f c bh0ξ / f y / mm2
As ,min = ρ min bh / mm 2
实配钢筋/mm2 纵向受压钢筋/纵向受拉钢筋
As ,min = ρ min bh / mm 2
实配钢筋/mm2
M / kN ⋅ m
b 'f × h0 / mm × mm
α1 f cb'f h'f (h0 − 0.5h 'f )
α s = M = 1 − 1 − 2α s
As = α1 f c b'f h0ξ / f y / mm2
As ,min = ρ min bh / mm 2
实配钢筋/mm2
框架梁斜截面配筋计算表
层次计算公式左右左右左右左右
V / kN
b × h0 / mm × mm
0.2β c f c bh0 / kN
截面尺寸要求
0.7 f t bh0 / kN
是否构造配筋
Asv V − 0.7 ft bh0 = S 1.25 f yv h0
取双肢箍 Asv = S 加密区实配箍筋非加密区
ρ sv ,min = 0.28 f f / f yv
ρ sv = Asv / bs
框架梁正截面配筋计算表
支座截面（按矩形截面计算）层次计算公式梁左右左梁右
M / kN ⋅ m
b × h0 / mm × mm
α s = M / (α1 f cbh02 )

框架计算简图及梁柱线刚度

一、框架梁柱线刚度初估梁柱截面尺寸： ⑴、梁：493010104254103010604.2500250121,500250·1093.4780010373.1108.2,10373.165030012122300,2173273121(,650,65097512181(,7800mm I mm mm h b mmN l EI i C mm I I mmb mm ～　h ～b mm h mm mm ～l ～h mm l b ⨯=⨯⨯=⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯==⨯=⨯⨯⨯=========次梁取级，混凝土用取）取）⑵、柱：混凝土用30C 级按层高确定截面尺寸：底层取mm H 71006504506000=++=，mmN i mmmm h b mm mm ～H ～b c ·10896.15400/100.3800121800800,355473201151(1144⨯=⨯⨯⨯=⨯=⨯==取）底层mm N i c ·10442.17100/100.38001211144⨯=⨯⨯⨯=取梁的线刚度值为基准值1，则柱为：846.3，底层柱为：925.2，见下图2：G 44444G G G 3333321G21212121H J K L H J K L H J K L H J K L HJKL1.03.8462.9251.03.8461.03.8461.03.8463.8463.8463.8461.03.8461.03.8461.01.03.8461.03.8461.03.8461.03.8461.01.01.01.01.02.9252.9252.9252.9253.8463.846二、荷载计算双向板板厚：mm h mm ～l ～h 100,785.97501401(===取） 1、恒荷载计算：（标准值）⑴、屋面恒载：屋10 3.44 KN/ m 2 100厚现浇混凝土屋面板 0.1×25=2.5 KN/ m 2 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×20=0.2 KN/ m 2 合计： 6.14 KN/ m 2 ⑵、楼面恒载：楼10 0.7 KN/ m 2 结合层一道100厚现浇混凝土屋面板 0.1×25=2.5 KN/ m 210厚水泥砂浆抹灰 0.01×20=0.2 KN/ m 2 合计： 3.4 KN/ m 2 ⑶、梁自重：主梁mm mm h b 650300⨯=⨯主梁自重 25×0.3×(0.65-0.1)=4.125 KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×(0.65-0.1+0.3) ×2×20=0.34KN/m合计： 4.465 KN/m 次梁自重 25×0.25×（0.5-0.1 ）＝2.5 KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×（0.5-0.1+0.25）×2×20＝0.26KN/m 合计： 2.76KN/m⑷、柱自重：mm mm h b 800800⨯=⨯柱自重 25×0.8×0.8＝16KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×0.8×4×20＝0.64KN/m合计： 16.64KN/m⑸、外墙自重：粉煤灰轻渣空心砌块：自重取8.0 KN/ m3标准层 8×0.2×（5.4-0.65）＝7.6KN/m 水刷石外墙面 5.4×0.5＝2.7KN/m 水泥粉刷内墙面（5.4-0.65）×0.36＝1.71KN/m 合计： 12.01KN/m 底层 8×0.2×（7.1-0.65）＝10.32KN/m 水刷石外墙面 6.0×0.5＝3.0 KN/m 水泥粉刷内墙面（6.0-0.65）×0.36＝1.926 KN/m 合计： 15.246 KN/m ⑹、内墙自重：(同外墙)标准层 8×0.2×（5.4-0.65）＝7.6 KN/m 水泥粉刷墙面（5.4-0.65）×2×0.36＝3.42 KN/m 合计： 11.02 KN/m 底层 8×0.2×（6-0.65）＝8.56 KN/m图2. 梁、柱相对线刚度图水泥粉刷墙面（6-0.65）×2×0.36＝3.852 KN/m 合计： 12.412 KN/m 2、恒载作用下框架受力分析：板传到次梁以及次梁传到主梁的荷载按三角形和梯形进行传递，计算时折算为均布荷载。

框架柱内力组合计算表复习过程

1071.94 1143.21 935.49
-69.44 -60.68 -57.68
1079.67 1151.90 943.22
-35.77 -30.77 -29.87
60.84 34.12 56.66
1360.71 1444.76 1190.76
-46.82 -19.44 -45.79
1368.44 1453.45 1198.49
柱编号
柱截面
五层
上端下端
M N M N
V
四层
上端下端
M N M N
V
D柱
三层
上端下端
M N M N
V
二层
上端下端
M N M N
V
底层
上端下端
M N M N
V
表6.4 框架柱D内力组合
荷载类型
内力组合
竖向荷载
恒载活载
①
②
风荷载左风右风 ③④
1.2①+1.4 ②
1.2①+1.4 ×0.9× (②+③)
12 3.31 22.42 -22.42 19.03 46.82
977.23 136.93 18.44 -18.44 1364.38 1368.44
6.24 1.72 8.46 -8.46 9.90
20.31
框架柱D内力组合表
内力组合
1.2①+1.4 ×0.9× (②+④)
1.35① +1.4×0.7
164 27.16 0.96 -0.96 234.82 232.23
23.23 6.63 1.33 -1.33 37.16 37.91
-27.66 -7.55 -6.2 6.2 -43.76 -50.52

(整理)第三章计算简图

第三章计算简图3.1、确定计算简图本工程横向框架计算单元取图2-2中所示范围，框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，按工程地质资料提供的数据，地质条件较好，初步确定本工程基础采用柱下独立基础，挖去所有杂填土，基础置于第二层粉质粘土上，基底标高为设计标高－2.100m （图2-2）。

柱子的高度底层为：1h = 4.5＋2.1－0.5 = 6.1m （初步假设基础高度0.5m ），二～四层柱高为2h ～4h = 3.5m 。

柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离，三跨分别为：l =7500、2500、7500。

计算简图见图3-1。

图3-1 计算简图3.2、梁柱截面尺寸3.2.1 框架柱：∵本工程的高度h ＝16.2m ﹤30m ，而且其抗震设防烈度为7度，根据《建筑抗震设计规范》，可确认笨建筑的抗震等级为二级的框架结构。

∴μ＝0.8 N 取132/kN m S ⋅ 边柱：1C c N A f μ≥⋅＝1.2137.5/2440.816.2⨯⨯⨯⨯⨯＝427.210mm ⨯ 边柱：422 1.1135448.8100.816.2A mm ⨯⨯⨯⨯≥=⨯⨯∴边柱、中柱均取400400mm mm3.2.2梁：横向框架柱AB跨、CD跨：250mm×600mm，BC跨：250mm×400mm，纵向连系梁：250mm×500mm。

3.3、材料强度等级混凝土：均采用C30级。

钢筋直径≥12mm的采用HRB335，其余采用HPB235钢筋。

3.4、荷载计算以④轴线横向框架为计算分析对象。

3.4.1 屋面横梁竖向线荷载标准值1、恒载（图3-2a）恒载图（D-L.T）活载图（L-L.T）（a）（b）图3-2荷载计算简图（a）恒载作用下结构计算简图；（b）活载作用下结构计算简图屋面恒载标准值：35厚架空隔热板 0.035×25＝0.875kN/㎡防水层 0.4 kN/㎡ 20厚1：3水泥砂浆找平层 0.02×20＝0.4 kN/㎡ 120（100）厚钢筋砼现浇板 0.12×25＝3 kN/㎡（AB 、CD 跨板厚取120， BC 跨取100） (0.10×25＝2.5 kN/㎡) 12厚纸筋石灰粉平顶 0.012×16＝0.192 kN/㎡屋面恒载标准值： 4.87 kN/㎡ (4.37 kN/㎡) 梁自重边跨AB 、CD 跨： 0.25×0.6×25＝3.75 kN/m 梁侧粉刷： 2×(0.6－0.12)×0.02×17＝0.33 kN/m 4.08 kN/m 中间跨BC 跨： 0.250.425⨯⨯＝2.5/kN m 梁侧粉刷： ()20.40.10.0217⨯-⨯⨯＝0.19/kN m2.69/kN m作用在顶层框架梁上的线恒载标准值为：梁自重： 41AB g ＝41CD g ＝4.08/kN m ，41BC g ＝2.69/kN m 板传来的荷载： 42AB g ＝42CD g ＝4.874⨯＝19.48/kN m42BC g ＝4.37×2.5＝10.93/kN m2、活载（图3-2b ）作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为：4AB q ＝4CD q ＝0.74⨯＝2.8/kN m4BC q ＝0.7×2.5＝1.75/kN m3.4.2 楼面横梁竖向线荷载标准值 1、恒载（图3-2a ）25厚水泥砂浆面层 20.025200.50/kN m ⨯=120（100）厚钢筋砼现浇板 20.12253/kN m ⨯=2(0.1025 2.5/)kN m ⨯=12厚板底粉刷 20.012160.192/kN m ⨯= 楼面恒载标准值： 23.692/kN m2(3.192/)kN m边跨（AB 、CD 跨）框架梁自重： 4.08/k N m 中跨（BC 跨）梁自重： 2.69/k N m 作用在楼面层框架梁上的线恒载标准值为：梁自重： 11 4.08/AB CD g g kN m ==1 2.69/BC g kN m =板传来的荷载： 22 3.692414.768/AB CD g g kN m ==⨯=2 3.192 2.57.98/BC g kN m =⨯=填充墙： (3.50.6) 3.811.02/kN m -⨯= 粉刷： (3.50.6)20.0217 1.97/kN m -⨯⨯⨯= 墙传来的荷载： 3313/AB CD g g kN m == 2、活载（图3-2b ）楼面活载： 248/AB CD q q kN m ==⨯=2.5 2.5 6.25/BC q kN m =⨯=3.4.3 屋面框架节点集中荷载标准值（图3-3）图3-3 恒载顶层集中力1、恒载边跨连系梁自重： 0.250.5042512.5kN ⨯⨯⨯= 粉刷： 2(0.500.12)0.02417 1.04kN ⨯-⨯⨯⨯= 1.2m 高女儿墙： 1.24 4.5621.89kN ⨯⨯= 粉刷： 1.220.02417 3.26kN ⨯⨯⨯⨯= 连系梁传来屋面自重： 0.540.54 4.8719.48kN ⨯⨯⨯⨯= 顶层边节点集中荷载： 4458.17A D G G kN == 中柱连系梁自重： 0.250.5042512.5kN ⨯⨯⨯= 粉刷： [(0.50.12)(0.500.10)]0.02417 1.06kN -+-⨯⨯⨯= 连系梁传来屋面自重： 0.540.54 4.8719.48kN ⨯⨯⨯⨯=0.5(44 2.5) 2.5/2 4.3715.02kN ⨯+-⨯⨯=顶层中节点集中荷载： 4448.06B C G G kN == 2、活载440.540.540.7 2.86A D Q Q kN ==⨯⨯⨯⨯=440.540.540.70.5(44 2.5) 2.5/20.7 5.21B C Q Q kN ==⨯⨯⨯⨯+⨯+-⨯⨯=3.4.4 楼面框架节点集中荷载标准值（图3-4）图3-4 恒载中间层节点集中力1、恒载边柱连系梁自重： 12.5kN 粉刷： 1.04kN填充墙： (3.50.5) 4.560.7522kN -⨯⨯⨯= 粉刷： (3.50.5)20.750.0217kN -⨯⨯⨯⨯= 连系梁传来楼面自重： 0.540.54 3.69214kN ⨯⨯⨯⨯= 50.36kN中间层边节点集中荷载：50.36A D G G kN ==框架柱自重：''0.40.4 3.52514AD G G kN ==⨯⨯⨯= 中柱连系梁自重： 12.5kN 粉刷： 1.06kN 填充墙： 0.8(3.50.5) 3.8(40.4)32.83kN ⨯-⨯⨯-= 粉刷： (3.50.5) 3.60.0217kN -⨯⨯⨯=连系梁传来楼面自重： 0.540.54 3.69214kN ⨯⨯⨯⨯= 0.5(44 2.5) 2.50.5 3.19210.97kN ⨯+-⨯⨯⨯=75.76kN中间层中节点集中荷载： 83.97B C G G kN == 柱传来集中荷载：''14BC G G kN == 2、活载 0.540.542.08.0A D Q Q kN ==⨯⨯⨯⨯= 80.5(44 2.5) 2.50.5 2.516.59BC Q Q kN ==+⨯+-⨯⨯⨯=3.4.5 地震作用1、建筑物总重力荷载代表值i G 的计算（1）集中于屋盖处的质点重力荷载代表值4G :50%雪载： 0.50.6550.217.528kN ⨯⨯⨯= 屋面恒载： 4.8750.27.52 4.3750.2 2.5kN ⨯⨯⨯+⨯⨯=横梁： (4.087.52 2.69 2.5)138kN ⨯⨯+⨯⨯= 纵梁： (12.5 1.04)122(12.5 1.06)12kN +⨯⨯++⨯⨯=女儿墙： 1.2 4.56(50.217.5)27kN ⨯⨯+⨯= 柱重： 0.40.425 1.751343kN ⨯⨯⨯⨯⨯= 横墙： 4.56(7.1 1.154 2.1 1.352 1.80.852 1.20.852)151.53kN ⨯⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯=3.87.1 1.1519589.51kN ⨯⨯⨯=纵墙： 4.56[(100.4 6.60.424) 1.25(322.117 1.8 1.520.85]299.71kN ⨯--⨯⨯-⨯+⨯++⨯⨯= 3.8[(100.4 3.3 1.840.424) 1.259.76 1.7(0.9170.75 2.430.85)]377.6kN ⨯--⨯-⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯=钢窗： (17 2.10.752 1.80.852 1.50.85)0kN ⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯= 48419.18G kN =（2）集中于三、四层处的质点重力荷载代表值32~G G :50%楼面活载： 0.5(2.07.550.22 2.5 2.550.2)909.88kN ⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯= 楼面恒载： 3.69250.27.52 3.19250.2 2.5kN ⨯⨯⨯+⨯⨯= 横梁： 883.03kN 纵梁： 650.4kN 柱重： 364272kN ⨯= 横墙： 4.56(7.12.942.13.121.81.8kN ⨯⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯=3.8 2.97.1191486.60kN ⨯⨯⨯=纵墙： 4.56[50.226.6(321.521.82.174kN ⨯⨯--⨯+⨯++⨯-⨯⨯=3.8[(100.4 3.3 1.840.424)39.76 3.380.9217 2.4 2.13]867.04kN ⨯--⨯-⨯⨯+⨯-⨯⨯-⨯⨯=钢窗： (172.11.821.81.821.5kN ⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯= 329637.5G G kN ==（3）集中于二层处的质点重力荷载代表值1G :50%楼面活载： 909.88kN 楼面恒载： 3180.67kN 横梁： 883.03kN 纵梁： 650.4kN柱重： 0.40.425(1.753.05)kN ⨯⨯⨯+⨯⨯= 横墙： 4.56(7.144.42.14.621.822kN ⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯= 3.8(1.757.119 2.457.110)1558.1kN ⨯⨯⨯+⨯⨯=纵墙： 515.744.3/3kN ⨯=867.04 4.3/31242.78kN ⨯=钢窗： 30.464.334kN ⨯⨯= 110815.91G kN =2、地震作用计算（1）框架柱的抗侧移刚度：在计算梁柱线刚度时，应考虑楼盖对框架柱的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取02I I =；边框架梁取01.5I I =，0I 为框架梁按矩形截面计算的界面惯性矩。

框架结构的计算用表(6X4)

5．有防震减灾要求的任何梁，截面的最小尺寸为：200×300mm。
6．梁的截面尺寸应其符合模数的要求。
表中的荷载数值是指沿梁的跨度方向每延米的自重标准值。
(3)框架（在计算单元宽度范围内）墙体自重标准值的计算:
墙体基本情况下荷载的标准值计算表（表1.3-1）
计算内容
建筑的构造做法
特征值
计算表达式
符号
3.表中的的内力数值计算方法如下:
a.当梁上无集中荷载F时: 。
b.当梁上只有一个集中荷载F时: 。
当梁上有两个集中荷载F时: 。
当梁上有两个以上集中荷载F时,应折算成均布荷载参加计算，即。
3.梁的截面设计：(本设计只于顶、底两层各计算一根单跨梁、一根两跨梁和一根两跨以上的梁,一部楼梯中的平台梁及梁式楼梯的斜梁)
0
V（KN）
————
————
M（KNm）
0
V（KN）
————
————
M（KNm）
0
V（KN）
————
————
M（KNm）
0
V（KN）
————
————
M（KNm）
0
V（KN）
————
————
M（KNm）
0
V（KN）
————
————
楼梯梁的危险截面内力设计值计算表（表2.2.2-2）
层
名
梁的
编号
计算
简图
支座长方向的配筋计算
L1
L2
M1
As1
实际配设
M2
AS2
实际配设
MⅠ
ASⅠ
实际配设
MⅡ
ASⅡ
实际配设
顶
层

有侧移钢架计算长度系数计算表

1平面外计算长度系数确定
平面外柱子与水平环梁形成钢框架，计算长度系数按照《钢结构设计规范》GB50017-2003附录表D-2有侧移框架柱的计算长度系数μ确定。

2计算结果（考虑Y向有混凝土主楼故经计算Y向可按无侧移钢架考虑。

本次不做详细计算说明。

）
该层相交于柱上端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值K1=0.3，该层相交于柱下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值，K2=0.250，查得首层计算长度系数μ=1.95，回转半径i=153.4mm，长细比：1.95*8190/153.4=104，满足规范要求。

端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值，K2=0.30，查得首层计算长度系数μ=1.74，回转半径i=153.4mm，长细比：1.74*13600/153.4=154，不满足规范要求。

该层相交于柱上端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值K1=0.27，该层相交于柱下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值，K2=0.12，查得首层计算长度系数μ=2.33，回转半径i=153.4mm，长细比：2.33*10500/153.4=159.5，不满足规范要求。