梁板柱配筋计算书
梁柱钢筋计算汇总
二、柱钢筋工程量计算
柱子基础插筋长度
基础插筋长度＝弯折长度a+竖直长度h1+非连 接区Hn/3+搭接长度LlE
-1层柱子主筋长度
纵筋长度＝-1层层高— 1层非连接区Hn/3+1层 非连接区Hn/3+搭接长 度LlE
如果出现多层地下室， 只有基础层顶面和首 层顶面是1/3净高其余 均为（1/6净高、500、 柱截面长边）取大值
梁
中间跨下部筋长度=本身净跨+左锚固+右锚固
梁
箍筋长度计算同前
箍筋根数计算 一级抗震 加密区根数＝ （（2*梁高-50）/ 加密间距+1
非＝（净跨长-左加 密区-右加密区）/非 加密间距-1 总根数＝加密*2+非 加密
梁
箍筋长度计算同前
箍筋根数计算 二-四级抗震 加密区根数＝ （（1.5*梁高-50）/ 加密间距+1 非＝（净跨长-左加 密区-右加密区）/非 加密间距-1
梁
架立筋长度＝净跨-两边负筋净长+150*2
构造腰筋＝净跨+15d*2+弯勾*2
梁
抗纽腰筋＝净跨+锚固长度*2+弯勾*2 拉接筋＝梁宽－2*保护层+2*11.9d+2*d
拉接筋根数一般按箍筋间距的2倍计算
梁
下部通筋长度=总净跨长+左支座锚固+右支座锚固 +搭接长度*搭接个数
梁
边跨下部筋长度=本身净跨+左锚固+右锚固
梁柱钢筋计算
一、梁钢筋工程量计算
梁
上部通筋长度=总净跨长+左支座锚固+右支座锚固 +搭接长度*搭接个数
梁板柱钢筋计算详
梁板柱钢筋计算第一章梁第一节框架梁一、首跨钢筋的计算1、上部贯通筋上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值2、端支座负筋端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值第二排为Ln/4＋端支座锚固值3、下部钢筋下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。
以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现03G101-1中关于支座锚固的判断呢？现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题：（1）支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d}（2）钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度－保护层＋15d}（3）钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d} 图一4、腰筋（1）当为梁侧面构造钢筋时，其搭接与锚固长度可取为15d；（2）当为梁侧面受扭纵向钢筋时，其搭接长度为Ll或LlE（抗震）；其锚固长度与方式同框架下部纵筋。
5、拉筋拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距6、箍筋箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高－2×保护层）×2＋2×11.9d＋8d箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距＋1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。
冠梁及支撑配筋计算书
冠梁配筋计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010),本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF5001 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=800mm，h=1200mm计算长度 L=8.50m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=1.00kN弯矩设计值 Mx=775.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算2受压计算2.1轴压比A = b x h = 800x 1200 = 960000mm2N 1.00 x 103A= --------- =--------------------------- = 0.000fc A 14-3x 960000 2.2偏压计算(1)计算相对界限受压区高度与《混凝土规范》式6.2.7-1:取A=0mm2s偏压计算配筋：x方向A =1904mm2 sx:丫方向人=0mm2 sy轴压计算配筋：x方向A =0mm2sx 0.80f y 360.0 =0.5176+ ------- -----E ws cu 200000 x 0.0033⑵计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离e:h 0 = h -a5 = 1200 - 35 = 1165mm M 775.00N 1.00=774.9999 m = 774999.9 mm =max{20,h/30} = 40.0 mm，i = e 0 +e0 =774999-9 + 40-0 = 775039-9mme = e , + -- a = 775039.9 +i 2 s 1200------ - 35 = 775604.9 mm 2(3)计算配筋e . = 775039.9mm〉0.3h = 0.3x 1165 = 349.5mm i0N b = a 1f c bh 0 Jb = 1.00x 14.3 x 800 x 1165 x 0.5176 = 6898994N且N=1.00kN W N b=6898.99kN,按照大偏心受压构件计算，根据《混凝土规范》6.2.17:1.00 x 103b 1.00 x 14.3 x 800c =0.1 mm@x=0.1mm < 2a =70mm,Ne -a1 f c bx h 0x=70.0mm) A s = A s—0.5 h + 0.5 x1.00x 10 3x(775039.9 —0.5 x 1200.0 + 0.5 x70.0 )360.0 x( 1165 - 35 )=1904 mm22.3 轴压验算(1)计算稳定系数8500 =10.6b 800根据《混凝土规范》表6.2.15:插值计算构件的稳定系数@=0.971(2)计算配筋，根据《混凝土规范》公式6.2.15:A sN—f A0.9。
柱配筋计算
柱配筋计算柱正截面单向偏心受力承载力计算书1 已知条件柱截面宽度b=600mm,截面高度h=600mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,弯矩平面内计算长度l0x=4000mm,弯矩平面外计算长度l0y=4000mm,混凝土强度等级C30,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,非抗震设计,截面设计压力N=500kN,设计弯矩M=300kN·m,截面下部受拉,计算配筋面积。
2 配筋计算构件截面特性计算A=360000mm2,Ix=10800000000.0mm4, Iy=10800000000.0mm4ix=173.2mm, iy=173.2mm 查混凝土规范表4.1.4可知fc=14.3MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.00β1=0.80由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量Es=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.518截面面积A=bh=600×600=360000mm2截面有效高度h0=h-as=600-35=565mm根据混凝土规范表6.2.15可得轴心受压稳定系数φ=1.000轴心受压全截面钢筋面积A's=0.00mm2根据混凝土规范6.2.3条，判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩N/(fcA)=500000/(14.3×360000)=0.10 ≤0.9M1/M2=0.00/300=0.00 ≤0.9lc/i=4000/173.2=23.1 ≤34-12(M1/M2)=34-12×(0/300)=34不需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响偏心距e0=300000000/500000=600mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距ea=20mm初始偏心距ei=e0+ea=600+20=620mm 轴向压力作用点至远离压力一侧钢筋的距离e=ei+0.5h-as=620+0.5×600-35=885mm假定截面为大偏心受压，则截面相对受压区高度ξ=N/(α1fcbh0)=500000/(1.0×14.3×600×565)=0.103ξ<ξb,截面为大偏心受压。
梁板配筋计算书
张家口市某农产品交易市场办公楼梁板配筋计算书1、楼板的配筋计算；楼板厚80㎜，混凝土用C30,钢筋用HRB335，FC=14.3N∕m ㎡,Ft=1.43,Fy=300,∮b=0.55Ho=H-20=80-20=60确板宽1000㎜为计算单位板的自重；24×0.08×1=1.92KN∕M活荷载；Qk=2 KN∕㎡ 2 KN∕㎡×1m=2KN/mq=1.2×1.92+1.4×2=5.104KN/mM=1/8q×L×L=1/8×5.104×2.7×2.7=4.35102KN.Mαs=M/Fc.B.Ho.Ho=(4.65102×1000000)/(14.3×60×60×1000)=0.09∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.09=0.1As=∮FC B.Ho/Fy=0.1×14.3×1000×60/300=286 m㎡e=286/1000×80=0.3﹪符合钢筋的最小配筋率∮=0.1＜∮b=0.55取4φ12 配筋净距离=（1000-2×20-4×12）/3=310mm＞250mm 不符合规范所以取 5φ10配筋净距离=（1000-2×20-5×10）/4=227mm 按规范取@=250mm选筋。
选用5φ10@2502、梁的配筋计算；混凝土采用C30,钢筋采用HRB335,选定截面尺寸h=2700/9=300㎜B=300/2=150㎜梁的自重；1×0.15×0.3×25=1.125 KN/m活荷载标准值=2 KN∕㎡活荷载；q1=2×6=12 KN/m q2=1.92×6=11.52 KN/mYg=1.2 Yq=1.4q=1.125×1.2+23.52×1.4=34.278 KN/mM=1/8Q×L×L=1/8×34.278×2.7×2.7=31.24 KN.Mαs =M/Fc.b.Ho.Ho=3.124×10000000/14.3×150×280×280=0.19 ∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.19=0.2As=∮Fc.b.Ho/Fy=0.2×14.3×150×280/300=400m㎡e=400/300×150=0.8﹪符合梁的经济配筋率选筋4φ12＠843、梁的箍筋计算箍筋采用HPB235，混凝土采用C30.梁承受的均部荷载=q1+q2=23.52KN/m求支座处剪力的设计值；V=1/2qLo=1/2×34.278×1.4×2.7=64.79KNHw=Ho=300-20=280㎜ 280/150=1.9<40.25FC.B.Ho=0.25×14.3×150×280=150150N=150.15KN>V=64.79KN验算是否按构造配箍筋；0.7Ft.b.Ho=0.7×1.43×150× 280=42042N=42.042KN<64.79KN 应按计算确定箍筋计算箍筋用量；Asv/S》（V-0.7Ft.b.Ho）/1.25Frv.Ho=（64.79×1000-0.7×1.43×150×280）/1.25×210×280=0.31m㎡/㎜选双支箍φ6（Asv1=28.3 m㎡）箍筋间距 S≤2×28.3/0.31= 182.6mm 验算配箍筋。
梁板柱钢筋计算详
梁板柱钢筋计算详————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期:ﻩ梁板柱钢筋计算第一章梁第一节框架梁一、首跨钢筋的计算1、上部贯通筋上部贯通筋(上通长筋1)长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值２、端支座负筋端支座负筋长度：第一排为Ln/３+端支座锚固值第二排为Ｌn/4+端支座锚固值３、下部钢筋下部钢筋长度=净跨长＋左右支座锚固值注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。
以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现０3G101－１中关于支座锚固的判断呢?现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题:（１)支座宽≥Laｅ且≥0.5Ｈc＋5d，为直锚，取Mａx{Lae，0.５Hc+5d}(２)钢筋的端支座锚固值=支座宽≤Lae或≤0.5Hc+5d,为弯锚，取Mａx{Lae，支座宽度-保护层+15ｄ}（3）钢筋的中间支座锚固值＝Max｛Lae，0.5Hｃ+5ｄ｝图一4、腰筋（1)当为梁侧面构造钢筋时,其搭接与锚固长度可取为1５d；(2)当为梁侧面受扭纵向钢筋时,其搭接长度为Ｌl或ＬｌE(抗震）;其锚固长度与方式同框架下部纵筋。
5、拉筋拉筋长度＝（梁宽-2×保护层）＋2×11.９ｄ（抗震弯钩值)+2d拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝(箍筋根数／2)×(构造筋根数／2)如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距6、箍筋箍筋长度=（梁宽－2×保护层+梁高-２×保护层）×2+２×１1．9d+8ｄ箍筋根数=（加密区长度/加密区间距＋1)×2+（非加密区长度/非加密区间距－1)注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现,拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来,由此,拉筋计算时增加了２d,箍筋计算时增加了8d。
梁板柱配筋计算书
截面设计本工程框架抗震等级为三级。
根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。
框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：20c s 1u bh f M αα= (9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：RE20c s 1E u /γααbh f M = (9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。
即{}uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3)比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。
故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE γ后的值。
进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。
T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。
AB 跨及CD 跨：f 31l b ='=7.5/3=2.5m ；m 2.4)]3.025.0(5.02.4[3.0n f =+⨯-+=+='s b bm h b b f f 86.13.0123.012=⨯+='+='1.00f ≥'h h ，故取f b '=1.86m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 一排钢筋取0h =700－40=660mm ， 两排钢筋取0h =700－65=635mm, 则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1860×130×（660－130/2）=2057.36kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
BC 跨：f 31l b ='=3.0/3=1.0m ； nf s b b +='=0.3+8.4-0.3=8.4m ；mh b b f f 86.113.0123.012=⨯+='+=';1.00f ≥'h h ，故取f b '=1m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取0h =550－40=510mm ， 则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1000×130×（510－130/2）=827.26kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
板、梁、柱钢筋的计算公式
板底筋长度=净跨+伸进长度*2+弯勾2*6.25*d板底筋根数=ceil((净跨-2*起步距离)/间距)+1（起步距离=第一根钢筋距梁或墙边50mm）板中间支座负筋长度＝水平长度＋弯折长度*2板端支座板负筋长度＝锚入长度+弯勾＋板内净尺寸＋弯折长度板负筋根数＝ceil((净跨-2*起步距离)/间距)+1（起步距离=第一根钢筋距梁或墙边50mm）板负筋分布筋长度=轴线长度-负筋标注长度*2+参差长度*2（轴线长度-轴线两边内梁的宽度）（参差长度是分布筋和负筋搭接长度）板端支座负筋的分布筋根数＝负筋板内净长/间距(取整)＋1板中间支座负筋的分布筋的根数＝布筋范围1/间距(取整)+布筋范围2/间距(取整)+1温度筋长度=轴线长度-负筋标注长度*2+参差长度*2（参差长度是温度筋和负筋搭接长度）温度筋根数（梁一跨中间的非加密区根数）=(净跨长度-负筋伸入板内的净长)/温度筋间距-1马凳筋∏型长度=L1+L2*2+L3*2马凳筋∏型双层双向板马凳筋根数＝板净面积/(间距*间距)+1马凳筋∏型负筋马凳筋根数=排数*负筋布筋长度/间距+1马凳筋一字型长度=L1+L2*2+L3*2或L1+L2*2+L3*4马凳筋一字型根数＝排数*每排个数梁上部通筋长度=总净跨长+左支座锚固+右支座锚固+搭接长度*搭接个数梁上部边支座负筋（第一排）=1/3净跨长+左支座锚固梁上部边支座负筋（第二排）=1/4净跨长+左支座锚固梁上部中间支座负筋（第一排）=1/3净跨长（取大值）*2+支座宽梁上部中间支座负筋（第二排）=1/4净跨长（取大值）*2+支座宽梁架立筋长度＝净跨-两边负筋净长+150*2（注意钢筋类别）梁侧面构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d＋搭接长度*搭接个数（注意钢筋类别）梁侧面受扭钢筋长度＝净跨长+左支座锚固+右支座锚固+搭接长度*搭接个数（注意钢筋类别）梁下部通筋长度=总净跨长+左支座锚固+右支座锚固+搭接长度*搭接个数梁边跨下部筋长度=本身净跨+左锚固+右锚固梁中间跨下部筋长度=本身净跨+左锚固+右锚固梁箍筋长度＝2*（H-2*25+B-2*25）+（11.9*2+8）d二-四级抗震箍筋根数计算加密区根数＝（1.5*梁高-50）/加密间距+1 （一跨分左加密、右加密）非＝（净跨长-左加密区-右加密区）/非加密间距-1总根数＝加密*2+非加密梁拉筋长度＝梁宽-2*保护层+2*11.9d+2*d拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。
柱配筋计算
柱总配筋率计算公式:
ρ=A（s）/A。
此处括号内实为角标，下同。
式中：A(s)为受拉或受压区纵向钢筋的截面面积；
配筋率是影响构件受力特征的一个参数，控制配筋率可以控制结构构件的破坏形态，不发生超筋破坏和少筋破坏，配筋率又是反映经济效果的主要指标。
控制最小配筋率是防止构件发生少筋破坏，少筋破坏是脆性破坏，设计时应当避免。
剪跨比短柱不好的理由及设计中应该采取的措施：
(1)框架的柱端一般同时存在着弯矩M和剪力V，根据柱的剪跨比λ=M/`Vh_o`来确定柱为长柱、短柱和极短柱`h_o`为与弯矩M平行方向柱截面有效高度。
λ>2(当柱反弯点在柱高度`H_o`中部时即`H_o`/`h_O`>4)称为长柱；1.5<λ≤2称为短柱；λ≤1.5称为极短柱。
(2)高层建筑的框架结构、框架．剪力墙结构，外框架内核心筒结构等结构中．由于设置设备层．层高矮而柱截面大等原因，某些工程中短柱难以避免。
双偏心计算：1、按最小面积最大间距布置钢筋。
2、针对所有组合的N，Mx，My验算承载力；3、若有一组不满足，分别按角筋，MX一侧、My一侧增加单根面积；4、单根面积不够，增加钢筋根数。
知道以上原理，那么就有以下结论：
同时出现两个方向弯距较大和大偏心（轴力小，弯距大）则双向配筋结果大；同时出现两个方向弯距一大一小和小偏心则单向配筋结果大；最后说明的是，由于双向偏心布筋由程序自动先布角筋，再布x向，
最后y向的内定布筋顺序，会造成y向弯距较大时，往往由于x向布筋完毕后，承载力已满足要求，y向不再布筋，从而使钢筋布置不合理，造成结果偏大，因此人工调整布筋再验算。
”。
柱板梁钢筋工程量计算
N8 =（3.06－3×0.12－2×0.1）÷0.2＋2
×4 =11.4（m）
L9 =（2.5＋0.24－0.02×2＋6.25×2×0.012）
箍筋ф6@200 ℓ10 =（0.12＋0.24）×2－8×0.03＋18×0.006 = 0.588（m）
M1 = 27.132×2.47kg/m×2
= 134.03（kg）
梁下部受力纵筋（3Ф22）：采用在中间支座锚固
两端跨单根长
l21 =〔4＋0.225－0.2－（0.03＋0.025柱纵筋）＋15d＋34d〕×2
= 10.096 （m） 中间跨单根长
l22 = 3.76－0.4＋2×lae
= 3.76－0.4＋2×34d = 4.856 （m）
体现浇梁，试计算该柱钢筋工程量。
〖解〗 1.计算钢筋长度（C=30mm） （1）底层纵向受力筋Ф22（Ⅱ级钢筋） ① 每根筋长l1= 3.07＋0.5＋0.8 = 4.37（m） ② 总长L1 = 4.37×4 = 17.48 （m） （2）二层纵向受力筋Φ22 （Ⅱ级钢筋） ① 每根筋长l2 = 3.2＋0.6 = 3.8（m） ② 总长L2 = 3.8×4 = 15.2（m）
单根长度按
N1=〔（0.75－0.05）÷0.1＋1〕×6 = 48 （根）
加密区箍筋根数，按规定加密区离支座750mm，则：
非加密区箍筋根数 N2=〔 （4－0.225－0.2－0.75×2）
÷0.2－1 〕×2＋（3.76－0.4－
2
75×2）÷0.2－1=29（根） 箍筋质量（Ф8） M3 =（48＋29）×1.524×0.395×2
配筋计算书
杆件配筋计算一、支撑梁配筋计算1、主梁：L-1（b×h=800×1000）配筋计算设计值：N=3998×1.35×1.2=6477KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.6m弯矩：M1=775KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=65KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=6477KNM=840KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2632mm2左右纵筋：As’=1600mm2箍筋：Asv=941 mm2/m实配钢筋：上下纵筋：9Φ25（4415mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：4Φ22（1520mm2）分配As=2010＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）2、次梁：L-2（b×h=700×900）配筋计算设计值：N=3066×1.35×1.2=4967KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.2m弯矩：M1=583KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=50KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=4967KNM=633KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2718mm2左右纵筋：As’=1260mm2箍筋：Asv=840mm2/m实配钢筋：上下纵筋：8Φ25（3925mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：3Φ22（1139mm2）分配As=1754＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）3、连梁：L-3（b×h=600×800）配筋计算设计值：N=1801×1.35×1.2=2918KN砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：12.7m弯矩：M1=242KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=30KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=2918KNM=272KN·m计算配筋：上下纵筋：As=960mm2左右纵筋：As’=960mm2箍筋：Asv=738mm2/m实配钢筋：上下纵筋：7Φ22（2659mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：2Φ22（759mm2）＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）二、围檩配筋计算1、WL1、WL1’配筋计算截面：b×h=1000×1400砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=2140KN·mV=2060KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=5419 mm2实配钢筋：12Φ25（5887mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv=1562mm2/m,ρsv=0.16% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=1365mm2实配钢筋：4Φ22（1519mm2）＞As（满足要求）2、WL2配筋计算截面：b×h=1000×1000砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=1000KN·mV=641KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=2978 mm2实配钢筋：10Φ25（4906mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv/s=-1656.20mm2/m ρsv=-0.17% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=965mm2实配钢筋：6Φ22（2279mm2）＞As（满足要求）。
梁板柱墙钢筋计算规则
梁、板、柱、墙钢筋计算原理钢筋重量=钢筋长度*根数*理论重量钢筋长度=净长+节点锚固+搭接+弯钩（一级抗震）柱1、基础层：⑴筏板基础﹤=2000mm时,基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度hn/3+与上层纵筋搭接长度Lle（如焊接时，搭接长度为0）⑵筏板基础〉2000mm时，2、基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度hn/3+与上层纵筋搭接的长度Lle柱纵筋长度=地下室层高-本层净高hn/3+首层楼层净高hn/3+与首层纵筋搭接Lle（如焊接时，搭接长度为0）3、首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高hn/3+max(二层净高hn/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度Lle（如焊接时，搭接长度为0）4、中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高hn/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max（三层层高hn/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接Lle（如焊接时，搭接长度为0）5、顶层：角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5Lae内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+Lae注：其中锚固长度取值：⑴、当柱纵筋伸入梁内的直径长〈Lae时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；⑵、当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=Lae时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层，⑶、当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
6、边柱：⑴、外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5Lae⑵、内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高hn/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+Lae⑶、当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。
梁板的配筋计算方法
梁板的配筋计算方法梁板钢筋的下料长度=梁板的轴线尺寸-保护层（一般25）+上弯勾尺寸180度弯勾=6.25d90度弯勾＝3.5d45度弯勾＝4.9d再咸去度量差：３０度时取0.3d＼45度0.5d＼６０度1d＼９０度２d＼135度３d如果是一般的施工图纸按上面的方法就可以算出来如板的分布筋\负盘\梁的纵向受力筋\架力筋.如果是平法施工图那就要参考03G101-1B了箍筋的长度：外包长度+弯勾长度-6d弯勾长度6加100\8加120\10加140箍筋个数=梁构件长度-(２５保护层)*2／箍筋间距+1矩形箍筋下料长度计算公式箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值（表1）式中箍筋周长=2（外包宽度+外包长度）；外包宽度=b-2c+2d；外包长度=h-2c+2d；b×h=构件横截面宽×高；c——纵向钢筋的保护层厚度；d——箍筋直径。
箍筋调整值见表1。
2．计算实例某抗震框架梁跨中截面尺寸b×h=250mm×500mm，梁内配筋箍筋φ6@150，纵向钢筋的保护层厚度c=25mm，求一根箍筋的下料长度。
解：外包宽度= b-2c+2d=250-2×25+2×6=212（mm）外包长度=h-2c+2d=500-22×25+2×6=462（mm）箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值=2（外包宽度+外包长度）+110（调整值）=2（212+462）+110=1458（mm）≈1460（mm）（抗震箍）箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）+50（调整值）=1350（mm）（非抗震箍）错误计算方法2：箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）=1300（mm）梁柱箍筋的下料，在施工现场，如果给钢筋工一个总长＝2b+2h-8c+26.5d的公式，钢筋工不是太欢迎；如果将梁的已知保护层直接代入公式，使表达方式简单一些，钢筋工就容易记住。
梁板柱配筋计算书
截里安排之阳早格格创做本工程框架抗震等第为三级.根据延性框架安排规则，截里安排时，应依照“强柱强梁”、“强剪强直”规则，对付内力举止安排. 框架梁框架梁正截里安排非抗震安排时，框架梁正截里受直装载力为：2c s 1u bh f M αα=(9-1-1)抗震安排时，框架梁正截里受直装载力为：RE20c s 1E u /γααbh f M = (9-1-2)果此，可曲交比较横背荷载效率下直矩拉拢值M 战火仄天震效率下直矩拉拢值M 乘以抗震装载力安排系数后RE的大小，与较大值动做框架梁截里直矩安排值.即{}uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3)比较39战表43中的梁端背直矩，可知，各跨梁端背直矩均由火仄天震效率统制.故表39中直矩安排值根源于表43，且为乘以去RE γ的值.举止正截里装载力估计时，收座截里按矩形截里估计；跨中截里按T 形截里估计.T 形截里的翼缘估计宽度应按下列情况的最小值与用.AB 跨及CD 跨：f 31l b ='=7.5/3=2.5m ； 1.00f ≥'h h ，故与f b '判别各跨中截里属于哪一类T 型截里： 一排钢筋与0h =700－40=660mm ， 二排钢筋与0h =700－65=635mm, 则该值大于跨中截里直矩安排值，故各跨跨中截里均属于第一类T 形截里.BC 跨：f 31l b ='=3.0/3=1.0m ； nf s b b +='=0.3+8.4-0.3=8.4m ；mh b b f f 86.113.0123.012=⨯+='+=';1.00f ≥'h h ，故与f b '=1m判别各跨中截里属于哪一类T 型截里： 与0h =550－40=510mm ，则该值大于跨中截里直矩安排值，故各跨跨中截里均属于第一类T形截里.各层各跨框架梁纵筋配筋估计详睹表49及表50.表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋估计绝表49表格50 各层各跨框架梁下部纵筋配筋估计绝表50注：1. 表中直矩戴“*”者由横背荷载统制，直矩安排值均根源于表39.2. 表中直矩没有戴“*”者均由火仄天震效率统制，直矩安排值根源于表43，且为乘以RE 后的值.3. BC 跨跨中直矩较小，表中已列出.9.1.2 框架梁斜截里安排依照“强剪强直” 规则，思量天震效率拉拢时的梁剪力安排值应按式（9-1-4）估计，为简化估计，近似按下式决定梁剪力安排值.()E Q G Gb n b b b 3.16.02.11.11.1V V V V l M M V rl ++=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++=（9-1-4）也将要表45中的剪力拉拢值搁大1.1倍，动做梁端剪力安排值.1）剪压比验算 无天震效率拉拢时，AB 跨及CD 跨梁的最大剪力正在CD 跨尾层左端，Vmax=183.62kN ；BC 跨各层梁的最大剪力正在五层左端，Vmax= 29.99kN ，根据式（9-1-5），有 AB 跨及CD 跨：BC跨：有天震效率拉拢时，AB跨及CD跨梁的最大剪力正在CD跨尾层左端，V=353.07×1.1 =388.38kN；EmaxBC跨各层梁的最大剪力正在尾层左端，V=469.48×1.1=516.43kN，maxE各梁跨下比均大于2.5，根据式（9-1-6），有AB跨及CD跨：BC跨：各跨层各层梁剪压比均谦脚央供.2）箍筋估计为简化估计，先根据“强剪强直”的央供，按加稀区构制央供树立箍筋，估计其受剪装载本领，而后与最大剪力安排值举止比较，缺累者再做安排.加稀区箍筋与单肢,8@100，各跨受剪装载本领估计如下：无天震效率拉拢时，根据(9-1-7)式即:AB跨及CD跨：BC跨：有天震效率拉拢时，根据公式(9-1-8) AB跨及CD跨：KN V KNE RE28.2911.107.35375.000.3436601003.50227025.166030043.142.0=⨯⨯=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=γBC跨：即，除BC跨中，各跨各层梁箍筋均谦脚央供.进一步分解估计可知，BC跨尾层及二层需加大箍筋曲径，采与单肢,10@100.其余各层仍采与单肢,8@100.AB跨及CD跨非加稀区箍筋与单肢,8@200，BC跨齐少加稀.最小配箍率根据公式(9-1-9)：谦脚最小配箍率央供.9.2 框架柱依照“强柱强梁”规则，思量天震效率拉拢时的柱端直矩安排值估计，本质便是将表46~表49中的柱端直矩安排值乘以搁大系数1.1.9.2.1 轴压比验算思量天震效率拉拢时，下层柱最大轴力为C柱，KNN59.3075max=；混凝土强度：C30 轴压比柱轴压比谦脚央供. 9.2.2 正截里受直装载力估计根据柱端内力拉拢值采用最不利内力安排值，并采用柱上端战下端内力安排值的较大值动做截里配筋的估计依据.采用内力时，应先供得柱的界限受压轴力，以决定柱各截里的偏偏心受压状态.柱共一截里分别启受正反背直矩，故采与对付称配筋.混凝土强度：C30；钢筋强度：HRB400，果此界限相对付受压区下度根据公式(9-2-1)估计,即:则界限受压轴力为：本工程中，柱截里统制内力均去自于有天震效率拉拢工况.果此，荷载拉拢效力需乘以装载力抗震安排系数RE γ.当截里轴力安排值b RE N N 〈γ时，截里为大偏偏心受压状态；当截里轴力安排值b RE N N 〉γ时，截里为小偏偏心受压状态.但是无论哪种偏偏心受压状态，轴力相近，则直矩越大，配筋量越大.果此，大偏偏心受压时，应采用直矩较大、而轴力较小的内力组；小偏偏心受压时，应采用轴力较大且直矩也较大的内力组.别的，对付没有克没有及明隐推断的内力组，则应举止配筋量的比较.对付于多层框架，顶层或者顶部二层柱常属于大偏偏心受压状态，其配筋由估计决定；中间若搞层也属于大偏偏心受压状态，但是配筋普遍是构制配筋，下层或者底部二层柱正在分歧的内力拉拢工况下，偏偏心受压状态大概分歧，应分别估计其配筋量，并与最大值.1、大偏偏心受压状态对付称配筋的大偏偏心受压柱，配筋按下式估计： 当x≤2as′ 时，()()a h f a h e N A A i '-+-='=0y RE ss 5.0ηγ (9-2-1)当x ＞2as′ 时，()()s0y 0c 1RE ss 5.0a h f x h bx f Ne A A '-'--='=αγ (9-2-2)2、小偏偏心受压状态对付称配筋的小偏偏心受压柱，配筋按下式估计：()()bc 1s 0b 12c 1RE 0c 1b RE 43.0ξαξβαγαξγξ++'----=bh f a h bh f Ne bh f N (9-2-3)()()s 0y2c 1RE ss 5.01a h f bh f Ne A A '-'--='=αξξγ(9-2-4)各柱配筋估计详睹表51~表54.表格51 A 柱正截里统制内力及配筋估计RE γξ1 f c A /(RE N )（≤1.0）c A ⋅min ρ（mm 2）表格52 B 柱正截里统制内力及配筋估计轴压比c uξ1 f c A /(RE N )（≤1.0）ξ 2 l 0/h （≤1.0）表格53 C柱正截里统制内力及配筋估计ξ1 f c A/(RE N)（≤1.0）ξ2 l0/h（≤1.0）表格 54 D柱正截里统制内力及配筋估计ξf c A/(RE N)（≤1.0）1ξ l0/h（≤1.0）29.2.3 斜截里受剪装载力估计依照“强剪强直”规则，思量天震效率拉拢时的柱端剪力安排值估计，本质便是将表45~表48中的柱端剪力安排值先按柱端直矩安排值的安排系数 1.1举止搁大（谦脚强柱强梁），再乘以“强剪强直”的搁大系数 1.1，即搁大1.1×1.1=1.21倍.1、剪压比验算二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN.与h=700-40=660mm，则柱截里尺寸谦脚央供.2、箍筋摆设抗震安排时，各柱最大轴压比、配箍特性值、最小体积配筋率睹表55.表格55 柱体积配箍率根据柱端加稀区的箍筋摆设央供，发端决定柱加稀区箍筋与井字箍,8@100，非加稀区与,8@200.则加稀区本质体积配筋率为：对付照表55，可知，除C柱尾层中，上述箍筋摆设均可谦脚央供.本质配箍时为简化典型，略做安排后，摆设如下：各柱尾层加稀区箍筋与井字箍,,10@100，非加稀区与,,10@200，二层以上加稀区箍筋与井字箍,,8@100，非加稀区与,,8@200.各柱加稀区范畴按构制央供：尾层柱底端与前提顶里至±0.000以上1260mm，柱顶端与850mm，其余各层柱柱端均与700mm.3、箍筋验算按最大剪力安排值估计.二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN.剪跨比 =2.35，相映轴力：N=936.65kN<0.3fcA=0.3×14.3×7002=2102.1kN，与N=2102.1kN.柱剪力正在所有层下范畴内是没有变的，故验算柱斜截里强度时应与非加稀区的箍筋间距.=593.01kN＞|Vmax| =381.16kN（谦脚央供）非抗震安排时，各柱剪力较小，没有需估计，按上述构制摆设即可谦脚央供.本工程采与梁板完齐现浇结构，板薄130mm ，混凝土采与C30，钢筋采与HRB400级钢筋，正在安排中，按弹性表里估计，各板区格的直距而举止配筋估计.图 1现浇板区格安插图(部分)1、安排参数2m m ),Ⅲ级钢筋fy=360N/2m m表格57 楼里板荷载安排值估计跨度内跨c 0，边跨2/3000+=c l l 为长边方向为短边方向0201,l l A 区格板357.04.8/3/0201==l l 周边固收，查表可得0201l l 目标跨中直矩系数分别为0.04、0.0038，收座直矩系数分别为-0.0829、-0.0570；周边简收时跨中直矩系数为0.0965、0.0174.对付边区格板的简收边，与0='''m m 或.表格58 按弹性表里估计的直矩值2、截里安排截里灵验下度：一类环境类型板的最小混凝土呵护层薄度15mm,假定采用,10钢筋01l 目标mm h 1102/101513001=--=02l 目标mmh 1001011002=-=收座截里的mm h 1100=.截里安排直矩果楼盖周边有梁与板整浇，故所有区格的直矩缩小 20%.截里配筋估计截止及配筋截止列于下表中.表格59 单背板截里配筋的内力及截里配筋估计估计跨度内跨()轴线间距离c l l =0，边跨2/3000+=c l l 为长边方向为短边方向0201,l l A 区格板357.04.8/3/0201==l l 周边固收，查表可得0201l l 目标跨中直矩系数分别为0.04、0.0038，收座直矩系数分别为-0.0829、-0.0570；周边简收时跨中直矩系数为0.0965、0.0174.对付边区格板的简收边，与0='''mm或.表格60 按弹性表里估计的直矩值屋里板直矩小于楼里板直矩二者出入很小所以屋里板配筋与楼里板配筋相共.。
9、2.10框架梁、柱配筋计算
2 上部结构设计2.10第1/1轴框架梁、柱配筋计算2.10.1承载力抗震调整根据《高层建筑混凝土结构规范》（JGJ3-2002）式（4.7.2-2）规定，有地震作用组合时，作用效应设计值S 应采用下式表达式：RE R S γ/≤ （2.3）式：RE γ——为构件承载力抗震调整系数，取值见表2.10-1：表2.10-1 承载力抗震调整系数表具体调整见梁、柱配筋表。
最小配筋率的确定：根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）11.3.6规定，三级抗震时，框架梁正截面设计抗震要求的最小配筋率支座取0.25％和yt f f /55％＝55×1.43/360＝0.218％的较大值，跨中取0.20％和yt f f /45％＝45×1.43/360＝0.179％的较大值，所以支座取0.25％，跨中取0.20％。
且梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5％。
2.10.2 梁截面设计 1）．梁的正截面强度计算材料强度：C30（22/43.1,/3.14mm N f mm N f t c ==）；HPB400级钢筋（2/360mm N f y =）。
（1） AB 跨梁正截面受弯承载力计算。
从梁内力组合表中，挑出第一层AB 梁跨中及支座截面的最不利内力。
、m kN M A .)08.79(68.171-= kN V A 80.114= m kN M .8.90=中 m kN M B .)82.35(08.154-= kN V B 44.119-= ○1、计算跨中截面。
因梁板现浇，故跨中按T形截面'0'0',1.0258.0465/120/,465,120f f f b h h mm h mm h >====不受此限制，,23003/69003/,45000mm l mm s b n ===+故取mm b f 2300'=。
广州大学土木工程学院（毕业设计）学士学位论文)2/120465(12023003.140.1)2/('0''1-⨯⨯⨯⨯=-f f f c h h h b f αm kN M m kN mm N .8.90.45.1598.1045.15986=>=⨯= 故属第一类T 形截面。
主梁和柱的配筋计算
十、主梁和柱的配筋计算（一）、梁的配筋计算1、判断梁的截面类型ED梁为L型梁，按矩形截面计算，DB梁为T型梁，按T型截面计算。
2、判断DB梁的T型截面类型⑴确定材料强度设计值f c=11.9N/mm2, f t=1.27 N/mm2, f y=300 N/mm2⑵确定翼缘计算宽度b f，h0=500-35=465mm按梁的计算跨度L0考虑b f，：b f，=L0/3=4600/3=1533mm按梁的肋净距S n考虑b f，：b f，=250+2000=2250按翼缘高度h f,考虑b f，：b f，=100/465=0.215>0.1故翼缘计算宽度不受此要求限制。
翼缘的计算宽度取前两项的较小值b f，= =1533mm⑶判断T型截面类型αf c b f，h f, （h0－h f,/2）=1x11.9x1533x100x(465－100/2)=757kn.m1由以上的内力组合表易知，该榀框架的所有T型梁的弯矩M都小于757 kn.m，所以都属于第一类T型截，即均按b f，xh（1533mmx500mm）的矩形截面计算4、求梁的箍筋用量（法一）（1）.由前面的计算易知所有梁中最大的剪力设计值为153KN （2）、确定材料强度设计值f c =11.9N/mm 2, f t =1.27 N/mm 2, f yv =300 N/mm 2（3）、复核截面尺寸h 0=500-35=465mm h 0/b=465/250=1.86<40.25b fc c ..βh 0=087.25x1x11.9x250x465=345kn>v=153kn 所以截面尺寸符合要求（4）、复核截面尺寸验算是否需要按计算配箍筋0.7f t .b .h 0=0.7x1.27x250x465=103KN即剪力大于103kn 的所有截面都需要按计算配筋，其他按构造配筋即可 （5）、按梁中最大剪力V=153KN 计算箍筋用量mm mm x x h f bh f V s nAsv yv t /41.046521025.110300015300025.17.02001=-=-= 按构造要求选用箍筋双肢φ8（Asv 1=50.3mm 2），于是箍筋间距S 为： S=mm x nAsv 24541.03.50241.01== 取S=200mm 记作φ8＠200沿梁全长布置 （5）、经验算符合最少配筋率要求即所有梁的箍筋均按φ8＠200（φ8＠100）配置即可（法二）：由V ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+≤0025.142.01h S A f bh f SV yv t RE γ RE γ=0.85 f t =1.1N/mm f yv =210 N/mm b=250mm h 0=465mm计算当梁的箍筋采用构造（φ8@200）配筋时所能承受的最大剪力值V ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=0025.142.01h S A f bh f SV yv t RE γ V ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=4652006.10621025.146525027.142.085.01x x x x x =150KN 由上面的梁的剪力的组合表可知，需要按计算配箍筋的 只有第一DB 梁的左截面（v=153），其他层梁的最大 剪力均<150kN,按构造φ8@（100）200配筋即可。
六层建筑框架柱的配筋计算
混凝土强度：梁.柱.板：C30,2tk 2t 2c mm /01.2f mm /43.1f mm /3.14f N N N ===，，钢筋强度 ：2'22'22'2/360,/360400/360,/360400/300,/300335mm N f mm N f HRB mm N f mm N f HRB mm N f mm N f HRB y y y y y y ======，柱：，梁：，箍筋：框架柱地配筋计算柱地配筋采用对称式配筋（以利于不同方向风荷载地作用） 柱截面 mm mm h b 600400⨯=⨯ mm mm h h 565350=-=§ 1 轴压比验算KN N 32.3034max =轴压比：]05.1[884.0600400/3.141032.303423≤=⨯⨯⨯==mm mm mm N N A f N c c N μ 满足要求 则柱地轴压比满足要求.518.0033.0100.236018.015=⨯⨯+=+=cus y tb E f εβξ§ 2 截面尺寸复核取mm mm h h 565350=-= KN V 26.149max = 因为 441.1400565/≤==mmmmb h w所以KN KN mm mm mm N bh f c c 61.12595.807565400/3.140.125.025.020>=⨯⨯⨯⨯=β满足要求.§ 3 正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩,故采用对称配筋KN mm mm mm KN bh f N b c b 7.1674518.0565400/3.140.1201=⨯⨯⨯⨯==ξα取一层柱为例进行计算,如下: 1层C 轴柱：选择下列四种组合形式1.2恒+1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 81.185577.2909.35211.35恒+0.7×1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 64.192440.2965.34211.2（恒+0.5活）+1.3左震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 33.191364.26052.119211.2（恒+0.5活）+1.3右震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅-=⋅-=KN N m KN M m KN M 56.135910.2123.6221因为轴压比：9.0884.0600400/3.141032.303423<=⨯⨯⨯==mm mm mm N NA f N c c N μ 则可以不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生地附加弯矩地影响. 第一种组合：1.2恒+1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 81.185577.2909.3521∴7.07.0445.009.3577.293.07.03.07.021=<=⨯-=-=m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=92.081.1855106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1<c ξ 92.0=∴c ξc c a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++==92.0)6004500(565/)2081.1855/1009.35(13001123⨯+⨯⨯+=1.37∴ns m C η=0.7⨯1.37=0.959<1.0 ∴ns m C η=1.0∴2M C M ns m η==1.0⨯35.09m KN ⋅=35.09m KN ⋅∴mm mm N M e 91.1881.1855109.3530=⨯== mm e e e a i 91.382091.180=+=+=∴ mm a h e e i 91.30335260091.382=-+=-+=∴ 03.056591.1800==h e KN N KN N b 7.167481.1855=>= 属于小偏心受压62.0518.05654003.140.135565)518.08.0(5654003.140.143.091.3031081.185********.140.1518.01081.1855)(43.023301012101=+⨯⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯=++----=）（）（bc s b c c b bh f a h bh f Ne bh f N ξαξβααξξ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)62.05.01(62.05654003.140.191.3031081.18558.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-1735.592mm <0边柱地最小配筋率%7.0min =ρ ∴2min 1680600400%7.0mm A s =⨯⨯= ∴按构造配筋∴∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s ==第二种组合1.35恒+0.7×1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M mKN M 64.192440.2965.34217.07.0445.065.344.293.0-7.03.0-7.021=<=⨯==m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=89.064.1924106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1<c ξ 89.0=∴c ξc c a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++==89.0)6004500(565/)2064.1924/1065.34(13001123⨯+⨯⨯+=1.37∴ns m C η=0.7⨯1.37=0.959<1.0 ∴ns m C η=1.0∴2M C M ns m η==1.0⨯34.65m KN ⋅=34.65m KN ⋅∴mm mm N M e 0.1864.19241065.3430=⨯== mm e e e a i 38200.180=+=+=∴ mm a h e e i 303352600382=-+=-+=∴ 03.0565.1800==h e kN N kN N b 7.167464.1924=>= 属于小偏心受压65.0518.05654003.140.135565)518.08.0(5654003.140.143.03031064.19245654003.140.1518.01064.1924)(43.023301012101=+⨯⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯=++----=）（）（bc s b c c b bh f a h bh f Ne bh f N ξαξβααξξ ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)65.05.01(65.05654003.140.13031064.19248.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-1757.92mm∴按构造配筋∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s == 第三种组合：1.2（恒+0.5活）+1.3左震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 33.191364.26052.11921∴7.07.0562.064.26052.1193.07.03.07.021=<=⨯-=-=m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=9.033.1913106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1<c ξ 9.0=∴c ξc c a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++==9.0)6004500(565/)2033.1913/1064.260(13001123⨯+⨯⨯+=1.09ns m C η=0.7⨯1.09=0.763<1.0 ns m C η=1.0 2M C M ns m η==1.0⨯260.64m KN ⋅=260.64m KN ⋅mm mm N M e 32.13633.19131064.20630=⨯='=mm e e e a i 32.1562032.1360=+=+=mm a h e e i 32.42135260032.1562=-+=-+=∴ 24.056532.13600==h e KN N KN N b 7.167433.1913=>= 属于小偏心受压59.0518.05654003.140.135565)518.08.0(5654003.140.143.032.4211033.19135654003.140.1518.01033.1913)(43.023301012101=+⨯⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯=++----=）（）（bc s b c c b bh f a h bh f Ne bh f N ξαξβααξξ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)59.05.01(59.05654003.140.132.4211033.19138.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-597.462mm∴按构造配筋∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s == 第四种组合：1.2（恒+0.5活）+1.3右震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅-=⋅-=KN N m KN M mKN M 56.135910.2123.62217.07.0445.065.344.293.0-7.03.0-7.021=<=⨯==m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=26.156.1359106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1>c ξ 0.1=∴c ξcc a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++=0.1)6004500(565/)2056.1359/101.212(13001123⨯+⨯⨯+= =1.09∴ns m C η=0.7⨯1.09=0.763<1.0 ∴ns m C η=1.0∴2M C M ns m η==1.0⨯212.1m KN ⋅=212.1m KN ⋅∴mm mm N M e 01.15664.1924101.21230=⨯== mm e e e a i 01.1762001.1560=+=+=∴ mm a h e e i 01.44135260001.1762=-+=-+=∴ 28.056501.44100==h e KN N KN N b 7.167456.1359=<= 属于大偏心受压42.05654003.14100056.13590=⨯⨯⨯==bh f N c ξ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)42.05.01(42.05654003.140.101.4411056.13598.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-665.192mm∴按构造配筋∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s ==§ 4 正截面承载力验算25.114.0/5.4/0==m m b l ,查表得96.0=ϕKNN KN mm mm N mm mm N A f A f N s y c 32.303462.3550)2941/360600400/3.14(96.09.0)(9.0max 2222''=≥=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+≤ϕ 满足要求.§ 5 斜截面受剪承载力计算以每层中剪力V 最大时对应地轴力N 地组合和每层中N 最大时对应地剪力V 组合进行受剪承载力计算,并采用最大值作为该层柱地箍筋计算. 以第一层为例：由以上柱地内力组合表可得V 最大和N 最大时同一种组合⎩⎨⎧=⋅=KNN mKN V 32.303446.150 441.1400565<==b h wKN KN V V c c 552.18046.1502.1=⨯==ηKN bh f c c RE424.760105654003.140.120.085.0120.0130=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-βγ <∴c V KN bh f c c RE424.76020.010=βγ剪跨比：3655.2565.026.06.320<=⨯-==mmm h H n λ,取655.2=λ 因为N KN mm mm N A f c <=⨯⨯⨯=6.1029600400/3.143.03.022 所以KN N 6.1029=27.0565/300106.102907.0565400/43.11655.275.110552.18007.00.175.1232230<-=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+-⨯=-+-=∴mmmm N Nmm mm N N h f Nbh f V sA yv t svλKN V KN mm mm N bh f c t 552.18023.226565400/43.17.07.0220=>=⨯⨯⨯=所以按构造配筋,实配箍筋B 200@8.§ 6裂缝宽度验算规范规定对于55.0/00<h e 地构建可以不进行裂缝宽度验算. 由前面计算可知：第一组内力：55.003.0/00<=h e 第二组内力：55.003.0/00<=h e 第三组内力：55.024.0/00<=h e 第四组内力：55.028.0/00<=h e 所以不需要进行柱地裂缝宽度验算.其他柱地计算过程与上述计算过程相同,在此不一一进行计算. 各层柱地配筋表格如下：。
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截面设计本工程框架抗震等级为三级。
根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。
框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：20c s 1u bh f M αα= (9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：RE20c s 1E u /γααbh f M = (9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。
即{}uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3) 比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。
故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE γ后的值。
进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。
T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。
AB 跨及CD 跨：f 1l b ='=7.5/3=2.5m ；m 2.4)]3.025.0(5.02.4[3.0n f =+⨯-+=+='s b bm h b b f f 86.13.0123.012=⨯+='+='1.00f ≥'h h ，故取f b '=1.86m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 一排钢筋取0h =700－40=660mm ，两排钢筋取0h =700－65=635mm, 则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1860×130×（660－130/2）=2057.36kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
BC 跨：f 1l b ='=3.0/3=1.0m ；n f s b b +='=0.3+8.4-0.3=8.4m ；mh b b f f 86.113.0123.012=⨯+='+=';1.00f ≥'h h ，故取f b '=1m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取0h =550－40=510mm ， 则()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1000×130×（510－130/2）=827.26kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。
各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。
表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算表格50 各层各跨框架梁下部纵筋配筋计算1 正弯矩M （kN·m ） 455.71 321.43 256.51 428.13 428.13 321.43 455.71 256.511 层号 AB 跨 BC 跨 CD 跨M ABz M ABy M AB 中 M BCz M BCy M CDz M CDy M CD 中 21s bh f Mc αα=0.263 0.186 0.148 0.349 0.349 0.186 0.263 0.148 )21(1s αξ--=0.312 0.208 0.912 0.775 0.775 0.208 0.312 0.912 ())21(15.0s s αγ-+=0.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋A s （mm 2） 2361.94 1569.29 1230.36 2868.25 2868.25 1569.29 2361.94 1230.36实配钢筋 4C 25+2C 20 4C 25+4C 20 4C 25+2C 20注：1. 表中弯矩带“*”者由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表39。
2. 表中弯矩不带“*”者均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE后的值。
3. BC 跨跨中弯矩较小，表中未列出。
9.1.2 框架梁斜截面设计按照“强剪弱弯” 原则，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值应按式（9-1-4）计算，为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值。
()E Q G Gb n b b b 3.16.02.11.11.1V V V V l M M V rl++=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++= （9-1-4） 也即将表45中的剪力组合值放大1.1倍，作为梁端剪力设计值。
1）剪压比验算 无地震作用组合时，AB 跨及CD 跨梁的最大剪力在CD 跨首层左端，Vmax=183.62kN ； BC 跨各层梁的最大剪力在五层右端，Vmax= 29.99kN ， 根据式（9-1-5），有 AB 跨及CD 跨：25.0065.06603003.140.11062.18330c c max <=⨯⨯⨯⨯=bh f V βBC 跨：25.0014.05103003.140.11099.2930c c max <=⨯⨯⨯⨯=bh f V β有地震作用组合时，AB 跨及CD 跨梁的最大剪力在CD 跨首层左端， max E V =353.07×1.1 =388.38kN ； BC 跨各层梁的最大剪力在首层右端 ， max E V =469.48×1.1=516.43kN ， 各梁跨高比均大于2.5， 根据式（9-1-6），有 AB 跨及CD 跨：267.020.0137.06603003.140.11038.388RE30c c max E =<=⨯⨯⨯⨯=γβbh f VBC 跨：267.020.0236.05103003.140.11043.516RE30c c Emax =<=⨯⨯⨯⨯=γβbh f V各跨层各层梁剪压比均满足要求。
2）箍筋计算为简化计算，先根据“强剪弱弯”的要求，按加密区构造要求设置箍筋，计算其受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比较，不足者再作调整。
加密区箍筋取双肢,8@100，各跨受剪承载能力计算如下：无地震作用组合时，根据(9-1-7)式即: AB 跨及CD 跨：0svy0t u 25.17.0h s A f bh f V +=KN V KN 62.18328.4226601003.50227025.166030043.17.0=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= BC 跨：0svy0t u 25.17.0h s A f bh f V +=KN V KN 99.2931.3265101003.50227025.151030043.17.0=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= 有地震作用组合时，根据公式(9-1-8) AB 跨及CD 跨：svy 0t uE25.142.0h s A f bh f V +=KN V KN E RE 28.2911.107.35375.000.3436601003.50227025.166030043.142.0=⨯⨯=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=γBC 跨：0svy0t uE 25.142.0h s A f bh f V +=KN V KN E RE 32.3871.148.46975.005.2655101003.50227025.151030043.142.0=⨯⨯=〈=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=γ即，除BC 跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。
进一步分析计算可知，BC 跨首层及二层需加大箍筋直径，采用双肢,10@100。
其余各层仍采用双肢,8@100。
AB 跨及CD 跨非加密区箍筋取双肢,8@200，BC 跨全长加密。
最小配箍率根据公式(9-1-9)：%138.026.0%168.02003003.502yvt sv sv =〉=⨯⨯==f f bs A ρ 满足最小配箍率要求。
9.2 框架柱按照“强柱弱梁”原则，考虑地震作用组合时的柱端弯矩设计值计算，实际就是将表46~表49中的柱端弯矩设计值乘以放大系数1.1。
9.2.1 轴压比验算考虑地震作用组合时，底层柱最大轴力为C 柱，KN N 59.3075max =； 混凝土强度：C30 轴压比75.0][439.07003.141059.307523c c max c =〈=⨯⨯==c u A f N μ 柱轴压比满足要求。
9.2.2 正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计值的较大值作为截面配筋的计算依据。
选取内力时，应先求得柱的界限受压轴力，以确定柱各截面的偏心受压状态。
柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。
混凝土强度：C30；钢筋强度：HRB400，因此界限相对受压区高度根据公式(9-2-1)计算,即:55.00033.0100.236018.015cus y 1b =⨯⨯+=+=εE f βξ则界限受压轴力为：KN bh f N 63.363355.06607003.14b 0c 1b =⨯⨯⨯==ξα本工程中，柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况。
因此，荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数RE γ。
当截面轴力设计值b RE N N 〈γ时，截面为大偏心受压状态；当截面轴力设计值b RE N N 〉γ时，截面为小偏心受压状态。
但无论哪种偏心受压状态，轴力相近，则弯矩越大，配筋量越大。
因此，大偏心受压时，应选取弯矩较大、而轴力较小的内力组；小偏心受压时，应选取轴力较大且弯矩也较大的内力组。
此外，对不能明显判断的内力组，则应进行配筋量的比较。
对于多层框架，顶层或顶部两层柱常属于大偏心受压状态，其配筋由计算确定；中间若干层也属于大偏心受压状态，但配筋一般是构造配筋，底层或底部两层柱在不同的内力组合工况下，偏心受压状态可能不同，应分别计算其配筋量，并取最大值。
1、大偏心受压状态对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算：当x ≤2as′ 时，()()a h f a h e N A A i '-+-='=0y RE ss 5.0ηγ (9-2-1)当x ＞2as′ 时，()()s0y 0c 1RE ss 5.0a h f x h bx f Ne A A '-'--='=αγ (9-2-2)2、小偏心受压状态对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算：()()bc 1s 0b 12c 1RE 0c 1b RE 43.0ξαξβαγαξγξ++'----=bh f a h bh f Ne bh f N (9-2-3)()()s0y 2c 1RE ss 5.01a h f bh f Ne A A '-'--='=αξξγ (9-2-4)各柱配筋计算详见表51~表54。
表格51 A 柱正截面控制内力及配筋计算RE γξ1 = 0.5f c A /(RE N )（≤1.0）c A ⋅min ρ（mm 2）表格52 B 柱正截面控制内力及配筋计算u轴压比cξ1 = 0.5f c A/(RE N)（≤1.0）ξ2=1.15 - 0.01 l0/h（≤1.0）表格53 C柱正截面控制内力及配筋计算ξ1 = 0.5f c A/(RE N)（≤1.0）ξ2 =1.15 - 0.01 l0/h（≤1.0）表格54 D柱正截面控制内力及配筋计算1ξ = 0.5f c A /(RE N )（≤1.0）2ξ =1.15 - 0.01 l 0/h （≤1.0）9.2.3 斜截面受剪承载力计算按照“强剪弱弯”原则，考虑地震作用组合时的柱端剪力设计值计算，实际就是将表45~表48中的柱端剪力设计值先按柱端弯矩设计值的调整系数1.1进行放大（满足强柱弱梁），再乘以“强剪弱弯”的放大系数1.1，即放大1.1×1.1=1.21倍。