桥面板计算及预应力筋估算
桥面板计算与预应力筋估算
第3章桥梁纵向分孔及横截面尺寸拟定3.1桥梁纵向分孔3.1.1变截面连续梁桥构造特点连续孔数一般不超过5跨，多于3跨的连续梁桥，除边跨外，其中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。
多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.6～0.8倍左右，当采用箱形截面，边孔跨径其至可减少至中孔的0.5～0.7倍。
有时为了满足城市桥梁或跨线桥的交通要求而需增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成仅为中跨的0.5倍以下，此时，端支点上将出现较大的负反力，故必需在该位置设置能抵抗拉力的支座或压重以消除负反力。
3.1.2本设纵向分孔计本设计纵向分孔设置为：（3×50）预应力混凝土简支T梁+(56+2×86+56)变截面箱型连续梁+（3×40）预应力混凝土简支T梁，全长550米。
变截面连续梁段：边跨56m中跨86m,边跨为中跨的0.651倍符合要求。
3.2桥横截面尺寸拟定本设计横截面尺寸拟定如表3-1，示意图如图3-1。
表3-1 横截面拟定图3-1 横截面尺寸拟定示意图(cm)图5-2 支点截面尺寸示意图3.3箱型截面尺寸的拟定依据拟定依据参考文献：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG_D62-2004）。
3.3.1顶板、底板、悬臂板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，本设计中顶板长度为14m。
顶板两侧悬臂板的长度对活载弯矩数值的影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，故悬臂板长度一般不大5m,当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋。
本设计中可取底板长度为8m悬臂板长度为3m。
3.3.2 底板厚度拟定纵向负弯矩区受压底板的厚度对改善全桥受力状态、减少徐变下扰度十分重要。
因而大跨连续体系梁桥中，应确保承受负弯矩的支点区域的箱梁底板有足够的厚度。
箱梁底板厚度随箱梁负弯矩的增大而逐渐加厚至墩顶，以适应箱梁下缘受压的要求，底板厚度与主跨之比宜为1/140→1/170。
现浇箱梁桥面板计算
现浇箱梁桥面板计算1概况箱梁设计截面形式为单箱三室，全桥采用变截面。
桥面横坡为 1.5%，桥面纵坡为0%，人行道横坡1.5%，桥面横向布置为：1m（人行道）+0.5×2（路缘带）+1m(中间带)+0.25×2（安全带）+0.25×2（护栏）+14m（双向四车道）+1m （人行道）=19m。
支点梁高为350cm，翼缘板伸出部分长为200cm，腹板厚45cm，底板宽为1500cm，顶板厚25cm，底板厚35cm。
跨中梁高为180cm，翼缘板伸出部分长为200cm，腹板厚30cm，底板宽为1500cm，顶板厚25cm，底板厚25cm。
在腹板与顶板交界处设置20cm×20cm的梗腋，腹板与底板交界处设置20cm×20cm的梗腋。
箱梁截面具有很大的抗扭刚度，所以横隔板的布置可以比一般肋形桥梁少一些。
支座处设置宽度为100cm的横梁，并在其与顶板、底板连接处设50×50cm 倒角。
具体尺寸见下图图1 箱梁构造图（单位：cm）该桥桥面构造，桥面采用9cm厚的C40防水混凝土，上加2cm厚的沥青混凝土作为铺装层，共计11cm厚。
利用桥面铺装设置桥面1.5%横坡。
人行道采用预制装配式，并按预制块件分块搁置安装于箱梁悬臂板上。
2桥面板内力计算肋板之间的桥面板实质上是一个支承在一系列弹性支承上的多跨连续版，在构造上，板与梁肋是整体连接在一起的，因此各根主梁的不均匀弹性下沉和梁肋本身的抗扭刚度必然会影响到桥面板的内力，所以桥面板的实际受力情况是十分复杂的。
通常我们采用简便的近似方法进行计算。
采用简便的近似方法进行计算，即把腹板之间的部分看作多跨连续单向板来计算，把悬挑翼缘看作悬臂板来计算。
桥面铺装为2cm 的沥青混凝土面层（重力密度为233KN m ）和平均9cm 厚的C40防水混凝土（重力密度为243KN m）恒载及其内力计算如下(取1m 宽的板带作为分析对象)： 2.1单向板的计算1、恒载内力每米板宽的跨中恒载弯矩计算式：218og M gl =式中：,o l l l t --=+简支板计算跨径，计算弯矩时取两肋板间的净距加板厚， 即但是不大于两肋中心之间的距离；l=440+25=465cm ＜505-452=482.5cm 1g m --宽板条每延米的恒载重力； 桥面铺装层1g : 0.09 1.0240.02 1.023 2.62/kN m ⨯⨯+⨯⨯=顶板自重2g ：()0.25 1.025 6.25kN m ⨯⨯=合计：g=1g +2g =8.87kN每延米板条上恒载内力计算：()()2200118.87 4.40.2522.9788g M g l t kN m=+=⨯⨯+=⋅跨中恒载弯矩为：支座恒载剪力： 0118.87 4.419.5122sg Q gl kN ==⨯⨯=2、活载内力汽车荷载后轮的着地长度1a =0.2m ，宽度为1b=0.6m ，平行于板的跨径方向荷载分布宽度12b b h=+0.620.110.82m =+⨯=垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度()12233l a a h d l d=+++≥+所以()4.40.2520.220.11 1.2 3.17 4.65 1.2 4.333a m m +=+⨯++=≤⨯+=取 4.3a m = 跨中车辆荷载弯矩()()101214020.620.11110.3 4.6546.38a 28 4.32p b h P M l kN m +⨯+⨯⎛⎫⎛⎫=+-=+-=⋅ ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝⎭μ1/2图2 单向板计算图示02014.65/2 1.320.44.652p p M M kN m -==⋅03014.65/2 1.810.454.652p p M M kN m -==⋅3、组合跨中和支点弯矩 由基本组合：001.2 1.4g opM M M =+()1.222.97 1.446.3020.410.45135.57kN m =⨯+⨯++=⋅支点弯矩：0.7s M M =-0.7135.5794.90kN m =-⨯=-⋅跨中弯矩：0.5c M M =+0.5135.5767.79kN m =⨯=⋅2.2悬臂板内力计算 1、横载内力每延米板条上恒载计算g ： 桥面铺装层1g : 0.09 1.0240.02 1.023 2.62/kN m ⨯⨯+⨯⨯= 翼缘板自重2g ：0.200.401.0257.5()2kN m +⨯⨯= 人行道铺装3g ：0.2 1.024 4.8()kN m ⨯⨯=12 2.627.510.12/g g g kN m =+=+=()'237.5 4.812.3g g g kN m =+=+= 计算简图如下：g=10.12kN/mq=3kN/m图3 悬臂板计算图示每延米板条上恒载内力为：2'21212111110.12112.31123.512222sg M gl g l l l kN m⎛⎫⎛⎫=--+=-⨯⨯-⨯⨯+=-⋅ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭'1210.12112.3122.42sg Q gl g l kN =+=⨯+⨯=2、活载内力计算 悬臂板根部活载弯矩为：31 1.25 3.75.rp M kN m =-⨯⨯=- 2313rq Q ql kN ==⨯=3、荷载组合1.2 1.4 1.121.223.51 1.40 1.12 3.7532.412sj sg sp rq M M M M kN m =++=-⨯-⨯-⨯=-⋅rq sp sg sj Q Q Q Q 4.14.12.1++=1.222.42 1.40 1.40.8330.264kN =⨯+⨯+⨯⨯=注：《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）4.1.3.1条规定：城—A 级标准载重汽车应采用五轴式货车加载，总重700kN ，前后轴距为18.0m ，行车限界横向宽度为3.0m 。
桥面板计算
一、中板计算箱梁顶板跨中厚度为，两腹板间板净距为5m，腹板宽度为，箱梁腹板处承托尺寸为×。
1．恒载内力取1m板宽计算将承托面积摊于桥面板上，则计算板厚t’=30+60×20/500=；桥面板每延米自重为：g1=×1×26=m；每延米桥面铺装荷载为：g2=×1×23= N/m；所以：Σg= g1 +g2=+= N/m；(1) 计算恒载弯矩弯矩计算跨径L=min{L0+t, L0+t,}=min{5+,5+}=；故M sg=1/8gL2=1/8××=。
(2) 计算恒载剪力剪力计算跨径L= L0=；故Q sg=1/2gL=1/2××=。
2. 活载内力取1m板宽计算采用城A级车辆荷载，车轮着地宽度为b0×a0=×；平行于板方向的分布宽度：b=b0+2h=+2×=。
当单个车轮作用在跨中桥面板时，垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a= a0+2h+L/3=+2×+3=<2L/3=；取a=，因为a>，且a<，故2、3轮的荷载分布宽度发生重叠。
则a= a0+2h+L/3+d=+2×+3+=<2L/3+d=；取a=。
对4轮，p=100/×=m2；对2、3轮，p=140/×=m2；可得出2、3况最不利。
支承处垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a'= a0+2h+t=+2×+=(1) 计算活载弯矩按L=简支梁计算，根据右图所示的计算图示，可计算出各参数如下：a1=，a2=，a3=，a4=；y1=，y2=；y3=，y4=，y5=；所以有：p1=P/ a1b=m2；同样算得：p2=m2；P3=m2；P4=m2；活载弯矩计算图示根据试算，按上图所示的荷载布置方式所算得的跨中弯矩与结构力学方法计算的跨中最大弯矩值非常接近，故采用这种方法计算，直观明了。
桥面板计算思路
桥面板计算思路桥面板是指用于桥梁上的道路面层，它承载着车辆和行人的重量。
计算桥面板的设计参数是保证桥梁的安全和稳定性的重要一环。
本文将介绍桥面板计算的基本思路和步骤。
一、了解设计要求在进行桥面板计算之前，首先需要了解设计要求。
设计要求通常包括桥梁的跨度、荷载标准、使用寿命等。
这些要求将直接影响桥面板的尺寸和材料选择。
二、确定荷载标准根据桥梁所在地区的荷载标准，确定所需考虑的荷载类型和荷载值。
常见的荷载类型包括静载荷、动载荷、温度荷载等。
根据不同的荷载类型，需要采用不同的计算方法和参数。
三、选择桥面板材料根据设计要求和荷载标准，选择适合的桥面板材料。
常见的桥面板材料包括钢筋混凝土、预应力混凝土、钢板等。
不同的材料具有不同的强度和耐久性，需要根据实际情况进行选择。
四、计算桥面板尺寸根据荷载标准和所选材料的强度参数，计算桥面板的尺寸。
桥面板的尺寸包括长度、宽度和厚度等。
在计算过程中，需要考虑桥面板的受力情况，如弯曲、剪切、扭转等。
根据不同的受力情况，需要采用不同的计算方法和公式。
五、进行桥面板的受力分析根据桥面板的尺寸和材料参数，进行受力分析。
受力分析包括计算桥面板的弯矩、剪力、轴力等。
根据受力分析结果，确定桥面板的承载能力和安全性。
六、进行桥面板的验算根据受力分析结果，对桥面板进行验算。
验算包括比较桥面板的承载能力和实际荷载的大小，判断桥面板是否满足设计要求。
如果桥面板不满足设计要求，需要进行尺寸和材料的调整。
七、进行桥面板的构造设计根据桥面板的尺寸和材料参数，进行桥面板的具体构造设计。
构造设计包括确定桥面板的钢筋布置、预应力布置、缝隙处理等。
构造设计需要考虑桥面板的施工性和使用性。
八、进行桥面板的施工监理在桥面板施工过程中，需要进行施工监理，确保桥面板的质量和安全。
施工监理包括验收材料、检查施工工艺、监测施工质量等。
施工监理的目的是确保桥面板的设计要求得到满足。
九、进行桥面板的使用维护桥面板的使用维护是保证桥梁安全和寿命的重要一环。
装配式预应力混凝土连续箱梁桥面板计算分析
b1=0.6m ；铺装层厚度 h=0.23m，板厚度 t=0.16m。
平行于板的跨径方向的荷载分布宽度 ：b1 ＝ b2 ＋
2h ＝ 1.06(m)。
车 轮 在 顶 板 的 跨 中 处 时：
a=a1+2h+L/3=1.232m>2/3L=1.145m ；
a=1.232<1.4m( 不需要考虑车轮分布有重叠 )。
剪力 ：1.2Vsg ＋ 1.8Vsp ＝ 110.17(kN) ；跨中断面弯矩 ：
1.2Mcg ＋ 1.8Mcp ＝ 21.71(kN·m)。
三、截面设计、配筋与承载力验算 1. 基本组合 （1）腹板顶截面
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JIAN SHE YAN JIU
①截面配筋计算
悬臂板及连续板支点采用相同的抗弯钢筋，故只需按
矩 ：M sp ＝ -15.34(kN·m)， 支 点 断 面 剪 力 ：Vsp ＝
55.74(kN) ；跨中断面弯矩 ：Mcp ＝ 10.96(kN·m)。
2.3 作用效应组合
承载能力极限状态作用效应基本组合如下，支点断面
弯矩 ：1.2Msg ＋ 1.8 Msp ＝ -30.83(kN·m) ；支点断面
桥面板可看成 38.9cm 长的悬臂单向板。
连续板恒载效应如下 ：
支点断面弯矩为 ：Msg ＝ -2.682(kN·m) ；支点断
面剪力为 ：Vsg ＝ 8.198(kN) ；跨中断面弯矩为 ：Mcg ＝
1.654(kN·m)．
2. 可变作用
桥梁结构局部加载时，汽车荷载采用车辆荷载。后
轮着地宽度 b1 及长度 a1 为 ：车轮着地长度 a1=0.2m，
二、连续板荷载效应计算 对于梁肋间的行车道板，由于支承点并非完全固结， 行车道板为支承在一系列弹性支承上的多跨连续板，受力 很复杂。通常采用较简便的近似方法进行计算，弯矩计算 跨径取净跨径加板厚，但不大于支承点中距。
桥面板计算及预应力筋估算(学习建筑)
第3章 桥梁纵向分孔及横截面尺寸拟定3.1桥梁纵向分孔3.1.1变截面连续梁桥构造特点连续孔数一般不超过5跨，多于3跨的连续梁桥，除边跨外，其中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。
多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.6～0.8倍左右，当采用箱形截面，边孔跨径其至可减少至中孔的0.5～0.7倍。
有时为了满足城市桥梁或跨线桥的交通要求而需增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成仅为中跨的0.5倍以下，此时，端支点上将出现较大的负反力，故必需在该位置设置能抵抗拉力的支座或压重以消除负反力。
3.1.2本设纵向分孔计本设计纵向分孔设置为：（3×50）预应力混凝土简支T 梁+(56+2×86+56)变截面箱型连续梁+（3×40）预应力混凝土简支T 梁，全长550米。
变截面连续梁段：边跨56m 中跨86m,边跨为中跨的0.651倍符合要求。
3.2桥横截面尺寸拟定本设计横截面尺寸拟定如表3-1，示意图如图3-1。
表3-1 横截面拟定跨径布置(m) 结构 边中跨比 截面（cm ） 梁高（m ）形式 顶板厚 腹板厚 底板厚 根部 跨中 56+2×86+56连续梁0.651单箱单室3030→60 28→605.42.8高跨比梁宽(m) 悬臂厚度（cm ）梗腋形式（cm ×cm ）根部跨中顶底 根部 端部顶板与腹板 腹板与底板 1/15.92 1/30.714.0 8.06520120×3060×30图3-1 横截面尺寸拟定示意图(cm)图5-2 支点截面尺寸示意图3.3箱型截面尺寸的拟定依据拟定依据参考文献：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG_D62-2004）。
3.3.1顶板、底板、悬臂板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，本设计中顶板长度为14m。
顶板两侧悬臂板的长度对活载弯矩数值的影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，故悬臂板长度一般不大5m,当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋。
桥梁构件预应力设计中的计算方法总结
桥梁构件预应力设计中的计算方法总结引言：桥梁作为连接两个地理位置的重要交通设施，在现代社会起着至关重要的作用。
而桥梁的结构设计中，预应力技术是一种常用的提升桥梁承载能力和延长使用寿命的方法。
本文将对桥梁构件预应力设计中的计算方法进行总结，以提供给设计人员和研究者参考。
一、预应力基本原理预应力技术通过给混凝土施加一定的预先应力，主要是通过钢束或预应力钢筋，以在荷载作用下抵消或减轻混凝土中存在的内部拉应力，提高结构的承载能力。
这种预先施加应力的方法可以减小桥梁构件的变形和开裂，提高整体结构的刚度和稳定性。
二、预应力设计中的计算方法1. 桥梁荷载计算在预应力设计中，首先需要进行桥梁的荷载计算。
常见的荷载包括静载荷、动载荷以及温度荷载等。
荷载计算需要结合桥梁的使用情况、设计要求和具体的使用标准来确定。
2. 桥梁几何模型建立在进行预应力设计计算前，需要建立桥梁的几何模型。
这需要考虑桥梁的几何形状、跨度、跨径、支座等因素。
几何模型的建立可以通过专业的设计软件进行，如AutoCAD、ANSYS等。
3. 钢束张拉力计算预应力设计中，钢束张拉力的计算是一个关键步骤。
钢束张拉力的大小对桥梁结构的抗弯能力产生重要影响。
钢束张拉力的计算可以根据静力平衡原理进行。
根据桥梁的荷载情况和设计要求，结合预应力设计的目标，确定适当的钢束张拉力。
4. 混凝土截面受力计算在进行预应力设计中，需要对混凝土截面的受力情况进行计算。
根据桥梁的几何形状和荷载的作用方式，可以采用材料力学和结构力学的原理计算混凝土截面的受力情况。
在计算过程中需要考虑混凝土的强度、应力应变关系等因素。
5. 预应力损失计算预应力设计中，预应力损失的计算是必不可少的。
预应力损失主要包括：硬化损失、固化损失、摩擦损失和锚具收缩损失等。
这些损失会影响到预应力的传递和桥梁结构的稳定性。
因此，在预应力设计中需要对这些损失进行准确合理的计算。
三、案例分析为了更好地理解桥梁构件预应力设计中的计算方法，我们将以某跨径较大的钢梁桥为例进行分析。
桥面板计算与预应力筋估算
第3章桥梁纵向分孔及横截面尺寸拟定3.1桥梁纵向分孔3.1.1变截面连续梁桥构造特点连续孔数一般不超过5跨，多于3跨的连续梁桥，除边跨外，其中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。
多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.6～0.8倍左右，当采用箱形截面，边孔跨径其至可减少至中孔的0.5～0.7倍。
有时为了满足城市桥梁或跨线桥的交通要求而需增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成仅为中跨的0.5倍以下，此时，端支点上将出现较大的负反力，故必需在该位置设置能抵抗拉力的支座或压重以消除负反力。
3.1.2本设纵向分孔计本设计纵向分孔设置为：（3×50）预应力混凝土简支T梁+(56+2×86+56)变截面箱型连续梁+（3×40）预应力混凝土简支T梁，全长550米。
变截面连续梁段：边跨56m中跨86m,边跨为中跨的0.651倍符合要求。
3.2桥横截面尺寸拟定本设计横截面尺寸拟定如表3-1，示意图如图3-1。
表3-1 横截面拟定图3-1 横截面尺寸拟定示意图(cm)图5-2 支点截面尺寸示意图3.3箱型截面尺寸的拟定依据拟定依据参考文献：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG_D62-2004）。
3.3.1顶板、底板、悬臂板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，本设计中顶板长度为14m。
顶板两侧悬臂板的长度对活载弯矩数值的影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，故悬臂板长度一般不大5m,当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋。
本设计中可取底板长度为8m悬臂板长度为3m。
3.3.2 底板厚度拟定纵向负弯矩区受压底板的厚度对改善全桥受力状态、减少徐变下扰度十分重要。
因而大跨连续体系梁桥中，应确保承受负弯矩的支点区域的箱梁底板有足够的厚度。
箱梁底板厚度随箱梁负弯矩的增大而逐渐加厚至墩顶，以适应箱梁下缘受压的要求，底板厚度与主跨之比宜为1/140→1/170。
桥梁工程钢筋算量
桥梁工程钢筋算量桥梁工程是土木工程中重要的一部分，钢筋算量是桥梁设计和施工过程中非常重要的一项工作。
钢筋算量是指根据桥梁设计图纸和规范要求，计算出桥梁中需要使用的钢筋数量、长、重等技术指标的过程。
桥梁工程的钢筋算量主要包括以下几个方面的内容：桥面板、桥台、桥墩、桥梁端部、钢梁、钢管桩及桩墩等。
1. 桥面板的钢筋算量：桥面板是桥梁上行车的部分，其地基分为边梁和板的两个部分。
边梁通常由上翼缘杆、下翼缘杆和纵向杆组成。
桥面板的钢筋算量需要根据设计的桥面板类型，计算出桥面板的长度、宽度、厚度等参数，并根据规范要求计算钢筋的数量和尺寸。
2. 桥台的钢筋算量：桥台是支撑桥梁主梁的重要构件，其主要由上部和下部组成。
上部通常由顶梁、墩帽、支座等组成，下部通常由墩柱和基础组成。
桥台的钢筋算量需要根据桥台的设计图纸和规范要求，计算出桥台的尺寸、形状、高度等参数，并根据规范要求计算钢筋的数量和尺寸。
3. 桥墩的钢筋算量：桥墩是桥梁支撑主梁的重要构件，其主要由墩柱和墩帽组成。
桥墩的钢筋算量需要根据桥墩的设计图纸和规范要求，计算出桥墩的尺寸、形状、高度等参数，并根据规范要求计算钢筋的数量和尺寸。
4. 桥梁端部的钢筋算量：桥梁端部是桥梁与地面或其它结构相连接的部分，通常由护栏、墙、板等构成。
桥梁端部的钢筋算量需要根据设计图纸和规范要求，计算出其尺寸、形状等参数，并根据规范要求计算钢筋的数量和尺寸。
5. 钢梁的钢筋算量：钢梁是桥梁中承受车辆和荷载的主要构件，其钢筋算量需要根据设计图纸和规范要求，计算出钢梁的长度、截面形状、截面面积等参数，并根据规范要求计算钢筋的数量和尺寸。
6. 钢管桩及桩墩的钢筋算量：钢管桩及桩墩是桥梁中用于承受地基荷载的重要构件，其钢筋算量需要根据设计图纸和规范要求，计算出钢管桩及桩墩的长度、直径、壁厚等参数，并根据规范要求计算钢筋的数量和尺寸。
在进行钢筋算量时，需要根据桥梁设计图纸和规范要求，认真测绘桥梁的各项参数，并结合设计要求进行计算。
桥面板计算(增加配重计算完整最终版)2015.1.30(1)
宁夏永宁黄河桥公路大桥桥面板计算书2013-11-14工程名称: 宁夏永宁黄河公路大桥施工图设计桥面板计算一、概况与基本数据1.1概况宁夏永宁黄河桥公路大桥宽度36.5 m。
桥面铺装采用10cm厚沥青混凝土，30cm桥面板，护栏采用钢防撞护栏。
1.2技术规范《公路工程技术标准》JTG B01－2003；《公路斜拉桥设计细则》JTG/T D65-01-2004；《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004。
1.3重要性系数结构重要性系数为1.1。
2．计算相关参数2.1 材料和荷载①主要材料混凝土：主梁采用C55高性能混凝土，弹性模量E=3.60x104MPa，容重γ=26.0KN/m3；HRB400普通钢筋：弹性模量E=2.0x105MPa，fsd=300MPa;桥面铺装：沥青混凝土容重γ=24.0KN/m3；铁砂混凝土容重：γ=35.0KN/m3②计算荷载恒载作用：结构自重；桥面铺装；护栏自重活载作用：公路-Ⅰ级二、主梁桥面板计算（箱梁内翼缘）跨中横隔板的间距是l a=6.0m，梁肋板间距为l b=16.4m，根据JTG D62-2004中4.1.1条的规定，l b/l a=16.4/6.0=2.73>2，故桥面板可按跨径为l a的单向板进行计算。
（尺寸如下图）2.1荷载标准值计算（1）横载内力计算（以纵向1m板条进行计算）①每延米板上的恒载g沥青混凝土面层g 1 : 0.1⨯1.0⨯24=2.4（kN/m ） 桥面板自重g 2 ：0.3⨯1.0⨯26=7.8（kN/m ）护栏自重g 3 ：3.74⨯6⨯2/6/5.87⨯1.0=1.28（kN/m ） 合计g :11.48（kN/m ） ②每延米板上的恒载内力先计算简支板的跨中和支点剪力，根据JTG D62-2004中4.1.2条，横隔板间的计算跨径按下列规定采用。
桥面张拉计算说明
桥面张拉计算说明1、桥面张拉预应力筋N4、N5束钢束各采用4股钢铰线，N6、N7束钢束也各采用4股钢铰线。
2、计算公式Pp=P（1-eˉ(kx+uθ)）/ kx+uθ△L=Pp X/ApEp式中Pp为预应力筋平均张拉力（KN）；P为预应力筋张拉端的张拉力（KN）；K为孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取值0.0015;X为从张拉端至计算截面的孔道长度(m);U为预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取值0.16;θ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）△L为预应力筋的计算伸长值；Ap为预应力筋的截面面积（mm2）;Ep为预应力筋的弹性模量，取值1.95×105MPA。
3、张拉力计算:N=1860×103KN/㎡×0.75×140×10-6㎡×1=195.3KN;4、桥面张拉采用单端张拉,配备了两套张拉设备可随用一套.5、○1N4,N5钢束张拉时第一套顶和表油表读数:千斤顶编号为（06117）压力表编号:10.10.07.2323F100=38.76MPa F15=5.81MPa应用曲线Y=0.197262 X +0.530708○2N6,N7钢束张拉时第一套顶和表油表读数:千斤顶编号为（06117）压力表编号:10.10.07.2323F100=38.59MPa F15=5.79MPa应用曲线Y=0.197262 X +0.530708(备注:X为千斤顶张拉力)6、○1N4,N5钢束张拉时第二套顶和表油表读数:千斤顶编号为（06159）压力表编号:10.10.07.2065F100=38.81MPa F15=5.82MPa应用曲线Y=0.199242 X +0.19746○2N6,N7钢束张拉时第二套顶和表油表读数:千斤顶编号为（06159）压力表编号:10.10.07.2065F100=38.63MPa F15=5.80MPa应用曲线Y=0.199242 X +0.19746(备注:X为千斤顶张拉力)7、伸长值计算:备注：1、表中X的取值，根据图纸为各束钢绞线下料长度减预留工作长度而得；计算: 复核: 监理工程师:。
预应力的计算公式
预应力的计算公式在工程领域中，预应力技术的应用十分广泛，而准确计算预应力的大小对于确保结构的安全性和稳定性至关重要。
预应力的计算并非是一个简单的过程，它涉及到多个因素和复杂的公式。
接下来，咱们就来详细探讨一下预应力的计算公式。
首先，我们需要明确什么是预应力。
简单来说，预应力就是在结构承受荷载之前，预先对其施加的压力，目的是改善结构的性能，提高其承载能力和抗裂性。
预应力的计算通常基于材料力学和结构力学的原理。
在常见的预应力混凝土结构中，预应力的大小主要取决于以下几个关键因素：预应力钢筋的面积、预应力钢筋的张拉控制应力、预应力钢筋与混凝土之间的粘结性能以及结构的几何形状和尺寸等。
对于直线预应力钢筋，其预应力的计算公式可以表示为：P ＝σcon × Ap其中，P 表示预应力的大小，σcon 表示预应力钢筋的张拉控制应力，Ap 表示预应力钢筋的截面面积。
这里的张拉控制应力σcon 是一个重要的参数，它的取值需要考虑多种因素，如钢筋的种类、强度等级、施工工艺等。
一般来说，σcon不能超过钢筋的强度标准值，以保证钢筋在使用过程中的安全性。
在实际工程中，由于预应力钢筋并非完全直线布置，可能存在曲线或者折线的情况，此时需要考虑预应力钢筋的摩擦损失。
摩擦损失会导致预应力在传递过程中逐渐减小，其计算公式通常较为复杂，与钢筋的弯曲半径、摩擦系数以及预应力的传递长度等有关。
另外，还有锚具变形和钢筋回缩引起的预应力损失。
这种损失通常可以通过实验或者经验公式来确定。
除了上述因素，混凝土的收缩和徐变也会导致预应力的损失。
混凝土在硬化过程中会发生体积收缩，在长期荷载作用下会产生徐变，这些都会使预应力逐渐减小。
计算混凝土收缩和徐变引起的预应力损失需要考虑混凝土的配合比、养护条件、环境湿度以及结构的使用年限等众多因素。
在计算预应力时，还需要考虑预应力的有效预应力。
有效预应力是指扣除各种损失后，实际作用在结构上的预应力。
有效预应力的大小直接影响着结构的性能和安全性。
桥面板计算[精华]
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002.4.8 桥面板的计算002.4.8.1 主梁桥面板按单向板计算00根据《公桥规》4.1.1条规定，因长边与短边之比为60/6.6=9.09>2,故按单向板计算。
人行道及栏杆重量为8.5kN/m.001、恒载及其内力的计算00 每延米板的恒载g ：00防水混凝土g 1： 0.08125 2.0/kN m ⨯⨯=00 沥青混凝土磨耗层g 2：0.021250.5/kN m ⨯⨯=00 将承托的面积平摊于桥面板上,则：cm 7.32660/603030t =⨯+=00桥面板g 3：0.327 1.025=8.175k /m N ⨯⨯00横载合计为：123g g g +g 10.915/kN m=+=00（1）计算ogM 00计算跨径：00min(,)l l t l b =++0000l +t=6.2+0.327=6.527l +b=6.2+0.4=6.6≤取l=6.527m002201110.915 6.252.4588ag M gl kN m ==⨯⨯=⋅（2）计算gQ 支0000g l =6.2m11Q =gl =10.915 6.2=33.84kN22⨯⨯支，作用于每米宽板条上的剪力为： 2、活载内力00公路-II 级车辆荷载后轮轴重P=140kN ，由《桥规》查得，车辆荷载的后轮着地长度为0.20m,宽度为0.60m 。
00板上荷载分布为：1212a =a +2H=0.2+20.1=0.4m b =b +2H=0.6+20.1=0.8m⨯⨯00有效分布宽度计算：1a=a +l 3=0.4+6.5273=2.58 1.4m >（两后轮轴距）00两后轮有效分布宽度发生重叠，应一起计算其有效分布宽度。
纵向2个车轮对于单向板跨中与支点的有效分布宽度分别为：001a=a +d 30.4 1.4 6.5273 3.98m 23+d 232 6.5273+1.4=5.75m l l l d +=++=+=⨯所以：a=5.75001a '=a +t =0.4+0.327=0.727m <1.4,m 说明支点处有效分布宽度并无重叠。
桥面板计算及预应力筋估算
第3章桥梁纵向分孔及横截面尺寸拟定3.1桥梁纵向分孔3.1.1变截面连续梁桥构造特点连续孔数一般不超过5跨，多于3跨的连续梁桥，除边跨外，其中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。
多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.6～0.8倍左右，当采用箱形截面，边孔跨径其至可减少至中孔的0.5～0.7倍。
有时为了满足城市桥梁或跨线桥的交通要求而需增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成仅为中跨的0.5倍以下，此时，端支点上将出现较大的负反力，故必需在该位置设置能抵抗拉力的支座或压重以消除负反力。
3.1.2本设纵向分孔计本设计纵向分孔设置为：（3×50）预应力混凝土简支T梁+(56+2×86+56)变截面箱型连续梁+（3×40）预应力混凝土简支T梁，全长550米。
变截面连续梁段：边跨56m中跨86m,边跨为中跨的0.651倍符合要求。
3.2桥横截面尺寸拟定本设计横截面尺寸拟定如表3-1，示意图如图3-1。
. -可修编形式顶板厚腹板厚底板厚根部跨中56+2×86+56 连续梁0.651 单箱单室30 30→60 28→60 5.4 2.8表3-1 横截面拟定高跨比梁宽(m) 悬臂厚度（cm）梗腋形式（cm×cm）根部跨中顶底根部端部顶板与腹板腹板与底板1/15.92 1/30.7 14.0 8.0 65 20 120×30 60×30图3-1 横截面尺寸拟定示意图(cm)图5-2 支点截面尺寸示意图3.3箱型截面尺寸的拟定依据拟定依据参考文献：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG_D62-2004）。
3.3.1顶板、底板、悬臂板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，本设计中顶板长度为14m。
顶板两侧悬臂板的长度对活载弯矩数值的影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，故悬臂板长度一般不大5m,当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋。
桥面板计算
桥面板计算桥面板计算一、中板计算箱梁顶板跨中厚度为0.3m，两腹板间板净距为5m，腹板宽度为0.5m，箱梁腹板处承托尺寸为0.6m×0.2m。
1．恒载内力取1m板宽计算将承托面积摊于桥面板上，则计算板厚t’=30+60×20/500=32.4cm；桥面板每延米自重为：g1=0.324×1×26=8.424kN/m；每延米桥面铺装荷载为：g2=0.1×1×23=2.3k N/m；所以：Σg= g1 +g2=8.424+2.3=10.724 N/m；(1) 计算恒载弯矩弯矩计算跨径L=min{L0+t, L0+t,}=min{5+0.3,5+0.5}=5.3m；故M sg=1/8gL2=1/8×10.724×5.32=37.655kN.m。
(2) 计算恒载剪力剪力计算跨径L= L0=5.0m；故Q sg=1/2gL=1/2×10.724×5.0=26.81kN。
2. 活载内力取1m板宽计算采用城A级车辆荷载，车轮着地宽度为b0×a0=0.6×0.25m；平行于板方向的分布宽度：b=b0+2h=0.6+2×0.1=0.8m。
当单个车轮作用在跨中桥面板时，垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a=a0+2h+L/3=0.25+2×0.1+5.3/3=2.217m<2L/3= 3.533m；取a=3.533m，因为a>1.2，且a<3.6m，故2、3轮的荷载分布宽度发生重叠。
则a= a0+2h+L/3+d=0.25+2×0.1+5.3/3+1.2=3.417m< 2L/3+d=4.733m；取a况下的况：对4轮，p=100/(3.533×0.8)=35.38kN/m2；对2、3轮，p=140/(4.733×0.8)=36.97kN/m2；可得出2、3轮重叠时的车轮作用情况最不利。
混凝土桥面板的计算
混凝土桥面板的计算--kg
断面中箱室的布置
1）悬臂长度是调节桥面板横向受力一个比较讲究的控制。
2）大跨度桥梁箱室尽量做大一些，小跨度箱室最好不要超过6m，翼 缘长度不要超过4m；大跨度桥梁，跨度大，纵向计算需要的顶底板 厚度均需求大，同时剪力滞效应对应跨度大后折减相对于小跨度要小， 那么当然配置的箱室宽度也要大一些，才能同顶板厚度相匹配；大跨 度桥梁腹板占全桥混凝土方量比值很大，采用较大的箱室布置减小腹 板道数是合理的，同时也是减小恒载效应增大跨度，更经济。大跨度 16m以下均可采用单箱单室断面。Βιβλιοθήκη 混凝土桥面板的计算--kg
纵向单向板
混凝土桥面板的计算--kg
混凝土检算—纵向单向板
预制板纵向3m，横向15.2m， 大跨度组合梁，桥梁全宽36m， 假如设计横向单向板横向跨度 过大，为减小板厚采用纵向单 向板，横梁间距为混凝土桥面 板跨度。
混凝土桥面板的计算--kg
混凝土检算—纵向单向板 第一体系为主梁体系计算，类似于常规的π形梁受力，吊杆间距为主梁的跨度。 第二体系计算： 建立隔板间距的多跨连续梁受力模型，进行车辆荷载在模型中加载 桥面板可以取值1m板条（横向1m板条），计算车轮荷载的分布宽度（横向分布宽 度），区别于横向单向板，纵向单向板计算要采用车辆荷载全车纵向加载，纵向跑 动；而横向单向板只是车辆荷载中重轴加载，横向跑动。
•大跨度箱梁断面，箱室宽度应该 增大一点减小悬臂长度
混凝土桥面板的计算--kg
断面中箱室的布置
4）景观的考虑，悬臂长度要与箱室宽度通过景观断面协调，一般在 箱室宽度达到2.5倍时耐看。
不同的箱室宽度悬臂比值，不同
的断面景观效果，显而易见，中
间箱室相对较美观，满足2.4倍。 现浇箱梁结构由于是整体固结断
桥梁预应力计算
桥梁预应力计算分段计算曲线预应力筋的理论伸长值吴淑珍1熊道红2 王鹏 3（1 江西省抚州市公路局抚州 344000）（2 江西交通工程监理公司南昌 330008）（3景婺黄（常）高速公路建设项目办公室景德镇 333000）摘要：本文通过以20m预应力空心板的钢绞线的理论伸长值的计算为例，详细介绍了预应力筋在呈曲线分布时理论伸长值的分段计算方法，并通过与不分段计算理论伸长值的比较，得出了预应力筋在呈曲线分布时理论伸长值分段计算的重要性。
关键词：桥梁工程；曲线预应力筋；理论伸长值；分段计算；比较0 前言在桥梁工程的预应力施工过程中，关键是要做好预应力筋的张拉力控制，预应力筋的张拉力控制一般采用“双控”的方法，即采用预应力筋的张拉控制应力乘以预应力筋的截面积得到张拉控制力F，再根据千斤顶校验公式求出相应的压力表读数P，进行张拉的实测预应力筋伸长值进行校验，当设计无规定时，实测伸长值和理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉；当实测伸长值在无人员误差的情况下，就显示了预应力筋理论伸长值的重要性，因此应对预应力的理论伸长值进行准确的计算，才能确保预应力筋的实测伸长值和理论伸长值的差值在规范规定的范围之内；下面就以某桥的20m预应力空心板的钢绞线理论伸长值的计算为例，详细介绍预应力筋呈曲线分布时理论伸长值的分段计算方法。
1 预应力设计条件1.1 预应力钢绞线预应力钢绞线应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224—1995）的相关规定，其抗拉强度标准值f pk=1570MPa，张拉控制应力δk=1125MPa,钢绞线公称直径为φ15.24mm，公称面积为139.9mm2；1.2 锚具采用15—7型XM群锚体系；1.3 施加预应力条件混凝土强度（砼设计强度为C40）达到90%标准强度后方可进行预应力钢束张拉，要求进行超张拉，预应力钢束张拉采用双控施工，张拉工序为：0→初始应力（0.1δk）→0.2δk→1.05δk(持荷2分钟)→δk锚固，即相应的张拉力为：0→110.17KN→220.34KN→1156.80KN→1101.71KN，预应力施工过程中最大张拉力为1156.80KN；1.4 预应力钢绞线构造图如图1所示，设计共四组钢绞线，每组7根，上部两组编号为N1，下部两组编号为N2；图1 预应力钢绞线构造图1.5 分段计算钢绞线理论伸长值为便于分段计算钢绞线的理论伸长值，分别以钢绞线锚固端（A 点）、钢绞线圆曲线起始点（B点）、圆曲线中点（C点）、圆曲线终点（D点）和空心板中线点（E点）进行分段。
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第3章桥梁纵向分孔及横截面尺寸拟定桥梁纵向分孔3.1.1变截面连续梁桥构造特点连续孔数一般不超过5跨，多于3跨的连续梁桥，除边跨外，其中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。
多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的～倍左右，当采用箱形截面，边孔跨径其至可减少至中孔的～倍。
有时为了满足城市桥梁或跨线桥的交通要求而需增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成仅为中跨的倍以下，此时，端支点上将出现较大的负反力，故必需在该位置设置能抵抗拉力的支座或压重以消除负反力。
3.1.2本设纵向分孔计本设计纵向分孔设置为：（3×50）预应力混凝土简支T梁+(56+2×86+56)变截面箱型连续梁+（3×40）预应力混凝土简支T梁，全长550米。
变截面连续梁段：边跨56m中跨86m,边跨为中跨的倍符合要求。
桥横截面尺寸拟定本设计横截面尺寸拟定如表3-1，示意图如图3-1。
表3-1 横截面拟定图3-1 横截面尺寸拟定示意图(cm)图5-2 支点截面尺寸示意图箱型截面尺寸的拟定依据拟定依据参考文献：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG_D62-2004）。
3.3.1顶板、底板、悬臂板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，本设计中顶板长度为14m 。
顶板两侧悬臂板的长度对活载弯矩数值的影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，故悬臂板长度一般不大5m,当长度超过3m 后，宜布置横向预应力束筋。
本设计中可取底板长度为8m 悬臂板长度为3m 。
3.3.2 底板厚度拟定纵向负弯矩区受压底板的厚度对改善全桥受力状态、减少徐变下扰度十分重要。
因而大跨连续体系梁桥中，应确保承受负弯矩的内支点区域的箱梁底板有足够的厚度。
箱梁底板厚度随箱梁负弯矩的增大而逐渐加厚至墩顶，以适应箱梁下缘受压的要求，底板厚度与主跨之比宜为1/140→1/170。
本设计根部底板厚度取为60cm 与主跨比为1/；跨中区域底板厚度则可按构造要求设计，本设计中跨中底板厚度取28cm 。
底板厚度变化：从跨中向0号块截面以抛物线方程,变化∙ 梁高拟定根据已建成桥梁的资料分析，支点截面的梁高H 支约为（1/16→1/20）L (L为中间跨跨长)，梁中梁高H中约为（1/→1/）H 支。
本设计中H 支取为1/，H 中取为1/H 支，梁高变化：从跨中向0号块截面以抛物线变化腹板厚度拟定箱梁腹板的主要功能是承受结构的弯曲简历和扭转剪应力所引起的主拉应力。
墩顶区域剪力大因而腹板厚，跨中区域的腹板较薄，但是腹板的最小厚度应考虑钢束管道的布置、钢筋布置和混凝土浇筑的要求。
变高度箱梁采用直腹板。
英国水泥和混凝土协会提出了如下两个关于预应力混凝土连续梁最佳腹板厚度参数的公式，其最大跨径连续箱梁最佳横截面几何参数指标可供参考图3-2和图3-3。
图3-2 连续箱梁最佳腹板厚度K1参数曲线图3-3 连续箱梁最佳腹板厚度K2参数曲线墩上腹板厚度参数：wp p 31maxt h K =10B l ´´´；跨中腹板厚度参数：wp m 32maxt h K =10B l ´´´；式中： wpt ：墩上腹板厚度的总和（m ）； wm t ：跨中腹板厚度的总和(m)；p h ：墩上梁高(m)；本设计中取；m h ：跨中梁高(m)；本设计中取；B ：桥面总宽度(m)；本设计资料中定为14m ；max l ：梁最大跨径(m)。
本设计中为86m ；考虑预应力钢筋布置及混凝土浇筑后的箱梁腹板最小厚度一般为:腹板内无预应力束管道布置时可采用200mm ；腹板内有预应力管道布置时可采用250→300mm ；腹板内有预应力束锚固时采用350mm ；（在大跨径预应力混凝土连续箱梁中，腹板宽度宜从跨中向支点逐渐加宽，以承受支点处较大的剪力，一般采用300→800mm ，也有达到100mm 左右。
）本设计中拟取墩顶腹板厚度为60cm ，跨中腹板厚度为30cm 本设计拟取的墩顶腹板厚度及跨中腹板厚度合理。
腹板厚度变化：从跨中向0号块截面以抛物线方程变化3.3.5 顶板、悬臂板厚度拟定确定箱型截面顶板厚度一般考虑两个因素，既满足桥面板横向弯矩的要求（恒载、活载、日照温度等）；满足布置纵、横向预应力钢筋束的要求。
车行道部分的箱梁顶板或其他呈现连续板受力特征的桥面板以及悬臂板厚度拟定可参考表3-2：注：两个方向厚度计算厚取小值，L为桥面板的跨度（m)由本设计前部分拟定的纵向分布横向分布数据知本设计中：垂直于行车道方向的L为平行于车道方向的L为。
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG_D62-2004）9.3.3中规定：在与腹板相连处的翼缘厚度不小于梁高的1/10（本设计中=58cm)。
因而本设计中可取顶板厚取为30cm；悬臂板根部厚度取为65cm。
悬臂板端部按构造要求可取为20cm。
（悬臂端部厚度不小于10cm，如设置防撞墙或锚固横向预应力束筋，则端部厚度不小于20cm）。
第4章桥面板计算纵向墩上，L/4,跨中处总共布置横隔板5块：l=5.725m，长宽比：板长：板宽：b，故可按单向板计算内力。
悬臂板内力计算悬壁板计算布载如图4-1图4-1 悬臂布载示意图（m）桥面铺装为换算厚度为10cm的沥青混泥土，每延米铺装层重度：每延米悬臂板重度：每延米护栏重度：悬臂根部弯矩计算每延米恒荷载作用下弯矩为：；车辆荷载后轮着地长度为：；（H为铺装层换算厚度，下同）；车辆荷载后轮着地宽度为：；如上图4-1中最外面车轮单个车轮作用下板的有效工作宽度：故两个车轮作用下板的有效工作宽度有重叠，实际有效宽度为分布荷载为：；如上图4-1中里面车轮单个车轮作用下板的有效工作宽度：故两个车轮作用下板的有效工作宽度有重叠，实际有效宽度为：；分布荷载为：；由于汽车荷载局部加载在悬臂翼板附近，故取冲击系数为1+=；每延米宽板条上汽车荷载产生弯矩为：内力组合：弯矩基本组合：弯矩短期组合：。
悬臂根剪力矩计算每延米自重作用下剪力为：每延米汽车荷载作用下剪力为：内力组合：剪力基本组合：剪力短期组合：中间板内力计算把承托面积平摊到桥面板上，板厚为：每延米板桥面铺装层的重度：´g=0.123=2.3KN/m；铺每延米桥面板重度：每延米桥面板总重度：4.2.1中间板弯矩计算两梁肋之间板的计算跨径为：车辆荷载在板跨径中间时单个车轮作用下板的有效工作宽度：故两个车轮作用下板的有效工作宽度有重叠，实际有效工作宽度为：分布荷载为：车辆荷载在板支承处时单个车轮作用下板的有效工作宽度：故两个车轮作用下板的有效工作宽度无重叠，分布荷载为：a 1p140P ===125KP 2a b 20.70.8创，，； 每延米恒载弯矩为：有两种可能布载方式使0p M 最大： 布载方式1：轮对称中点布置： 其布载图如图4-2。
图4-2 弯矩计算布载方式一每延米车辆荷载弯矩为：()()()]0p M =21+0.30.511.92-88.10.80.214+88.10.80.28 +0.549.3-31.80.4 1.068+31.80.8 1.195 =146.99KN mé创创创?ë创创?×。
布载方式2：其中以车轮作用在中点：其布载如图4-3。
图4-3 弯矩计算布载方式二每延米车辆荷载弯矩为：；故取布载方式2： 跨中最大设计弯矩为：板厚与肋高之比为：,故跨中弯矩为：支点出弯矩为：中间板支点剪力计算车辆荷载在板跨径中间时单个车轮作用下板的有效工作宽度：1l 5.7252l a=a +=0.4+=2.3=3.8 1.4m 333p f ；故两个车轮作用下板的有效工作宽度有重叠，实际有效宽度为： 2l 5.725a=d+=1.4+=5.2m 33；分布荷载为：a 1p 140P===33.6KP ab 5.20.8´； 车辆荷载在板支承处时单个车轮作用下板的有效工作宽度：1a =a +t=0.4+0.3=0.7m ，；故两个车轮作用下板的有效工作宽度无重叠，分布荷载为：a 1p 140P ===125KP 2a b 20.70.8创，，； 每延米宽板条上恒载产生的剪力为：g Q =0.511.1 5.7=31.6KN 创支；剪力布载图如图4-4。
图4-4 剪力计算布载每延米宽板条上汽车荷载产生的剪力为：()()()()P Q =1.30.593.9-62.90.80.953+92.50.80.93 +0.572.2-39.70.80.725+39.70.80.702 +0.551.9-33.60.50.342+33.60.80.386 +0.5104.7-72.20.80.135+72.20.80.158 =203.51é创创创ë创创?创创?创创?支KN；内力组合： 剪力基本组合：ud Q =1.231.6+1.4203.51=322.83KN 创；剪力短期组合：sd Q =31.6+203.51 1.30.7=141.18KN 复。
第5章 横向预应力筋计算与布置横向预应力筋布置位置及几何参数横向预应力布置如图5-1。
图5-1 桥面板每延米弯距及横向预应力位置布置 （弯矩单位（）预应力筋位置单位（m ））如图5-1：横向预应力筋距边缘5cm,端部锚固与悬臂端部中心处；预应力筋转弯位置根据横向弯矩图布置如上图，预应力筋转弯处半径R=6m 。
按正截面抗裂性要求计算横向预应力筋数量预应力筋估算公式为：()S P p M /WN =0.851/A+e /W ；其中最大弯矩s M 218.26KN m ×取，横向预应力筋偏心距p e =0.1m 平行行车方向长度取b=1m,厚度取为底板厚度h=；则：截面抗弯模量：33-34bh 10.3W===2.2510m 1212´´；截面面积：2A=bh=10.3=0.3m ´；可得总预应力()P 218.260.000225N ==2548.6KN 0.8510.3+0.1/0.000225¸锤；预应力钢筋的张拉控制应力为con pk a σ=0.75f =0.751860=1395Mp ´预应力损失按控制应力的20%计算，则可得需要预应力钢筋的面积为：()6p 2P con N 1.026410A ===2283mm 1-0.2σ0.81395´´；采用3束j 6φ15.24钢绞线，预应力钢筋的截面面积为2p A =36140=2520mm 创，即平行向车道方向每延米内布置横向预应力钢束为3束j6φ15.24钢绞线。
第6章 变截面连续梁活荷载内力增大系数计算变截面连续梁活荷载内力增大系数计算原理等代简支梁法不仅是计算简支梁桥的较精确的方法,也可推广到悬臂梁、连续梁、两端固定梁、刚架等桥梁形式。