基坑支护设计计算——土压力.
基坑支护结构的计算

第二部分基坑支护结构的计算支护结构的设计和施工,影响因素众多,不少高层建筑的支护结构费用已超过工程桩基的费用。
为此,对待支护结构的设计和施工均应采取极慎重的态度,在保证施工安全的前提下,尽量做到经济合理和便于施工。
一、支护结构承受的荷载支护结构承受的荷载一般包括–土压力–水压力–墙后地面荷载引起的附加荷载。
1 土压力⑴主动土压力:若挡墙在墙后土压力作用下向前位移时随位移增大,墙后土压力渐减小。
当位移达某一数值时,土体内出现滑裂面,墙后土达极限平衡状态,此时土压力称为主动土压力,以表示。
⑵静止土压力:若挡墙在土压力作用下墙本身不发生变形和任何位移(移动或滑动),墙后填土处于弹性平衡状态,则此时作用在挡墙上的土压力成为静止土压力。
以E0表示。
(3)被动土压力:若挡墙在外力作用下墙向墙背向移动,随位移增大,墙所受土的反作用力渐增大,当位移达一定数值时,土体内出现滑裂面,墙后土处被动极限平衡状态,此时土压力称为被动土压力,以表示。
主动土压力计算•主动土压力强度•无粘性土粘性土土压力分布对于粘性土按计算公式计算时,主动土压力在土层顶部(0处)为负值,即表明出现拉力区,这在实际上是不可能发生的。
只计算临界高度以下的主动土压力。
土压力分布可计算此种情况下的临界高度,进而计算临界高度以下的主动土压力。
被动土压力计算被动土压力强度•无粘性土粘性土计算土压力时应注意•不同深度处土的内聚力C不是一个常数,它与土的上覆荷重有关,一般随深度的加大而增大,对于暴露时间长的基坑,土的内聚力可由于土体含水量的变化和氧化等因素的影响而减小甚至消失。
•、C 值是计算侧向土压力的主要参数,但在工程桩打设前后的、C值是不同的。
在粘性土中打设工程桩时,产生挤土现象,孔隙水压力急剧升高,对、C值产生影响。
另外,降低地下水位也会使、C值产生变化。
水压力作用于支护结构上的水压力一般按静水压力考虑。
有稳态渗流时按三角形分布计算。
在有残余水压力时,水压力按梯形分布。
基坑支护相关计算
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板桩最下跨度剪力Q=LL =1X77.83X1,5=58.37kNM2aM2
(2)第三道支撑处弯矩及剪力
12.5+3.0一一
M=()2x53.33=33.60kN•m
c122
1
Q=—x2.75x53.33=73.33kNc2
(3)第二道支撑处弯矩及剪力
1 2.5+2.5
M =—()2x32.91=17.14kN • m
1.815x2—4.842x=0
解x=2.67m
入土深度取1.2x=3.2m
则桩长L=H+1.2x=8.5+2.4=10.9m采用标准的12米工字钢。
<3>板桩内力及断面选择
(1)板桩最下跨度L=2x=2X2,67=1.78m
DM33
板桩最下跨度弯矩M=— L。=—X1.52X77.83=14.59kN•m
b122
1
Q=-x2.5x32.91=41.13kNb2
(4)第一道支撑处弯矩及剪力
—(2.5+0,5)2x12.5=2.43kN • m
122
1
Q=—x1.5x12.5=9.37kNa2
根据上述的四项计算,按照第三道支撑选板桩断面:
33.6x104=210cm3
1600
选用2根50#工字钢(横放)攻=142x2=284cm3〉210cm3
①二24。
1、井壁计算:
井壁使用40B钢板桩,设三道工字钢环梁做内支撑(每道支撑采用双层40B工字钢),井底采用钢筋混凝土底板(第四道支撑)。三道支撑的位 置从下至上依次为0.5、2.5、2.5米位置处,底板距离第三道支撑为三米, 满足DN2600的要求。
基坑支护工程中土压力的计算

基坑支护工程中土压力的计算[摘要]本文针对基坑支护工程中土压力的计算进行了理论探讨,对经典的朗肯土压力理论和库仑土压力理论“水土合算”与“水土分算”进行了分析。
对给出了工程设计计算中主动土压力区和被动土压力区抗剪强度指标的选取原则。
[关键词]土压力;地下水的影响;抗剪强度指标中图分类号:tu753 文献标识码:a 文章编号:1009-914x(2013)23-0138-02基坑支护工程中,主要的荷载为作用于维护结构上的侧向压力,包括土压力和水压力。
工程中侧向荷载的确定一般是依据经典的朗肯土压力理论和库仑土压力理论,但是经典的朗肯土压力理论和库仑土压力理论是在严格的假设条件下得到的,因此土压力与工程实际中得到的数据是有差别的,本文就此问题进行探讨。
1.0.经典的土压力理论朗肯—库仑土压力理论距今已有一、二百年的历史,现代随着建设规模的发展和扩大,测量技术和计算技术的迅速发展,人们对土压力的性质和土压力的分布与变化规律也有了更深刻的认识,在一些文献中,人们发表了测试结果与理论计算土压力不符合,有的人甚至怀疑经典的土压力理论。
实际上经典的土压力理论是在严格的假设条件下得到的,实际工程中的工况与经典的土压力理论的假设相去甚远,因此我们需要对经典理论的假设条件有个再认识的过程。
1.1 经典的土压力理论给出的是极限值应用经典的土压力理论进行支护工程的侧压力计算时,得到的是土压力的极限值,即达到主动极限状态或被动极限状态时的接触压力,在实际工程设计时应对此值除以一个合理的安全系数。
当维护结构处于正常的工作状态时,不可能出现这种极限状态,接触压力不是极限值,此时测得的变形、土压力、孔隙水压力等数值一般不能与经典理论的计算结果相比较。
基坑开挖时作用在维护结构墙面上的是静止土压力,此时土体处于完全弹性状态,基坑开挖后土体处于塑性局部发展的过程中,墙后和墙前的土压力都没有达到极限状态。
1.2.经典的土压力理论只能计算刚性接触面上的土压力经典土压力理论没有考虑挡墙土身的变形,挡墙是绝对刚性的,只考虑挡墙的平动或转动等刚性位移。
基坑支护设计计算书
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基坑⽀护设计计算书桩锚设计计算书⼀、计算原理1.1 ⼟压⼒计算⼟压⼒采⽤库仑理论计算1.1.1 主动⼟压⼒系数()2sin sin cos cos++=φδφδφa K1.1.2 被动⼟压⼒系数()2sin sin cos cos+-=φδφδφpK1.1.3 主动⼟压⼒强度a a ajk K ChK e 2-=γ1.1.4 被动⼟压⼒强度p pp j k K ChKe 2+=γ1.2 桩锚设计计算1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算:02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ式中,h p 为合⼒∑E pj 作⽤点⾄桩底的距离,∑E pj 为桩底以上基坑内侧各⼟层⽔平抗⼒标准值的合⼒之和,T c1为锚杆拉⼒,h T1为锚杆⾄基坑底⾯距离,h d 为桩⾝嵌固深度,γ0为基坑侧壁重要性系数,h a 为合⼒∑E ai 作⽤点⾄桩底的距离,∑E ai 为桩底以上基坑外侧各⼟层⽔平荷载标准值的合⼒之和。
1.2.2 多排锚杆采⽤分段等值梁法设计计算,对每⼀段开挖,将该段状上的上部⽀点和插⼊段弯矩零点之间的桩作为简⽀梁进⾏计算,上⼀段梁中计算出的⽀点反⼒假定不变,作为外⼒来计算下⼀段梁中的⽀点反⼒,该设计⽅法考虑了实际施⼯情况。
1.3 配筋计算公式为:钢筋笼配筋采⽤圆形截⾯常规配筋,并根据桩体实际受⼒情况,适当减少受压⾯的配筋数。
sy cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++=ππαα()tsy cm s r f Arf KSM A παπαπππαsin sinsin 323+-=α225.1-=t式中,K 为配筋安全系数,S 为桩距,M 为最⼤弯矩,r 为桩半径,f cm 和fy 分别为混凝⼟和钢筋的抗弯强度,As 为配筋⾯积,A 为桩截⾯⾯积,α对应于受压区混凝⼟截⾯⾯积的圆⼼⾓与2π的⽐值,⽤叠代法计算As 。
基坑支护结构上水土压力计算分析

基坑支护结构上水土压力计算分析摘要:分析了目前在基坑开挖中广泛应用的水土分算、水土合算计算水土压力的问题,讨论7计算中所用抗剪强度的测定与选择,并通过工程实例计算,认为考虑渗流作用的水土分算法与实际情况更符合。
关键词:水土分算;水土合算;流网法;强度指标中图分类号: s157 文献标识码: a 文章编号:在进行深基坑支护结构设计时,首先要计算深基坑开挖过程中作用在支护结构上的水压力和土压力。
力的大小主要取决于基坑开挖的深度、场地土体的性质和地下水水位。
对于地下水位高的基坑场地,墙后土体饱和,存在静水压力,甚至有渗流和超孔隙压力的影响。
经典的极限土压力理论是从砂土发展起来的,对于场地复杂多变、受多种因素影响的实际工程,很难给出符合实际的结果,尤其是对于粘性土。
近年来,基坑支护结构上的水土压力计算成为岩土工程界的一个热点问题。
1水土分算水土分算是指在计算土压力时,按有效应力原理将土骨架压力和孔隙水压力(静孔隙水压力和超静孔隙水压力)分别考虑的一种算法。
在基坑工程中由于土方开挖和基坑降水的影响,很容易在墙前后的土体中形成一个水头差,因此分两种情况来讨论水土分算。
1.1不考虑渗流影响时的水土分算当基坑内外存在水位差时,如果支护结构插入坑底的不透水土层中,且可以确定基坑内外的地下水不会发生渗流时,可以不考虑渗流的影响。
在没有地下水渗流作用的土中,不必考虑渗透力的影响,按传统计算的水、土压力值基本和实测值吻合。
1.2考虑稳态渗流影响时的水土分算在基坑支护工程中,由于工程的需要,通常需要进行降水处理,从而造成支护结构两侧水位有差异,形成渗流,当支护结构未插入坑底的不透水土层时,渗流将会通过土体空隙经支护体流向被动侧。
此时,土压力的计算必须考虑渗流的影响。
在基坑支护中考虑稳态渗流的影响计算水压力时,除采用常用计算公式外,还经常采用流网法和直线比例法。
1. 2.1考虑稳态渗流影响的水土分算计算公式(1)式中:一静孔隙水压力或稳定渗流中的水压力;一超静孔隙水压力。
浅析基坑设计中水土压力的计算
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,
分析 两 种 算 法 不 同 之处 , 出不 同土 体 比 较合 理 的 计算 方式 。 提
测 定 土体 的抗 剪 强 度
.
将 超 静 孑 隙 水 压 力 的影 响 考虑 在 总 应 力 L
抗 剪强 度 指 标 中 , 照 第 二种 方 法 我 们可 知 式 ( ) ( ) 为 : 按 3和 4 变
.
对 于工 程 实 际 超 静水 压 力 的值 是难 以 估算 的
.
现 在 也 没有
确 、合理地进行水土压力的计算 是进行其他各项工作的前提和
基 础 。然 而 , 统 的 土 压力 计 算 都 是 在 一 定 理 想 条 件 下 得 出 的 , 传 常 常 与 实 际 工程 中 的情 况 不 太 相 符 合 ,关 于水 土 压 力的 分算 还 是 合 算 也 一 直 是 学 术 界 争 论 的 焦 点 , 此 , 、 压力 的 合 算 与 因 水 土 分算 的 研 究 , 日前 我 们 面 临 的任 务 。本 文 从 经 典 土 压 力 出 发 , 是
得:
P y, .2 / , .K -c、  ̄ z
.
+7 r 一
+J u
P- z + c、  ̄ K; 2 " - %. / + K + J — 。 u () 4 式中 : 为 考 虑 渗 流 作 用 时 的水 压 力 , 为 超 静 水 压 力 。 ‰
13 超 静 水 压 力 的考 虑 与 分 析
1 水土分 算 的分析
基 坑 支 护 中 的 水 土 分 算 是 按 有 效 应 力 进 行 计 算 的 , 原 理 其
是 将 土 骨 架 力 和孑 隙水 压力 分 别 考 虑 的 一 种 算 法 , 般 采 用 L 一 的计算公式为 P o" " c .: . - ̄- K 2 _J n , "2 ec - + () Ⅱ 1
《土压力计算理论》课件

挡土结构物的刚度决定了其对土体的约束 程度,而其位置则影响土压力的分布。
地面超载
地下水
地面上的车辆、建筑物等产生的荷载会增 加和有 效应力,从而影响土压力。
土压力计算的重要性
03
工程设计
施工安全
既有结构物的安全监测
在土木工程设计中,如挡土墙设计、深基 坑支护等,需要准确计算土压力的大小和 分布,以确保结构的安全性和稳定性。
根据土压力的大小和分布,可 以设计出合理的支护结构,确 保深基坑施工的安全。
边坡稳定性分析
01
边坡稳定性分析是确保工程安全的重要环节,土压力计算是其 中的关键部分。
02
通过土压力计算,可以评估边坡的稳定性,预测可能出现的滑
坡或坍塌,并采取相应的工程措施。
边坡稳定性分析需要考虑多种因素,如土质条件、降雨、地震
《土压力计算理论》PPT课 件
目录
• 土压力计算理论概述 • 土压力计算的基本原理 • 土压力的经典计算方法 • 土压力计算的现代方法 • 土压力计算的工程应用 • 结论与展望
01
土压力计算理论概述
土压力的概念与分类
土压力
指作用在挡土结构物背面的压力,由土 体自重和外力引起。
主动土压力
当土体受外力作用产生位移,形成一定 位移趋势时,土体对挡土结构物产生的 作用力。
考虑土的各向异性
实际土体中存在各向异性,未来研究将进一步探索土的各 向异性对土压力的影响,以及如何更准确地描述和计算土 压力。
未来研究方向与展望
完善理论体系
目前土压力计算理论仍存在一些局限性,需要进一步完善理论体系 ,提高理论的适用性和准确性。
跨学科研究
将土压力计算理论与相关学科如流体力学、地质工程等相结合,开 展跨学科研究,以更全面地理解土压力的形成和变化机制。
基坑土压力计算方法(附带公式计算方法)
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基坑土压力计算方法(附带公式计算方法)概述土压力是作用在围护结构上的荷载、土压力的计算步棋是基坑工程设计的第一步也是关键的一步。
土压力计算假说理论主要有朗肯理论和库伦理论,称为古典土压力理论。
它们都是按极限平衡条件导出的。
奇数库伦理论假设土的黏聚力为零,其优点是考虑了栅栏与好处十体间的摩擦力作用,并能考虑地面及墙壁为倾斜面墙面的情况;其缺点是对于黏性要木必须采用等代摩擦角,即取黏聚力c=0而相应增大土的内所摩擦角φ值,对于层状土尚要简化等代为均质土才能计算。
此外,当有地下水,特别是有渗流梯度时,库伦理论是不适用的。
而朗肯理论则不论砂土或者黏性土,均质土或层状土均可适用于,也适用于有地下水及渗流负面效应的情况。
它假设发射塔为水平,墙面为竖直,基本符合基坑工程情况。
因此,公司目前通常采用朗肯理论计算基坑围护工程中的土压力。
土压力应根据不同类型泥岩土层、排水条件分别采用以下方法计算。
(1)对淤泥、淤泥质土,应采用土的重度不排水试验强度主要指标和饱和固结按水土合算计算土压力;(2)对砂土,应改用有效应力强度指标和土的有效重度按水土分算原则计算土压力;(3)对粉性土、黏性土等,宜采用有效强度指标和土的有效重度按水土分算原则计算。
有工程经验时,也可采用三轴固结不排水试验总应力强度指标按水土合算原则计算土压力。
3.1.2水土压力合算不考虑地下水示范作用时,按朗肯土双重压力理论,由式(3-1a)计算主动土财务压力和式(3-1b)计算被动土压力。
3.1.5附加荷载引起的附加侧压力在实际工程中,很有可能会遇到基坑开挖附近有相邻建筑浅条件基础的情况,需要考虑邻近基底荷载的影响。
而且,在实际施工过程中会,很难避免在基坑边出现临时荷载,比如各种建筑材料、施工器具、施工机械、车辆、人员等。
因此,需要需要考虑附加荷载引起的附加侧压力。
附加侧压力一般采用简化的算法近似计算。
最常用的荷载亦布或局部均布的荷载作用。
对均布和局部均布荷载作用在支护结构上的侧压力,可按图3-3所示的方法计算。
几种常见情况下的主动土压力计算
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几种常见情况下的主动土压力计算在土力学中,主动土压力是指土体对于结构物或者地下工程施加的水平方向的力。
主动土压力的计算对于结构物的设计和地下工程的施工具有重要意义。
以下是几种常见情况下的主动土压力计算方法。
1. Rankine理论Rankine理论是最常用的土压力计算方法之一,适用于无摩擦或仅有较小摩擦角的土壤。
根据Rankine理论,主动土压力的计算公式如下:Ka = (1-sinφ) / (1+sinφ)P=Ka*γ*H^2其中,Ka为土壤的活动系数,φ为土壤的内摩擦角,γ为土壤的重度,H为土壤的高度。
这个理论假设土壤在主动状态下形成一个楔形,压力分布为一个三角形。
但是Rankine理论忽略了土壤内部的摩擦力和土壤的非饱和状态。
2. Coulomb理论Coulomb理论考虑了土壤内部的摩擦力,并将土壤看作是由粘聚力和摩擦力组成的。
主动土压力的计算公式如下:Ka = tan^2(45 - φ/2)P=Ka*γ*H^2其中,φ为土壤的内摩擦角。
Coulomb理论适用于存在较大摩擦角的土壤和土壤受较大应力影响的情况。
但是这个理论忽略了土壤的非饱和状态和应用于非粘聚土的情况。
3.基坑支护中的主动土压力在基坑支护中,土壤会对基坑的支护结构施加水平方向的压力。
主动土压力的计算需要考虑支护结构的刚度和支护结构与土壤之间的摩擦力。
主动土压力的计算可以根据斜坡平衡原理进行,即土壤的自重力、支护结构的阻力和土壤与支护结构之间的摩擦力之间需要达到平衡。
主动土压力的计算公式可以通过不同的支护结构类型和土壤性质进行简化和适应性修改。
4.土堤护坡中的主动土压力在土堤护坡工程中,土壤会对护坡结构施加水平方向的压力。
主动土压力的计算需要考虑土壤的摩擦力和土壤的内摩擦角。
与基坑支护不同的是,对于土堤护坡工程来说,土壤的摩擦力对主动土压力的贡献更为显著。
主动土压力的计算可以通过考虑土壤的侧向地层压缩系数和土壤的内摩擦角来进行。
基坑支护设计计算——土压力

基坑支护设计计算1基坑支护设计的主要容 2设计计算根据地质条件的土层参数如图所示,根据设计要求,基坑开挖深度暂定为9m,按规设定桩长为16.8m ,桩直径设定为0.8m ,嵌固深度站定为7.8m,插入全风化岩3.0m 。
2.1水平荷载的计算按照超载作用下水土压力计算的方法,根据朗肯土压力计算理论计算土的侧向压力,计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。
地下水以上的土体不考虑水的作用,地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。
土层水平荷载计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 1.计算依据和计算公式主动土压力系数:)245(tan 2iai K ϕ-= 被动土压力系数:)245(tan 2ipi K ϕ+︒=(1)支护结构水平荷载标准值e ajk 按下列规定计算:1)对于碎石土及沙土:a)当计算点深度位于地下水位以上时: ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ b)当计算点深度位于地下水位以下时:w ai wa wa j wa j ai ik ai ajk ajk K h m h z K C K e γησ])()[(2---+-= 式中ai K —第i 层土的主动土压力系数;ajk σ—作用于深度z j 处的竖向应力标准值;C ik —三轴实验确定的第i 层土固结不排水(快)剪粘聚 力标准值;z j —计算点深度;m j —计算参数,当h z j 时,取z j ,当h z j ≥时,取h ; h wa —基坑外侧水位深度;wa η—计算系数,当h h wa ≤时,取1,当h h wa 时,取零; w γ—水的重度。
2)对于粉土及粘性土: ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ(2)基坑外侧竖向应力标准值ajk σ按下列规定计算: ok rk ajk σσσ+=(3)计算点深度z j 处自重应力竖向应力rk σ 1)计算点位于基坑开挖面以上时: j mj rk z γσ=式中mj γ—深度z j 以上土的加权平均天然重度。
几种常见情况下的土压力计算
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边坡稳定性分析
在边坡稳定性分析中,被动土压 力的大小和分布对边坡的稳定性 有重要影响。通过计算被动土压 力,可以评估边坡的稳定性,采
取相应的加固措施。
PART 05
特殊情况下的土压力计算
REPORTING
填土情况下的土压力计算
填土情况下的土压力计算需要考虑填土的密度、内摩擦角、粘聚力等参数 ,以及填土的方式和压实程度等因素。
土压力的影响因素
挡墙高度
挡墙高度越大,土压力 越大。
墙体位移
墙体位移越大,土压力 越大。
墙体刚度
墙体刚度越大,土压力 越小。
土壤性质
土壤性质不同,其承载 力和压缩性也不同,从 而影响土压力的大小。
PART 02
静止土压力计算
REPORTING
静止土压力定义
01
静止土压力是指挡土墙不发生任 何方向的位移,墙后填土处于静 止平衡状态,作用在挡墙上的土 压力。
REபைடு நூலகம்ORTING
被动土压力定义
被动土压力定义
在土压力作用过程中,墙后土体处于 受剪切破坏的极限平衡状态,此时作 用在墙背上的土压力即为被动土压力 。
被动土压力的特点
被动土压力的大小等于滑裂面上的剪 切力乘以滑裂面的面积,其作用方向 与墙背垂直。
被动土压力计算公式
公式一:根据库仑土压力理论,被动土 压力可由下式计算
几种常见情况下的土 压力计算
REPORTING
• 土压力计算概述 • 静止土压力计算 • 主动土压力计算 • 被动土压力计算 • 特殊情况下的土压力计算
目录
PART 01
土压力计算概述
REPORTING
土压力定义
基坑支护书验算
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基坑支护验算书采用6米钢板桩支护,钢板桩入土3米,采用28a#槽钢进行一层纵向支撑。
计算时,单锚深埋板桩上端为简支,下端为固定支撑,其计算采用等值梁法。
1、钢板桩选用及入土深度验算1.1计算作用于钢板桩上的土压力强度并绘出压力分布图Ka为主动土压力系数,Ka=tg2(450-0.5Ф)= tg2(450-0.5*18)=0.528 Kp为被动土压力系数,Kp=tg2(450+0.5Ф)= tg2(450+0.5*18)=1.894e Ah=γhKa=18*3*0.528=28.51KN/M2;式中h为基坑深度。
故P b= e Ah =28.51KN/M21.2计算y值y= P b/((γ*(K*Kp-Ka))=28.51/((18*(1.6*1.894-0.528))=0.632mK为钢板桩的被动土压力修正系数,取1.61.3按简支梁计算等值梁的两支点反力∑Mc=0Po=((0.5*3*28.51*(0.67*3-0.6)+(28.51*1.18)*(3-0.6+1.18/3))/(3-0.6 +1.18)=28.08 KN∑Q=0Ra=0.5*3*28.51+0.5*1.18*28.51-28.08=31.51KN1.4计算钢板桩最小入土深度x=((6*Po/(γ*(K*Kp-Ka))0.5=((6*28.08/(26*(1.6*1.894-0.528))0.5=1.72mt o=x+y=1.72+0.632=2.352mt=1.2t o=1.2*2.352=2.8m钢板桩总长L=h+t=3+2.8=5.8m故钢板桩取6米长。
1.5钢板桩截面验算先求钢板桩所受最大弯矩Mmax。
最大弯矩处即为剪力等于零处,设剪力等于零处距板桩顶为X,则:Ra-0.5*X2*γ*Ka=049.6-0.5*X2*18*0.528=0X=3.23mMmax=Ra*(X-0.6)- 0.5*γ*X2*Ka*X/3= 49.6*(3.23-0.6)- 0.5*18*3.232 *0.528*3.23/3=77.07KN/Mσ= Mmax/W=77070000/433000=178<[σ]=205N/mm2 满足要求[σ]为28a#槽钢抗弯强度设计值,取205N/mm2;W为28a#槽钢抗抵抗力矩,取433cm3。
基坑支护中的土压力计算

基坑支护中的土压力计算基坑支护是建筑施工中的一项重要工作,用于保证基坑的安全稳定。
而土压力计算则是基坑支护设计中不可或缺的一部分。
本文将详细介绍基坑支护中土压力计算的相关内容,包括土压力的基本概念、计算方法、相关公式和常见问题等。
一、土压力的基本概念在基坑支护设计中,土压力是指土体对基坑围护结构施加的力。
基坑周围的土体受到自身重力的作用,会产生与围护结构接触的垂直和水平方向的土压力。
垂直方向的土压力称为垂直土压力,水平方向的土压力称为水平土压力。
二、土压力的计算方法土压力的计算方法主要有斯图文斯公式、库仑土压力公式和宾库森公式等。
根据具体情况和设计要求,可以选择不同的计算方法。
1. 斯图文斯公式斯图文斯公式是基于弹性力学理论的土压力计算方法。
根据斯图文斯公式,垂直土压力的计算公式如下:σv = γ・H其中,σv为垂直土压力,γ为土体的单位体积重量,H为基坑的深度。
水平土压力的计算公式如下:σh = K・σv其中,σh为水平土压力,K为土压力系数,根据具体情况选择不同的系数值。
2. 库仑土压力公式库仑土压力公式是基于土体内摩擦角的计算方法。
根据库仑土压力公式,垂直土压力和水平土压力的计算公式分别如下:σv = γ・H・(1±sinφ)σh = K・σv其中,φ为土体的内摩擦角,根据实际情况确定正负号。
3. 宾库森公式宾库森公式是基于等效矩形法的土压力计算方法。
根据宾库森公式,垂直土压力和水平土压力的计算公式如下:σv = γ・H・(K0+Ka)σh = K・σv其中,K0为水平方向的土压力系数,Ka为垂直方向的附加土压力系数。
三、相关公式和常见问题在实际的土压力计算中,还可以根据具体情况使用一些相关的公式和方法。
比如,在基坑支护中常用的还有阻力土压力和摩擦土压力的计算方法。
此外,基坑支护中的土压力计算还涉及到一些常见问题,比如基坑深度的确定、土体参数的取值等。
对于这些问题,需要结合实际情况和工程要求进行合理的判断和计算。
基坑支护工程-基坑支护荷载计算
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p
位移
Pa<P0<Pp
深基坑工程
5.朗肯土压力理论
假设: 墙背垂直、光滑、 墙后填土水平。
f
K a v K 0v
v
K p v
深基坑工程
(1)主动土压力
极限平衡条件
1 3 tan 2 45 2c tan 45 2 2
C
A
W
D
sin( ) P W sin( )
H
1 W ABC BC AD 2
P B
由正弦定理
R
sin(90 ) H cos( ) BC AB sin( ) cos sin( )
深 基 坑 工 程
基坑支护荷载计算
深基坑工程
第二章
一、荷载分类
1.荷载分类
作用于支护结构的荷载
永久荷载:土体自重、土压力
荷载分类
可变荷载:汽车、吊车、堆载
偶然荷载:地震力、爆炸力、撞击力
深基坑工程
2.作用于支护结构上的荷载 土压力 水压力 作用于支护 结构的荷载 建筑物、结构物荷载 施工荷载 支护结构为主体一部分,考虑地震力 温度引起的附加荷载 3.基坑设计基本要求 (1)承载能力极限状态:支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变 形导致支护结构和周边环境破坏。 (2)正常使用极限状态:支护结构的变形妨碍地下结构施工,或者影响周 边环境的正常使用功能。 支护结构均应进行承载能力极限状态的设计计算,一级基坑和对变形有 限定的二级基坑,还要进行支护结构和周边环境的变形计算。
即 P H 2
2
基坑支护讲座_04_4.1 土压力分算与合算

全国基坑工程勘察、支护设计、监测及施工开挖新技术培训班,天津 2009
4.1.7 土压力的实用计算模型
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《基坑土钉支护技术规程CECS96∶97》法
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4.1.6 工程实测土压力
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4.1.8 对土压力计算问题的讨论
(5)不均匀开挖导致挡土结构向坑外位移 时,坑外土压力实际处被动受挤状态; (6)护坡土土压力反压作用一般不能用满 ,宜按静止土压力计算。 (7)土压力有空间效应,水压力没有。
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4.1.9 结 语
4.1.1 引 言
4.1.1.1 土压力的基本概念 4.1.1.2 土压力作为挡土结构作用效应 4.1.1.3 土压力作为挡土结构抗力 4.1.1.4 基本方法:古典土压力理论
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4.1.2 土压力与土的类型
4.1.2.1 饱和土的有效应力原理 4.1.2.2 水土分算与合算的概念 4.1.2.3 土压力合算的基础与意义 4.1.2.4 结 语
4.1.3
《建筑基坑支护技术规程》对 建筑基坑支护技术规程》 土压力计算的规定
基坑支护计算

关于受力的说明:1. 只计算土层自重的受力,换言之,在基坑附近深度范围(10m)以内不能过重物(如车辆)也不能堆载挖的土或施工材料等。
2. 因为没有具体施工勘探点的地质报告(请注意确认地裂缝位置的影响),所用数据采用3.2.2 区域地质构造的数据估算,黏土埋深较大,故不计算土的自立性对工程的影响,此处可以认为计算结果偏保守。
3. 计算采用水土合算法,因为地质报告没有给出含水量或土的干重,相关数据估算,水位较高,计算结果偏保守。
三、总体施工方案钢板桩主要作用是为了支护边坡防止土塌方,起到支护边坡的作用,同时具有一定的封闭性能,可有效减小基坑渗水。
根据本工程基坑开挖深度及地质情况,拟采用拉森钢板桩,单根长度为15.0m。
钢板桩支护位置较承台外轮廓线外放1.5m,以保证施工承台时工人有足够的操作空间。
在钢板桩支护帷幕顶部设置一道工字钢围檩,围檩采用,四角位置设置。
钢板桩支护布置见下图。
根据地质勘探报告,开挖范围土层重度约为18KN/m³,内摩擦角20°,(没=20KN/㎡(综合考虑施找到,也可能是20度)开挖深度10.0m,地面荷载取q工车辆及材料、物资堆放等),横撑支点距地面距离1,4,7,10m。
(1)计算作用在板桩上的土压力强度①土压力系数主动土压力系数:Ka=tan2(45°-φ/2)=tan2(45°-28°/2)=0.36被动土压力系数:Kp= tan2(45°+φ/2)=tan2(45°+28°/2)=2.77主动土压力系数:Ka=tan2(45°-φ/2)=tan2(45°-20°/2)=0.49被动土压力系数:Kp= tan2(45°+φ/2)=tan2(45°+20°/2)=2.04取最不利的数据20度(查到陕西这边一般为14~25之间)②主动土压力最大压强开挖深度10.0m Eah=γhKa=18×10.0×0.49=88.2KN/㎡均布荷载 Eaq=qKa=20×0.49=9.8KN/㎡主动土压力最大压强 Pa=Eah+Eaq=88.2+9.8=98.0 KN/㎡=tan(45°+φ/2)×1.5=2.5myq(2)计算板桩墙上土压力强度等于零的点距离挖土面的距离y值,在y处板桩墙前的被动土压力等于板桩墙后的主动土压力:y=Pa/γ(K·Kp-Ka)=98.0/18×(1.4×2.04-0.49)=2.28m(3)按简支梁计算等值梁的两支点反力ΣMc=0 主动土压力强度Pa与深度h成正比,沿墙高压力成三角形,主动土压力Ea作用点位于离墙底2/3h,即:①第一部分主动土压力力矩 1/2Eahh=0.5×88.2×10=441.0KN/m其作用点为2/3h=2/3×10-1=5.67m作用点的力为 p1=441.0*5.67=2500.47KN②第二部分主动土压力 Eaqh=7.2×(10-1)=64.8KN/m矩形其作用点为h/2处 1/2h=0.5×(10-1)=4.5m作用点的力为p2=64.8×4.5=291.6KN③第三部分主动土压力Ea=pah=33.12×2.28=75.5136KN/m主动土压力Ea作用点位于离墙底2/3h,即1/3h=1/3×2.28+1=1.76m作用点的力为p3=75.5136×1.76=132.88KN④计算P0P0×5×(3.3+1)=2500.47+291.6+132.88P0=135.95KN(4)计算板桩最小入土深度t0t0=135.95/18×(1.4×2.04-0.49)=3.14mt=t0+y=3.14+2.28=5.42m板桩总长L=h+t=10+5.42=15.42m,取18m。
基坑支护结构上土压力计算方法

隙率逐 渐减 小密实度增加 ,正 常固结黏土 的密度也相应增
二 、支护结构上土压力计算方法
加 ,在此密度下土本身是 存在黏聚 力的 ,这是一种随压力
而增加的黏 聚力 ,此黏 聚力是 土体抗剪 强度 的主要组成部 分 ,将直接改变支护结构 上的土压 力大小及分布。 2 . 土体 的应力状 态及应力路径 的影响。主要包括三个
式中:
规 范 名 称 计 算 采用 朗 肯理 采 用 朗肯 或库 采用 朗肯 理论 , 采用 朗肯 理 论 ,砂 土、 伦 理论 按 水土 采用 朗 肯理论 , 采用 朗肯 理论 . 粉土 水 土分 分算 原则 计 粘性 土 、粉 土水 水位 以上 水土 合 论 。以水 土 建设 部 行标 冶金 部行 标 湖 北省 规定 深 圳规 范 上海 规 程 广州 规定
全 针对不 同地质情况、选用合理的计 算方法是基坑 支护
结 构 设 计 成 败 的 关键 。
一
区影响 ,对于粉细砂 、粉质粘 土和粉质砂土 ,这个区域是 比较厚 的,形成 “ 假 黏聚力” ,能明显减 少支护结构上 的 土压力。三是人工降低地 下水 的影 响,采用人工降水时 , 其 土 体 渗 透 力 主 要 是 向外 、 向 下 的 ,有 利 于 减 少 主 动 土 压 力和增加被动土压力。四是基坑 内排水渗流 的影响 ,采用 坑 内排水时 ,将产生渗透 力,从而影响土压力。 4 . 边界条件 的影响。主要有三个方面 :一是基坑支护
方 面 :一 是 中主 应 力 的 影 响 ,在基 坑 开 挖 过 程 中 ,基 坑 周
在 基坑 工程 中,地下水位 以下的土体 侧压 力计算一般 有 两个原则 。即:水土分算原则和水土合算原则。
1 . 水土 分算原则 ,即分别计算土压 力和水压 力,两者 之和 即为总的侧压力。这一原则适用于土孔隙中存在 自由
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基坑支护设计计算1基坑支护设计的主要内容 2设计计算根据地质条件的土层参数如图所示,根据设计要求,基坑开挖深度暂定为9m,按规范设定桩长为16.8m ,桩直径设定为0.8m ,嵌固深度站定为7.8m,插入全风化岩3.0m 。
2.1水平荷载的计算按照超载作用下水土压力计算的方法,根据朗肯土压力计算理论计算土的侧向压力,计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。
地下水以上的土体不考虑水的作用,地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。
土层水平荷载计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 1.计算依据和计算公式主动土压力系数:)245(tan 2iai K ϕ-=ο 被动土压力系数:)245(tan 2ipi K ϕ+︒=(1)支护结构水平荷载标准值e ajk 按下列规定计算:1)对于碎石土及沙土:a)当计算点深度位于地下水位以上时: ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ b)当计算点深度位于地下水位以下时:w ai wa wa j wa j ai ik ai ajk ajk K h m h z K C K e γησ])()[(2---+-= 式中ai K —第i 层土的主动土压力系数;ajk σ—作用于深度z j 处的竖向应力标准值;C ik —三轴实验确定的第i 层土固结不排水(快)剪粘聚 力标准值;z j —计算点深度;m j —计算参数,当h z j π时,取z j ,当h z j ≥时,取h ; h wa —基坑外侧水位深度;wa η—计算系数,当h h wa ≤时,取1,当h h wa φ时,取零; w γ—水的重度。
2)对于粉土及粘性土: ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ(2)基坑外侧竖向应力标准值ajk σ按下列规定计算: ok rk ajk σσσ+=(3)计算点深度z j 处自重应力竖向应力rk σ 1)计算点位于基坑开挖面以上时: j mj rk z γσ=式中mj γ—深度z j 以上土的加权平均天然重度。
2)计算点位于基坑开挖面以上时: h mh rk γσ=式中mh γ—开挖面以上土的加权平均天然重度。
(4)第i 层土的主动土压力系数K ai 应按下式计算 )245(tan 2ikai K ϕ-=ο式中ik ϕ—三轴实验确定的第i 层土固结不排水(快)剪摩擦角标准值。
(5)第i 层土的土压力合力Ea 按下式计算 h i aik aik ai S h e e E )'(21+=式中aik e '—第i 层土土层顶部的水平荷载标准值; aik e —第i 层土土层底部的水平荷载标准值; h i —第i 层土的厚度; S h —锚杆的水平间距。
2.2各层土的水平荷载计算(1)人工填土层(3.6m )839.0,7.0,100,8,/5.19111121=====a a a K K KP C m KN ϕγ 基坑外侧竖向应力标准值: 201/20'm KN q ok rk k a ==+=σσσ2/2.906.35.1920'1111101m KN h h q k a ok rk k a =⨯+=+=+=+=γσγσσσ水平荷载标准值:21111/576.0839.0827.0202'm KN K C K e a a aok k a =⨯⨯-⨯=-=σ水平合力:m KN h e e E k a k a a /27.1046.3)35.57576.0(21)'(211111=⨯+=⨯+= 水平荷载作用点离该土层底端的距离: m e e e e h Z k a aok k a aok 212.135.57576.035.57576.02.36.32.31111=++⨯=++=(2)淤泥质土层(0.9m )916.0,84.0,50,7,/0.18222222=====a a a K K KP C m KN ϕγ基坑外侧竖向应力标准值:212/2.90'm KN k a k a ==σσ2012/4.1069.00.182.90m KN q k a ok rk k a =⨯+=+=+=σσσσ水平荷载标准值:222222/94.62916.07284.02.902''m KN K C K e a a k a k a =⨯⨯-⨯=-=σ 222222/55.76916.07284.04.1062m KN K C K e a a k a k a =⨯⨯-⨯=-=σ水平荷载:22212/75.699.0)55.7694.62(21)'(21m KN h e e E k a k a a =⨯+=⨯+=水平荷载作用点离该土层底端的距离:m k ea k a e k ea k a e h Z 435.055.7694.6255.7694.62239.021'21'2.322=++⨯⨯=++=(3)粉质粘土层(2.2m )676.0,588.0,15,23,/193303323=====a a a K K KP C m KN ϕγ 基坑外侧竖向应力标准值: 223/4.106'm KN k a k a ==σσ233203/2.1482.2194.106m KN h k a k rk k a =⨯+=+=+=γσσσσ 水平荷载标准值:233333/28.27767.0232588.04.1062''m KN K C K e a a k a k a =⨯⨯-⨯=-=σ 2/86.51767.0232588.02.148233333m KN K C K e a a k a k a =⨯⨯-⨯=-=σ水平荷载:m KN h e k e E k a a a /05.872.2)86.5128.27(21)'(213333=⨯+=⨯+= 水平荷载作用点离该土层底端的距离: m e e e e h Z k a k a k a k a 986.086.5128.2786.5128.27232.2''23333333=++⨯⋅=++⋅=(4)可塑粉质粘土层残积可塑粉质粘土层(2.8m )分成两部分(开挖面以上2.3m 和开挖面以下0.5m )1)按照规范:基坑开挖位于地下水位对于粉土及粘土:jmj rk qrk ajk aiik ai aik Z K C K e γσσσσ=+=-2mj γ深度Z j 以上土的加权平均天然重度:2)767.0,588.0,15,25,/184404442=====a a K K KPa C m KM ϕγ基坑外侧竖向应力标准值:244304234/6.1893.2182.148/2.148'mKN h m KN k a k rk k a k a k a =⨯+=+=+===γσσσσσσ水平荷载标准值:244444244444/01.71767.0252588.06.1892/79.48767.0252588.02.1482''mKN K C K e m KN K C K k e a a k a k a a a k a a =⨯⨯-⨯=-==⨯⨯-⨯=-=σσ水平荷载:m KN h e e E k a k a a /77.1373.2)01.7179.48(21)'(214444=⨯+=⨯+= 水平荷载作用点离改土层底端的距离: m e e e e h Z k a k a k a k a 079.101.7179.4801.7179.482.33.2''2.3444444=++⨯=++=4.2.3 水平抗力计算基坑底面以下水平抗力计算的土层为:第4层土(可塑粉质粘土层0.5m )、第五层土(硬塑粉质粘土层4.3m )、第6层土(全风化岩层0.3m )。
计算依据和计算公式:土层水平抗力计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99 (1)基坑内侧水平抗力标准值pjk e 按下列规定计算:1)对于碎石土及砂土,基坑内侧水平抗力标准值按下列规定计算:w pi wp j ai ik ai pjk pjk K h z K C K e γσ)1)((2--++=式中pjk σ——作用于基坑底面以下深度Z j 处的竖向应力标准值 K pi ——第i 层 土的被动土压力系数。
2)对于粉土及粘性土,基坑内侧水平抗压力标准值按下列规定计算:pi ik pi pjk pjk K C K e 2-=σ(2)作用与基坑地面以下深度Z j 处的竖向应力标准值ajk σ按下式计算:j mj pjk z γσ=式中mj γ——深度Z j 以上土的加权平均天然重度。
(3)第i 层土的被动土压力系数Kpi 应按下式计算 )245(tan 02ikpi K ϕ+=(4)第i 层土的水平抗压力E p 为: h i pik pik pi s h e e E )'(21+=式中e ’pik ——第i 层土土层顶部的水平抗力标准值; e pik ——第i 层土土层底部的水平抗力标准值;h i ——第i 层土的厚度; S h ——预应力锚索的水平距离。
4.2.4 各层水平抗力计算 (1)可塑粉质粘土层302.1,695.1,25,/18,5.0444244=====p p a k k k K K KP C m KN m h γ 作用于基坑底面以下深度z j 处的竖向应力标准值: 244424/95.018,/0'm KN h m KN k k pk pk =⨯===γσσ 水平抗力标准值:244444244444/4.80302.1252695.192/10.65302.1252695.102''mKN K C K e m KN K C K e p k p k p k p p k p k p k p =⨯⨯+⨯=+==⨯⨯+⨯=+=σσ水平抗力:m KN h e e E k p p p /38.365.0)4.8010.65(21)'(214445=⨯+=+= 水平抗力离该土层底端的距离:m e e e e h Z k p k p k p k p k k 241.04.8010.654.8010.652.35.0''2.3444445=++⨯=++=(2)硬塑粉质粘土层375.1,891.1,180,35,/20,3.4555555======p p k a k k k K K KP C m KN m h ϕγ作用于基坑底面以下深度z j 处的竖向应力标准值:255525/953.4209,/95.018'm KN h m KN k k k p k p =⨯+===⨯=γσσ水平抗力标准值:255555255555/12.251375.1262891.1952/52.88375.1262891.192''mKN K C K e m KN K C K e p k p k p k p p k p k p k p =⨯⨯+⨯=+==⨯⨯+⨯=+=σσ水平抗力:m KN h e e E k p p p /23.7303.4)12.25152.88(21)'(215555=⨯+=+=水平抗力离该土层底端的距离:m e e e e h Z k p k p k p k p k k 807.112.25152.8812.25152.882.33.4''2.3555555=++⨯=++=(3)全风化岩层568.1,458.2,25,45,/5.20,366066266======p p k a k k k K K KP C m KN m h ϕγ作用于基坑底面以下深度z j 处的竖向应力标准值:26656256/5.15635.2095/95'mKN h m KN k k k a k p k a k p =⨯+=+===γσσσσ水平抗力标准值:266666266666/8.525568.1452458.25.1562/63.374568.1452458.2952''mKN K C K e m KN K C K e p k p k p k p p k p k p k p =⨯⨯+⨯=+==⨯⨯+⨯=+=σσ水平抗力:m KN h e e E k p p p /65.13500.3)8.52563.374(21)'(216666=⨯+=+=水平抗力离该土层底端的距离;m e e e e h Z k p k p k p k p k k944.08.52563.3748.52563.3742.32''2.3666666=++⨯=++= 由以上计算步骤可得K12的水平荷载、水平抗力如下图所示 4.2.5支点力计算(1)计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距离:基坑底面水平荷载标准值:m KN e a /38.73= 由k p k a e e 11=可得:71.01=65.1+(80.4-65.1)/0.51c h ⨯ 求得;m h c 193.01= (2)计算支点力T c1:计算设定弯矩零点以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和∑Eac :其中,设定弯矩零点位置以上第4层土的水平荷载mKN he e E a c a c a /77.1373.2)01.7179.48(5.0)'(5.044=⨯+=⨯+=其作用点离设定弯矩零点的距离:KNE mh a c a 7.13193.001.71168.101.7179.4801.7179.482.3193.03.244=⨯==++⨯+=① 合力之和∑ac E :5.412'44321=++++=∑a a c a a a acE E E E E E各土层水平荷载距离设定弯矩零点的距离为:m z h h ac 805.6193.9111=+-=按上述计算方法可得:m h h m h m h a a c a c a 09655.0,272.1,479.3,128.55432====合力∑ac E 作用点至设定弯矩零点的距离:m E h E h E h E h E h E h aca a a a c a a c a a c a a ac 75.35544332211=++++=∑② 设定弯矩零点位置以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的∑pcE:设定弯矩零点以上的水平抗力包含第四层土。