地基承载力计算计算书
地基承载力及基础验算
铁塔独立基础配筋及地基承载力验算计算书地基承载力特征值计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）fa ＝fak + ηb * γ* (b - 3) + ηd * γm * (d - （基础规范式）地基承载力特征值fak ＝190kPa；基础宽度的地基承载力修正系数ηb ＝；基础埋深的地基承载力修正系数ηd＝；基础底面以下土的重度γ＝18kN/m,基础底面以上土的加权平均重度γm ＝m；基础底面宽度b ＝；基础埋置深度d ＝当b ＜3m 时，取b ＝3mfa ＝190+*18*+** ＝修正后的地基承载力特征值fa ＝基本资料基础短柱顶承受的轴向压力设计值F＝基础底板承受的对角线方向弯矩设计值M＝·m基础底面宽度(长度) b ＝l＝4300mm基础根部高度H ＝600mm柱截面高度（宽度）hc ＝bc ＝800mm基础宽高比柱与基础交接处宽高比：(b - hc) / 2H ＝混凝土强度等级为C25，fc ＝mm，ft ＝mm钢筋抗拉强度设计值fy＝300N/mm；纵筋合力点至截面近边边缘的距离as＝35mm纵筋的最小配筋率ρmin ＝%荷载效应的综合分项系数γz ＝基础自重及基础上的土重基础混凝土的容重γc ＝25kN/m；基础顶面以上土的重度γs ＝m，Gk ＝Vc * γc + (A - bc * hc) * ds * γs ＝基础自重及其上的土重的基本组合值G ＝γG * Gk ＝kN基础底面控制内力Fk --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；Mxk、Myk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）；F、Mx、My -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN·m）；F ＝γz * Fk、Mx ＝γz * Mxk、My ＝γz * MykFk ＝；Mxk'＝Myk'＝·m；相应于荷载效应标准组合时，轴心荷载作用下基础底面处的平均压力值pk ＝(Fk + Gk) / A （基础规范式）pk ＝+/ ＝＜fa ＝，满足要求!相应于荷载效应标准组合时，偏心荷载作用下基础底面边缘处的最大、最小压力值pkmax ＝(Fk + Gk) / A + Mk / W （基础规范式）pkmin ＝(Fk + Gk) / A - Mk / W （基础规范式）双向偏心荷载作用下pkmax ＝(Fk + Gk) / A + Mxk / Wx + Myk / Wy （高耸规范式）pkmin ＝(Fk + Gk) / A - Mxk / Wx - Myk / Wy （高耸规范式）基础底面抵抗矩Wx ＝Wy ＝b * l * l / 6 ＝**6 ＝pkmax ＝+/+ 2* ＝pkmin ＝+/ 2* ＝由于pkmin< 0，基础底面已经部分脱开地基土。
地基承载力 验算计算书
编制依据：地基与基础施工手册，汪正荣编，中国建筑工业出版社，1997年第一版,P260建筑地基基础设计规范（JTJ79-2002）建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002 J220-2002）建筑地基基础设计规范（50007-2002）1.特点：2.适用范围3.承载力计算桩长l=7.00m 桩直径d=0.50m桩间距s= 1.40m 桩数n=0根纵向间距s 1= 1.21m 横向间距s 2=0.70m桩总截面面积S'=0.00m 2（3）面积置换率：根据公式m=d 2/d 2e 计算：等边三角形布置 d e = 1.13s = 1.58m=d 2/d 2e =0.10取桩土面积置换率m=0.10（4）承载力计算f sp,k =mR k d /A p +β(1-m)f s,k式中：f sp,k —R k d —A p —β—f s,k —代入数值：m=0.10R k d =77.75kNA p =0.20m 2β=0.95f s,k =100kPa其中R k d可按下面二式计算，并取其中较小值：R k1d =ηf cu,k A pR k2d =U p ∑q s l+αA p q p式中：η—f cu,k —水泥搅拌桩复合地基承载力验算桩身强度折减系数，干法可取0.20～0.30，湿法可取0.25～0.33；与搅拌桩桩身水泥土配合比相同的室内加固土试验块（边长为70.7mm 的立方体，也可采用边长为50mm 的立方体），在标准养护条件下90d 龄期的立方体抗压强度平均值（kpa ）；可取天然地基承载力特征值。
处理后桩间土承载力特征值（kpa），宜按当地经验取值，如无经验时，无工程经验的地区，必须通过现场试验确定其适用性。
天然地基承载力较高时取大值；桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75～0.95，桩的截面积（m 2）；单桩竖向承载力特征值（kN ）；（3）深层搅拌桩符合地基承载力应通过现场复合地基和在试验确定，也可通过计算确定：复合地基承载力特征值（kpa ）；深层搅拌法的特点是：在地基加固过程中无振动、无噪音，对环境无污染；对土壤无侧向挤压，对邻近建筑物影响很小；可按建筑物要求作成柱状、壁状、格子状和块状等加固形状，可有效提高地基强度（当水泥掺量为8%～10%时，加固体强度分别为0.24和0.65MPa，而天然软土地基强度仅0.006MPa）；同时施工期较短、造价低廉，效益显著。
(完整版)拌合站、水泥罐、搅拌站地基计算
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
高压旋喷桩地基承载力计算书
复合地基地基承载力计算书土层性质参考ZK111（孔口标高2.83m ），由上至下分别为：2-2砂质粉土的桩端阻力特征值取150kPa 。
采用Ø800二重管高压旋喷桩加固，桩长为6m ，桩距为1.1x1.1m 。
注意施工前须先将1层素填土夯实或压实，地基承载力达到2-1层粉质粘土的地基承载力。
1、单桩竖向承载力特征值：由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力：1 3.140.8 2.721 3.3150 3.140.40.4425.8kNn a p si i p p i R u q l q A ==+=⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=∑（26）——①由桩身材料强度确定的单桩承载力0.33800 3.140.40.4132.6kN a cu p R f A η==⨯⨯⨯⨯=——②取①、②两者中较小值，R a =132.6kN ；式中 cu f —与旋喷桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm 的立方体）在标准养护条件下28d 龄期的立方体抗压强度平均值（kPa ）； a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）；p u —桩的周长（m ）； p A —桩的截面积（m 2）；η—桩身强度折减系数，可取0.33；n —桩长范围内所划分的土层数；si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值（kPa ）；i l —桩周第i 层土的厚度（m ）；p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值（kPa ）。
2、复合地基承载力特征值spk 132.6f (1)0.41520.75(10.4152)110157.820.5024a sk p R m m f kPa A β=+-=⨯+⨯-⨯= 23.140.40.4m 0.41521.1⨯⨯== 式中 spk f —复合地基承载力特征值（kPa ）；m —面积置换率；a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）；p A —桩的截面积（m 2）；β—桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75~0.95，天然地基承载力较高时取大值。
地基承载力计算书
地基承载力计算计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计资料1.基础信息基础长：l=4000mm基础宽：b=4000mm修正用基础埋深：d=1.50m基础底标高：dbg=-2.00m2.荷载信息竖向荷载：F k=1000.00kN绕X轴弯矩：M x=0.00kN·m绕Y轴弯矩：M y=0.00kN·mb=40 l=4000xY3.计算参数天然地面标高：bg=0.00m地下水位标高：wbg=-4.00m宽度修正系数：wxz=1是否进行地震修正：是单位面积基础覆土重：rh=2.00kPa计算方法：GB50007-2002--综合法地下水标高-4.00基底标高-2.00地面标高0.00555554.土层信息:土层参数表格二、计算结果1.基础底板反力计算基础自重和基础上的土重为：G k = A×p =16.0×2.0= 32.0kN基础底面平均压力为：1.1当轴心荷载作用时,根据5.2.2-1 ：P k = F k+G kA=1000.00+32.0016.00= 64.50 kPa1.2当竖向力N和Mx同时作用时：x方向的偏心距为：e =M kF k+G k=0.001000.00 +32.00= 0.00mx方向的基础底面抵抗矩为：W = lb26=4.00×4.00 26= 10.67m3x方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为：P kmax = F k+G kA+M kW= 64.50 +0.0010.67= 64.50 kPaP kmin = F k+G kA-M kW= 64.50 -0.0010.67= 64.50 kPa1.3当竖向力N和My同时作用时：y方向的偏心距为：e =M kF k+G k=0.001000.00 +32.00= 0.00my方向的基础底面抵抗矩为：W = bl26=4.00×4.00 26= 10.67m3y方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为：P kmax = F k+G kA+M kW= 64.50 +0.0010.67= 64.50 kPaP kmin = F k+G kA-M kW= 64.50 -0.0010.67= 64.50 kPa2.修正后的地基承载力特征值计算基底标高以上天然土层的加权平均重度，地下水位下取浮重度γm = ∑γi h i∑h i=2.0×18.02.0= 18.00基底以下土层的重度为γ = 18.00b = 4.00f a = f ak + ηbγ (b-3) + ηdγm (d-0.5)= 150.00+1.00×18.00×(4.00-3)+1.00×18.00×(1.50-0.5)= 186.00 kPa调整后的地基抗震承载力计算查“抗震建筑设计规范GB50011-2001”表4.2.3, ζa = 1.30f aE = ζa f a = 1.30×186.00 = 241.80 kPa3.计算结果分析P k=64.50kPa, f aE=186.00kPaP k≤f aE当竖向力N和Mx同时作用时:P kmax=64.50kPa, 1.2f aE=.2×186.00=223.20kPaP kmax≤1.2f aE当竖向力N和My同时作用时:P kmax=64.50kPa, 1.2f aE=1.2×186.00=223.20kPaP kmax≤1.2f aE地基承载力验算满足。
地基基础计算程序兼计算书excel表格自动计算
4.70 基底长边方向抵抗矩WL=LB2/6
基础底面积实际取值A=B*L (m2)
基础底面平均压力设计值p=F/A+20d (KN/m2)
20.09
17.30 17.30 22.09 191.06
基础底面边缘最大压力值pmax=p+MB/WB+ML/WL (KN/m2)
基础底面边缘最小压力值pmin=p-MB/B-ML/L (KN/m2)
基础短边方向弯矩计算长度a1=(B-bC)/2 (m)
基础短边方向弯矩M1=pSa12(2L+hC)/6 (KN·m)
基础短边方向配筋AS1=M1/(0.9fyLh0) (mm2)
基础长边方向弯矩计算长度a2=(L-hC)/2 (m)
基础长边方向弯矩M2=pSa22(2B+bC)/6 (KN·m)
基础长边方向配筋AS2=M2/(0.9fyBh0) (mm2)
2.77 #######
剪切力V=pSmax(L-hC)B/2 (KN) 验算 V≤ 0.07fcAV
####### 满足
五、软弱下卧层验算
下卧层地基承载力设计值fZ=fkZ+13η dZ(D-0.5) (KN/m2)
225.80
基底所在土层以下各土层顶面至上一土层顶面或基底的距离z1=D1-d；zn+1=Dn+1-Dn (m)
验算 p≤f
满足
验算 (pmax+pmin)/2≤f
验算 pmax≤1.2f
满足
验算 pmin≥ 0
191.06 191.06
满足 满足
三、抗冲切验算
基础底面净反力最大值pSmax=pmax-20d (KN/m2)
基础有效高度h0=h-40 (mm)
地基承载力及基础验算
铁塔独立基础配筋及地基承载力验算计算书1、1 地基承载力特征值1、1、1 计算公式: 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2002)fa ＝fak + ηb * γ* (b - 3) + ηd * γm * (d - 0、5) (基础规范式5、2、4)地基承载力特征值fak ＝190kPa; 基础宽度的地基承载力修正系数ηb ＝0、3;基础埋深的地基承载力修正系数ηd＝1、6; 基础底面以下土的重度γ＝18kN/m, 基础底面以上土的加权平均重度γm ＝18、0kN/m;基础底面宽度b ＝4、3m;基础埋置深度d ＝4、0m当b ＜3m 时,取b ＝3m1、1、2 fa ＝190+0、3*18*(4、3-3)+1、6*18、0*(4-0、5) ＝297、8kPa修正后的地基承载力特征值fa ＝297、8kPa1、2 基本资料1、2、1 基础短柱顶承受的轴向压力设计值F＝87、4kN1、2、2 基础底板承受的对角线方向弯矩设计值M＝1685、6kN·m1、2、3 基础底面宽度(长度) b ＝l＝4300mm基础根部高度H ＝600mm1、2、4 柱截面高度(宽度) hc ＝bc ＝800mm1、2、5 基础宽高比柱与基础交接处宽高比: (b - hc) / 2H ＝2、91、2、6 混凝土强度等级为C25, fc ＝11、9N/mm, ft ＝1、27N/mm1、2、7 钢筋抗拉强度设计值fy＝300N/mm; 纵筋合力点至截面近边边缘的距离as＝35mm1、2、8 纵筋的最小配筋率ρmin ＝0、15%1、2、9 荷载效应的综合分项系数γz ＝1、31、2、10 基础自重及基础上的土重基础混凝土的容重γc ＝25kN/m;基础顶面以上土的重度γs ＝18、0kN/m, Gk ＝Vc * γc + (A - bc * hc) * ds * γs ＝1427、4kN基础自重及其上的土重的基本组合值G ＝γG * Gk ＝1926、9 kN1、3 基础底面控制内力Fk --------- 相应于荷载效应标准组合时,柱底轴向力值(kN);Mxk、Myk --- 相应于荷载效应标准组合时,作用于基础底面的弯矩值(kN·m);F、Mx、My -- 相应于荷载效应基本组合时,竖向力、弯矩设计值(kN、kN·m);F ＝γz * Fk、Mx ＝γz * Mxk、My ＝γz * Myk1、3、1 Fk ＝67、2kN; Mxk'＝Myk'＝916、8kN·m;1、4 相应于荷载效应标准组合时,轴心荷载作用下基础底面处的平均压力值pk ＝(Fk + Gk) / A (基础规范式5、2、2-1)pk ＝(67、2+1427、4)/18、5 ＝80、8kPa ＜fa ＝297、8kPa,满足要求!1、5 相应于荷载效应标准组合时,偏心荷载作用下基础底面边缘处的最大、最小压力值pkmax ＝(Fk + Gk) / A + Mk / W (基础规范式5、2、2-2)pkmin ＝(Fk + Gk) / A - Mk / W (基础规范式5、2、2-3)双向偏心荷载作用下pkmax ＝(Fk + Gk) / A + Mxk / Wx + Myk / Wy (高耸规范式7、2、2-4)pkmin ＝(Fk + Gk) / A - Mxk / Wx - Myk / Wy (高耸规范式7、2、2-5)基础底面抵抗矩Wx ＝Wy ＝b * l * l / 6 ＝4、3*4、3*4、3/6 ＝13、251mpkmax ＝(67、2+1427、4)/18、49+ 2*916、8/13、3 ＝219、2kPapkmin ＝(67、2+1427、4)/18、49- 2*916、8/13、3 ＝-57、5kPa1、5、1 由于pkmin< 0,基础底面已经部分脱开地基土。
地基承载力
地基承载力
轻型建筑地基承载力计算公式：
1.线性传递公式：
P=A×q
其中，P为地基承载力，A为地基面积，q为土壤承载力。
土壤承载力的计算可以使用物理试验或经验公式。
2.承载力系数法：
P=A×q×Nq×Nγ×Nc×Nγs×Nd×Nc
其中，Nq为排土系数，Nγ为土壤指数，Nc为形状系数，Nγs为土壤相对密度系数，Nd为深度系数。
这些系数需要根据实际情况通过试验或经验得到。
重型建筑地基承载力计算公式：
1.线性传递公式：
P=A×q
其中，P为地基承载力，A为地基面积，q为土壤承载力。
土壤承载力的计算可以使用物理试验或经验公式。
2.承载力系数法：
P=A×q×Nq×Nγ×Nc×Nγs×Np×Nq
其中，Nq为排土系数，Nγ为土壤指数，Nc为形状系数，Nγs为土壤相对密度系数，Np为承载力调整系数。
这些系数需要根据实际情况通过试验或经验得到。
需要注意的是，地基承载力的计算公式只是理论推导的结果，在实际工程中，还需要结合实际情况进行修正和验证。
地基土的物理性质、水含量、荷载应力特征等因素对地基承载力也有影响，因此需要进行现场勘察和试验来获得更准确的承载力数值。
此外，地基承载力的计算还需要考虑抗倾覆和抗滑稳定性等方面的问题，需综合考虑承载力和稳定性两个因素。
对于复杂的土壤环境，需要采用专业的地基工程设计方法和软件进行分析和计算。
地基承载力计算计算书
地基承载力计算书吊车履带长度为9.5m，履带宽度为1.3m，两履带中心距离为6.4m，吊车自重为260t,地基承载力计算按最大起重量100t时计算，若起吊100t重物地基承载力满足要求，则其余均满足。
现假设履带吊重心位于两履带中央，不考虑履带吊配重对吊装物的平衡作用，其受力分析如图：图5.4-1 履带吊受力简化图考虑起吊物在吊装过程中的动载力，取动载系数为1.1则由力矩平衡原理可以得出靠近盾构井处履带压力为：RMAX=（260×6.4/2+1.1×100×（9.74+6.4/2））/6.4=357.4t履带长度为9.5m，单个履带宽度为1.3m，履带承压面积S为：S=9.5×1.3=12.35m2P=R MAX/S=374.6/12.35×10=303.3Kpa地表为杂填土，顶面浇筑0.3m厚的C30混凝土。
把所压的地面面积理想为方形基础，方形基础宽2m，长度2m，埋置深度0.30m，通过本标段岩土工程勘察报告得知，地基自上而下为杂填土、黏土、淤泥质土、粉质黏土等，通过查岩土工程勘察报告列表，土的重度18kN/m3,粘聚力c=35kPa，内摩擦角φ=10°。
根据太沙基极限承载力公式：Pu=0.5Nγ×γ×b+Nc×c+Nq×γ×d γ—地基土的重度，kN/m3；b—基础的宽度，m；c—地基土的粘聚力，kN/ m3；d—基础的埋深，m。
Nγ、Nc、Nq—地基承载力系数，是内摩擦角的函数，可以通过查太沙基承载力系数表见表1或图1所示：表1 太沙基地基承载力系数Nγ、Nc、Nq 的数值内摩擦角地基承载力系数内摩擦角地基承载力系数φ（度）NγNc Nq φ（度）NγNc Nq0 0 5.7 1.00 22 6.50 20.2 9.172 0.23 6.5 1.22 24 8.6 23.4 11.44 0.39 7.0 1.48 26 11.5 27.0 14.26 0.63 7.7 1.81 28 15.0 31.6 17.88 0.86 8.5 2.20 30 20 37.0 22.410 1.20 9.5 2.68 32 28 44.4 28.712 1.66 10.9 3.32 34 36 52.8 36.614 2.20 12.0 4.00 36 50 63.6 47.216 3.00 13.0 4.91 38 90 77.0 61.218 3.90 15.5 6.04 40 130 94.8 80.520 5.00 17.6 7.42 45 326 172.0 173.0太沙基公式承载力系数根据地基土层加权内摩擦角经约为φ=10°，根据表1，可知承载力系数Nγ=1.2、Nc=9.5.、Nq=2.68 代入公式Pu=0.5×1.2×18×2+9.5×35+2.68×18×0.30=368.6Kpa>303.3Kpa,因此地基承载力满足要求。
地基承载力计算书
岩土工程勘察地基承载力计算书（唐山市丰南区圣冶合金材料制造有限公司1#车间）根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）的有关要求作岩土参数统计，结合唐山市工程建设和邻近工程经验，参考工程地质手册中公式：ψf=1-（2.884/+7.918/n2)δ、《河北省建筑地基承载力技术规程》（试行）DB13(J)/T48-2005将本场地承载力计算如下：一、①杂填土：工程性质不均匀，建议清除。
二、②粉质粘土：1、孔隙比标准值e=1.061，液性指数标准值I L=0.83，得承载力f ak=110kPa；2、标贯击数标准值N=2.0击，得承载力f ak=85kPa；综合确定承载力特征值f ak=80kPa。
三、③粉质粘土：1、孔隙比标准值e=1.120，液性指数标准值I L=0.84，得承载力f ak=105kPa；2、标贯击数标准值N=0.9击，得承载力f ak＜85kPa；综合确定承载力特征值f ak=60kPa。
四、④粉质粘土：1、孔隙比标准值e=1.223，液性指数标准值I L=0.70，得承载力f ak=110kPa；2、标贯击数标准值N=2.3击，得承载力f ak=90kPa；综合确定承载力特征值f ak=85kPa。
五、⑤细砂：1、标贯击数标准值N=16.0击，得承载力f ak=190kPa；综合确定承载力特征值f ak=180kPa。
六、⑥粉质粘土：1、孔隙比标准值e=1.222，液性指数标准值I L=0.63，得承载力f ak=120kPa；2、标贯击数标准值N=3.3击，得承载力f ak=100kPa；综合确定承载力特征值f ak=100kPa。
七、⑦细砂：1、标贯击数标准值N=25.6击，得承载力f ak=270kPa；综合确定承载力特征值f ak=200kPa。
八、⑧粉质粘土：1、孔隙比标准值e=0.764，液性指数标准值I L=0.43，得承载力f ak=200kPa；2、标贯击数标准值N=4.2击，得承载力f ak=110kPa；综合确定承载力特征值f ak=120kPa。
桩基手算计算书
土层号
土层名
fs(Kpa)
fp(Kpa)
①1
填土
②1
粘土
15
②2
粘土
15
③
粉质粘土
15
③
粉质粘土(桩顶以下）
15
③
粉质粘土(6米以下）
20
④1
粘土（6米以上）
15
④1
粘土
50
④2
粉质粘土
45
⑤1
粉质粘土
40
1200
⑤2
砂质粉土
50
2500
⑥
粘土(桩尖以上）
70
2000
⑥
0
0
-0.19
0
0
0
0
0
0.05
0
0
-0.19
0
0
0
0
2.5
-2.45
37.5
2.3
-2.49
34.5
2.5
-2.5
37.5
1.1
-3.55
55
2
-4.49
100
2
-4.5
100
7.9
-11.45
355.5
7
-11.49
315
6
-10.5
270
4.8
-16.25
192
5
-16.49
200
6.2
-16.7
粘土
70
2000
⑦1
砂质粉土
85
5000
±0.000相当于黄海高程6.100，PHC AB500 100 20预制管庄，桩尖持力层为6层，桩长25米。
水泥罐地基承载力计算书
水泥罐及粉煤灰罐基础承载力计算书一、编制说明本方案编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的，为确保有足够的水泥贮藏量，保证工程顺利进行，本工程计划投入10座120T水泥罐。
二、编制范围中国中铁隧道局集团新建重庆东环线铁路8标一分部项目经理部鹞子岩隧道混凝土拌和站。
三、编制依据1、施工现场总平面布置图；2、水泥罐总示意图及基础图参数3、东环线铁路施工图4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012。
四、水泥罐基础设计1、本水泥罐基础根据现场实际地质情况，采用扩大基础，根据现场需要，一台HLS90拌和站配置5座120T水泥罐，故5座水泥罐扩大基础连成一个环形基础，基础尺寸为4m×18.8m×2m。
基础采用C30钢筋砼，钢筋为双层配筋，钢筋为φ18。
2、每个水泥罐下设计四个支座，支座设计为C30砼，500×500×500mm立方体。
每个支座对应水泥罐罐脚处预埋4根φ18钢筋，以加强承台和基础的连接；3、水泥罐预埋板采用δ16mm Q235钢板，再焊接4根φ20锚固钢筋，锚固筋穿过支座与扩大基础钢筋网相焊接。
预埋板安装时每个预埋板四个角高程误差在1mm内，每个水泥罐4个预埋板高程误差在2mm以内。
预埋时采用水准仪实时量测；五、水泥罐基础计算1、计算公式①地基承载力计算公式P1/A=σP1—水泥罐重量与基础本身重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm²σ—土基受到的压应力MPa通过动力触探计算得出土基容许的应力②风荷载强度计算公式W=K1×K2×K3×W0；W0=ｖ²/1.6W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3风荷载系数，根据《铁路桥涵设计基本规范》查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取重庆最大风速20m/sW =0.8×1.13×1.0×20×20/1.6=226Pa③基础抗倾覆计算公式Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储料罐与基础自重KNP2—风荷载KN④基础抗滑稳定性验算计算公式K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储料罐与基础自重KNP2—风荷载KNf—基底摩擦系数，查表得0.25；⑤基础承载力计算公式P/A=σ≤σ0P—储料罐单腿重量KNA—储料罐单腿有效面积mm²σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa(2)水泥罐基础验算①水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌合站安装施工图，现场平面尺寸如“图1拌合站安装施工图”所示。
10t龙门吊基础承载力计算书
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25kN/m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N/kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60kN
作用在基础底部的基本组合荷载
Fk=g2+g2+g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土：C30钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A=1.28×0.6=0.76验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：
pk=Fk/A=66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1=400mm,
H1=400mm
地基基础设计荷载计算书
地基基础设计荷载计算书本建筑采用独立筑基承重柱下独立筑基上部荷载B/①柱：（屋面为不上人保温屋面，计算时简化成平屋面计算。
其荷载如下所示）做法厚度（mm）容重（KN/m3）重量（KN/㎡）红瓦10 20 0.2 20厚1：2.5的水泥砂浆抹面压光20 20 0.4 3厚SBS改性沥青防水卷材 3 18 0.05 20厚1:2.5水泥砂浆找平20 20 0.4 20厚1:8的水泥珍珠岩找坡2％20 10 0.2 干铺100厚水泥珍珠岩面板100 4 0.4 120厚钢筋混凝土面板120 25 3 恒载分项系数 1.2 楼面荷载 4.65 活载分项系数 1.4 楼面活载0.5设计值 6.28 则作用在该柱上的屋面荷载为：P1=6.28×7÷2×3.9÷2=42.86KN墙、梁传来的荷载：P2=﹛（25×0.72×0.32×7×3+0.18×5.24×3.6×2﹚＋0.18×1.5×5.24+0.72×25×0.32×7+[(3.6×0.18×3.9－1.5×0.18×0.75)×24]×2+1.5×0.18×5.24﹜÷2=142.23KN走廊传来的荷载：P3=1.2×﹛[3×0.12×26+（0.18×3×1.5）×2+0.12×26×1.5]+[1.2×0.12×26+（0.18×1.2×1.5）×2+0.12×26×1.5]×2﹜÷8﹢1.4×2.5=16.16KN板传来的荷载：P4=1.2×[（0.925×0.12×7×25﹚×2÷2+（0.925×0.12×3.9×25）×2÷2]＋1.4×3.0=40.5KN柱及基础梁自重：(取基础梁截面为300㎜×700㎜﹚P5=0.4×0.4×11.2×25+0.32×0.72×7×25÷2=64.96KN则传到柱上的荷载P=P1+P2+P3+P4+P5=42.86+142.23+16.16+40.5+64.96=306.7KN B/④柱上部荷载：炮楼传来的荷载：P1=[(3×0.12×3×24)÷2]+[﹙3×0.12×7×24)÷2]=44.96 KN屋面荷载：由上面知P2=42.86KN墙、梁传来的荷载：P3=[(0.32×0.72×3×25)×3÷2+3.6×0.18×5.24×2÷2+0.18×3.6×5.24×2÷2=40.90KN板传来的荷载：P4=﹛1.2×[﹙0.925×7×0.12×25+0.925×3.8×0.12×25﹚×2]+1.4×3.0﹜÷2=32.05KN走廊传来的荷载：由上可知P5=16.16KN柱及基础自重：由上可知P6=64.96KN楼梯传来的荷载：P7=1.2×4+1.4×3=9KN则传到柱上的荷载：P=P1+P2+P3+P4+P5+P6+P7=44.96+42.86+40.90+32.05+16.16+64.96+9=208.03KN B/②柱：屋面传来的荷载：由上可知P1=42.86KN墙、梁传来的荷载：P2=0.32×0.72×7×25÷2×3＋0.32×0.72×3.9×25+﹙0.12×3.6×5.24﹚×2÷2+（0.18×3.6×3.9－2.2×1.8×0.18﹚×24×2=174.42KN走廊传来的荷载：由上可知P3=16.16KN板传来的荷载：P4=40.5×2=91KN柱及基础梁的自重：由上可知 P5=64.96KN 则传到柱上的荷载：P=P1+P2+P3+P4+P5=42.86+174.42+16.16+91+64.96=389.1KN 比较得柱B/②上的荷载起控制作用，顾取其荷载算基础。
地基承载力计算书
中铁二十二局哈铁建设集团佳木斯宏顺桥梁预制构件有限公司岫岩梁场制、存梁台座承载力计算书编制:审核：批准：2009-03-1发布2009-03-10实施生产台座计算（一）跨度32m一、生产台座处地基为砂夹碎石，地基承载力为200KPa～300 KPa，取允许承载力[δ]为200 KPa，台座简图附图1：二、台座计算（一）、张拉后假设梁作用于端部4米范围内，台座混凝土厚度76cm。
梁重139.29 t作用力N=139.29/2+3.84*0.76×4×2.5=98.824t地基应力P=98.824/（3.84*4）=6.434t/m2=64.34KPa〈[δ]，可以（二）、浇注混凝土时台座承受模板重量、梁体混凝土的自重、台座混凝土自重及振动力。
合计设为189.29t。
计算台座中部每米地基作用力（最不利荷载位置）作用力N=189.29×2/32.6+3.84*0.76×1×2.5=18.9t地基应力P=18.9/（1*3.84）=4.92 t/m2=49.2KPa〈[δ]，可以（三）、台座采用C30混凝土生产台座计算（二）跨度24m一、生产台座处地基为砂夹碎石，地基承载力为200KPa～300 KPa，取允许承载力[δ]为200 KPa，台座简图见附图2：二、台座计算（一）、在张拉后梁体仅作用于端部4米范围内，台座混凝土厚度76cm。
梁重98.9 t作用力N=98.9/2+3.84*0.76×4×2.5=78.634t地基应力P=78.634/（4×3.84）=5.12/m2=51.2KPa〈[δ]，可以（二）、浇注混凝土时台座承受模板重量、梁体混凝土的自重、台座混凝土自重及振动力。
合计设为138.9t。
计算台座中部每米地基作用力（最不利荷载位置）作用力N=138.9×2/24.6+3.84*0.76×1×2.5=18.59t地基应力P=18.59/3.84*1=4.84 t/m2=48.4 KPa〈[δ]，可以（三）、台座采用C30混凝土生产台座计算（三）跨度16m一、生产台座处地基为砂夹碎石，地基承载力为200KPa～300 KPa，取允许承载力[δ]为200 KPa，台座简图见附图3：二、台座计算（一）、张拉后假设梁作用于端部4米范围内，台座混凝土厚度76cm。
地基承载力计算书
(3)(0.5)ak b d m fa f b d ηγηγ=+-+- （1）式中：f a —修正后的地基承载力特征值F ak —地基承载力特征值b η、d η—基础宽度和埋置深度修正值b —基础底面宽度按照《建筑地基基础规范》，取b η=0，d η=1，则根据勘察报告中的物理力学参数可得 70120(11.350.5)287fa =+⨯⨯-=11011.3520337<+⨯=因而必须加固才能使地基满足承载力要求。
采用500@350φ搅拌桩对地基进行加固，现对加固之后承载力进行验算。
复合地基面积置换率：10.1561.12 5.4534 4.553 3.835 2.6710.1510.1561.12m ⨯-⨯⨯-⨯-⨯⨯-⨯=⨯=0.737 加固后地基承载力验算：桩体周长：3.140.5 1.57⨯=m截面积：23.140.540.19625⨯÷=m 2从而单桩载力为： 1na p si i p p i R u q l q A α==+∑=1.57(2644)0.19625950.4117.358⨯++⨯⨯=KN （2）117.358(1)0.7370.9(10.737)70457.2970.19625spk sk Ra f m m f Ap β=+-=⨯+⨯-⨯= >120 kPa （3）因此，加固之后地基承载力符合要求。
3下卧层承载力验算：下卧层按照条形基础来计算，根据规范得：()2tan k c z b p p p b z θ-=+ （4） 式中：b —条形基础宽度Z —基础底面到下卧层顶面距离p c —基础底面处的自重压力θ—应力扩散角，根据上下土层压缩模量比值确定。
运用应力比法求加固层压缩模量：(1)sp p s E mE m E =+-=1000.737(10.737) 4.574.884⨯+-⨯= （5）式中：E sp —复合土层压缩模量m — 桩土面积置换率E s —天然土的压缩模量E p —搅拌桩的压缩模量，可取100~12f cu 。
滇中引水9标80t龙门吊地基承载力计算书
2#钢管厂80T龙门吊地基基础承载力计算滇中引水9标2#钢管厂计划配置各类龙门吊共计10台，其中加工生产车间配置20T（跨径20In）龙门吊4台，钢管组对焊接车间配置1台30T、2台40T（跨径24m）龙门吊，防腐喷砂区配置2台40T（跨径24m）龙门吊，场外存放区配置1台80T（30m）龙门吊。
地基承载力以80T （跨径30m）龙门吊地基承载力进行计算。
80T龙门吊起重设备总重66.8T,轨道采用43kg∕m轨，压力钢管最大外径按照4.7m（含加劲环）计算，最重30T。
龙门吊安装在43Kg∕m轨道上面，轨道下方为C30混凝土条形基础，本次计算是对龙门吊单侧最不利荷载压力计算。
按单侧最不利荷载情况计算基础承载力，计算过程如下：1、龙门吊单侧自重分配:G自重=66.8/2=33.4T2、最不利荷载情况（按龙门吊单侧吊装，压力钢管吊装吊点计算位置距支腿位置为1/2管径位置，为2.35m。
）则龙门吊单侧压力大小为：G量不稠*（1-2.35/30）×30T=27.65T轨道自重为：43Kg∕m×9m=387Kg;混凝土自重为：（0.55mX0.66m+1.3πιX0.4m）×9m×2.5T∕m3=19.13TA=l.3m×9m=ll.7m2则龙门吊负重及轨道对龙门吊下方地面产生的总压力为：P⅛=F总/A==（（33.4T+27.65T+0.387T+19.13T）×10N∕kg）∕ll.7m2=70.6KPa;龙门吊运行时，取动荷载系数为1.5。
则运行时，龙门吊对地面压力为：P ft=l.5P⅛=105.9KPa,即地基承载力大于105.9KPa,即满足要求。
计算: 复核: 日期：。
1元计算书_5_地基承载力验算计算书
地基承载力验算计算书
依据《建筑施工计算手册》(江正荣编著)以及市政相关规范等。
一. 参数信息
沉井作为深基础，应验算地基的承载力，可按下式计算：
其中 F －沉井顶面上部荷载(kN)
G －沉井自重及井内荷重(kN)
f0 －沉井底面持力层承载力设计值(kN/m^2)
A －沉井底面积(m^2)
T －沉井壁总摩阻力(kN)
沉井外径为 20.00m,壁厚为 1.00m,沉井全高为 10.00m,土层平均摩擦系数为 22.60kN/m^2, 沉井上部荷载为 100.00kN,井内附加荷载为 0.00kN,
混凝土密度为 24.00kN/m^3,井身混凝土量为 600.00m^3 。
地基承载力设计值为130.00kN/m^2 。
二. 沉井计算
沉井自重力及上部和井内附加荷载重为：
G + F = 600.00×24.00+100.00+14400.00=14500.00kN
沉井底面基础承载为：
f = 130.00×61.26 = 7963.94kN
沉井壁总摩擦力为：
T = 3.14×20.00×10.00×22.60 = 14200.00 kN
沉井地基承载系数 K = 14500.00/22163.94 = 0.65
承载系数 K < 1.0 ，满足承载力要求！
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地基承载力计算计算书
项目名称_____________构件编号_____________日期_____________
设计者_____________
校对者_____________
一、设计资料
1.基础信息
基础长：l=4000mm
基础宽：b=4000mm
修正用基础埋深：d=1.50m
基础底标高：dbg=-2.00m
2.荷载信息
竖向荷载：F k=1000.00kN
绕X轴弯矩：M x=0.00kN·m
绕Y轴弯矩：M y=0.00kN·m
b
=
4
0 l=4000
x
Y
3.计算参数
天然地面标高：bg=0.00m
地下水位标高：wbg=-4.00m
宽度修正系数：wxz=1
是否进行地震修正：是
单位面积基础覆土重：rh=2.00kPa
计算方法：GB50007-2002--综合法
地下水标高-4.00
基底标高-2.00地面标高0.00
5
5
5
5
5
4.土层信息:
土层参数表格
二、计算结果
1.基础底板反力计算
基础自重和基础上的土重为：
G k = A×p =16.0×2.0= 32.0kN
基础底面平均压力为：
1.1当轴心荷载作用时,根据5.
2.2-1 ：
P k = F k+G k
A=
1000.00+32.00
16.00= 64.50 kPa
1.2当竖向力N和Mx同时作用时：x方向的偏心距为：
e =
M k
F k+
G k=
0.00
1000.00 +32.00= 0.00m
x方向的基础底面抵抗矩为：
W = lb2
6=
4.00×4.00 2
6= 10.67m
3
x方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为：
P kmax = F k+G k
A+
M k
W= 64.50 +
0.00
10.67= 64.50 kPa
P kmin = F k+G k
A-
M k
W= 64.50 -
0.00
10.67= 64.50 kPa
1.3当竖向力N和My同时作用时：y方向的偏心距为：
e =
M k
F k+
G k=
0.00
1000.00 +32.00= 0.00m
y方向的基础底面抵抗矩为：
W = bl2
6=
4.00×4.00 2
6= 10.67m
3
y方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为：
P kmax = F k+G k
A+
M k
W= 64.50 +
0.00
10.67= 64.50 kPa
P kmin = F k+G k
A-
M k
W= 64.50 -
0.00
10.67= 64.50 kPa
2.修正后的地基承载力特征值计算
基底标高以上天然土层的加权平均重度，地下水位下取浮重度
γm = ∑γi h i
∑h i
=
2.0×18.0
2.0= 18.00
基底以下土层的重度为
γ = 18.00
b = 4.00
f a = f ak + ηbγ (b-3) + ηdγm (d-0.5)
= 150.00+1.00×18.00×(4.00-3)+1.00×18.00×(1.50-0.5)
= 186.00 kPa
调整后的地基抗震承载力计算
查“抗震建筑设计规范GB50011-2001”表4.2.3, ζa = 1.30
f aE = ζa f a = 1.30×186.00 = 241.80 kPa
3.计算结果分析
P k=64.50kPa, f aE=186.00kPa
P k≤f aE
当竖向力N和Mx同时作用时:
P kmax=64.50kPa, 1.2f aE=.2×186.00=223.20kPa
P kmax≤1.2f aE
当竖向力N和My同时作用时:
P kmax=64.50kPa, 1.2f aE=1.2×186.00=223.20kPa
P kmax≤1.2f aE
地基承载力验算满足。