阀门壳体局部区域壁厚测量评价方法的探讨和思考
浅谈阀门壁厚标准(2)
阀门专业设计资料中常见到的壁厚计算公式还有： SB= P D N +C ………………（4）
2.3[σ L ] − P
公式（1）（2）来之于 ASME B16.34。
2
其通用格式为：tm= 1.5K1Pcd ; 2S −1.2K1Pc
令
K=
1.5K1Pc 2S −1.2K1Pc
= [( PD - PD )2+( PD -0)2+(0- PD )2]/2
2SB 4SB
4SB
2SB
=[ (PD)2 + (PD)2 + (PD)2 ]/2
16SB2 16SB2
4SB2
5
=
3 (PD
16S B
)2
2
把上式代入根号，
3 (P D )2
16SB2
=[σL]
则, SB= PD （ 16/3 [σL]=2.309401077[σL] =2.3[σL]，
GB26640-2011（以下简称《壁厚标准》）规定了钢制阀门最小壁 厚和铁制阀门最小壁厚。
二、不同阀门壁厚公式的来源及比较
与 GB/T12224 和 GB/T1223X 系列标准相比较，GB26640《壁厚 标准》为强制性标准，有更高的法律效力。不同的是 GB26640 只描 述阀门壳体壁厚，没有论述产品设计、材料及检测等方面的内容。
四、 建议
1. 对制定《标准》的建议 第一、制定标准应严密细致，一丝不苟。避免出现文字性或编辑 性的错误，如字词不一致、图文不一致、图形不完善，甚至公式字母 或运算符号错误等等。一旦出现错误，应尽快发布勘误表。 第二、标准各部分内容应相互支撑。如 GB26640《壁厚标准》 表 1，列出了内径 d=3~1300mm 的壁厚，然而附录表 A.1 只列出 DN15~DN750 对应的阀门内径。大于 DN750 的阀门，若设计内径不 同，按照表 1 选取相同壁厚显然是不合理的。 同样道理，壁厚与材料相关。制定壁厚标准应明确所适用的各种 材料牌号。如，GB26640 表 1 壁厚适于钢制阀门，钢材种类繁多，诸 如沸腾钢、镇静钢等等。如采用 F08，10 钢等等制作阀门是不能接受 的。 2. 对于标准使用者的建议 使用标准首先应进行宣贯培训，对其适用范围、内容认真理解， 领会透彻。如，GB26640 表明适于钢制阀门，具体选择的材料牌号是
阀门质量总结报告
阀门质量总结报告1. 引言本文档旨在对所研究的阀门质量进行总结和分析，以便于更好地了解阀门质量的问题和存在的风险。
通过该报告，我们将对阀门的设计、生产和质检等方面进行综合评估，并提出相应的改进措施。
2. 阀门设计评估在阀门设计方面，我们对样品的设计进行了详细的分析和评估。
主要关注以下几个方面： - 材料选择：阀门材料应具备良好的耐腐蚀性和耐高温性能，能够满足实际使用环境的需求。
- 结构设计：阀门的结构应具备合理的刚度和强度，以确保其正常运行和长期使用的可靠性。
- 密封设计：阀门的密封设计应严密可靠，避免泄漏问题的发生。
根据对样品的评估，我们发现阀门设计满足了大部分要求，但仍存在一些细节上的不足之处，可能会影响阀门的整体性能。
3. 阀门生产质量评估阀门的生产过程对于产品质量的保证至关重要。
我们对生产流程和工艺进行了评估，并发现以下问题： - 加工工艺不规范：在某些环节中，加工工艺没有严格按照要求进行执行，导致产品出现尺寸不准确和表面粗糙等问题。
- 检测手段不完善：部分工序对于产品质量的检测手段不完善，无法有效地发现潜在的质量问题。
- 人员操作不规范：生产过程中，存在一些人员操作不规范的情况，影响产品的生产质量。
基于以上问题，我们建议在生产过程中加强质量管理，并结合更先进的工艺和设备，以提高阀门的生产质量。
4. 阀门质检结果分析阀门的质检是产品出厂前的关键环节，也是确保产品质量的重要手段。
在质检过程中，我们发现以下问题： - 密封性能不达标：部分样品在质检测试中泄漏性能不符合要求，可能会导致产品在实际使用中出现泄漏问题。
- 表面处理不规范：部分样品在质检时发现表面处理不达标，可能会影响产品的外观和耐腐蚀性能。
- 尺寸偏差过大：部分样品在质检测试中出现尺寸偏差过大的情况，可能会影响阀门的正常操作和密封性能。
在质检结果分析的基础上，我们建议在质检过程中加强对关键性能指标的监控和控制，确保产品达到相关标准要求。
采气井口装置闸阀阀体壁厚的分析
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（ Ｓ 一ｃ
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（ 一２ 丽ｐ Ｋ ｂ ） ｂ
Ｇ — 处 的合成应力（ Ｐ ） ＢＢ Ｍ ａ
图１ 阀体应力（ Ｐ ） Ａ Ｍａ
ａ 腔体横截面 的长半轴 （ ｍ） ｂ 腔体横截面的短半轴（ ｍ） 一 ｍ － ｍ Ｋ一 腔体对其轴线的极回转半 径（ ｍ） Ｓ 实际厚度（ ｍ） ｍ ｍ Ｃ一 腐蚀余量（ ｍ） ｍ 截 面形状对 闸阀的密封性能有极大的影响 ， 腔体结构不合理 ， 而且 腔体结构 的强度 、 刚度不够是造成阀门泄漏 的重要原 因。
参考文献 ［］ １ 陆培文． 实用阀门设计手册［ ． Ｍ］北京： 工业出版社 ９ ２ 机械 １９ ． ［］ ２ 洪勉成， 陆培文， 高凤琴 阀 门 计计算手册 ［ ． 设 Ｍ］ 北京： 中国标 准
丑 — ｎ ｓＲ Ｄ Ｓ－ ｎ ｎ Ｒ／
出版社 ．
图２ 参数Ｒ对阀体等效应力的影 响 图 ３ Ｓ Ｒ对阀体等效应力的影响图 — Ｄ （ 上接第 ｌ 页 ） 的程度 ， ２ ９ 以致“ ” 量 这个术语本身也 常常失去意 义 ， 而一般地是讨论 “ 对象” 对 这种“ 了， 对象” 可以进 行与普通代数运算 相 似的运算。例如 ， 两个相继进行的运动相当于某一个总的运动 ， 公 一个 式的两种代 数变换 相当于一个总的变换 等等。与此相 应就可讨论运 动 与变换所特有的“ 加法” 。现代代数在一般抽象形式上研究所有这种类 似的运算 。 现代代数理论是 ｌ 世纪前半 叶从 许多数学家的研究 中形成 的 ， ９ 其 中尤 以法 国数学 家伽罗华 的工作 著名 。现代代数 的概念 、 方法 和结果 在分 析 、 几何 、 物理以及结晶学中都有重大应用。群论 与线性代 数是 现 代代 数中内容丰富的两个分支 ， 并在 自己的发展中得到很广 的应用 。 我们还 必须提 到德国数学家康托尔的集合论 。它促 进了数学的其 他许多新分 支的发展 ， 对数学 发展的一般进程 产生了深刻 的影 响。集 合论 还导致 了数 学领域 的另一 分支— —数理逻辑 的发展。一方面 ， 数 理逻辑溯源 于数 学的起源 和基 础 ， 另一方面它 又和计 算技术 的最新课 题紧密相连。数理逻辑得到了许多深刻的结果 。这些结 果从一 般认识
浅谈阀门质量检验问题分析与建议
浅谈阀门质量检验问题分析与建议摘要:阀门是现代石油、化工、天然气领域必不可少的工艺部件，它起着导流、截止、节流、止回、分流等控制作用。
由于阀门工作的介质大多属于有毒有害或腐蚀性极强的物质，一旦发生介质外漏，极可能会出现人员伤亡，所以阀门的安全性尤为重要。
因此，阀门的质量检验不能忽视。
目前我国的工业生产中，阀门的质量检验仍然存在很多的问题，造成了在工程竣工阶段中还存在很多阀门泄漏的情况存在。
因此，不断的完善阀门质量检验是有效的处理当前存在阀门质量的主要方法，我们也要对检验出的问题进行合理的分析并提出有效的建议。
关键词:阀门质量检验;问题;建议前言:近年来，阀门安全事故的发生率非常高，产生的危害也非常大。
这就使得相关部门对阀门的质量检查方法提出了更高的要求。
只有积极的面对当前阀门质量检查所存在的问题，并且制定出切实可行的解决办法才能够有效的消除阀门应用中存在的安全隐患，这也是保障人们生命安全的主要措施。
因此本文对阀门质量检验中的问题进行了分析，并提出有效的建议以供参考。
1.阀门质量检验的方法1.1外观检验方法在阀门的外观检验当中，首先要对缺陷问题进行判定，其中包含有缺陷的具体位置、大小以及类型等方面，要检查阀门的外观是否平整、光滑。
铸造类阀门没有沙孔和明显瑕疵。
锻造类阀门核查公称压力或者磅级。
除此之外，还要判断缺陷是否会直接影响整个部分的功能，对于存在严重的缺陷阀门需要做报废处理。
其次，需要加大检验人员的培训力度，及时的学习检验相关知识，了解缺陷对于阀门的影响，具备足够的专业技术知识。
1.2性能检验方法针对阀门性能检验可以采用性能抽检的方法。
检查阀门的材质，就是材料成分，这点很重要，材质不达标的在装置上使用会出大问题。
对于阀门的材质的检查主要应用的是光谱仪，首先就是要进行阀杆的检测，然后是螺母、阀体等部分的抽查，最后是闸板，保证所有的结构部分都不会存在偷工减料的情况并且可以正常使用，相关质量检验结果合乎标准。
阀门质量检验方法探讨_0
阀门质量检验方法探讨阀门是石油、化工等领域中用量极大，且使用较为普遍的工艺部件之一。
然而现阶段施工中，对阀门质量的检验仍存在很多问题，导致工程竣工后，出现很多阀门泄露事故，为石油化工企业的安全带来了隐患。
因此如何完善对阀门质量的检验方法是解决阀门质量问题的关键。
本文主要对阀门检验中存在的问题及针对性方法进行探析。
标签：阀门质量;质量问题;检验方法0 前言近年来，随着阀门事故的频繁发生，对阀门质量的检验方法也提出了更高的要求。
只有正视阀门质量检验存在的问题，制定相应的措施才能避免安全隐患的出现，提高施工单位的信誉与形象。
1 阀门质量问题1.1 外观质量问题外观质量一般表现在砂眼、凹坑以及密封面划伤等方面。
其中砂眼主要指铸件在进行翻砂时，在铸件的内部与表面会受沙粒与炉渣影响形成的小孔。
通常出现砂眼缺陷的情况与工艺、模型、混砂、下芯组合、浇筑等工序不够规范有关。
其主要危害在于砂眼处的腐蚀余量大大减少，而且泄露与强度也会随之降低。
凹坑方面，一般在阀门浇口与冒口以及体内腔处容易出现，产生的原因在于不合理的铸件结构、合金收缩率过大、浇口截面积不足以及模温太高等。
密封面划伤则是由于运输或装卸过程中造成的损伤，如果密封面划伤为周向，不会影响其性能;若为径向，就会造成阀门端面处出现泄露情况。
1.2 压力试验质量问题对阀门进行压力试验中，常见的问题主要表现在填料处、阀盖相连接处、上密封处、密封面处和阀座与启闭件的配合处。
通常阀体表面出现穿透性的缺陷也会造成阀门泄露的情况[1]。
2 阀门质量检验中存在的不足2.1 对性能检验的不足（1）性能抽检项目存在的问题。
现阶段，性能抽检的内容往往不包括材料方面，但在生产或施工中经常出现劣质材料代替高成本材料的行为，具体表现在阀杆、阀体、阀杆螺母以及闸板方面。
其中对阀杆一般应使用碳素钢，如果选用劣质材料，开启时很容易造成变形或断裂，尤其对于扭矩较大的大口径阀门开启。
对于阀体，往往也应选择碳钢作为材料。
对夹蝶阀壳体壁厚的测量方法及结果分析
对夹蝶阀壳体壁厚的测量方法及结果分析■ 肖 军（泰州市产品质量监督检验院）摘 要：对夹蝶阀的壳体最小壁厚是历次阀门国家监督抽查中出现不合格频次较多的检测项目，也是属于极重要项目不合格。
本文通过对夹蝶阀壁厚测量中壳体最小壁厚限值要求的计算，测量方法的选择和测量部位的选取等方面入手，给出了不同材质下壳体最小壁厚计算的实例，并着重分析讨论了几种特殊阀体结构的壳体最小壁厚判定依据。
通过分析找出了对夹蝶阀壳体最小壁厚项目不合格率较高的原因，对阀门生产企业在改进工艺，提升质量方面提供一些建议，给检验检测机构在检测夹蝶阀壳体最小壁厚时提供一些参考。
关键词：对夹蝶阀，壳体最小壁厚，测量DOI编码：10.3969/j.issn.1002-5944.2020.10.038Analysis on the Measurement Method and Result of Shell Wall Thicknessof Butterfly ValveXIAO Jun（Taizhou Institute of Product Quality Supervision and Inspection）Abstract: The minimum shell wall thickness of butterfly valve is a test item with more frequency of disqualification in the previous national supervision and random inspection of valves, which is also a very important item disqualification. Through the calculation of the minimum shell wall thickness limit, the selection of the measurement method and measurement position in the wall thickness measurement of butterfly valve, this paper gives the calculation examples of the minimum shell wall thickness with different materials, and emphatically analyzes and discusses the judgment basis of the minimum shell wall thickness with several special valve structures. Through analysis, it finds out the causes of the high unqualified rate of minimum shell wall thickness of butterfly valve, proposes some suggestions for the valve manufacturers in improving the process and quality, and provides some reference for inspection and testing organizations to test the minimum shell wall thickness of butterfly valve.Keywords: butterfly valve, minimum shell wall thickness, measurement检测认证对夹蝶阀是国家级重点新产品，其结构为高性能的手动蝶阀采用了一个双偏心和一个特殊的斜锥椭圆形密封结构，解决了传统偏心蝶阀在启闭角度10°以内瞬间密封面仍处于滑动接触摩擦的弊病，实现蝶板在开启瞬间密封面即分离，关闭接触即密封的效果，从而达到延长使用寿命、密封性能最佳的目的。
截止阀阀体夹层及阀瓣底座的厚度计算与分析
2021年第2期 阀 门一73—文章编号：1002-5855 (2021)02-0073 ~07截止阀阀体夹层及阀瓣底座的厚度计算与分析倪平(宁波埃美柯铜阀门有限公司，浙江宁波315202)摘要提出采用等厚圆环板的应力和位移计算式代替圆板应力计算式，校核阀瓣底座弯曲强 度，以密封面表面粗糙度圪值最低要求为密封副匹配公差，计算截止阀阀体夹层厚度和阀瓣底座 厚度3给出了阀瓣底座设置加强筋和基体径向截面改为变截面梁的计算式，以减小阀瓣底座质量 及其当量厚度。
关键词截止阀；阀体；夹层厚度；阀瓣;底座厚度中图分类号:TH134 文献标志码：ACalculation and Analysis of Thicknessof Globe ValveBody Sandwich and Disc BaseNI Ping(Ningbo AM ICO Copper Valves Mfg Inc,Ningbo 315202,China)Abstract ：It is proposed that the calculation formula of stress and displacement of equal thickness circular plate with should be used instead of that of circular plate,check the bending strength of disc base, the minimum surface roughness of sealing surface is taken as the matching tolerance of sealing pair,and the thickness of valve body interlayer and disc base is calculated of globe valve.In order to reduce the mass and the equivalent thickness of the valve disc base,the calculation formula of setting stiffener for the valve disc base and changing the matrix radial section to variable cross- section beam is given.Key words：globe valve；valve body；thickness of the interlayer；disc；base thickness计算符号说明L—圆环宽度（悬臂梁臂长），m mf—轴向位移（悬臂梁挠度）值，mm[/]——轴向位移（悬臂梁挠度）公差，m m K—轴向作用力产生的密封副匹配偏差，(xm [K]—■密封副匹配公差，(Jim。
阀门承压件最小壁厚计算式的分析与应用
阀门承压件最小壁厚计算式的分析与应用
书山有路勤为径，学海无涯苦作舟
阀门承压件最小壁厚计算式的分析与应用
1、概述
在阀门产品设计及阀门承压件的设计中,目前尚无阀门承压件的最小壁厚
计算公式,在计算时通常都暂用压力容器壁厚计算公式来代用。
但是,经计算得出的数值比实际选用的要小得多,也就是说,用压力容器壁厚计算公式来计算阀门承压件的最小壁厚是不适宜的。
科学的确定阀门承压件最小壁厚方法和合理的选
用计算公式,使阀门承压件最小壁厚符合我国阀门现有的设计、制造和使用水平是十分必要的。
2、设计准则
阀门是压力管道重要附件。
由于其功能的特殊性,受力的复杂性,因此其设计准则也有着特殊性。
经研究证明,其设计过程是基于亚比例失效准则。
亚比例失效是认为承压件只有完全处于亚比例状态时才是安全的,一旦承压件某一点设计的最大应力使承压件产生变形超出亚比例范围,就认为这个承压件已失效。
亚比例状态是承压件因受力产生比例变形,其变形量达到最大比例变形量的一半时的变形状态。
阀门在工作中受到介质压力作用同时还受到密封副之间挤压力的作用,在
这些作用力作用下,阀门阀座和阀瓣等承压件因受力而变形,当其变形量超出亚比例变形范围时阀门密封副因过大变形而产生泄漏,于是阀门失效。
此时,亚比例极限是当试棒受拉产生最大比例变形的一半变形量时的抗拉强度,即σy = 0.5σP (式中σs 屈服极限,MPa
σe 弹性极限,MPa
σP 比例极限,MPa。
阀门壁厚标准
阀门壁厚标准一、阀门壁厚标准概述阀门壁厚是指阀门壳体的壁厚度，是阀门制造中的重要参数之一，通常与阀门的工作压力、温度等密切相关。
在不同的应用场合，需要满足不同的壁厚标准，以保证阀门的使用寿命和安全性。
二、壁厚标准规范阀门壁厚标准主要涵盖以下各项规范：1.国家标准：针对不同的阀门类型及材质，国家有相应的标准规定阀门壳体的最小壁厚。
2.行业标准：各行业都有自己的标准，调用的时候需要与具体的行业规范相匹配，如化工、石油、自来水等。
3.企业标准：各大阀门厂商均有自己的标准，有些厂商得到自主研发的阀门需要采用厂商自身标准。
三、不同阀门类型的壁厚要求不同类型的阀门使用的材料以及工作环境不同，对壁厚的要求也不同，具体要求如下：1.截止阀、止回阀、球阀、蝶阀等：一般而言要求壳体最小壁厚为阀门公称直径的1/26（即4mm），较大口径的阀门壳体壁厚逐步增大。
2.闸阀、美兰机阀等大口径阀门：壳体壁厚要求较高，一般而言要求壳体最小壁厚为阀门公称直径的1/10（即10mm）。
四、阀门壁厚的选型建议在选用阀门时，需要考虑到具体的使用环境，例如工作压力、温度、介质、介质流速等等因素，以此来综合决定阀门的壁厚以及其他相关参数。
此外，在选择阀门时，还需考虑到阀门的品质和性能，选用合适的厂商和品牌，避免购买劣质产品造成生产事故。
五、阀门使用注意事项为了防止阀门使用过程中出现泄漏、断裂等故障，需要注意以下几点事项：1.严格按照操作说明及工作条件使用阀门。
2.阀门接入管道前需进行检查，确保阀门安装正确。
3.阀门安装时，操作人员需按照标准安装并检查阀门是否处于正常状态。
4.在使用过程中，阀门应经常检查、维修，避免出现故障。
液压阀块壁厚标准
液压阀块壁厚标准因具体的设计和应用而异，但有一些常见的考虑因素和要求：
1.壁厚应足够大以支撑所需的流量和压力。
壁厚太小可能导致压
力损失和流量限制，而壁厚过大则可能导致浪费材料和增加重
量。
2.壁厚应均匀，以避免产生应力集中。
不均匀的壁厚可能导致局
部应力过高，从而增加开裂和破裂的风险。
3.壁厚应考虑到材料的机械性能，如强度、韧性和耐腐蚀性。
这
些性能会影响到阀块的耐用性和可靠性。
4.壁厚还应考虑到加工和制造的可行性。
太薄的壁厚可能难以加
工，而太厚的壁厚则可能导致加工困难和增加成本。
5.在一些应用中，如高温或高压环境，需要更厚的壁来承受更高
的压力或温度。
在这些情况下，应进行详细的强度和刚度分析，
以确保阀块的安全性和可靠性。
总之，液压阀块壁厚的标准取决于具体的应用和要求。
在设计阀块时，应综合考虑以上因素，以确保阀块能够满足所需的性能和可靠性要求。
阀门壳体局部区域壁厚测量评价方法的探讨
书山有路勤为径，学海无涯苦作舟
阀门壳体局部区域壁厚测量评价方法的探讨
1、概述
阀门阀体的壳体壁厚是阀门的关键质量指标,也是阀门使用的重要安全指标。
阀门产品标准对阀门壳体壁厚通常都有明确规定,但对阀门阀体局部区域的壳体壁厚小于标准规定的壳体最小壁厚时的处理原则,所有的国家和行业阀门产品标准对此均未作出规定。
一台阀门阀体其他部位、阀体颈部及阀盖部位数个
测量点壁厚实测值大于壳体最小壁厚,若有1～2 个测量点的壁厚实测值小于壳体最小壁厚,应按照壳体最小壁厚实测值的有关标准实施检验,在保证阀门安全使用的前提下正确执行相关标准的规定。
2、测量评价方法
2.1、阀门通用技术条件规定的处理原则
GB/T 12224-2005《钢制阀门通常要求》中第6.1.7 项规定,阀门壳体局部区域的壁厚小于最小壁厚时,若满足(a)、(b)和(c)所有限制条件时是可以接受的。
(a)小于最小壁厚的面积能被直径不大于0.35 圆所包围。
对于阀体颈部,
d0 = d′和t0 = t′。
对于所有其他局部区域,d0=d 和t0=tm。
(b)所测厚度不小于0.75t0。
(c)各包围圆边缘之间相隔的距离不小于1.75。
式中d 阀门内径,应不小于阀门公称尺寸DN 的90%
d′阀体颈部内孔直径
tm 除阀体颈部外的阀体其他部位、阀盖最小壁厚
t′阀体颈部的最小壁厚。
【doc】阀体的壁厚关于阀体壁厚计算公式的出处和适用性
阀体的壁厚关于阀体壁厚计算公式的出处和适用性——42——阀门1997年第2期当定单中有规定时,阀门釉遗厂应向买方提供一份证瞻髑门产品符合定单的合格证书.5.2重复试验除定单中规定由买方检查外,完工的阀门不需要进行重复试验.当制造厂提供了阀门已接本标准的要求通过了检查,试验和斗【】『检查员可以放弃重复试验的要求.重复试验时,对巳涂臻的阀门不需要去除油潦.库存的阀门在重复试验和装运前应进行商业性清洗.大连高压阀门厂郎成东?王骥苏殿颇译阀体的壁厚盘关于阀体壁厚计算公式的出处和适用性埔育彳可求得0.Ii门阔体与一般圆形简体容器比较,形状复杂.阀门安装在管道上,由于管道的热传递会产生内压以外的附加力.为使阀座不发生变形,阀体需有必要的刖性.如从理论上计算受附加力和内压的阀体壁厚是不容易的,应靠试验取得.因阀门的形状和大小种类繁多,对阀门逐一进行试验是不合适的.在此,对合理确定阗体壁厚的方法进行探讨.在ANSIB16.34(锕制阀门》标准以前的ASAB16e—l949上发表过计算公式.现在.火力发电用阀使用的电力标准ElOl,原子能用阀使用的告示501号中的阀体壁厚计算公式都是以ANs1B16.34为基础的不会有人怀疑用这个计算公式求得的壁厚结果,但对该计算公式的出处没有任何文献记载.因此对壁厚计算公式的历史进行谓查,并根据其他的计算研究谈计算公式的适用性.本文的论述是以ANSIB16-34为基础进行的.2.阀体壁厚计算公式.fP?d1—1.0t_==丽』式中t——阀体必要的最小壁厚,Pc——公称压力,psid——内径,in.S应力,S=~O00psi阀体的最小壁厚按公称压力和内径,用上厂家可按表格得到阀体的最小壁厚.3.阙体壁厚与管子璧厚的关系管子壁厚按以下计算公式求得PD式中f——管子的必要壁厚'.P——内压D——营子外径S——管子应力y——塑性应力分布系数(900F以下为0.4)将D(营子外径)变换成(管子内径)+2t(壁厚),Y取0.4代人,经过整理得P?d_==由此式可知,阀门壁厚是管子壁厚的1.5倍.对此.在ASAB16e--1949里有如下说明:作为对阀门形状的保证.在求得的直管壁厚上必须加50壁厚.这是对装配应力,封闭应力及应力集中的必要附加壁厚.也就是说,阀体有和直管不同的部分,由于阀门动作增加的力,为保证密封性能的必要刚性,必需增加5O厚的壁厚.但在这些说明的最后部分指出"阀门的壁厚,由于阀门的大小和种类变化范围大,每个阀体的必要壁厚要由阀门制造者决定.由此可知,这些规定的壁厚不见得能满足阀门的要求.l曲7年筹2期闫门——43——常讲的阔体的壁厚有50的余量,实际上仅对直管有50柏余量,不能误解成阀体的壁厚都有50的余量.其次,关于1.5倍的值,在ANSIB16.34的标准中写到阀体壁厚计算公式对于与磅级相等的受到内压的圆筒,在150~2500磅级时为50的壁厚,在4500磅级时为35的壁厚."关于此内客,在此进行一下探讨.如前所述,阀体的壁厚计算公式是管子壁厚的1.5倍,而管子壁厚计算公式是以薄壁圆筒公式为基础的.但是,4500磅级以上的管壁变厚,用薄壁圆筒公式计算的应力和实际产生的应力有出人,在4500磅级以上须用厚壁圆筒公式进行评价.将用阀体壁厚公式求得的壁厚数值与厚壁圆筒公式求得的壁厚数值比较,列于表1.裹1由表1可看出阀体的壁厚至3500磅级时,对应管子的壁厚约厚5O%,4500磅级约厚37,与ANSIB16.34的记载内容一致.因此,在ANSIB16.34中关于壁厚的规定成为阀门制遗者选甩的依据.另外,阀门制造者还必须掌握根据试验求得的应力,或者用其他方法求得的应力.这是一种关于求得阀体颈部的一次薄膜应力的方法(图),是历史悠久的KELLOG公司的公式.现在是ASME卷INB--3500的计算公式,被广泛使用.在ASME卷INB--3500里规定的一次薄膜应力的计算公式为fd1P一【+0.5}1Ⅲ/式中P——一次薄膜应力l图Ps——内压A,——受压部位面积A——金属部位面积上述公式中,采用基准压力(与各磅级相同的压力),参照ANSIB16.34表A1的值.内径是人口口径的1.5倍的数值,壁厚取在表中的最小壁厚,所得的一次薄膜应力如表2.裹2计算结果约超过基准应力30,并且仅是最小壁厚应力.实际上这壁厚加上壁厚的负公差,再加上铸件的壁厚斜度,求得的一次薄膜应力能充分满足基准应力7000PSI.可以认为, 1.5倍系数对阀门来说是最适当的倍率.4.关于闳体壁厚计算公式的基准应力7000PSI●在谈及阀门壁厚的基准应力7000PSI之前,简单叙述一下ANSIB16.34的等级基准应力8750PSI的出处.在ASAB16.5代替ASAB16e于1953年发行时,对压力一温度基准作了重要修订.首先,除了最初的150磅级外的各种尺寸的法兰, 其一次基准压力是根据ASME卷I附录一1952计算的,通过深入研究而制定了法兰应力.此时,法兰应力作为控制所有变形的代表应n1997年繁2臻力,被确定为8750PSI.在闶体壁厚计算公式中,使用的7000PSI是根据8750PSI乘以铸件系数0.8而得到的.阀体壁厚使用了与材料没有关系的鹰力7000PSI运算,在使用阁f]时应注意压力和温度使用范围的等级和材质的变化.根据这种情况,可以制订一张与材质没有关系的图表,供大家使用,这是推动阀门标准化的好方法.5.美于在耋厚计算公式上附加的0.1in.在一项阀体壁厚计算公式中,计算出的壁厚上加0.1ln.作为阀体的最小壁厚,这个0.1ln.是否是腐蚀余量曾有过议论.为此,冈野公司写信给ASME委员会,就ANSIB16.34的壁厚中.是否增加了腐蚀余量,提出疑问.当时,ASME的回答是:①ANSIB16.34没规定腐蚀余量的推荐要求;②ANSIB16.34鲥最小壁厚,不是保证阀门功能的壁厚,由于阀门形状和功能的多样,各种各样阀门的壁厚,须由制造者自己决定.由此,0.1in.不是腐蚀余量.6.关于塑性应力分布焉《数】,的废止一般使用的管子壁厚计算公式,包古如下的塑性应力分布系数】,=2S+丝2YP在成为特殊磅级(E101的二类)的等级为基础的MSS---66中,其闶体壁厚计算中也包古】,'一塑性应力分布系数】,的数值如表3.裹3Y值使用温度(下)900以下950铁素体锕45奥氏体锕札4o.4lOOOlO5O11oo115o以上0.70.70.70.70.40.4507古有塑性应力分布系数y舶譬厚计算公式,在关于法兰型阀门标准ANSIB16,5和关于扞接型阀门标准的MsSSP—6统一蓟一个阀门标准(ANsIB16.34)时,废除了塑性应力分布系数】,.'在应力计算中,使用了塑性应力分布系数】,,在高温下,被使用的管道和容嚣产生的非弹性变形会引起应力的再分布,实际在断面上产生的最大应力变小了.ANSIB16.34的分委员会根据以下理由,判断壁厚计算公式中使用y是不适当的. "在高温区域内,由于温度产生变形.使用了塑性应力分布系数】,后,变形更加增大(考虑】,的壁厚,比不考虑的要薄),使得拇门的功能不能令人满意.也就是说在高温区域里,薄譬阀门的刚性不理想,塑性应力分布系数不能加进壁厚计算公式里.7.结束语关于阀门强度的规定,除了ASME卷INB--3500(告示501号)外,仅有闶体壁厚的规定.对于壁厚计算公式是否真正适用存有疑问, 至今没有解答.翻开以往文献,用ANSI和ASME的方法推测,同时根据壁厚计算公式求得壁厚的阀体强度分析,是非常靠得住的.可以认为用计算公式求得的阀体壁厚是适当的.在闶体强度评价中,使用了一次薄膜应力的计算公式?在ASME卷INB--3500(告示501号)里有记载,在DIN38~0里也有记载.历史悠久的KELLOG公司用这个公式计算的一次薄膜应力数值,与实测结果比较是留有余地的,这个评价方法是适当的.苏州高中压阁门厂橹焉晴缟译自《鼠管技术》1996年8期。
阀门壳体壁厚计算式的分析与研究
算壳体的壁厚。按照阀门压力温度的确定办法, 指
定材料在指定温度的额定工作压力与公称压力的线
性关系, 在 式 ( 1) 中引入 壁厚 计 算系 数 K, 式
( 1) 应为
t=
1 5K PNd 20S - 1 2K PN
( 3)
式中 K ∀ ∀ ∀ 壁厚计算系数
通过计算, 针对于不同 PN 值, 选取 K 值 (表 2) 。按式 ( 3) 计算的壁厚值比 GB /T 12224规定
表达式。波特曼公式被采用于 A SM E V III 第一册
的 UG - 27 式 ( 1) 。
3 改进 经分析证明, 式 ( 2) 中 的 S 与 P c 的取值是
与温度相关并适用于 ASM E B16 34表 1中所有材 料的基础应力系数值。所以式 ( 1) 中的 S 取 49 2
时, 计算压力不能简单的按照公称压力 PN 代入计
1 概述
在对公称压力 PN ! 76M Pa 阀门的壳体壁厚进
行计算 时, 经 常 使用 GB /T 12224 - 2008 标 准中
( 附录 B) 规定的壁厚计算公式。
t=
1 5PNd 20S - 1 2PN
( 1)
式中 t∀ ∀ ∀ 计算壳体壁厚, mm PN∀ ∀ ∀ 公称压力, M Pa
d∀ ∀ ∀ 标准规定的内径, mm
S∀ ∀ ∀ 应力系数 ( S = 49 2) 2 问题
取 PN = 42M Pa, d = 1 200mm 圆柱形截面的壳
体, 代入 式 ( 1) 计算 阀体的壁 厚 t, 结果为 t =
1 575mm, 与 GB /T 12224- 2008标准中的壳体最小 壁厚 ( 标准中的表 3, 厚度 418 1mm ) 相比较, 其
阀体内压圆筒壁厚计算式的探讨
通过对国内外相关标准的阀体内压圆筒壁厚计 算式推导过程的研究 和 分析， 以 及 壁厚 计 算 值 的对 比和误差分析， 现 行 标准 规 定 的阀 体壁厚 计 算 式 在 引用、 转换和参数定义上存在一些不恰当处置， 在强 度理论、 设计准则 和 安 全 系 数 的 选择 上 与 国 际标准 存在不同和滞后的现象。希望此文能有助于对壁厚 计算式和壳体设计强度方法的选用和探讨。 2 薄壁圆筒壁厚计算
( 4)
1977 年由石化部和一机部 联 合 颁 发 的《钢 制 石 ， 改 用 大多数 国 家 选 用 油化工压力容器设计 规 定 》 的第三强度理论薄壁中径计算 式， 取［ σ］ 为 R eL /1. 6 和 R m /3. 0 中较小 值， 将 屈服 和 断 裂 同 时 作 为 压力 安全系数规则一直 容器强度失效的两 种主要 形式， 〔 1〕 沿续至 GB 150 － 1998 。但同一时期的文献 选择 式( 3 ) ， 并 延 用 至 今。 由于 第 一 强 度理 论 和 第 三 强 度理论所得筒 壁 上 一 点 的 相 当 应力 相 同， 若 将［ σ］ 改为许用拉应力， 则 式 4 也 适 用于 灰 铸 铁 等 脆性 材 料阀体壁厚计算。以应力 分析 设计 为 基 础 的 ASME Ⅷ － 2 ( P a ≤0. 4［ σ］时 ) 和 BS EN12516 － 2 基 于由 内压引起的， 沿圆筒 形 壳 体厚 度 上 的 总 体 一次 薄膜 应力强度的计算， 导出相同的壁厚计算公式， 但与锅 P 被 定 义 为“设计内压， 炉简单圆筒不同的 是， 加上 。因 所考虑的任一点 由 流 体 静 压 头 所产 生 的压力 ” 此式( 4 ) 应 视 为 薄 壁 阀 体壁厚 计 算 的 基本 公 式， 可 分别适合于脆性和塑性材料。 2. 4 按第三强度理论计算的薄壁阀体外径计算式
阀门壳体最小壁厚尺寸要求规范
GB26640-2011《阀门壳体最小壁厚尺寸要求规范》
最小壁厚的计算
壁厚数值不能从表1查得，可通过式(1)计算求得。
表1的最小壁厚数值比用式(1)计算的数值大。
式(1)
式中:
t m—计算壳体壁厚，单位为毫米(mm);
P c—数值为0.1倍的公称压力，单位为兆帕(MPa) ;
d—阀体端部内径尺寸，按附录A的规定，单位为毫米(mm) ; n—系数，当P c≤2.5 MPa时，n=3. 8;当P c>2.5 MPa时，n=4.8; S—应力系数，S=48.3 MPa
式(1)不适用于公称压力大于PN 760的阀门。
标准文献中表1中的实际数值比用式(1)得出的数值约厚3 mm-5 mm。
因为考虑装配应力、阀门启闭应力、非圆形状和应力集中需增加附加厚度。
因此在计算的厚度数值上，制造商应增加一定的厚度余量，确保阀门满足强度要求。
阀体壁厚计算腐蚀余量
阀体壁厚计算腐蚀余量
摘要：
一、阀体壁厚计算的重要性
二、阀体壁厚计算的方法
三、腐蚀余量的确定
四、阀体壁厚计算在工程实践中的应用
正文：
阀体壁厚计算腐蚀余量是保证阀门安全运行的关键环节。
在工业生产中，阀门经常接触到各种介质，受到化学腐蚀的影响，因此，阀体壁厚的合理计算对于保证阀门的正常使用至关重要。
阀体壁厚计算的方法主要有以下几种：
1.经验公式法：根据大量实验数据，总结出经验公式，用于快速估算阀体壁厚。
这种方法的优点是简单快捷，但缺点是准确度较低。
2.理论计算法：根据阀门的工作条件，利用材料力学和腐蚀学原理，计算出阀体壁厚。
这种方法的优点是准确度高，但缺点是计算过程较为复杂。
3.实验测量法：通过实际测量阀门在使用过程中的壁厚变化，来确定阀体壁厚。
这种方法的优点是准确度高，但缺点是操作复杂，成本较高。
在计算阀体壁厚时，还需要确定腐蚀余量。
腐蚀余量是指在阀体壁厚计算的基础上，增加的一定厚度，以弥补由于腐蚀造成的壁厚损失。
腐蚀余量的确定主要考虑介质种类、腐蚀性、压力等因素。
阀体壁厚计算在工程实践中的应用广泛，如在石油、化工、冶金等行业，
对于保证阀门的安全运行具有重要意义。
阀门质量检验问题及对策探究
阀门质量检验问题及对策探究发表时间：2020-12-08T02:18:23.091Z 来源：《中国科技人才》2020年第23期作者：齐光岩[导读] 目前，在阀门质量检验阶段之中会出现诸多问题，会使得阀门的质量无法达标，以此就会引发安全隐患。
所以在实施阀门检验的阶段之中，得要结合具体情况来实施科学化的外观判断，将影响质量的因素来予以明确，运用科学化对策来消除影响，从而来最大限度之上来提高阀门的质量与水平。
鉴于此，本文主要分析阀门质量检验问题及对策。
吉林石油集团吉松质量技术检测有限责任公司吉林省松原市 138000摘要：目前，在阀门质量检验阶段之中会出现诸多问题，会使得阀门的质量无法达标，以此就会引发安全隐患。
所以在实施阀门检验的阶段之中，得要结合具体情况来实施科学化的外观判断，将影响质量的因素来予以明确，运用科学化对策来消除影响，从而来最大限度之上来提高阀门的质量与水平。
鉴于此，本文主要分析阀门质量检验问题及对策。
关键词：阀门；质量检验；问题1、引言阀门属于石油与化工等工业生产之中必用的一类配件，同时也属于工艺部件，来达到行业生产需求。
然而在具体工业生产阶段之中，阀门质量检验也会出现诸多问题，这势必会加大阀门泄漏的概率，从而引发安全事故。
2、阀门质量问题 2.1、外观质量问题外观质量主要展现在阀门表现发生密封面损伤、凹坑、砂眼等情况。
其中密封面损伤也相对普遍，其主要是由于运输或装卸中而引发的磕伤，各个方向的损伤针对性能的影响也不一，随即所造成的危害程度也不一。
砂眼，实则就是在铸造阶段之中的翻砂工业之中所发生的表面去缺陷，这是由于沙粒和炉渣的影响而引发小孔。
砂眼的出现与整个生产阶段之间有着直接性的联系。
2.2、压力试验质量问题在阀门制作完成之后来实施压力试验，然而在工程之中引发一部分缺陷，其实则是由于密封件部位，通常的阀门表面也会引发穿透性缺陷而引发泄漏。
3、阀门质量检验问题 3.1、性能检验不足事实上，在阀门性能检验阶段之中，性能的抽查不含材料方面，然而在具体产品生产阶段之中，会出现材料转换现象，来运用成本低的材料来替换成本材料。
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阀门壳体局部区域壁厚测量评价方法的
探讨和思考
吴文景1，吴文珍2
（1、永嘉县产品质量监督检验所，浙江永嘉325102；2、永嘉县质量技术监督局，浙江永嘉325100）
摘要分析了国内和国外有关标准对阀门壳体局部区域壁厚的规定，提出了阀门壳体局部区域壁厚测量评价方法。
关键词阀门；壳体壁厚；测量评价
一、问题由来
阀门阀体的壳体壁厚是阀门的关键质量指标，也是阀门使用的重要安全指标。
阀门产品标准对阀门壳体壁厚一般都有明确规定，但对阀门阀体局部区域的壳体壁厚小于标准规定的壳体最小壁厚时的处理原则，所有国家、行业的阀门产品标准对此均未作出规定。
一台阀门阀体中通流道、中腔及阀盖部位数个测量点壁厚实测值大于壳体最小壁厚，其中有1到2个测量点壁厚实测值小于壳体最小壁厚，如果按壁厚实测值小于标准规定的壳体最小壁厚，就判该台阀门不合格，这对阀门的制造厂是不公平的，也是不合理的。
这是因为任何铸件难免有缺陷，局部区域壁厚实测值小于壳体最小壁厚，但不是小得很多，这个局部区域被限制在很小的区域范围内，且两个局部区域之间相距足够大，这样的情况是由铸件微小缺陷造成，不是阀门制造厂设计文件、制造工艺不符合要求造成，这样的情况能否被客户接受，能否判为合格呢？
二、测量评价方法
（一）《钢制阀门一般要求》国标规定的处理原则
GB/T 12224-2005《钢制阀门一般要求》中6.1.7关于局部区域的规定，局部区域的壳体壁厚小于最小壁厚的，满足下述所有限制条件时是可以接受的：
（a）小于最小壁厚的面积能被直径不大于圆所包围。
对于阀体颈部，d0＝d’和t0＝t’。
对于所有其他局部区域，d0＝d和t0＝t m。
（b）所测厚度不小于0.75 t0。
（c）各包围圆边缘之间相隔的距离不小于
式中：
d—阀门内径，应不小于阀门公称尺寸DN的90%；
d’—阀门颈部内孔直径；
t m—除阀门颈部外的阀体最小壁厚；
t’—阀门颈部的阀体最小壁厚。
如果通过测量计算，一台阀门的壁厚同时满足以上三个限制条件的，对局部区域的壳体壁厚小于最小壁厚的情况能被客户接受，可判为合格。
如有一个条件不满足，则判为不合格，也不能被客户接受。
（二）举例说明
现以PN50 DN100的钢制闸阀为例说明阀门壳体局部区域壁厚测量评价方法：
1、计算（辅以颈部内径量值测量）0.75 t0、、
（
查GB/T 12234-2005《石油、天然气工业用螺栓连接阀盖的钢制闸阀》标准得：
DN＝100
t m＝9.7 mm（GB/T 12234-2005中4.4.4、4.5.6的规定）
t’＝9.7 mm（GB/T 12234-2005中4.4.4、4.5.6的规定）
0.75 t0＝0.75 ×9.7 mm≈7.3 mm
d＝100×90%＝90mm（按最小流道直径计算）
内径表分别测量阀体、阀盖颈部内径d’的量值
计算除阀体、阀盖颈部外的：
0.35×29.55≈10.3mm
计算除阀体、阀盖颈部外的
1.75×29.55≈51.7mm
（+10.3mm+51.7mm＝62 mm
计算阀体、阀盖颈部的：
计算阀体、阀盖颈部的
）mm
2、测量阀体流道、阀盖壁厚及阀体、阀盖颈部
用超声波测厚仪测量阀体流道至少6个测量点的壁厚（在检验报告中宜用示意图标出测量点分布）
用超声波测厚仪测量阀盖至少6个测量点壁厚（在检验报告中宜用示意图标出测量点分布）
用超声波测厚仪测量阀体颈部至少6个测量点的壁厚（在检验报告中宜用示意图标出测量点分布）
用超声波测厚仪测量阀盖颈部至少6个测量点的壁厚（在检验报告中宜用示意图标出测量点分布）
3、闸阀壳体局部区域壁厚测量评价
（1）以上测量点的壁厚实测值均大于或等于9.7 mm，则判壳体壁厚合格
（2）除颈部外，阀体流道、阀盖及阀体、阀盖颈部的测量点有一个以上（包含一个）壁厚实测值小于7.3 mm，则判壳体壁厚不合格。
（3）阀体流道、阀盖及其颈部的测量点各（或）只有一个壁厚实测值小于9.7 mm，但不小于7.3 mm。
以该点为中心，以10.3mm为直径的圆的内、外边缘各至少测量3点的壁厚（在检验报告中宜用示意图标出测量点分布）；以该点为中心，以62mm为直径的圆内至少测量6点的壁厚（在检验报告中宜用示意图标出测量点分布）；以
0.3为直径的圆的内、外边缘各至少测量3点的壁厚（在
检验报告中宜用示意图标出测量点分布）；以（
+）mm为直径的圆内至少测量6点的壁厚（在检验报告中宜用示意图标出测量点分布）。
（a）以10.3mm为直径的圆的内边缘测量点的壁厚实测值均不少
于7.3 mm；
（b）以10.3mm为直径的圆的外边缘测量点的壁厚实测值均不小于9.7 mm；
（c）以62mm为直径的圆内测量点的壁厚实测值均不小于9.7 mm；
（d）以为直径的圆的内边缘测量点的壁厚实测值均不少于7.3 mm；
（e）以
不小于9.7 mm；
（f）以（）mm为直径的圆内测量点的壁厚实测值均不小于9.7 mm，
若（a）～（f）同时满足，则判壳体壁厚合格。
若（a）～（f）中有一条以上（含一条）不满足，则判壳体壁厚不合格。
（4）阀体流道、阀盖及其颈部的测量点各（或）有2个以上（含2个）壁厚实测值小于9.7 mm，但不小于7.3 mm。
（a）阀体流道壁厚实测值小于9.7 mm，但不小于7.3 mm各2个测量点之间的距离小于51.7mm；
（b）阀盖壁厚实测值小于9.7 mm，但不小于7.3 mm各2个之间测量点之间的距离小于51.7mm；
（c阀体颈部壁厚实测值小于9.7 mm，但不小于7.3 mm各2个
之间测量点之间的距离小于；
（d）阀盖颈部壁厚实测值小于9.7 mm，但不小于7.3 mm各2
个之间测量点之间的距离小于，
若（a）～（d）中有一种以上（含一种）情况出现，则判壳体壁厚不合格。
若（a）～（d）4种情况均未出现，按（3）的规定对每一个壁厚实测值小于9.7 mm，但不小于7.3 mm的测量点进行测量评价，全部满足（3）规定的壳体壁厚合格条件的，则判壳体壁厚合格；若有壁厚实测值小于9.7 mm，但不小于7.3 mm的一个以上（含一个）测量点不满足（3）规定的壳体壁厚合格条件的，则判壳体壁厚不合格。
三、改进建议
建议修改国家、行业阀门产品标准，阀门产品标准引用GB/T 12224-2005《钢制阀门一般要求》中6.1.7的规定，或在阀门产品监督检验评价细则中建议引用GB/T 12224-2005《钢制阀门一般要求》中6.1.7的规定，按本文阐述的测量评价方法，对局部区域壁厚进行测量评价，局部区域的壳体壁厚小于最小壁厚，但同时满足GB/T 12224-2005中6.1.7规定的三个限制条件的判壳体壁厚为合格，否则判为不合格。
本文所阐述的阀门壳体局部区域壁厚测量评价方法，符合国外先进标准美国机械工程师学会的ASME B16.34-2004《法兰、螺纹和焊连接的阀门》的规定，也符合我国现有的铸造质量水平。
经实践证明，能保证阀门安全使用，能被客户、制造厂和质量监督检验部门三方所接受。