MW发变组保护值计算书
200MW机组继电保护定值计算书
新中益发电有限公司#5机发变组保护定值计算书河南电力试验研究院二00五年四月目录第一章技术数据 (3)第二章保护整定计算 (4)2．1 发电机差动保护（A柜、B柜） (5)2．2 发电机匝间保护（A柜、B柜） (6)2．3 发电机复压过流保护（A柜、B柜） (6)2．4 发电机基波定子接地保护（A柜、B柜） (7)2．5 发电机三次谐波定子接地保护（A柜、B柜） (8)2．6 发电机转子接地保护（A柜、B柜） (9)2．7 发电机对称过负荷保护（A柜、B柜） (9)2．8 转子表层过负荷保护（A柜、B柜） (10)2．9 发电机失磁保护（A柜、B柜） (11)2．10 发电机失步保护（A柜、B柜） (13)2．11 发电机过电压保护（A柜、B柜） (14)2．12 发电机过激磁保护（A柜、B柜） (15)2．13 发电机逆功率保护（A柜、B柜） (16)2．14 发电机程跳逆功率保护（A柜、B柜） (17)2．15 发电机低频累加保护（A柜、B柜） (17)2．16 发电机起停机定子接地保护（A柜、B柜） (18)2．17 发电机突加电压保护（A柜、B柜） (19)2．18 发电机TA断线保护（A柜、B柜） (19)2．19 发电机TV断线保护（A柜、B柜） (20)2．20 发变组差动保护（A柜、B柜） (20)2．21 主变差动保护（A柜、B柜） (21)2．22 主变高压侧复压过流保护（A柜、B柜） (23)2．23 主变高压侧阻抗保护（A柜、B柜） (24)2．24 主变高压侧零序过流保护（A柜、B柜） (25)2．25 主变高压侧间隙零序保护（A柜、B柜） (26)2．26 主变高压侧过负荷保护（A柜、B柜） (26)2．27 主变220kV侧失灵启动保护（A柜、B柜） (27)2．28 主变TA断线保护（A柜、B柜）（发变组TA断线与此同） (27)2．29 主变TV断线保护（A柜、B柜） (27)2．30 高厂变差动保护（A柜、B柜） (28)2．31 高厂变高压侧复压过流保护（A柜、B柜） (29)2．32 高厂变过负荷保护（A柜、B柜） (30)2．33 A分支低压过流保护（A柜、B柜） (31)2．34 B分支低压过流保护（A柜、B柜） (32)2．35 A分支过负荷保护（A柜、B柜） (32)2．36 B分支过负荷保护（A柜、B柜） (33)2．37 高厂变TA断线保护（A柜、B柜） (33)2．38 A分支TV断线保护（A柜、B柜） (33)2．39 B分支TV断线保护（A柜、B柜） (34)2．40 励磁绕组过负荷保护（A柜、B柜） (34)2．41 主变非电量保护（C柜） (35)2．42 高厂变非电量保护（C柜） (35)2．43 断路器失灵保护（C柜） (35)2．44 母差保护（C柜） (35)2．45 热工保护（C柜） (35)2．46 断水保护（C柜） (35)第三章整定说明 (36)第四章保护定值单 (37)第一章技术数据1．1 #5发电机参数型号：QFSN-200-2额定功率：200 MW额定容量：235 MV A额定电压：15.75 kV额定电流：8625 A功率因数：0.85同步电抗：Xd =1.945暂态电抗：Xd’（饱和值）= 0.236，Xd’（不饱和值）= 0.2584次暂态电抗：Xd’’（饱和值）= 0.146，Xd’’（不饱和值）= 0.18负序电抗：X2 =0.173空载励磁电压：120 V空载励磁电流：670 A满载励磁电压：445 V满载励磁电流：1765A1．2 #5主变压器参数型号：SFP7-240000/220额定容量：240000 kV A额定电压：242±5×2.5%/15.75 kV额定电流：572.6/8798 A接线组别：Yn/△—11短路电压：U d%=13.1%1．3 #5高厂变参数型号：SFFL-31500/15额定容量：31500/20000（低压1）-11500（低压2）kV A额定电压：15.75/6.3（低压1）- 6.3（低压2）kV额定电流：1155A/1833（低压1）- 1054（低压2）A接线组别：△/ d0-d0短路阻抗：（已按Sb = 100MV A进行折算）高压侧：-0.136；低压侧1：0.708；低压侧2：0.708 1．4 #5主励磁机参数型号：JL-1150-4额定容量：1150 kV A额定电压：415 / 240 V额定电流：1600 A励磁电压：48.9 A励磁电流：148.9 A功率因数：0.92频率：100Hz1．5 主接线及设备阻抗图（均按Sb = 100MV A进行折算）第二章保护整定计算2．1 发电机差动保护（A柜、B柜）2．1．1 保护基本参数电流互感器取发电机机端和中性点CT，变比为12000/5=2400 发电机二次额定电流：Ie =Ign/na =8625/2400=3.59（A）2．1．2 保护整定计算1）最小动作电流整定Iop.0=0.2Ie =0.72（A）2）最小制动电流整定Ires.0=Ie=3.59（A）3）比率制动系数整定Ik.max =（1/Xd’’）×（Sb/3×15.75）/na= 24.6（A）Iunb.max= Kap×Ker×Kcc×Ik.max =4.92（A）Iop.max=Krel×Iunb.max=7.38（A）Ires.max=Ik.max=24.6AS =（Iop.max-Iop.0）/（Ires.max-Ires.0）=0.34）比率差动保护灵敏度校核Ik.min=0.866×(1/Xd’’)×Sb/3×15.75）/na=21.3（A）Ires=Ik.min/2=10.65（A）Iop=Iop.0+S(Ires-Ires.0) =2.8（A）Ksen= Ik.min /Iop =21.3/2.8=7.6＞22．1．3 保护出口瞬时动作于全停。
600MW发变组继电保护整定计算实例
第二节GE发电机变压器组继电保护整定计算实例#2主变参数表表3、主变参数表一. G60发电机纵差保护发电机中性点CT TA2 25000/5 星形接线 G60—I发电机中性点CT TA3 25000/5 星形接线 G60—II发 电 机出口CT TA6 25000/5 星形接线 G60—II发 电 机出口CT TA7 25000/5 星形接线 G60—I选G60中Stator Differential 为发电机差动保护中的比例差动元件。
1. 发电机纵差保护启动电流（STATOR DIFF PICKUP ）(1) 按躲过发电机额定负荷运行时的最大不平衡电流计算，即a gn a gn a gn rel op n I n I n I K I 09.003.025.103.020.=⨯⨯=⨯⨯=I g.n =19245/5000=3.85A(2) 根据运行经验和厂家推荐值取(0.15~0.2) I g.n ,由于斜率通过原点取I d.op..min =0.15I g.n / I n =0.15×3.85/5=0.115pu(3) 取STATOR DIFF PICKUP =I d.op..min =0.12pu2. 拐点1（ BREAK1）拐点1（ BREAK1）选取原则是按保护发电机区内故障有足够灵敏度计算,由于I d.op.min /S1是装置的自然拐点电流,因此实际上在第一拐点前保护已出现制动作用,可整定的第一拐点电流取值范围1~1.5 pu , 因此实际整定值可取较大值BREAK1=I res1=1.5 pu =1.5×5=7.5A=1.95 I g.n 。
3. 第一制动系数斜率或斜率1（SLOPE1）计算按躲过区外故障时保护不误动作计算, 斜率1（SLOPE1）理论计算值为150101502511....K K K K S er cc ap rel =⨯⨯⨯⨯== 或根据经验取值SLOPE1=S1=30%5. 第二制动系数斜率或斜率2（SLOPE2）计算因为拐点2电流小于区外最大三相短路电流，所以斜率2的选择原则是：可靠躲过区外最严 重短路故障时的最大不平衡电流，保证保护不发生误动。
发变组整定计算书
湖南省石门电厂技术工作（方案、措施、汇报、请示、总结）报告题目：石门电厂#1发变组保护整定方案及整定计算书编写：邹巍罗燕初审：审核：审定：批准：2005 年 12 月 18 日＃1发变组整定计算书一、 发电机纵差动保护（循环闭锁）1、整定原则（1）发电机额定电流I e I e （或I N ）可按下式计算 A 4.3c o s 3＝φT eN e n Ue P I I ==式中：eP ——发电机额定功率，300000KW ； Ue——发电机额定电压，20KV ； Tn——差动TA 变比，15000／5A ；φcos ——发电机的额定功率因数，0.85。
（2）启动电流I q按躲过正常工况下最大不平衡差流来整定。
不平衡差流产生的原因：主要是差动保护两侧TA 的变比误差，保护装置中通道回路的调整误差。
一般 I q =（0.3~0.4）I e根据《汇编》，差动保护的启动电流的整定Ien I K I agnrel q 09.003.02=⨯⨯⨯=relK ———可靠系数，取1.50.03———由于所采用的CT 为10P 级，其比误差为0.03gnI ———发电机额定电流Ie ———发电机CT 二次侧额定电流规程要求agnq n I I )3.0~1.0(=，一般选用agn n I )2.0~1.0(根据原有定值，＃2F 的Ie I q 2.0=（即0.68A ） （3）拐点电流I gI g 的大小，决定保护开始产生制动作用的电流大小，建议按躲过外部故障切除后的暂态过程产生的不平衡差流整定。
一般 I g =（0.5~0.8）I e 。
根据《汇编》，定子电流等于或小于额定电流时，差动保护不必具有制动特性，因此拐点横坐标为：agng n I I )0.1~8.0(=＃2发电机原取1.0 Ie,现取1.0Ie 。
（4）比率制动系数K z （曲线斜率）K z 应按躲过区外三相短路时产生的最大暂态不平衡差流来整定 通常，对发电机完全纵差 K z =0.3~0.5根据《汇编》，按最大外部短路电流下差动保护不误动的条件，确定曲线斜率：最大动作电流：maxmax ⋅⋅=unb rel op I K IaK er cc op unb n I K K K I )3(maxmax ⋅⋅=opK ——非同期分量系数，取1.5～2.0 cc K ——互感器同型系数，取0.5 er K ——互感器误差系数，取0.1 relK ——可靠系数，取1.3～1.5)3(max⋅K I ——最大外部三相短路电流同期分量，发电机出口短路时发电机提供的最大短路电流max⋅res I （最大制动电流）＝)3(max⋅K I ＝66.48KA则曲线斜率为：14.04.30.1)5/15000(664804.32.0)5/15000(66480)1.05.02(5.1max max max =⨯-÷⨯-÷⨯⨯⨯=--=⋅⋅⋅gres q op res I I I I K可确保在最大外部短路时差动保护不误动，但考虑到电流互感器的饱和或其暂态特性畸变的影响，为安全计，宜适当提高制动系数值。
300MW发变组保护定值计算书(G60、T35)
贵溪2×300MW 扩建工程#5、#6发变组保护整定计算1 发电机差动保护发电机差动保护采用双斜率比例差动特性，作为发电机内部故障的主保护，主要反应定子绕组内部相间短路故障。
发电机中性点CT LH2 15000/5 星形接线 G60发 电 机出口CT LH6 15000/5 星形接线 G60选G60中Stator Differential 作为发电机差动保护中的比例差动元件。
1.1 定子差动保护启动电流（STATOR DIFF PICKUP ）依据《导则》4.1.1，最小动作电流应大于发电机额定负荷运行时的不平衡电流，即I op.0 = K rel ×2×0.03I gn /n a = 1.5×2×0.03 I gn /n a = 0.09 I gn /n a或 I op.0 = K rel I unb.0式中：K rel —— 可靠系数，取1.5；I gn —— 发电机额定电流10190 A ；I unb.0 ——发电机额定负荷状态下，实测差动保护中的不平衡电流。
发电机内部短路时，特别是靠近中性点经过渡电阻短路时，机端或中性点侧的三相电流可能不大，为保证内部短路的灵敏度，最小动作电流I op.0不应无根据地增大，根据《整定导则》说明，实际可取I OP = （0.1～0.3）I gn /n a ，一般宜选用（0.1～0.2）I gn /n a 。
依据《G60》说明书，最小启动值由正常运行条件下的差动电流决定，厂家推荐为0.1～0.3 pu ，出厂设定值为0.1 pu 。
考虑以上两种因素，取I op.0 = 0.2 I gn /n a以pu 值表示：0.2 I gn /CT pri = 0.2×10190/15000 = 0.136pu ，取0.14pu即：PICKUP = 0.14pu1.2 斜率1（STATOR DIFF SLOPE1）根据G60说明书，斜率1应大于最大允许电流下CT 误差产生的不平衡电流，最大误差一般为5%～10%倍的CT 额定电流。
发变组保护短路电流计算
发变组保护短路电流整定计算稿计算/日期：复审/日期：审核/日期：批准/日期：一、原始数据：Sj＝100MV A1、根据业主方提供最新线路阻抗值：系统最大运行方式下容量：2200MW，系统最小运行方式下容量：2000MW1）正序阻抗：正序电阻0.71099Ω，正序电抗18.620Ω2) 负序阻抗：负序电阻0.71516Ω，负序电抗18.4977Ω3) 零序阻抗：零序电阻1.10004Ω，零序电抗18.5626Ω折算到Sj=100MVA下的标幺值，且忽略电阻：X1＝18.620×100÷4002＝0.01164X2＝18.4977×100÷4002＝0.01156X0＝18.5626×100÷4002＝0.011602、发电机：Se＝128MW，Pe＝108.635MW，cosφ＝0.85，Ue＝13.8KV，Ie＝5345A，Xd″＝0.188（饱和值），X2＝0.172（饱和值），X0＝0.077（饱和值）故：X1＝0.188×100÷128＝0.147X2＝0.172×100÷128＝0.134X0＝0.077×100÷128＝0.0603、＃1主变：Se＝135MV A，Ue＝(420±2×2.5%)/13.8 kV，YNd11，额定电流：185.6/5648 A，Ud＝12.5％，X0＝166.7Ω/相故：X1＝X2＝0.125×100÷135＝0.0926X0＝166.7×100÷4002＝0.10424、励磁变：Se＝1050kV A，Ue＝13.8/0.40kV，Yd11，Ud＝6％，X1＝X2＝0.06×100÷1.05＝5.71二、等值阻抗图：三、短路电流计算：1、d1点短路：主变高压侧短路。
保护定值计算书
3×600MW 超临界机组工程1#发变组保护定值计算书目录~~~~~~~~~~~~~~~第一部分： A 柜保整定算1、机差保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(5)2、机序保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(7)3、制流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(8)4、定子接地保（ 95%）⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(10)5、机端、中性点三次波比保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(11)6、失磁保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(12)7、逆功率保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(14)8、上保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(16)9、匝保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(16)10、失步保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(18)11、激磁保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(20)12、率异样保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(22)13、低阻抗保⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(23)14、主差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(25)15、高隙零序流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(30)16、高零序流t1 、t3 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (30)17、高零序流t2 、t4 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ (31)18、差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(31)19、高三相高或低⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(36)20、高零序⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(36)21、机荷⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(37)22、主通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(38)第二部分： B 柜保整定算1、厂高差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(39)2、厂高复合流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(44)3、厂高 A分支零序流 t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(47)4、厂高 B 分支零序流 t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(48)5、厂高通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(49)6、厂高 A 分支零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(49)7、厂高 B 分支零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)8、厂高 A 分支复合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)9、厂高 B 分支复合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(52)10、励磁荷⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(53)11、励磁速断⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(54)12、励磁流⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(55)13、励磁器差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(55)14、励磁器复合流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(60)15、励磁器通⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(62)16、励磁器零序差⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(62)17、励磁器零序流t1 、t2 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(65)第三部分： C柜保整定算第四部分：定清1、保 A 柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(67)2、保 B 柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(70)3、保 C柜定清⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(71)第五部分：信号置1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(72)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(74)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(75)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)第六部分：故障波置1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(76)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(78)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(80)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)第七部分：保一表1、保 A 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(81)2、保 B 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(82)4、保 C柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(83)5、保 D柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(84)6、保 E 柜⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(84)第一部分：发变组A、B 柜保护整定计算1、发电机差动保护发电机差动保护采纳双斜率比率差动特征，作为发电机内部故障的主保护，主要反响定子绕组和引出线相间短路故障。
保护定值计算书
保护定值计算书文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]云南大唐国际红河发电有限责任公司#1机发变组保护定值计算书（保护装置：DGT-801B、RCS-985A、RCS-974A）（本定值是依据云南省调度2005年度下达的电网综合电抗计算）计算：审核：批准：云南红河发电厂工程设备部二零零五年十一月十九日励磁电压365V；励磁电流2642A一、一次设备参数1．#1发电机：QFSN-300-2-20型；Pe=300MW； Se=353MVA；Qe=186MvarUe=20KV；Ie=10190A ；COSф=；Xd"=%/%(非饱和/饱和) Xd′=%/20%(非饱和/饱和)；Xd=%; X2=%/%(非饱和/饱和)+%/20KV； Ud=%2．#1主变：SFP10-370000/220GW Se=370MWA；Ue=242-31068A YN,d113．#1高厂变：SFF9-40000/20 Se=40000/25000-25000KVA； Ue=20+×%/ Ie=2291-2291A Ud=% ；D/d0-d04．#1励磁变：ZSCB9-3150/20/ Se=3150KVA；Ue=20+%/756V； Ie=2406A；Ud=% Y,d115．#1发变组配置了南瑞继保电气有限公司RCS-985A型发电机变压器成套保护装置、南瑞继保电气有限公司RCS-974A型变压器非电量及辅助保护装置以及国电南自DGT-801B型发电机变压器成套保护装置二、本次保护整定计算的依据：大型发电机变压器继电保护整定计算导则。
电力工程电气二次设计手册。
-985A-974A型发电机变压器成套装置技术使用说明书。
DGT-801B型发电机变压器成套装置技术使用说明书。
发电机.变压器产品说明书。
缺高厂变说明书 、系统电抗第二部分 #1发变组主系统阻抗计算（依据2005年调度部门下发系统综合电抗计算暂无）一、正常运行方式正序阻抗计算 （一）、取基准容量Sj=1000MVA（二）、见云南2005年正运行方式序阻抗 （三）、系统正常运行方式下等效阻抗计算1．X1、X2、由云南电网2003年度综合电抗确定（云南调度继电保护处提供）既：X1=；X2=；X7′=目前按X=0，S=∞计算 2．#1主变压器（图一）X1=Ud%×Sj/Se=×1000/370= 3．#1发电机（图一）X2= Xd ＂×Sj/Se=×1000/353= 4．#1高压厂用变（图一）X3=X4= Ud%×Sj/Se=×1000/40= 5．#1励磁变X5= Ud%×Sj/Se=×1000/= 5．折算至#1高厂变（图二）X31=X14+X29max 23Id 74.6523⨯max 23Id 8.7623⨯max 23Id 42.3523⨯max 23Id 03.2323⨯max 23Id 79.3023⨯-985A 电机变压器组配置的RCS-985A 微机型保护：1．1 发电机-变压器组差动 1．2发电机保护 发电机差动定子对称过负荷(反时限) 定子不对称过负荷(负序反时限)程序跳闸逆功率 发电机逆功率发电机过激磁保护 定子过电压 发电机定子匝间保护 定子100%接地保护 发电机失磁保护 发电机失步保护 发电机频率异常保护 起停机保护 转子一点接地保护 励磁绕组过负荷 1．3主变压器保护主变压器差动保护 变压器低阻抗保护 主变压器零序过流 主变压器过负荷 主变通风启动 主变压器瓦斯保护 主变压器温度 主变压器压力释放 主变压器油位异常 1．4高压厂用变压器保护高压厂用变压器差动 高压厂用变压器高压侧复合电压过流保护高压厂用变压器A 分支低压闭锁过流 高压厂用变压器B 分支低压闭锁过流高压厂用变压器通风启动 高压厂用变压器瓦斯保护高压厂用变压器温度 高压厂用变压器压力释放高压厂用变压器油位异常 1．5励磁变压器保护励磁变压器差动 励磁变过流保护励磁变过流绕组过负荷2、RCS-985A 保护装置发变组差动保护整定计算:发电机中性点侧TA 变比15000/5,主变高压侧TA 变比1250/5；高厂变低压侧TA 变比3150/5。
发变组保护定值计算书实例
发变组保护定值计算书实例一期工程4×600MW发电机组,1发变组保护整定计算书批准:审核:计算:第 1 页共 35 页目录第一部分:概述 (3)第二部分:发变组A柜保护整定计算1、发电机差动保护…………………………………………………………………(8)2、发电机定子匝间保护……………………………………………………………(9)3、发电机电压制动过流保护………………………………………………………(10)4、发电机100%定子接地保护………………………………………………………(11)5、发电机对称过负荷保护…………………………………………………………(12)6、发电机负序过负荷保护…………………………………………………………(14)7、发电机失磁保护…………………………………………………………………(16)8、发电机失步保护…………………………………………………………………(17)9、发电机过电压保护………………………………………………………………(19) 10、发电机过激磁保护………………………………………………………………(19) 11、发电机逆功率保护………………………………………………………………(20) 12、发电机程跳逆功率保护…………………………………………………………(20) 13、发电机频率异常保护.....................................................................(21) 14、发电机起停机保护 (21)15、发电机突加电压保护 (21)16、励磁变差动保护 (22)17、励磁变速断保护 (24)18、励磁变过流保护 (25)第三部分:发变组C柜保护整定计算1、主变压器差动保护差动..................................................................(25) 2、主变高压侧复合电压过流保护.........................................................(27) 3、主变高压侧零序过流保护...............................................................(29) 4、主变低压侧接地保护.....................................................................(29) 5、主变过激磁保护...........................................................................(29) 6、主变过流启动通风保护 (29)第 2 页共 35 页7、高压厂变差动保护........................................................................(30) 8、高压厂变高压侧延时速断保护.........................................................(32) 9、高压厂变复压闭锁过流保护............................................................(32) 10、高压厂变低压侧中性点零序过流保护................................................(33) 11、高压厂变低压侧过流保护...............................................................(34) 12、高压厂变低压侧限时速断保护.........................................................(35) 13、高压厂变过流启动通风保护 (35)第 3 页共 35 页第一部分:概述一、保护配置简介:电厂#1—,4机组为一期工程新投机组，发变组保护按双套主保护、双套异常运行保护，双套后备保护的完全配置，符合电力系统保护双重化的要求，两套独立完全的装置，每套装置具有主保护与后备保护的全部功能。
发变组保护整定计算方案
发变组保护整定计算方案一、前言发变组是电力系统中的重要设备之一，作用是将输电线路的高电压变成适合于城市居民、企事业单位和居民生活的低电压，确保电能的稳定输送和供电质量。
然而，随着电网规模和负荷的不断增大，在发变组运行过程中，可能会受到各种各样的故障，如过电流、过电压等，从而造成发变组的损坏或电网的稳定性下降。
为了防止这些风险的发生，需要对发变组进行保护，其中，保护整定计算方案是发变组保护的关键所在。
二、什么是发变组保护整定计算方案发变组保护整定计算方案是指在发变组的保护装置上，设置一套合理的保护整定参数，以达到对发变组进行安全可靠保护的效果。
该方案需要结合电力系统的实际情况，包括发变组的技术参数、周边负荷情况和传输线路情况等，进行全面分析和综合考虑，从而确定最佳的保护整定参数，确保发变组的正常运行和电网的稳定输送。
三、发变组保护整定计算方案的意义1.确保发变组的正常运行发变组是电力系统中的重要设备，直接关系到电网的稳定性和供电质量。
保护整定计算方案的制定可以确保对发变组的有效保护，防止因过电流、过电压等故障造成的设备损坏，保障设备的正常运行。
2.保障电网的安全稳定发变组故障会导致电网负荷不均衡，造成电能的不稳定输送，甚至可能影响到周边用户的正常用电。
通过制定合理的保护整定计算方案，可以有效保障电网的稳定输送，提高电网的可靠性。
四、发变组保护整定计算方案的核心要素1.发变组技术参数发变组技术参数是指发变组的额定容量、电压等技术特性。
在制定保护整定计算方案时，需要结合发变组的技术参数信息，全面了解其工作状态和工作特性，确定发变组保护的必要性和保护参数。
这是保护整定计算方案的关键前提。
2.周边负荷情况周边负荷情况是指发变组连接的负荷变化情况。
发变组的电压和电流水平受到周边负荷的影响，因此在制定保护整定计算方案时，需要充分了解周边负荷情况，仔细分析和考虑周边负荷对发变组的影响，从而合理制定保护整定参数。
发变组保护整定算(阻抗下发后)
发耳发电厂4×600MW 机组继电保护及安全自动装置整定书（#1发变组、脱硫变、发变短引线部分）第四版批准：复审：初审：编制：大唐贵州发耳发电有限公司二0一三年六月整定说明一、整定范围本整定计算书整定范围为贵州发耳发电厂1、2号发变组，包括(发电机、主变、高厂变、励磁变)；二、整定依据●电力工程电气设计手册1（电气一次部分）中国电力出版社出版主编：戈东方；●电力工程电气设计手册2（电气二次部分）中国电力出版社出版主编：卓乐友；●电力系统故障分析中国电力出版社出版主编：刘万顺；●电力系统继电保护与安全自动装置整定计算中国电力出版社出版主编：崔家佩；●大型发电机变压器继电保护整定计算导则中国电力出版社出版主编：高春如；●设计院图纸、资料及厂家说明书（详见整定计算参考资料）；三、整定原则●按中国南方电网电力调度通信中心提供系统阻抗值计算；●涉及配合的保护应从定值和时间两方面进行配合，以免导致整定失配；四、简要说明●此整定计算按南网公司2013年系统下发阻抗后1、2号发变组保护的整定计算；●部分设备目前未有厂家实际数据，按设计参数或设计手册取；●500kV、20kV、6kV、0.9kV系统所有短路电流计算均采用标幺值计算；五、运行方式说明●最大运行方式：系统最大运行方式、#1、#2、#3、#4机投运；●最小运行方式：系统最小运行方式、停运两台机组。
目录1. 原始资料 (5)1.1 发电机变压器参数 (5)1.2 整定计算相关资料 (5)2. 短路电流计算 (6)3. 发电机变压器组保护配置方案 (12)3.1 发电机变压器主接线方式 (12)3.2 发电机变压器保护配置 (13)4. RCS-985A整定计算 (15)4.1 发变组差动保护 (15)4.2 主变压器差动保护 (18)4.3 主变压器低阻抗保护 (21)4.4 主变压器过负荷保护 (22)4.5 主变起动风冷 (22)4.6 主变压器零序过流保护 (22)4.7过励磁保护 (25)4.9 发电机纵向零序电压匝间保护 (28)4.10 发电机低阻抗保护 (29)4.11 发电机复压过流保护 (29)4.12 发电机定子接地保护 (31)4.13 发电机转子接地保护 (33)4.14 发电机对称过负荷保护 (34)4.15 发电机负序过负荷保护 (35)4.16 发电机失磁保护 (36)4.17 发电机失步保护 (38)4.18 发电机定子过电压保护 (39)4.19 发电机逆功率及程序逆功率保护保护 (40)4.20 发电机频率异常保护 (41)4.21 启停机保护 (42)4.22 发电机误上电（误合闸及断路器闪络）保护 (42)4.23 励磁变差动保护 (43)4.24 励磁变过流保护(含速断) (46)4.25 励磁绕组过负荷保护 (46)4.26 高厂变差动保护 (47)4.27 高厂变高压侧复压过流保护 (50)4.28高厂变A分支复压过流保护 (51)4.29 高厂变A分支零序过流保护 (52)4.30 高厂变B分支复压过流保护 (53)4.31 高厂变B分支零序过流保护 (54)4.32 高厂变起动风冷 (54)4.33 高厂变过负荷 (54)4.34 非电量保护 (55)4.35 出口方式 (55)5. RCS-985TJ整定计算 (56)5.1 脱硫变差动保护 (56)5.2 脱硫变高压侧复压过流保护 (58)5.3 脱硫变低压侧过流保护 (59)5.4 脱硫变低压侧零序保护 (60)5.5 脱硫变启动风冷保护 (61)5.6 脱硫变过负荷 (61)5.7 出口方式 (61)6. RCS-974FG主变非电量保护整定 (62)8. RCS-931D发变组短引线光差保护整定计算 (65)8.1 发变组短引线光差保护 (65)1.原始资料1.1发电机变压器参数（1）发电机QFSN-600-2 (水.氢.氢)Pn=600MW；COSФ=0.9；U n=20KV；I n=19250A；Xd〞=20.5%(饱和值)；Xd〞=22.3%(非饱和值)；Xd′=26.5%(饱和值)；Xd′=30.1%(非饱和值)；Xd=215.5%X2=20.3%(饱和值); X2=22.1%(非饱和值);X0=9.59%(饱和值); X0=10.1%(非饱和值)（2）主变压器3×（DFP-240000/500）Sn=3×240MV A；550√3-2×2.5%/20KV，YNd11；Ud=14%。
发电厂保护整定计算实施方案(MW)
×××电厂6号机组保护整定计算书2005年6月目录1 技术数据11.1 电气主接线图11.2 6号发电机参数11.3 6号主变压器21.4 励磁变压器21.5 6号高厂变21.6 3号启备变21.7 系统等值阻抗参数31.8 参数计算31.8.1 6号发电机31.8.2 6号主变压器31.8.3 3号启备变31.8.4 励磁变31.8.5 6号高厂变31.9 系统阻抗图32 发电机保护地整定计算42.1 发电机纵联差动42.2 发电机定子接地100%保护52.3发电机转子一点接地保护52.4发电机负序反时限过流保护52.5发电机对称过负荷保护62.6 发电机过激磁保护72.7 发电机逆功率保护72.8 发电机低励失磁保护72.9 发电机失步保护92.10 发电机匝间保护102.11 发电机低频累加保护102.12 发电机励磁绕组过负荷保护102.13 发电机起停机保护112.14 发电机TV断线保护112.15 发电机低压记忆过流保护112.16 发电机过电压保护122.17 发电机断水保护122.18 励磁变压器速断保护122.19 励磁变压器过流保护123 变压器保护地整定计算133.1 纵差保护133.2 主变复压过流保护143.3 高压侧接地过流保护154 发电机变压器组保护地整定计算154.1 发变组差动保护（4侧制动）155 高厂变保护155.1 纵联差动保护155.3 低压侧分支过流保护175.3.1 A分支过流保护175.3.2 B分支过流保护175.4 高压侧复合电压过流保护175.5 高厂变启动通风196 高压起备变196.1 纵联差动保护196.2 低压分支过流保护206.3 高压侧复合电压过流保护206.4 高压侧零序过流保护216.5 通风启动211 技术数据1.1 电气主接线图1.2 6号发电机参数型号： QFSN-330-2额定容量: 330 MW功率因数: 0.85额定电压: 20 kV额定电流: 11200 A空载励磁电压: 142V空载励磁电流: 882A满载励磁电压: 420V满载励磁电流: 2376A同步电抗： Xd = 2.02；Xq=2.02暂态电抗： X’d=0.23；X’q=0.23次暂态电抗：X”d=0.155；X”q=0.155负序电抗：X2=0.189发电机允许断水时间: 30秒TA变比: na = 15000/5 = 3000TV变比： ny = 20000/100 = 200中性点接地干式配电变压器:容量: 42kVA 电压比: 20/0.23kVR：0.461Ω一次侧TA变比: 10/1A 1.3 6号主变压器型号: SFP10—400000/220接线: YN,d11额定容量： 400 MVA额定电压: 242±2×2.5%/20kV高压侧额定电流: 954A低压侧额定电流： 11547A短路电压: Uk = 14%±7.5%零序阻抗: 20.6Ω高压侧TA变比: 1200/5A低压侧TA变比： 15000/5A中性点TA变比: 300-600/5A低压侧二次额定电流：11547/3000 = 3.849 A；高压侧二次额定电流：954/240 = 3.975 A.1.4 励磁变压器型号： SC-3280/20容量: 3280kVA变比: 20/0.885kV短路电压: Uk=8%接线方式: Yd-11高压侧TA变比: 150/5A低压侧TA变比： 3000/5A1.5 6号高厂变型号: SFF10-40000/20额定容量: 40/25-25MVA额定变比: 20±2×2.5%/6.3-6.3kV额定电流: 1155/2291-2291A接线方式: D,d-12,d-12短路电压: Ud1-2 = Ud1-2’ = 16.5%（-3.5%，+7.5%）TA变比: 15000/5(差动用) 1500/5(高厂变保护用) 3000/5(低压侧)1.6 3号启备变型号: SFF10-40000/20额定容量: 40/25-25MVA额定变比: 230±8×1.25%/6.3-6.3kV额定电流: 100/2291-2291A接线方式: Yn,d-11,d-11短路电压: Ud1-2 = Ud1-2’ = 16.5%TA变比: 600/5(高压侧) 3000/5(低压侧)1.7 系统等值阻抗参数基准容量： S B = 100MVA正负序阻抗： X s = 0.015331.8 参数计算S B = 100MVA1.8.1 6号发电机Xd” = 0.155×100/(330/0.85) = 0.0401.8.2 6号主变压器X T = 0.14（1-7.5%）×100/400 = 0.035X0 = 20.6×100/2202 = 0.04261.8.3 3号启备变X T1 = X T2 =0.165×（1-3.5%）×100/40 = 0.398X T0 = 96.1×100/2202 = 0.1991.8.4 励磁变X T3 = 8%×100/3.28 = 2.4391.8.5 6号高厂变X T1 = X T2 =0.165×（1-3.5%）×100/40 = 0.398 1.9 系统阻抗图2发电机保护地整定计算整定参考：《电力主设备整定计算导则》和《继电保护和安全自动装置技术规程 GB 14285-93》.以下简称《导则》或《规程》保护出口方式为以下几种：停机：断开发电机断路器、灭磁，关闭主汽门.解列：断开发电机断路器，汽轮机甩负荷.解列灭磁：断开发电机断路器、灭磁，汽轮机甩负荷.程序解列：对于汽轮机首先关闭主汽门，待逆功率继电器动作后，再跳开发动机断路器并灭磁.2.1 发电机纵联差动接于2LH（15000∶5，5P20）和7LH（15000∶5，5P20）二次侧.保护原理：发电机比率制动式完全纵差保护2.1.1 最小动作电流I op.0说明：整定差动保护地启动电流，曲线无制动时地启动差电流地门槛.一般取发电机额定电流(I gn)地0.1～0.3倍.原则：躲过躲过发电机最大负荷状态下差动回路中地最大不平衡电流整定.最小动作电流I op.0计算如下：I op.0= K rel×2×K er×I gn/n a式中：K rel——可靠系数，取1.5；K er——互感器比误差系数，取0.02.I op.0 = 1.5×2×0.02 I gn/n a = 0.06 I gn/n a实际可取I op.0 = 0.10 I gn/n a.2.1.2 最小制动电流I res.0说明：整定差动保护地最小制动电流，当制动电流大于此值时曲线开始有制动作用.根据《条例》，按照发电机额定电流来计算I res.0 = 1.0I gn/n a2.1.3 制动特性斜率S原则：整定制动曲线带制动部分地斜率.发电机机端三相短路时有最大外部短路电流：I K.max = 1/Xd” = 1/0.155 = 6.45最大地动作电流I op.max = K rel K ap K cc f i I K.max式中：K rel——可靠系数，为1.3～1.5；K ap——周期分量系数，约为2；K cc——互感器同型系数，0.5；f i——互感器变比误差，为0.1.I op.max = 1.5×2×0.5×0.1×6.45 = 0.968因为最大制动电流即为最大短路电流，所以有K res.max = 0.968/6.45 = 0.15因此有比率制动特性地斜率为S = （0.968-0.1）/（6.45-1.0）= 0.159根据一般整定原则取S为0.3～0.5，故实取S = 0.32.1.4 灵敏度校验：具有比率制动特性地差动保护装置由于保护制动电流地存在，灵敏度远远高于规定地要求，故不需要进行灵敏地计算和校验.2.1.5 保护出口：动作于停机.2.2发电机定子接地100%保护二次电阻0.461Ω，100V ；2.2.1 基波零序电压保护2.2.2.1 动作电压U op原则：以保护发电机定子绕组从机端算起地85%～95%地单相接地整定.根据经验，对于带有三次谐波滤过器地基波零序过电压保护，一般动作电压U op = 5～10V.动作值： 10V动作时间t 地整定原则：按大于主变高压侧接地保护动作时间整定延时动作时间.一般t =0.5 s. 灵敏度校验：K e = 3U 0/U op = 100/10 = 10，符合要求.2.2.1.2 动作时间t 2为防止系统扰动瞬态引起误动，取t 2 = 0.5s动作于发信号.2.2.2 三次谐波电压保护根据保护装置地要求，三次谐波电压需要根据实测发电机正常运行中不同负载情况下地比值来确定保护选择方案1或2.2.3 发电机转子一点接地保护原理：采用乒乓式开关切换原理构成转子回路一点接地保护.根据保护装置逻辑图，转子接地保护设定报警信号和跳闸两段.报警信号段：10k Ω，延时t = 4s ；跳闸段：5k Ω，延时t = 1s.考虑到转子两点接地对大型发电机地危害，不设转子两点接地保护.发生一点接地故障后，保护动作发出信号，经值班人员转移负荷后，发电机平稳停机检修.2.4 发电机负序反时限过流保护由定时限过负荷保护和反时限过流保护两部分组成2.4.1 定时限负序过负荷保护原则：按发电机长期允许地负序电流下能可靠返回地条件整定.I 2.op.l =K rel I 2∞I gn2/K r式中：K rel ——可靠系数，取1.2；I 2∞——发电机长期允许负序电流标幺值，由发电机厂家提供，I 2∞ = 0.10；I gn2——发电机额定电流二次值；K r ——返回系数，取0.9.I 2.op.0 = 1.2×0.10×I gn /n a /0.9 = 0.133 I gn /n a延时动作时间：按躲过后备保护动作时间整定.t 1 = 5 s延时动作于信号2.4.2 反时限负序过电流保护2.4.2.1 反时限过电流启动定值 I 2.op.min原则：按保护装置所提供地最大跳闸时间确定（通常为1000 s ），据此发电机转子表层允许地负序过流能力整定.t = A/（I ×22-I 2∞2）式中：A ——发电机允许过热常数，由厂家提供，A = 8s.I 2.op.min = 22201.01000/8/+=+∞I t A = 0.134动作于停机.2.4.2.2 反时限过电流速断定值I2.op.max原则：按躲过主变高压侧两相短路地条件整定.I2.op.max = I gn/（K sat X”d+X2+2X t）式中：K sat——饱和系数，取0.8；X”d、X2——发电机地次暂态电抗（不饱和值）和负序电抗标幺值；X t——主变压器电抗，约等于Z t，标幺值.I2.op.max = 1/（0.8×0.155+0.189+2×0.14×388/400）= 1.712.4.2.3 反时限延时下限t-max按I2.m.op电流能够承受地时间整定.时间整定为1000.0 s.2.4.2.4 反时限延时上限t-min原则：兼顾保护选择性、灵敏性.t-min = 8/（1.172-0.102）= 5.89s动作时限：取5.9s2.4.2.4 灵敏度校验：根据《继电保护和安全自动装置技术规程 GB14285-93》，反时限特性因保护反映电流变化时发电机转子绕组地热积累过程.不考虑在灵敏系数和时限方面与其它相间短路配合.2.5发电机对称过负荷保护由定时限过负荷和反时限过流两部分组成.2.5.1 定时限过负荷电流定值I ms.op原则：按发电机长期允许地负荷电流下能可靠返回地条件整定.I ma.op=K rel I gn2/K r式中：K rel——可靠系数，取1.05；I gn2——发电机额定电流二次值；K r——返回系数，取0.95.I ms.op = 1.05×I gn2/0.95 = 1.11I gn2延时动作于信号2.5.2 定时限过负荷动作时间原则：按躲过后备保护地最大动作时间整定.动作时间 5 s2.5.3 定子绕组热容量常数K厂家没有提供热容量常数，可取K = 37.5.2.5.4 反时限特性地下限电流I op.min原则：按发电机定子绕组允许地过流能力整定.I op.min = K co K rel I gn/K r式中：K co——配合系数，取 1.05；K rel——可靠系数，取 1.05；K r——返回系数，对微机保护可取0.95.I op.min = 1.05×1.05×I gn/0.95 = 1.16I gn对应有t min = K（I*2-（1+α））-1 = 37.5/（1.162-1.02）= 115s式中：α——散热修正系数.动作于停机.2.5.5 反时限特性地上限电流I op.maxI op.max = I gn/K sat X d” = I gn /(0.8×0.155) = 8.06I gn对应有t max = K（I*2-（1+α））-1 = 37.5/（8.062-1.02）= 0.59s2.5.6 灵敏度校验：根据《继电保护和安全自动装置技术规程 GB14285-93》，反时限特性因保护反映电流变化时发电机定子绕组地热积累过程.不考虑在灵敏系数和时限方面与其它相间短路配合.2.6 发电机过激磁保护由定时限和反时限过激磁保护两部分组成.2.6.1 定时限过激磁保护原则：按躲过发电机长期允许地过励磁能力整定.N q.op = U*/f* = 1.05式中：U*、f*——发电机电压和频率标幺值.t=5 s动作于信号.2.6.5 反时限过激磁保护原则：按实际录制过励磁保护动作特性曲线整定.根据发电机厂家提供地允许过励磁曲线和保护装置中给定地保护特性进行整定.V/f-Setting： 1.05 U N/f NVB-Setting： 1.0 U Nt1： 5st[V/f=1.05] 30.0 mint[V/f=1.12] 120st[V/f=1.25] 60st[V/f=1.46] 30st[V/f=2.0] 10s2.7 发电机逆功率保护2.7.1 动作功率P set原则：按躲过逆功率运行时地最小损耗计算.P set = K rel（P1+P2）式中：K rel——可靠系数，取0.5～0.8；P1——汽轮机在逆功率运行时地最小损耗，一般取额定功率地3%～4%；P2——发电机在逆功率运行时地最小损耗；一般取额定功率地（1-98.7%）= 1.3%.P op = 0.6×（0.03+0.013）×388 = 10.01MW二次整定值：10.01×106/（3000×200）= 16.68 W2.7.2 动作时限原则：经主汽门触点时，延时1.0～1.5 s，动作于解列.不经主汽门触点时，延时15 s动作于信号.根据汽轮机允许地逆功率运行时间，可动作于解列，一般取2 min.动作于程序跳闸.2.8发电机低励失磁保护采用失磁保护方案三.2.8.1 高压侧低电压U op原则：按照系统长期允许运行低电压整定，有电网调试部门按稳定条件决定地临界电压给定：低电压元件装在高压侧时U op =（0.7～0.8）U e.h/n y式中：U n.h——高压侧额定电压；n y——TV变比.U h1.op = 0.75×242 = 181.5 kV二次整定值： 75V延时发信号，t=0.2 s2.8.2 静稳边界阻抗X a = -0.5X’d（U2gn×n a）/（S gn×n y）X b = -X d （U 2gn ×n a ）/（S gn ×n y ）式中：U gn 、S gn ——发电机额定电压及额定容量；X ’d 、X d ——发电机暂态电抗和同步电抗；n a 、n y ——电流及电压互感器地变比.X a = -0.5×0.2302×(202×3000)/(388×200)=-1.8（欧）X b = -2.03×(202×3000)/(388×200)=-31.2（欧）将发电机、变压器、系统阻抗等归算到机端电压20kV 级地有名单位（欧姆）值，已知机端TA 变比为15000/5 = 3000，TV 变比为20000/100 = 200.X c = ya gn 2gn con n n S U X 式中：X con ——发电机与系统间地联系电抗（标幺值）；X T ——主变压器地短路电抗.X st = 0.015336号机失磁时，其余5台未失磁发电机等值电抗为X eq = 0.06085，6号主变等值电抗为X T = 0.035，X con = X t +X st //X eq = 0.035+0.06085//0.01533= 0.035+0.01225 = 0.04725X c = 0.04725×（202×3000）/（100×200）=2.83 Ω2.8.3 静稳极限励磁低电压继电器2.8.3.1 转子低电压U fl .op原则：根据厂家提供地保护原理，按发电机空载励磁电压地0.75倍整定.U fl .op =0.75×U f0=0.75×142=107 V式中：U f0——空载励磁电压，142 V二次整定值： 75 V动作于信号.2.8.3.2 转子低电压判据系数 K r转子低电压判据系数用于整定转子电压动作曲线斜率.K r =1/（K rel X d ∑）式中：K rel ——可靠系数，取1.1；X d ∑=X d +X con ，X con ——升压变压器及系统等值电抗之和（标幺值）；X d ——发电机电抗标幺值.X d = 202%X con = 0.04725×388/100 = 0.1833K r =1/（1.1×（2.02+0.1833））=0.4132.8.3.3 反应功率TV原则：考虑凸极效应.TV = 1/2[（1/X q Σ）-（1/X d Σ）]S B式中：X q Σ=X q +X con ；X d Σ=X d +X con ，X q 、X d ——发电机地q 轴、d 轴电抗.由于X q =X d ，故TV =02.8.5 定子过流I g .op原则：按发电机过载异步功率整定.I g .op =1.05 I gn =1.05×3.7336=4.503A二次整定值：4.5 A2.8.6 机端低电压U g原则：根据厂家提供地保护原理，按发电机额定电压地0.85倍整定.U g = 0.85U gn二次整定值：85V2.8.7 动作时间t1t1 = 1.5s动作于减出力（备用）、切厂用（备用）.2.8.8 动作时间t2t2 = 2.5 s动作于停机.2.8.9 机端过电压闭锁原则：防止发电机在突然甩负荷等过电压情况下强行励磁时失磁保护误动.U op≥（1.15～1.25）U gn实取 U op = 120V动作后延时5 s闭锁解除.2.9发电机失步保护原理：三阻抗元件型，即凸透镜型阻抗元件、失步线阻抗元件、直线型阻抗元件2.9.1 阻抗元件整定Z B = -X’d = -0.2302Z A = X con = 0.04725×388/100 = 0.183Z C = 0.9X T = 0.9×0.14×388/400 = 0.1222.9.2 系统阻抗角φΦmin = 180°- 2arctan[1.54×r L.min/（Z A+Z B）]假设最大负荷时地负荷阻抗r L.min=0.85，则Φmin = 180°- 2arctan[1.54×0.85/（0.183+0.230）] = 107.5°实取φ = 107°则fs.min = 20（1-107/180）= 8 Hz，大于要求地5 Hz，合格.基准阻抗Z n = 202/388 = 1.03 Ωn y/n a =（20000/100）/（15000/5）= 0.067二次基准阻抗；z n = 100/5 = 20 Ω二次整定阻抗标幺值为：z A = 0.183×1.03/0.067 = 2.83 Ωz B = 0.2302×1.03/0.067 = 3.54 Ωz C = 0.122×1.03/0.067 = 1.89 Ω，实取2Ω.2.9.3 启动电流I min原则：根据厂家提供地保护原理，当发电机电流大于额定电流地0.10倍时启动功角地检测.故取I min = 0.152.9.4 过电流动作值I set原则：根据厂家提供地保护原理，当I>I set时将失步保护第Ⅰ段闭锁，故定值需躲过断路器地遮断电流.I set = K rel I DL式中：K rel——为可靠系数，取0.85～0.9；I DL——为变压器高压侧断路器地额定遮断电流，查产品手册可知为3150A.I set = 0.85×3150/（1200/5）/（11200/3000）= 2.992.9.5 失步振荡滑极次数n1和n21区（振荡中心在发变组内），n1=1；2区（振荡中心在发变组外），n2=2.2.9.6 延时时间区外延时时间t1 = 2s区内延时时间t2 = 0.1s2.10 发电机匝间保护保护原理为发电机纵向零序电压及故障分量负序方向匝间保护.2.10.1 纵向零序动作电压原理：躲过外部短路时地不平衡电压，以实测为准.设计时初选为3V.2.10.2 故障分量负序电流根据保护装置厂家建议，选取εI = 0.06I n2.10.3 故障分量负序电压根据保护装置厂家建议，选取εu = 0.006U n = 0.6V2.10.4 故障分量负序功率根据保护装置厂家建议，选取εp = 0.001×388000000/（（20000/100）×（15000/5））= 0.65VA2.10.5 延时时间t = 0.5s2.11 发电机低频累加保护低频累加保护，保护装置带有低压闭锁功能.运行频率及相应地允许时间由厂家提供地运行规定来确定，现同类产品配置地保护整定值如下：f1 = 48Hz，累计时间为 300min = 18000s， t1 = 300s；f2 = 47.5Hz，累计时间为60min = 3600s， t2 = 60s；f3 = 47Hz，累计时间为10min = 600s， t3 = 10s；f4 = 46.5Hz，无累计时间，t4 = 1s.低电压动作二次值：原则：应躲过发电机机端电压允许地最低电压.Udz = 65V2.12 发电机励磁绕组过负荷保护发电机励磁绕组过负荷保护由定时限和反时限两部分组成.2.12.1 定时限过负荷电流定值I ms.op原则：按正常运行地最大励磁电流下能可靠返回地条件整定.I op = K rel I gn2/K r式中：K rel——可靠系数，取1.05；I gn2——发电机额定励磁电流二次值；K r——返回系数，取0.95.I op = 1.05×I gn2/0.95 = 1.11 I gn2延时动作于信号.2.12.2 定时限过负荷动作时间原则：按躲过后备保护动作时间整定.动作时间 5 s2.12.3 反时限过电流启动定值I m.op原则：按发电机长期允许地励磁绕组过负荷能力整定.当保护配置在交流侧时，其动作时限和动作电流地整定计算和定子绕组过负荷原则相同.I = 1.2 I gn2动作于解列灭磁.2.12.4 反时限过流速断定值 I .up .op原则：按与强励顶值倍数匹配地条件整定.I d.max （3）= 19.85 kAI up .op = 1.2×19.85 = 23.8 A二次整定值： 24A动作于停机.2.12.6 过负荷常数 K厂家没有提供励磁绕组过负荷常数，暂取K = 33.8.2.12.7 延时动作时间t 1t = )1(2α+-fd I K 式中：I fd ——强励倍数，一般取1.8～2.0；α——修正系数，0.01～0.02.t max = 33.8/（1.22-1.02）= 80st min = 33.8/（1.82-1.02）= 15s2.12.8 灵敏度校验：根据《继电保护和安全自动装置技术规程 GB18245-93》，反时限特性因保护反映电流变化时发电机转子绕组地热积累过程.不考虑在灵敏系数和时限方面与其它相间短路配合.2.13发电机起停机保护原理：采用零序电压原理，取自发电机中性点侧3U 0.2.13.1 动作电压原则：躲过不平衡电压，根据保护装置厂家建议，选取U op = 10V2.13.2 延时定值tt = 4 s2.14 发电机TV 断线保护原理：电压平衡式TV 断线保护.2.14.1 动作电压Uop原则：U op = 0.2U N = 20 V2.15发电机低压记忆过流保护接于发电机中性点侧TA 和机端TV ，作为发变组地近后备保护.2.15.1 动作电压U op原则：按躲过电动机自启动条件整定，一般可取U op = （0.5～0.6）U n故 U op = 60V2.15.2 动作电流I op原则：按躲过发电机地额定电流整定.I op = K rel I gn /K re式中：K rel ——可靠系数，取1.2～1.3；K re ——返回系数，取0.85～0.95，微机保护取0.95.I op = 1.2I gn /0.95 = 1.26 I gn2.15.3 动作延时t原则：与发变组主保护配合t = 0.5 s动作于停机.2.15.4 灵敏度校验电流元件：按最小方式下主变压器高压侧两相短路校验.I k.min = 0.866×1/（0.04+0.035）×100/388 = 2.976K lm = 2.976/1.26 = 2.36>1.5 满足要求.电压元件：按最大方式下主变压器高压侧三相短路检验.I k.max = 1/（0.04+0.035）×0.035×100 = 46.7VK lm = 60/46.7 = 1.28>1.2 满足要求.2.16 发电机过电压保护2.16.1 动作电压U op原则：根据发电机定子绕组地绝缘状况决定.U op = 1.3×U gn/n y = 130 V2.16.2 动作时限tt = 0.5 s动作于解列灭磁.2.17 发电机断水保护根据发电机技术说明书，发电机允许内冷水断水时间t=30 s，按此整定断水保护，动作于机组全停.2.18 励磁变压器速断保护2.18.1动作电流I op原则：躲过外部短路时地最大短路电流.已知最大运行方式为6台机组并网运行，则I k.max*= 1/（2.439+0.04//0.04725）×100/3.28 = 12.4I op*= 1.3×12.4 = 16.12.18.2灵敏度校验按最小方式下保护安装处两相短路校验.已知最小方式为1、2号机运行，3、4、5号机退出，所以有：X eq = 0.5（0.21-0.004+0.171+0.007+0.113）//0.01533+0.035= 0.0144+0.035 = 0.0494I k.min= 0.866×1/（0.0494//0.04）×100/3.28 = 0.866/0.0221×100/3.28 = 1194.5K lm = 1194.5/16.1 = 74>1.5 满足要求.2.19 励磁变压器过流保护2.19.1 动作电流 I op原则：保证在强励工况下过流保护不误动.I op=K rel K fd I n/K r=1.3×2×3280/(1.732×20)/0.95 = 259.1 AI op*= 259.1/94.7 = 2.742.19.2 动作时限tt = 1.0 s2.19.3 灵敏度校验按励磁变压器低压侧二相短路进行校验.最小运行方式按3台发电机（1、2、6号）运行，X eq = 0.0494，X”d = 0.04，励磁变压器短路阻抗X T = 2.439I k.min（2）* = 0.866×1/[（0.04//0.0494）+2.439] = 0.352I k.min（2）= 0.352×10000/（1.732×20）= 1016 AK sen = 1016/259.1 = 3.92 合格.3 主变压器保护地整定计算3.1 纵差保护3.1.1 变压器参数计算额定容量：400 MVA；额定电压：242±2×2.5%/20 kV；接线组别：YN，d11；阻抗电压14%；中性点TA：300-600/5A，MR，5P20，2Pieces.低压侧额定电流：400000/1.732/20 = 11547 A；高压侧额定电流：400000/1.732/242 = 954 A.低压侧二次额定电流：11547/3000 = 3.849 A；高压侧二次额定电流：954/240 = 3.975 A.选取高压侧为基准侧.采用比率制动式差动保护（装置原理）.接于变压器高压侧14LH（1200：5，5P20）、低压侧7LH和34LH（15000：5，5P20）.3.1.2 最小动作电流I op.0原则：躲过变压器额定负载时地不平衡电流.I op.0 = K rel（K TA+△U+△m）式中：K rel——可靠系数，1.3～1.5；K TA——TA地误差比，10P型取0.06，5P和TP型取0.02，本案取0.02；△U——调压引起地误差（百分值），2×2.5% = 5%；△m——TA变比匹配引起地误差，一般取0.05.I op.0 = K rel（K TA+△U+△m）=1.5×（0.02+0.05+0.05）= 0.18按照导则DL/T684-1999要求，I op.0不应小于0.3.按照厂家说明书要求：I op.0 = 0.3，也满足要求.3.1.3 最小制动电流I res.0根据规定，一般选取I res.0 = （0.8～1.0）I n23.1.4 制动特性斜率S原则：躲过外部短路时流过差动回路地最大不平衡电流.最大制动系数：K res.max = K rel（K aper K st f i+△U+△m）式中：K aper——非周期分量系数，两侧同为P级TA，1.5～2.0，取2.0；K st——TA地同型系数，取1.0；f i——TA地比值误差，f i = 0.10；△m——两侧变比不完全匹配而产生地误差，初选可取△m=0.05.K res. max = 1.5×（1.6×1.0×0.1+0.05+0.05）= 0.39.当主变高压侧发生短路时，I k.max* =1/（0.04+0.035）×100/400=3.333=I res.max最大动作电流：I op.max =K res×I res.max =0.39×3.333 =1.30S=（I op.max–I op×）/（I res.max-I g）=（1.30-0.3）/（3.333-1.0）=0.429，实际可取S=0.45.按照厂家说明书要求：K地取值范围为0.3～0.5，满足要求.故选取S = 0.45.3.1.5 灵敏系数K sen原则：按最小运行方式（发电机并网前）下，变压器高压侧两相短路条件进行校验.I k.min（2）* = 0.866×1/（0.04+0.035）×100/400 = 2.89I op* = 0.3+0.45×（2.89-1.0）= 1.15K lm = 2.89/1.15 = 2.5 满足要求.3.1.6 差电流速断动作电流I up原则：躲过变压器初始励磁涌流或外部短路最大不平衡电流.a. 躲过变压器初始励磁涌根据DL/T684-1999《导则》，220 kV、400 MVA变压器地空载合闸励磁电流最大取4.3I n.I up =K rel×4.3I n=1.25×4.0I n2=5.375I n2b. 躲过外部短路最大不平衡电流由于发变组之间没有断路器，按发变组独立运行时地外部短路进行计算.以变压器高压侧额定电流为基准，用标幺值计算：I up*=K rel（K ap K cc K er+△U+△m）I k.max（3）*=1.5×（2×1×0.05+0.05+0.05）×1/（0.04+0.035）×400/100 = 12选取I up = 12I n灵敏度校验按最小运行方式下，差动保护区内低压侧两相短路电流计算，即：220 kV侧断路器断开时，发变组独立运行时变压器低压侧K2点两相短路.I k.min（2）=0.866×（0.04）-1×400/100 = 86.6K sen = 86.8/12 = 7.22> 1.2 满足要求.保护瞬时动作于跳开两侧断路器.3.1.72次谐波制动比：为防止空载合闸时差动保护误动，选取15%.3.2 主变复压过流保护3.2.1 电流继电器动作电流I op原则：按躲过变压器地额定电流整定.I op = K rel I n/K re式中：K rel——可靠系数，取1.2；I re——返回系数，取0.95.I op* = 1.2/0.95 = 1.26灵敏度校验：按最小运行方式（只有6号机组并网运行）下高厂变低压侧两相短路计算：当主变低压侧发生两相短路时，I k.min（3）* = 0.866×1/（0.01533+0.035）×100/400= 4.3K sen = 4.3/1.26 = 3.4 合格.3.2.2 低压继电器动作电压U op原则：按躲过系统最低运行电压整定.U op = 0.7 U N/n y = 70 V （电压元件装在高压侧）灵敏度校验：K sen = U op/U r.max/n y式中：U r.max为计算运行方式下，灵敏系数校验点发生三相金属性相间短路时，保护安装处地最高残压.U r.max/n y = 0.035/（0.01533+0.035）= 0.695<1.3 不满足要求，应改为装在低压侧.U op = 0.6 U N/n y = 60 V校验：U r.max/n y=0，K sen为无限大，符合要求.3.2.3 负序电压继电器动作电压U op.2原则：躲过正常运行时出现地不平衡电压.U op.2 = 0.06 U n/n y = 6 V灵敏度校验：按最小运行方式（3台发电机并网运行）下变压器低压侧两相短路时地负序电压U k.2.min 计算.由于负序阻抗和正序阻抗相等，两相短路时负序电压和正序电压大小相等，故有U k.2.min = 0.5×0.035/（0.035+0.01533）/1.732 = 0.20K sen = 0.20/0.06 = 3.35 合格.3.2.4 动作时间t原则：与高厂变低压侧母线保护配合.t1 = 1.0 s，动作于跳母联.t2 = 1.5 s，动作于停机、跳厂变各侧短路器.3.3 高压侧接地过流保护接于LH1（300∶5）二次侧.由省调提供.另配置非电气量保护：压力故障保护、油温高、绕组温度高、冷却器故障等.4 发电机变压器组保护地整定计算4.1 发变组差动保护（4侧制动）接于发电机中性点侧1LH（15000∶5，5P20）、主变高压侧15LH（1200∶5）和高厂变低压侧44LH （3000∶5）、44LH’（3000∶5）二次侧.保护原理：比率制动式纵差保护.整定计算与变压器单独工作时基本相同，只有平衡系数不同，整定如下.主变高压侧二次额定电流：954/240 = 3.975发电机中性点侧二次额定电流：11200/3000 = 3.73高厂变低压侧二次额定电流：2291/600 = 3.82选取主变高压侧为基准侧，则各侧地平衡系数为：主变高压侧（第1侧）： 3.975/3.975 = 1发电机中性点侧（第2侧）： 3.975/3.73 = 1.065高厂变低压侧（第3侧）： 3.975/3.82 = 1.0415 高厂变保护整定参考：《电力工程电气设计手册》第二部分.5.1 纵联差动保护接于31LH（1500∶5）、41LH（3000∶5）、41LH’（3000∶5）二次侧.高压侧二次额定电流：1155/300 = 3.85 A；低压侧二次额定电流：2291/600 = 3.82 A.原理：采用比率制动式差动保护.5.2.1 平衡系数选取高压侧为基准侧.高压侧：3.85/3.85 = 1低压侧：3.85/3.82 = 1.0085.2.2 最小动作电流I op.0整定原则：躲过变压器额定负载时地不平衡电流.I op.0* = K rel（K TA+△U+△m）式中：K rel——可靠系数，1.3～1.5；K TA——TA地误差比，10P型取0.06，5P和TP型取0.02，本案取0.02；△U——调压引起地误差（百分值），2×2.5%=5%；△m——TA变比匹配引起地误差，一般取0.05.I op* = K rel（K TA+△U+△m）= 1.5×（0.02+0.05+0.05）= 0.18按照规程要求，I op.0*不应小于0.3，实取0.3.5.2.3 最小制动电流I res.0原则：躲过变压器额定负载时地不平衡电流.I res.0 = 1.05.2.4 动作特性斜率S原则：躲过外部短路时流过差动回路地最大不平衡电流I unb.max.最大制动系数：K res.max = K rel（K ap K cc K TA+△U+△m）式中：K ap——非周期分量系数，两侧同为P级TA，1.5～2.0，取2.0；K cc——TA地同型系数，取1.0；I k.max——外部短路时，最大穿越短路电流周期分量，单侧电源，取低压侧短路电流.K res.max =1.5×（1.6×1.0×0.1+0.05+0.05）= 0.39当高厂变低压侧发生短路时，系统等值电抗为X s = 0.01533其他5台发变组并联电抗为X eq1= 0.061，则最大短路电流周期分量为：X eq2 = 0.398+[0.061//0.01533+0.035]//0.04 = 0.4197I k.max* =1/0.4197×100/40=5.957=I res.max最大动作电流：I op.max =K res×I res.max =0.39×5.957 =2.323S=（I op.max–I op×）/（I res.max-I g）=（2.323-0.3）/（5.957-1.0）=0.408，实际可取S=0.45.按照厂家说明书要求：K地取值范围为0.3～0.5，满足要求.5.2.5 二次谐波制动比Nec规程规定：Nec取15%～20%，取厂家说明书推荐值：15%5.2.6 灵敏系数校验原则：按最小运行方式（只有6号发电机并网）下，变压器低压侧两相短路条件进行校验.I k.min（2）* = 0.866×1/[0.398+0.04//（0.035+0.01533）]×100/40 = 5.15I op* = 0.3+0.45×（5.15-1.0）= 2.17K lm = 5.15/2.17 = 2.37 满足要求.5.2.7 差动速断保护原则：躲过变压器初始励磁涌流或外部短路最大不平衡电流.a.躲过变压器初始励磁涌流.I op = KI n/n a式中：K为倍数，视变压器容量和系统电抗大小而定，按照规程要求，容量越大，取值越小.本高压厂用变容量为40 MVA，取K = 6.0.I op* = 6.0b. 躲过外部短路最大不平衡电流外部短路最大电流出现在高厂变低压侧K3点短路.I up = K rel（K ap K cc K er+△U+△m）I k.max（3）= 1.5×（2×1×0.1+0.05+0.05）×5.957 = 2.68故选取I op* = 6.0.灵敏系数校验：按最小运行方式（发变组未并网独立运行）下高厂变高压侧两相短路计算：K sen = 0.866×1/0.155×388/40/6 = 9.03>1.2 合格5.2.82次谐波制动比： 15%5.2.9涌流起始检测时间： 5 s5.3 低压侧分支过流保护5.3.1 A分支过流保护原则：躲过变压器所带负荷需要自启动地电动机最大启动电流之和.I op = K rel K zq I n式中：K rel——可靠系数，取1.2；I n——变压器低压侧A分支地额定电流；K zq——自启动电动机过电流倍数.K zq=1/（Uk%/100+S n/（K qd×S dΣ）式中：Uk%——变压器短路阻抗百分值地一半；Sn——变压器低压绕组地额定容量；K qd——电动机启动电流倍数，普通BZT取5.0，快切装置取2.5；S dΣ——需要自启动地电动机总容量，由设计院图纸查得.由图纸查得6.3 kV A段电动机容量，按此计算S dΣ=（700+400+400+220+5500+5500+1800+900）/0.8= 20687.5 kVAK zq = 1/（0.165/2+25000/（2.5×20687.5））= 1.767I op = 1.2×1.767 = 2.12I n灵敏度校验：按最小运行方式（3台发电机并网运行）下高厂变低压侧两相短路计算：当高厂变低压侧发生短路时，系统等值电抗为X s = 0.0144，6号主变压器电抗0.035，最大短路电流周期分量为：X eq= 0.165+[（0.0144+0.035）//0.04]×40/100 = 0.165+0.0088 = 0.1738I k.min（2）= 0.866×（0.1738）-1I n= 4.98I nK sen = I k.min（2）/I op = 4.98/2.12 = 2.35 合格.动作时限：t = 1.5 s （比低压厂变增加一级时限）5.3.2 B分支过流保护原则：躲过变压器所带负荷需要自启动地电动机最大启动电流之和.I op=K rel K zq I n由图纸查得6.3 kV B段电动机容量，按此计算S dΣ=（710+400×3+1250+1180+5500×2+1120+900）/0.8= 22475 kVAK zq = 1/（0.165/2+25000/（2.5×22475））= 1.896I op = 1.2×1.896I n = 2.275I n灵敏度校验：K sen = I k.min（2）/I op = 4.98/2.275 = 2.12 合格.动作时限：t = 1.5 s （比低压厂变增加一级时限）5.4 高压侧复合电压过流保护5.4.1 电流继电器动作电流I op由于高厂变二次侧有2个分支，各带一段母线，故整定原则有三：a. 按躲过变压器所带负荷需要自启动地电动机最大启动电流之和.I op=K rel K zq I n式中：K rel——可靠系数，取1.2；I n——变压器地额定电流；K zq——自启动电动机过电流倍数.K zq=1/（Uk%/100+S n/（K qd×S dΣ）式中：Uk%——变压器短路阻抗百分值；Sn——变压器地额定容量；K qd——电动机启动电流倍数，普通BZT取5.0，快切装置取2.5；S dΣ——需要自启动地电动机总容量，由设计院图纸查得.由图纸查得6.3 kV B段所接电动机地容量最大，按此计算S dΣ= 22475 kVAK zq = 1/（0.165+40000/（2.5×22475））= 1.14I op = 1.2×1.14I n = 1.37I nb.躲过低压侧一个分支负荷自启动电流和其余分支正常负荷总电流.I op = K rel（ΣI’q+ΣI fh）式中：K rel——可靠系数，取 1.2；ΣI’q——一个分支自启动电流；ΣI fh——另一分支正常负荷总电流，可用该分支地额定电流.I op = 1.2×（22475/1.732/20/1155+0.5）I n = 1.2×（0.56+0.5）I n = 1.27I nc. 按与低压侧分支过流保护配合I op = K rel（I’op+ΣI fh）式中：I’op——低压侧分支过流保护地动作电流.I op = 1.2×（2.275+0.5）I n = 3.33I n取三者之中最大地，为I op = 3.33I n.灵敏度校验：按最小运行方式（单台发电机并网运行）下高厂变低压侧两相短路计算：当高厂变低压侧发生两相短路时，I k.min（3）= 0.866×1/0.1738I n = 4.98I nK sen = 4.98/3.33 = 1.50 合格.5.4.2 低压继电器动作电压U op原则：躲过电动机自启动条件整定.U op = 0.6 U N/n y = 60 V （电压元件装在低压侧）灵敏度校验：K sen=U op/U r.max/n y式中：U r.max为计算运行方式下，灵敏系数校验点发生金属性相间短路时，保护安装处地最高残压.U r.max/n y=0，K sen为无限大，符合要求.5.4.3 负序电压继电器动作电压U op.2原则：躲过正常运行时出现地不平衡电压.U op.2 = 0.06 U n/n y = 6 V灵敏度校验：按最小运行方式（3台发电机并网运行）下变压器低压侧两相短路时地负序电压U k.2.min 计算.由于负序阻抗和正序阻抗相等，两相短路时负序电压和正序电压大小相等，故有X con1 = 0.0494U k.2.min = 0.5×0.04/（0.04+0.0494）/1.732 = 0.224K sen = 0.224/0.06 = 3.73 合格.5.4.4 动作时间t原则：与高厂变低压侧母线保护配合.t1 = 1.5 s，动作于切厂用分支.t2 = 2.0 s，动作于停机、跳厂变各侧短路器.。
1号机组发变组保护整定计算书(8月9日)
宝丰能源#1机组1×30MW发电机变压器组工程继电保护整定计算书批准:审核:计算：董瑞2012年7月0 前言（1）宁夏宝丰能源集团有限公司#1发电机是南京汽轮电机（集团）有限责任公司生产的QFW-30-2C型汽轮发电机，发电机出口电压为10.5kV，通过型号为SFP11-40000/35的变压器升压至35kV，通过YJV-26/35-1*400电缆1900米接入宁东供电局双庙变35kV母线，为发电机-变压器-（电缆）线路组。
本整定方案是按照宁夏宝丰能源集团有限公司的委托和要求编写的，是与临河动力站工程相配套的继电保护定值计算工作的过程，主要包括二个方面内容。
1）原始资料收集整理，包括电气网络主接线、一次设备数据、CT、PT变比等参数，收集整理保护装置配置、型号以及保护装置说明书。
2）整定计算内容包括发变组保护（主变、发电机、励磁机）系统保护整定计算，并生成计算书及相应的定值清单。
（2）整定计算依据：1）系统等值阻抗（宁东供电局提供）2）电气设计图纸（宁夏宝丰能源集团有限公司提供）3）设备参数（宁夏宝丰能源集团有限公司提供）4）《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》，DL/T 684-19995）《RCS-985RS/SS系列发电机保护装置技术和使用说明书》，V1.00 南瑞继保6）《RCS-9600CS系列工业电气保护测控装置技术说明书》，V2.** 南瑞继保7）《电气主设备继电保护原理与应用》王维俭。
8)《继电保护反事故技术措施》9)《继电保护和安全自动装置技术规程》，GB/T 14285-20061 设备参数1.1系统参数根据宁东供电局2012年7月13日给定的双庙变小电源并网用户35kV母线阻抗最大方式X1=0.14640最小方式X1=0.26317基准选取100MV A，UB=38.5kV1.2 设备参数（1）发电机（21.3 短路电流计算发电机机端、主变高压侧和双庙变35kV 侧母线发生短路故障时短路计算书 （1） 电气参数折算（S B =100MVA ） ① #1发电机Xd =219.08%×5.37100=5.84 Xd ′=22.59%×5.37100=0.6Xd ″=13.76%×5.37100=0.367发电机视在功率S n =30/0.8=37.5 MVA ② #1主变XT= 8.03%×40100=0.2 #1主变额定容量S T =40MVA ③ 至双庙变35kV 电缆主变高压侧电缆阻抗 YJV-26/35-1*400，单位电阻0.0615Ω/KM ，单位电抗0.1694Ω/KM ，阻抗0.1802Ω/KM ，电缆阻抗标幺值Z=（0.0615+j0.1694）×1.9×2UjSj=0.0085+j0.0235系统阻抗 宁东局2012年7月13日给定的双庙变小电源并网用户35kV 母线阻抗 最大方式 X1=0.14640 最小方式 X1=0.26317基准选取U B =100MV A ，U B =38.5kV ，不包括小电源机组开机。
发变组微机保护整定计算
目录一、发电机保护整定1）发电机内部故障主保护1．1 ：发电机比率制动式纵差保护1．2：发电机TA断线保护1．3：发电机故障分量负序过负荷保护1．4：发电机纵向零序过电压保护2）发电机故障辅助保护2．1：发电机低励、失磁保护2．2：发电机励磁回路一点接地保护2．3：发电机励磁回路二点接地保护2．4：发电机1TV 断线保护2．5：发电机基波零序电压型定子接地保护2．6：发电机三次谐波电压型定子接地保护2．7：发电机对称过负荷保护2．8：发电机负序过负荷保护2．9：发电机过电压保护2．10：发电机2TV断线保护2．11：发电机逆功率保护2．12：发电机过激磁保护2．13：发电机突加电压保护2．14：发电机起停机保护2．15：发电机失步保护2．16：发电机低频累加保护2．17：发电机励磁系统过负荷保护2．18：发电机电超速保护2．19：发电机断水保护二、主变压器保护整定1）主变压器主保护1．1：主变比率制动式纵差保护1．2：主变TA断线保护1．3：主变瓦斯保护2）主变压器后备保护2．1：主变零序电流保护2．2：主变间隙零序电流、零序电压保护2．3：阻抗保护3）主变压器辅助保护3．1：主变通风启动保护3．2：主变断路器失灵保护3．3：高压侧TV断线保护3．4：主变冷却器全停保护三、发电机—变压器组保护整定1) 发电机—变压器组主保护1．1：发变组比率制动式纵差保护1．2：发变组TA断线保护四、高厂变保护整定1）高厂变主保护1．1：高厂变比率制动式纵差保护1．2：高厂变TA断线保护1．3：高厂变瓦斯保护2）高厂变后备保护2．1：高厂变复合电压过流保护2．2：高厂变通风启动保护2．3：高厂变过负荷保护2．4：高厂变A分支复合电压过流保护2．5：高厂变B分支复合电压过流保护2．6：高厂变A分支限时速断保护2．7：高厂变B分支限时速断保护2．8：高厂变A分支过负荷保护2．9：高厂变B分支过负荷保护一、发电机保护整定1）发电机内部故障主保护1．1 ：发电机比率制动式纵差保护1.1.1：保护配置发电机中性点CT：2LH 12000/5 5P Y接线发电机机端CT：8LH 12000/5 5P Y接线该保护仅反应发电机定子绕组内部相间短路故障。
发变组保护短路电流计算
发变组保护短路电流整定计算稿计算/日期：复审/日期：审核/日期：批准/日期：一、原始数据：Sj＝100MV A1、根据业主方提供最新线路阻抗值：系统最大运行方式下容量：2200MW，系统最小运行方式下容量：2000MW1）正序阻抗：正序电阻0.71099Ω，正序电抗18.620Ω2) 负序阻抗：负序电阻0.71516Ω，负序电抗18.4977Ω3) 零序阻抗：零序电阻1.10004Ω，零序电抗18.5626Ω折算到Sj=100MVA下的标幺值，且忽略电阻：X1＝18.620×100÷4002＝0.01164X2＝18.4977×100÷4002＝0.01156X0＝18.5626×100÷4002＝0.011602、发电机：Se＝128MW，Pe＝108.635MW，cosφ＝0.85，Ue＝13.8KV，Ie＝5345A，Xd″＝0.188（饱和值），X2＝0.172（饱和值），X0＝0.077（饱和值）故：X1＝0.188×100÷128＝0.147X2＝0.172×100÷128＝0.134X0＝0.077×100÷128＝0.0603、＃1主变：Se＝135MV A，Ue＝(420±2×2.5%)/13.8 kV，YNd11，额定电流：185.6/5648 A，Ud＝12.5％，X0＝166.7Ω/相故：X1＝X2＝0.125×100÷135＝0.0926X0＝166.7×100÷4002＝0.10424、励磁变：Se＝1050kV A，Ue＝13.8/0.40kV，Yd11，Ud＝6％，X1＝X2＝0.06×100÷1.05＝5.71二、等值阻抗图：三、短路电流计算：1、d1点短路：主变高压侧短路。
发变组整定计算书 2013-9-10
发电有限公司发变组保护定值计算书批准：审核：校核：编制：二零一三年十月三十日目录第一部分：桐梓电厂发变组定值计算说明 01 计算说明 02 设备参数 03 保护概况 (18)4 技术标准和规程规范 (18)5 整定依据及资料 (18)6 运行方式说明 (18)7 桐梓电厂一次系统接线图 (19)第二部分：桐梓电厂发变组保护整定计算 (19)1.根据短路电流计算书得出短路电流计算结果表 (19)2.发电机差动保护（循环闭锁出口方式） (22)3.发电机纵向零序电压匝间保护（发电机定子匝间保护） (24)4.发电机三次谐波电压式（3w）定子接地保护 (25)5.发电机启停机保护 (25)6.发电机突加电压保护 (25)7.发电机3U0（基波零序电压式）定子接地保护 (26)8.发电机过电压保护 (27)9.发电机逆功率保护 (27)10.发电机程跳逆功率保护 (27)11.发电机注入式转子一点接地保护 (28)12.发电机反时限对称过负荷 (28)13.发电机反时限不对称过负荷保护 (29)14.发电机复压记忆过流保护 (31)15.发电机反时限过激磁 (31)16.发电机失磁保护 (32)17.发电机失步保护 (34)18.频率积累保护 (35)19.主变差动保护 (36)20.主变压器高压侧间隙零序电流/电压保护 (38)21.主变压器通风保护 (38)22.主变零序过流保护(等中调的线路保护定值出了再定) (39)23.主变复压过流保护 (39)24.主变零序过压保护 (41)25.高厂变复压过流保护 (41)26.高厂变差动保护 (42)27.高厂变低压侧分支过流保护 (45)28.高厂变低压侧分支零序过流保护 (47)29.高厂变通风保护 (48)30.失灵保护 (48)31.励磁变过流保护 (49)32.励磁变速断保护 (50)33.励磁绕组过负荷保护 (50)断线 (52)35.脱硫变差动保护 (52)36.脱硫变通风保护 (54)37.脱硫变低压侧过流保护（脱硫变低压分支脱硫6 kV段过流保护整定） (54)38.脱硫变低压侧零序过流保护 (57)39.脱硫变低压侧限时速断保护 (58)40.脱硫变复压过流保护 (58)41.脱硫6kV侧TV断线 (59)42.非电量保护 (59)第一部分：电厂发变组定值计算说明1 计算说明发电有限公司一期工程包括两台哈尔滨电机厂制造的600MW汽轮发电机组，一个220kV升压变电站。
火力发变组保护整定计算书
#1发变组保护整定计算书批准：审核：复算：计算：二〇二零年六月目录1汽机发变组数据 (1)1.1CT变比 (1)1.2发电机参数 (1)1.3主变参数 (1)1.4励磁变参数 (1)1.5出口矩阵 (2)2保护配置 (2)3定值计算 (4)3.1发变组差动保护 (4)3.2主变差动保护 (4)3.3主变相间后备保护 (6)3.4主变接地后备保护 (7)3.5发电机差动保护 (7)3.6发电机裂相横差保护 (9)3.7发电机匝间保护 (9)3.8发电机复合电压过流保护 (9)3.9发电机定子接地保护 (10)3.10发电机转子接地保护 (10)3.11发电机定子过负荷保护 (11)3.12发电机负序过负荷保护 (11)3.13发电机失磁保护 (11)3.14发电机失步保护 (13)3.15发电机过电压保护 (14)3.16发电机过励磁保护 (14)3.17发电机功率保护 (15)3.18发电机频率保护 (16)3.19发电机启停机保护 (16)3.20发电机误上电保护 (16)3.21非全相保护 (17)3.22励磁变速断保护 (17)3.23励磁变过流保护 (17)3.24励磁回路过负荷保护 (17)3.25高厂变(电抗器)差动保护 (18)3.26高厂变高压侧后备保护 (18)3.27高厂变低压侧分支后备保护 (18)3.28延时非电量保护 (18)1汽机发变组数据1.1CT变比1.2发电机参数1.3主变参数1.4励磁变参数1.5出口矩阵1.5.2出口方式2保护配置说明：(1)根据东北院汽机发变组保护配置图。
(2)根据导则要求，采用断路器本身的非全相保护。
(3)采用母线保护的失灵保护。
(4)主变零序保护、主变间隙零序保护由调度整定。
3定值计算3.1发变组差动保护根据东北院图纸，退出，控制字0000。
3.2主变差动保护3.2.1变压器稳态比率差动3.2.1.1差动电流启动定值Icdqd为差动保护最小动作电流值，应按躲过正常变压器额定负载时的最大不平衡电流整定，即：Icdqd=Krel（Ker+△U+△m）Ib2n=1.5×（0.02+0.05+0.05）Ib2n=0.18 Ib2n根据整定计算导则，在工程实用计算中可取0.2~0.5Ie;采用厂家建议，取Icdqd=0.5Ie=0.5×3.0243=1.5122A。
300MW发变组保护定值计算书2
300MW发变组保护定值计算书目录第1章技术数据 (3)1.1 发电机技术数据 (3)1.2 励磁变压器技术数据 (3)1.3 主变压器参数 (4)1.4 #1号高厂变参数 (4)1.5 #2号高厂变参数 (4)1.6 高压启动变参数 (5)1.7 发电机接入系统方式 (5)1.8 计算用阻抗 (7)第2章发变组保护A柜定值 (8)2.1发电机差动保护 (8)2.2 发电机定子接地 (10)2.3 转子一点接地 (10)2.4发电机过电压 (11)2.5 低频保护 (11)2.6 发电机失磁保护 (12)2.7 发电机失步保护 (14)2.8 逆功率保护 (15)2.9 匝间保护 (16)2.10 主变差动保护 (16)2.11 主变零序电流保护 (19)2.12 主变零序电流电压保护 (19)2.13 励磁回路过负荷 (20)2.14 #1高厂变保护 (20)2.15 #2高厂变保护 (21)第3章发变组保护B柜定值 (27)3.1 后备阻抗保护 (27)3.2 失灵保护 (27)3.3 非全相保护 (28)3.4 主变通风 (28)3.5 发电机对称过负荷 (29)3.6 发电机不对称过负荷 (30)3.7 过激磁保护 (32)3.8 发变组差动保护 (32)3.9 误上电保护 (35)3.10 主变瓦斯保护 (36)第4章发变组保护C柜定值 (37)4.1 励磁变压器差动保护 (37)4.2 #1、#2高厂变A分支零序电流保护 (39)4.3 #1、#2高厂变B分支零序电流保护 (39)4.4 #1高厂变复合电压过流 (39)4.5 #1高厂变A分支复合电压过流 (40)4.6 #1高厂变B分支复合电压过流 (41)4.7 #1高厂变分支A速断 (42)4.8 #1高厂变分支B速断 (42)4.9 #2高厂变复合电压过流 (43)4.10 #2高厂变A分支复合电压过流 (44)4.11 #2高厂变B分支复合电压过流 (45)4.12 #2高厂变分支A速断 (45)4.13 #2高厂变分支B速断 (46)4.14 #1、#2高厂变通风 (46)4.15 #1、#2高厂变瓦斯保护 (46)第5章高压启动/备变保护定值 (47)5.1 高压启/备变差动保护 (47)5.2 高压侧零序电流保护 (49)5.3 备变A分支零序电流保护 (50)5.4 备变B分支零序电流保护 (50)5.5 备变复合电压过流保护 (50)5.6 失灵保护 (51)5.7 OA分支复合电压过流保护 (52)5.8 OB分支复合电压过流保护 (53)5.9 备变OA分支速断 (53)5.10 备变OB分支速断 (54)5.11 启动/备变通风 (54)5.12 启动/备变瓦斯保护 (54)附: 定值清单第1章技术数据以下数据由信阳华豫发电有限责任公司提供.1.1 发电机技术数据生产厂家: 中国东方电机股份有限公司额定容量: 300MW(353MV A)型号: QFSN-300-20额定电压: 20KV额定电流: 10190A功率因数: 0.85效率: >=98.8%额定励磁电流: 2203A额定励磁电压:463V空载励磁电流: 815A空载励磁电压: 160V额定频率: 50HZ额定转速: 3000转/分同步电抗Xd: 199.7%暂态电抗X’d: 26.61%次暂态电抗X’’d: 16.18%(饱和值) 1.2 励磁变压器技术数据额定容量: 3235KV A接线方式: Y-d11额定电压: 20/0.94KV短路电抗: 6%1.3 主变压器参数生产厂家: 西安变压器厂型号: SFP10-370000/220额定容量: 370MV A额定电压: 242+-2X2.5%/20KV额定电流: 882.7/10681A连接组别: Yn-d11短路阻抗: 14.05%1.4 #1号高厂变参数型号: SFF8-50000/20额定容量: 50000/31500-31500KV A额定电压: 20/6.3-6.3KV额定电流: 1443.4/2886.8-2886.8连接组别: D-Yn1-Yn1短路阻抗: 半穿越阻抗高-低I 19.17%高-低II 19.17%分裂系数 5.421.5 #2号高厂变参数型号: SFF8-40000/20额定容量: 40000/20000-20000KV A额定电压: 20+-2X2.5%/6.3-6.3KV额定电流: 1154.7/1833-1833连接组别: D-Yn1-Yn1短路阻抗: 半穿越阻抗高-低I 15.83%高-低II 15.83%分裂系数 5.251.6 高压启动变参数型号: SFFZ7-50000/220额定容量: 50000/31500-31500KV A额定电压: 230+-8X1.25%/6.3-6.3KV额定电流: 125.5/2886.8-2886.8连接组别: D-Yn0-Yn0短路阻抗: 半穿越阻抗高-低I 23.09%高-低II 23.44%全穿越阻抗10.91% 1.7 发电机接入系统方式见图1.图2发变组保护A柜定值计算2．1 发电机差动保护CT：9LH，2LH 变比：15000/5根据厂方核实，发电机纵差采用比率制动式差动原理。
核电站mw级机组的发变组保护配置
核电站mw级机组的发变组保护配置汇报人：日期:contents •引言•发电机保护配置•变压器保护配置•发电机-变压器组保护配置•辅助设备保护配置•总结与展望目录01引言确保核电站安全、稳定、高效运行预防和减少事故发生，保障工作人员和周边居民的生命安全满足国家和地方相关法规、规范要求目的和背景核电站概述利用核能产生电能的工厂由核反应堆、冷却系统、控制调节系统、乏燃料处理系统等组成分为压水堆、沸水堆、重水堆等不同类型Mw级机组介绍Mw级机组是指功率为数百万瓦特的核电机组通常用于大型商业核电站，以满足大量电力需求Mw代表百万瓦特，是核电站的功率单位02发电机保护配置总结词发电机差动保护是发电机内部故障的主保护，用于反应定子绕组及其分支回路的所有相间短路故障。
详细描述差动保护通过在发电机机端和中性点侧设置电流互感器，比较三相电流的幅值和相位来实现。
当发生内部故障时，差动继电器动作，跳开发电机断路器并触发报警信号。
差动保护总结词过电流保护是发电机外部故障的主保护，用于反应发电机外部短路引起的过电流。
详细描述过电流保护通过比较发电机电流与一个预设的整定值来实现。
当电流超过整定值时，过电流继电器动作，跳开发电机断路器并触发报警信号。
过电流保护低压保护是发电机电压异常的保护，用于反应发电机电压过低或过高的情况。
总结词低压保护通过监测发电机的电压来实现。
当电压低于或高于预设的整定值时，低压继电器动作，跳开发电机断路器并触发报警信号。
详细描述低压保护过载保护总结词过载保护是发电机过载运行的保护，用于反应发电机过载运行的情况。
详细描述过载保护通过比较发电机的电流和功率来实现。
当发电机过载运行时，过载继电器动作，发出报警信号并可能触发跳闸信号。
03变压器保护配置差动保护总结词差动保护是变压器最重要的保护之一，用于检测变压器内部故障。
详细描述差动保护通过比较变压器各侧电流的相位和幅值来实现保护。
当变压器内部发生故障时，差动电流增大，差动保护动作切除故障。
300MW发变组保护的配置与整定计算正文
目录摘要 (I)Abstract (II)第1章绪论 (1)1.1 课题的提出及研究的意义 (1)1.2 发变组继电保护的研究现状 (1)1.3 课题主要内容 (2)第2章同步发电机保护 (3)2.1 概述 (3)2.2 发电机故障和不正常运行状态 (3)2.2.1 发电机的主要故障类型 (3)2.2.2 发电机的主要不正常运行状态 (3)2.3 发电机的保护配置 (4)2.3.1 比率制动式纵差保护 (4)2.3.2 发电机定子绕组匝间短路保护 (7)2.3.3 发电机定子绕组单相接地保护 (8)2.3.4 发电机励磁回路接地保护 (10)2.3.5 发电机的失磁保护 (12)2.3.6 发电机复合电压启动的过电流保护 (15)2.3.7 发电机逆功率保护 (18)2.3.8 发电机低频累加保护 (18)2.3.9 发电机过励磁保护 (19)2.3.10 发电机过电压保护 (20)2.3.11 发电机失步保护 (21)2.3.12 发电机对称过负荷保护 (23)2.3.13断路器拒动启动失灵保护 (25)2.3.14 发电机非全相保护 (25)第3章电力变压器保护 (26)3.1 概述 (26)3.2 电力变压器的故障类型和不正常的工作状态 (26)3.3 变压器的保护配置 (27)3.3.1 变压器的差动保护 (27)3.3.2 变压器气体保护 (30)3.3.3 变压器复合电压启动的过电流保护 (31)3.3.4 变压器过负荷保护 (33)3.3.5 变压器高压侧零序过电流保护 (33)3.3.6 变压器温度保护 (35)结束语 (36)参考文献 (37)致谢 (38)附图 (39)300MW发变组保护的配置与整定计算摘要：随着我国电力工业的迅速发展，300MW及以上的发电机组的数量与日俱增，已成为国内各大电力系统的主力发电机组。
众所周知，大容量的发电机很少以其端电压直接向用户供电，总是经变压器升压后再向更远的距离、更大的区域供电。
发变组保护整定计算算例..
发变组保护整定计算算例整定计算依据：1、《DL/T 684-1999 大型发电机变压器继电保护整定计算导则》，以下简称《导则》2、《GB/T 15544-1995 三相交流系统短路电流计算》3、《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如著4、《RCS-985发电机变压器成套保护装置技术说明书》，以下简称：《说明书》5、《厂用电系统设计》梁世康许光一著第一章技术数据及短路电流计算1.1发电机电气参数1.2主变压器参数1.3厂变参数1.4励磁机参数1.5系统阻抗（2011年7月16日，宁夏中调保护处提供系统参数,不含#1、#2、#3机）计入#1、#3机组阻抗最大运行方式下归算至220kV 阻抗为0.00718，最小方式下系统阻抗为0.0174 1.6各电压等级基准值1.7阻抗参数计算 1.7.1发电机阻抗Xd=233.5%×7.366100=0.6368 Xd ′=24.5%×7.366100=0.0668Xd ″=15.7%×7.366100=0.0428X2=20.9%×7.366100=0.0571.7.2主变阻抗XT=XT0=14.02%×360100=0.0389 1.7.3厂高变阻抗 X T1-2′=15.5%×40100=0.3875 计算用短路阻抗图，如图1-1图1-1 #2发变组等值阻抗图1.8短路电流计算1.8.1最小运行方式下短路电流计算 1）d1点发生三相短路时，短路电流发电机G 流过的短路电流(归算至220kV 侧，IB=238.6A)： I (3)dmin="1Xd XT +×IB=0428.00389.01+×238.6=12.24×238.6=2920.5A换算为18kV 侧(归算至18kV 侧，IB=3207.6A )短路电流为I (3)dmin=12.24×3207.6=39261AI (2)dmin=0.866× I (3)dmin=0.866×2920.5A=2529.2A换算为18kV 侧短路电流为I (2)dmin=0.866×12.24×3207.6=34000A 系统流向故障点短路电流I (3)dmin=(min)11Xs ×IB=0174.01×238.6=13713A2）d2点发生三相短路时，短路电流发电机G 流过的短路电流(归算至18kV 侧，IB=3207.6A )： I (3)dmin="1Xd ×IB=0428.01×3207.6=23.4×3207.6=75057.8A系统流向故障点短路电流（归算至220kV 侧电流） I (3)dmin=XTXs +(min)11×IB=0389.00174.01+×238.6=17.76×238.6=4237.5A3）d3点发生三相短路时，短路电流 (归算至6kV 侧，IB=9165A)：∑X =(Xs1.min+XT)//XG+Xt=(0.0174+0.0389)//0.0428+0.3875=0.0563//0.0428+0.3875=0.0243+0.3875=0.4118I (3)dmin=∑X 1×IB=4118.01×9165=22.3KAI (2)dmin=0.866 ×I (3)dmin=0.866×22.3=19.31KA 1.8.2最大运行方式下短路电流计算 1）d1点发生三相短路时，短路电流发电机G 流过的短路电流(归算至220kV 侧,IB=238.6A)： I (3)dmax="1Xd XT +×IB=0428.00389.01+×238.6=12.24×238.6=2920.5A系统流向故障点短路电流 I (3)dmax=(max)11Xs ×IB=00718.01×238.6=33231A2）d2点发生三相短路时，短路电流发电机G 流过的短路电流(归算至18kV 侧,IB=3207.6A )： I (3)dmax="1Xd ×IB=0428.01×3207.6=23.36×3207.6=74930A系统流向故障点短路电流（归算至220kV 侧电流） I (3)dmax=XTXs +(max)11×IB=0389.000718.01+×238.6=21.7×238.6=5177.6A3）d3点发生三相短路时，短路电流 (归算至6kV 侧，IB=9165A)：∑X =(Xs1.max+XT)//XG+Xt=(0.00718+0.0389)//0.0428+0.3875=0.0461//0.0389+0.3875=0.021+0.3875=0.4085I (3)dmax=∑X 1×IB=4085.01×9165=22.4KA第二章整定计算(一)主变差动保护1）差动电流启动值Icdqd 整定根据《说明书》按躲过正常运行时主变带额定负载时最大不平衡电流整定 I cdqd =K rel ×（Ker+△U+△m ）Ib 2n =0.11 Ib 2nK rel 为可靠系数，取1.3～1.5，Ib 2n 为主变二次额定电流，△U 为调压引起的误差，取0，△m 为由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，取0.05。
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300MW发变组保护定值计算书目录第1章技术数据 (3)1.1 发电机技术数据 (3)1.2 励磁变压器技术数据 (3)1.3 主变压器参数 (4)1.4 #1号高厂变参数 (4)1.5 #2号高厂变参数 (4)1.6 高压启动变参数 (5)1.7 发电机接入系统方式 (5)1.8 计算用阻抗 (7)第2章发变组保护A柜定值 (8)2.1发电机差动保护 (8)2.2 发电机定子接地 (10)2.3 转子一点接地 (10)2.4发电机过电压 (11)2.5 低频保护 (11)2.6 发电机失磁保护 (12)2.7 发电机失步保护 (14)2.8 逆功率保护 (15)2.9 匝间保护 (16)2.10 主变差动保护 (16)2.11 主变零序电流保护 (19)2.12 主变零序电流电压保护 (19)2.13 励磁回路过负荷 (20)2.14 #1高厂变保护 (20)2.15 #2高厂变保护 (21)第3章发变组保护B柜定值 (27)3.1 后备阻抗保护 (27)3.2 失灵保护 (27)3.3 非全相保护 (28)3.4 主变通风 (28)3.5 发电机对称过负荷 (29)3.6 发电机不对称过负荷 (30)3.7 过激磁保护 (32)3.8 发变组差动保护 (32)3.9 误上电保护 (35)3.10 主变瓦斯保护 (36)第4章发变组保护C柜定值 (37)4.1 励磁变压器差动保护 (37)4.2 #1、#2高厂变A分支零序电流保护 (39)4.3 #1、#2高厂变B分支零序电流保护 (39)4.4 #1高厂变复合电压过流 (39)4.5 #1高厂变A分支复合电压过流 (40)4.6 #1高厂变B分支复合电压过流 (41)4.7 #1高厂变分支A速断 (42)4.8 #1高厂变分支B速断 (42)4.9 #2高厂变复合电压过流 (43)4.10 #2高厂变A分支复合电压过流 (44)4.11 #2高厂变B分支复合电压过流 (45)4.12 #2高厂变分支A速断 (45)4.13 #2高厂变分支B速断 (46)4.14 #1、#2高厂变通风 (46)4.15 #1、#2高厂变瓦斯保护 (46)第5章高压启动/备变保护定值 (47)5.1 高压启/备变差动保护 (47)5.2 高压侧零序电流保护 (49)5.3 备变A分支零序电流保护 (50)5.4 备变B分支零序电流保护 (50)5.5 备变复合电压过流保护 (50)5.6 失灵保护 (51)5.7 OA分支复合电压过流保护 (52)5.8 OB分支复合电压过流保护 (53)5.9 备变OA分支速断 (53)5.10 备变OB分支速断 (54)5.11 启动/备变通风 (54)5.12 启动/备变瓦斯保护 (54)附: 定值清单第1章技术数据以下数据由信阳华豫发电有限责任公司提供.1.1 发电机技术数据生产厂家: 中国东方电机股份有限公司额定容量: 300MW(353MV A)型号: QFSN-300-20额定电压: 20KV额定电流: 10190A功率因数: 0.85效率: >=98.8%额定励磁电流: 2203A额定励磁电压:463V空载励磁电流: 815A空载励磁电压: 160V额定频率: 50HZ额定转速: 3000转/分同步电抗Xd: 199.7%暂态电抗X’d: 26.61%次暂态电抗X’’d: 16.18%(饱和值) 1.2 励磁变压器技术数据额定容量: 3235KV A接线方式: Y-d11额定电压: 20/0.94KV短路电抗: 6%1.3 主变压器参数生产厂家: 西安变压器厂型号: SFP10-370000/220额定容量: 370MV A额定电压: 242+-2X2.5%/20KV额定电流: 882.7/10681A连接组别: Yn-d11短路阻抗: 14.05%1.4 #1号高厂变参数型号: SFF8-50000/20额定容量: 50000/31500-31500KV A额定电压: 20/6.3-6.3KV额定电流: 1443.4/2886.8-2886.8连接组别: D-Yn1-Yn1短路阻抗: 半穿越阻抗高-低I 19.17%高-低II 19.17%分裂系数 5.421.5 #2号高厂变参数型号: SFF8-40000/20额定容量: 40000/20000-20000KV A额定电压: 20+-2X2.5%/6.3-6.3KV额定电流: 1154.7/1833-1833连接组别: D-Yn1-Yn1短路阻抗: 半穿越阻抗高-低I 15.83%高-低II 15.83%分裂系数 5.251.6 高压启动变参数型号: SFFZ7-50000/220额定容量: 50000/31500-31500KV A额定电压: 230+-8X1.25%/6.3-6.3KV额定电流: 125.5/2886.8-2886.8连接组别: D-Yn0-Yn0短路阻抗: 半穿越阻抗高-低I 23.09%高-低II 23.44%全穿越阻抗10.91% 1.7 发电机接入系统方式见图1.图2发变组保护A柜定值计算2．1 发电机差动保护CT：9LH，2LH 变比：15000/5根据厂方核实，发电机纵差采用比率制动式差动原理。
2．1．1启动电流I q按发电机正常运行时，躲过差动保护的最大不平衡电流整定Iq=KrelKerI N=2 X 0.1 X10190=2038A二次值: Iq.j=2038/3000=0.68A如果需要,此值可根据实测的不平衡电流进行适当调整. 2.12拐点Ig=I N=10190A二次值:Ig.J=10190/3000=3.4A在厂家的说明书中没有给出拐点的整定电流而是直接取CT 二次额定电流5A,根据<<大型发电机变压器继电保护整定计算导则>>的要求,这是不合适的,在这里给出拐点,请厂家按此调整.2.13制动系数按发电机外部最大故障电流下,差动保护不误动整定.发电机外部故障最大短路电流:I F=1/0.0458X2886.75=63029A二次值:I F.J=63029/3000=21A差动保护的最大不平衡电流:Iunb.max=KapK CC KerI f.j=2X0.5X0.1X21=2.1A制动系数:S=KrelIunb.max-Iq/If.j-Ig=3X2.1-0.68/(21-3.4)=0.319取S=0.42.14 TA断线闭锁电流按躲过最大负荷电流整定.Ict.J=12228/3000=4.076A按厂家要求,折算为以CT二次电流(5A)为基准的值:Ict.j厂家=4.076/5=0.8152倍2.15差动速断I sdIsd=6In=6X10190=61140A二次值:Isd.j=61140/3000=20.4A按厂家要求,折算为以CT二次电流(5A)为基准的值:ISd.j厂家=20.4/5=4.08倍2.16负序电压U2.dz=4V说明:这里给出循环闭锁方式所需的负序电压定值.如果循环闭锁式和单相差动方式可选,我们建议采用单相差动方式,因为差动保护不宜引入电压.2.17 CT 断线延时t=0.5S发信号2.18灵敏度校核发电机未并入系统,机端两相短路:If=1/0.0458X#3/2X2886.75=54585A2.2发电机定子接地PT: 2YH2.2.1 3U0定子接地3U0.dz=6V时间t=7S 作用于停机说明:3U0.dz应根据实际运行中实测的最大零不平衡电压Uunb.max进行调整,3U0.dz=1.3Uunb.max.2.2.2 3W定子接地由厂家在现场根据发电机的实际情况调.T=5S 作用于发信号.2.3 转子一点接地根据电厂的传真核实,设置两段转子一点接地保护.2.3.1 高定值Rg.h=20KΩTh=2S发信号2.3.2 低定值Rg.l=4KΩTl=3S 停机说明:该定值可根据现场设备的实际运行情况进行调整,以保证正常运行时不误动为原则.2.4 发电机过电压PT :2YH2.4.1 动作电压Ug.dzUg.dz.J=1.3Ue=1.3X100 =130V(线电压)2.4.2 动作时间t=0.5S 解列灭磁2.5 低频保护PT: 2YH, 220KV YH CT:8LH 15000/5根据发电机技术说明书:当功率因数为额定值时,电压变化范围不超过+-5%和频率变化范围不超过+-2%时,发电机允许连续输出额定功率,当电压变化范围不超过+-5%和频率变化范围不超过+3%~-5%时,发电机也允许连续输出额定功率,但每年不超过十次,每次不超过8个小时.在实际给定值时,采用<<大型发电机变压器继电保护整定计算导则>>中给出的大机组频率异常允许的时间建议值:2.5.1 I段I段频率上限定值: fmax.1.dz=48.5HZI段频率下限定值: fmin.1.dz=48 HZI段时间积累定值: t1=300min2.5.2 II段II段频率上限定值: fmax.2.dz=48HZII段频率下限定值: fmin.2.dz=47.5 HZII段时间积累定值: t2=300min2.5.3 III段III段频率定值: f3.dz=47.5 HZIII段时间定值: t3=10S2.6 发电机失磁保护PT: 2YH, 220KV YH CT: 8LH 15000/52.6.1 主变高压侧低电压Uh1.dzUh1.dz.J=85V(线电压)2.6.2阻抗圆心–Xc采用静稳极限特性阻抗圆.XA=X系统nL/nY=[(0.0458+0.038)//0.0416+0.038]x4x3000/200=3.948ΩXB=-xd x nL/nY=-199.7% x (20x 103)3/(353X 106)X 3000/200 =-33.94Ω特性阻抗圆圆心：x c=1/2(x A+X B)=(3.966-33.94)/2=-14.996 定值：-X C=14.996Ω2.6.3.特性阻抗圆半径：X RX R=1/2(X A-X B)=(3.966+33.94)/2=18.9442.6.4.转子低电压Vfl.dzVfl.dz=0.8U fd0=0.8×160=128V2.6.5转子低电压判据系数Kf保护采用的是变励磁电压判据。
以三相功率100MV A、转子空载励磁电压为基准的系数为Kf=K k/X d=1.1/{199.7/353+0.038+(0.038+0.0458)/0.0416}=1.7418按厂家要求进行折算:Kf.厂家=Kr X 125/866 X P[0]/Vfd[0]=1.7318 X 125/866 X100 X106/160=157143.11Kf.2=157143.2/K CT/K PT=0.2622.6.6 凸极反应功率PtPt=02.6.7 定子过电流Iq.dzIq.dz=1.05Ie=1.05x 10190/3000=3.57A2.6.8 动作时间t1=15min 解列灭磁t2=5S 减出力切换厂用电t3=0.5s 解列灭磁2.7 发电机失步保护PT :2YH CT :8LH 15000/5发电机失步保护作用于解列灭磁.2.7.1 电抗元件定Xt.dzXt.dz=0.038 X (20 X103)/(100 X 106)X3000/200=2.28Ω2.7.2阻抗边界R1X A=-X d’=-26.61% X(20 X103)/(100 X106) X3000/200=-4.523 X B=X T+X S=(0.038+0.0656)X(20X103)2/(100 X106)X3000/200 =6.216ΩR1=1/2(X A-X B)X ctgδ1/2=5.3695Xctg60=3.1Ω2.7.3 阻抗边界R2R2=1/2 R1=1.55Ω2.7.4阻抗边界–R3-R3=R2=1.55Ω2.7.5 阻抗边界-R4-R4=R1=3.12.7.6 1 区时间t1δ1=1200δ2=2tg-1 sinδ1/2/(1/2 cosδ1/2)=147.80t1=0.5T us(δ2-δ1)/360=0.5X0.4X(147.8-120)/360=0.0154S 说明:河南电网发生的一次振荡事故中振荡周期为0.5S,在这里取振荡周期为0.4S.2.7.7 2 区时间 t2t2=0.5x2T us(180-δ2)/360=0.5x2x0.4x(180-147.8)360=0.0358s2.7.8 3区时间t3t3=t1=0.0154s2.7.9 4区时间t4t4=0.01s2.7.10 开断电流Ib.dz开关遮断电流为50KA,取Ib.dz=50/1.1=45.5KA(一次值)。