第一章 射阳湖水系简介

目录
第一章射阳湖水系简介 (2)
一、自然地理概述 (2)
二、气候、降雨特征 (2)
第二章射阳湖水系水文计算 (3)
第一节头溪河水文计算 (3)
第二节二条沟水文计算 (11)
第三节姚河水文计算 (19)
第四节溪河水文计算 (27)
第五节蔷薇河水文计算 (35)
第一章射阳湖水系简介
一、自然地理概述
射阳湖处于里下河北部主要排水入海的射阳河上游。

历史上由于黄淮泛滥，里下河中心地带以射阳湖为主的古代湖泊不断缩小，局部甚至被泥沙淤平成陆。

目前，区内地形四周高，中间低，呈碟形，水网密布。

射阳湖荡区滩面高程在1.0米以上，汛期集水，平时露滩，滩内植被多为芦苇，荡内有小水道维持小船通行。

荡区面积在30平方公里左右，其作用是承蓄淮安及阜宁地区的来水，排水除由江都抽水站及四周小型抽水站抽排外，主要由射阳河、黄沙港、新洋港、斗龙港等四大港穿越沿海垦区排水入海。

荡区内没有较大规模的行洪河道，因此汛期通常漫滩行洪。

荡区内软土厚度较大，部分出露地表，地质条件较差，因此目前尚没有穿越荡区的公路。

荡区南部有盐金国防公路，北部有S215省道。

射阳河古名潮河，又名射陂，也称射阳港，是由射阳湖湖水冲蚀而成的天然河道，河也由此得名。

源于射阳湖荡，经永兴、阜城、鲍家墩、通兴镇入海，全长198公里，流域面积4036平方公里。

河道曲折，支流众多，是里下河地区排水入海的最大天然干河。

二、气候、降雨特征
射阳湖水系具有明显的北亚热带气候特点，南北温差明显，主导风冬季以北~北东风向为主，夏季以东南东~东南风向为主，年平均风速3.8~4.4m/s。

该区域内暴雨、洪涝等灾害性天气频繁，受海洋性气候影响，台风、龙卷风、冰雹等灾害性天气每年有2~3次。

水系内多年平均降雨量在1000毫米左右，年降水日在100天左右，降水量的年际变化很大。

第二章射阳湖水系水文计算
淮盐高速公路路线跨射阳湖水系，与水系内五条主要河流（头溪河、二条沟、姚河、溪河、蔷薇河）相交，需设桥涵构造物。

现对其设计流量、设计洪水位及流速等进行水文计算。

第一节头溪河水文计算
一、头溪河简介
头溪河为溪河上游分支，河岸两侧平整，后退岸为一鱼塘，前进岸为淮安—施河三级公路。

头溪河底宽约15米，河坡1：2，正常水深在2.0米左右。

头溪河汇水面积约13 Km2，河流比降为J=0.006%（1/16468）。

二、设计流量
此河段与路线交叉处上游约13Km2周围地块水流汇入头溪河，取F=13 Km2、J=0.006%（比降计算见下），按《江苏省暴雨洪水图集》推荐方法可计算得周围地块汇入百年一遇洪水流量128 m3/s。

比降计算：
H2=5.0，H1=4.9，H0=4.8（m），L2=2703.6，L1=1215.4，总长L=3919.0（m）J =［（5.0+4.9）×2703.6+（4.9+4.8）×1215.4-2×4.8×3919］／39192
=0.006%（1/16468）
F/ J=13/0.6=21.4
（一）设计暴雨
1、设计点暴雨量的推求
由该流域中心地点，查图十六，得该流域最大三日暴雨均值H=148 mm，查图十五得该地最大24小时暴雨变差系数Cv值0.55，则最大三日暴雨Cv=0.50（比24小时小0.05），查表（二十一）Cs=3.5Cv，P=1%时，Kp=2.74，则该流域百年一遇设计最大三日点暴雨量：
Ho=H×Kp=148×2.74=405.52 mm
2、设计最大三日面暴雨量：
查图（十九）得，三日点面折算系数K=0.999，算得该流域1/100最大三日面平均雨量：
H1/100=0.999×405.5=405.11 mm。

3、设计最大三日面净雨量：
采用Pa=a×Imax，其中a=0.65，I max=95，则
Pa= a×Imax =95×0.65=61.75 mm。

查图（二十四），Cp=20，Ci=110，P=405.11 mm，Pa=61.75 mm，则
R III =[ （P+ Pa - Cp ）3+ Ci 3 ] （1/3）- Ci
=[ （405.11+61.75-20 ）3+1103 ] （1/3）- 110=339.075 mm
4、设计最大三日面净雨过程
查表（十），算得设计最大三日面净雨过程如下：
（二）总入流槽蓄法推求设计洪水
1、查苏北平原区F/J~Mm查算图（三十七），计算设计洪峰流量。

由图查得Mm=0.0138（m3/s/Km2），则
设计洪峰流量Q m=M m×R III×F=0.0138×339.075×13=60.83（m3/s）
2、由苏北平原区三日净雨100毫米排水模数过程线表推求设计洪峰流量及设计洪水过程。

查表（十九），计算出该流域的100毫米排水模数过程线，进而计算出相应的设计洪水过程线，见下表：
本流域F/J=21.4。

表中Qi=M i× R III×F /100。

设计洪水过程计算表
推得设计洪峰流量为60.79 m3/s与查图计算（60.83 m3/s）一致。

综上计算，取设计百年一遇设计流量为61 m3/s。

三、设计洪水位
按任艺宏编制的形态法程序计算，设计流量取Q1/100=61m3/s，洪水比降取0.006%。

由外业调查资料显示：头溪河河床为粘土质河床，河底较为平整、顺直，河道较为规整，两岸为土质，较为平整，长有杂草，综合考虑河段特征，取河槽糙率0.02，河滩糙率0.04，即Mc=50、Mt=25。

于是可算得设计洪水位为4.596 m。

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※输入数据※
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<文件说明>
头溪河洪水水位计算
注：以下桩号为水文计算形态断面计算桩号，与桥位处实际桩号不同。

<控制参数>
水位流量计算：已知流量计算水位屏幕绘制图形：考虑屏幕绘图因素生成绘图文件：考虑绘图文件因素变化点总点数：14
<设计参数>
已知设计流量：61.000 河床比降(％)：0.006 左槽滩分界桩：K0+832.900 右槽滩分界桩：K0+851.300 左侧河滩糙率：25.000 主槽河床糙率：50.000 右侧河滩糙率：25.000
<桩号高程>
点号桩号高程
1 K0+829.000 4.831
2 K0+831.000 4.531
3 K0+832.900 3.630
4 K0+833.900 2.121
5 K0+835.900 0.921
6 K0+837.900 0.121
7 K0+841.900 -0.079
8 K0+845.900 0.221
9 K0+848.000 1.021
10 K0+850.000 2.121
11 K0+851.300 3.328
12 K0+855.800 4.046
13 K0+862.700 6.489
14 K0+864.500 6.866
※※※※※※※※※※※※※※※
※计算结果※
※※※※※※※※※※※※※※※
设计水位：4.596 设计流量：60.968 最大水深： 4.675
左滩流量：0.103 主槽流量：60.157 右滩流量：0.708
左滩面积：0.994 主槽面积：69.252 右滩面积： 4.518
左滩流速：0.104 主槽流速：0.869 右滩流速：0.157
四、桥面控制标高
1、设计资料
设计流量Qp=61 m3/s，河槽流量Qc= 60.2 m3/s，河滩流量Qt=0.7 m3/s 河槽宽度Bc=18.4 m，水面风速Vw=20 m/s，设计洪水水位Hs=4.596 m 此处桥面控制标高，未完全考虑纵坡等影响因素，仅就水文计算桥面标高所需最低控制高程，供布孔时参考。

2、拟定桥孔长度
使用河槽宽度公式计算
本河段属稳定性河段（宽滩），采用桥位规范式（8.2.1-1）计算。

Lj=K(Qp/ Qc)n Bc
查桥位勘察规范表8.2.1-1，得K=0.84，n=0.9，则桥孔净长计算：
Lj=K(Qp/ Qc)n Bc = 0.84(60.2/ 0.7)0.918.4 =15.6m
参照桥位处河流横断面和现场勘察意见，确定将一岸桥台前缘布置于
K0+823处，采用3孔13米，则另一桥台前缘位于桩号K0+862处，中心桩号K0+842.5。

3、确定桥面标高
1）壅水高度
头溪河河床淤泥较多，易于冲刷，依据桥位勘测规范第8.4.1条第三款：“当河床松软易于冲刷时，桥下壅水高度可以不计”，故此不计此部分高度。

2）波浪侵袭高度
由于桥位附近波浪高难以调查，采用桥位勘测规范公式（附14.4）计算。

桥位处河段缺少风速、风向、浪程等资料，计算取用浪程D=500m，平均水深h=69.252/18.4=3.764 m，风速取Vw=20 m/s（相当于八级风速），则gh/Vw2=9.8×3.764/20/20=0.0922 0.7（gh/Vw2）0.7=0.7×（0.0922）0.7=0.132 gD/Vw2=9.8×500/20/20=12.25 0.0018（gD/Vw2）0.45=0.00556
g/Vw2=9.8/20/20=0.0245
h L1% =2.3×0.13× th [ 0.7（gh/Vw2）0.7 ] × th { 0.0018（gD/Vw2）0.45 / 0.13 / th [ 0.7（gh/Vw2）0.7 ] } /（g/Vw2）
=2.3×0.13× th （0.132）× th {0.00556/ 0.13 / th（0.132）} / 0.0245
=0.504 m
依据桥位勘测规范，推求桥面高程时，取计算浪高的三分之二及入。

4、计算水位
本河流无流冰、流木和较大的漂浮物，其他可引起水位升高的因素均可略去不计，可计算：
Hj=Hs+∑△h=4.596+2×0.504/3=4.932 m
5、计算桥面标高
本河道不通航，则桥面高程为：
Hqm=Hj+△hj+△h D
其中：Hj=4.932 m（计算水位）
△hj=0.5 m（桥下净空高度，见桥位勘察规范表（8.4.5-1））
△h D=1.00 m（桥梁上部构造建筑高度，含铺装）则桥面控制标高：Hqm=4.392+0.5+1.00=6.432 m
第二节二条沟水文计算
一、二条沟简介
二条沟为溪河上游分支，河岸两侧平整，河道顺直，在堤上植有杨树。

二条沟水面宽约8.5米，河坡1：2，正常水深在1.4米左右，汇水面积约5.25 Km2，河流比降为J=0.02%（1/5035）。

二、设计流量
此河段与路线交叉处上游约 5.25Km2周围地块水流汇入二条沟，取F=5.25Km2、J=0.02%（比降计算见下），按《江苏省暴雨洪水图集》推荐方法可计算得周围地块汇入百年一遇洪水流量34 m3/s。

比降计算：
H2=4.0，H1=3.9，H0=3.7（m），L2=819.2，L1=905.4，总长L=1724.6（m）J =［（4.0+3.9）×819.2+（3.9+3.7）×905.4-2×3.7×1724.6］／1724.62
=0.02%（1/5035）
F/ J=5.25/2=2.63
（一）设计暴雨
1、设计点暴雨量的推求
由该流域中心地点，查图十六，得该流域最大三日暴雨均值H=149 mm，查图十五得该地最大24小时暴雨变差系数Cv值0.55，则最大三日暴雨Cv=0.50（比24小时小0.05），查表（二十一）Cs=3.5Cv，P=1%时，Kp=2.74，则该流域
百年一遇设计最大三日点暴雨量：
Ho=H×Kp=149×2.74=408.26 mm
2、设计最大三日面暴雨量：
查图（十九）得，三日点面折算系数K=0.999，算得该流域1/100最大三日面平均雨量：
H1/100=0.999×408.26=407.85 mm。

3、设计最大三日面净雨量：
采用Pa=a×Imax，其中a=0.65，I max=95，则
Pa= a×Imax =95×0.65=61.75 mm。

查图（二十四），Cp=20，Ci=110，P=407.85 mm，Pa=61.75mm，则
R III =[ （P+ Pa - Cp ）3+ Ci 3 ] （1/3）- Ci
=[ （407.85+61.75-20 ）3+1103 ] （1/3）- 110=341.786 mm
4、设计最大三日面净雨过程
查表（十），算得设计最大三日面净雨过程如下：
（二）总入流槽蓄法推求设计洪水
1、查苏北平原区F/J~Mm查算图（三十七），计算设计洪峰流量。

由图查得Mm=0.0182（m3/s/Km2），则
设计洪峰流量Q m=M m×R III×F=0.0182×341.786×5.25=32.66（m3/s）
2、由苏北平原区三日净雨100毫米排水模数过程线表推求设计洪峰流量及设计洪水过程。

查表（十九），计算出该流域的100毫米排水模数过程线，进而
计算出相应的设计洪水过程线，见下表：
本流域F/J=2.63。

表中Qi=M i× R III×F /100。

设计洪水过程计算表
推得设计洪峰流量为33.6 m3/s与查图计算（32.6 m3/s）一致。

综上计算，取设计百年一遇设计流量为34 m3/s。

三、设计洪水位
按任艺宏编制的形态法程序计算，设计流量取Q1/100=34 m3/s，洪水比降取0.02%。

由外业调查资料显示：二条沟为粘土质河床，河床平整、顺直，河道规整，两岸为土质，较为平整，长有杂草，综合考虑河段特征，取河槽糙率0.02，河滩糙率0.04，即Mc=50、Mt=25。

于是可算得设计洪水位为2.925 m。

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※输入数据※
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<文件说明>
二条沟洪水水位计算
注：以下桩号为水文断面计算桩号，与桥位处实际桩号不同。

<控制参数>
水位流量计算：已知流量计算水位屏幕绘制图形：考虑屏幕绘图因素生成绘图文件：考虑绘图文件因素变化点总点数：18
<设计参数>
已知设计流量：34.000 河床比降(％)：0.020 左槽滩分界桩：K0+019.000 右槽滩分界桩：K0+032.000 左侧河滩糙率：25.000 主槽河床糙率：50.000 右侧河滩糙率：25.000
<桩号高程>
点号桩号高程
1 K0+008.000 3.000
2 K0+010.000 3.000
3 K0+014.500 4.600
4 K0+016.000 4.600
5 K0+019.000 3.000
6 K0+021.500 1.000
7 K0+022.750 0.000
8 K0+024.750 -0.200
9 K0+026.750 -0.200
10 K0+028.750 -0.200
11 K0+030.000 0.800
12 K0+032.000 2.300
13 K0+038.500 4.500
14 K0+040.700 4.500
15 K0+045.000 2.600
16 K0+046.500 2.600
17 K0+047.500 3.600
18 K0+048.700 3.600
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※计算结果※
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设计水位：2.925 设计流量：34.032 最大水深： 3.125
左滩流量：0.000 主槽流量：33.852 右滩流量：0.179
左滩面积：0.000 主槽面积：29.929 右滩面积： 1.237
左滩流速：0.000 主槽流速： 1.131 右滩流速：0.145
四、桥面控制标高
1、设计资料
设计流量Qp=34 m3/s，河槽流量Qc= 33.85 m3/s，河滩流量Qt=0.179 m3/s 河槽宽度Bc=16 m，水面风速Vw=20 m/s，设计洪水水位Hs=2.925 m 此处桥面控制标高，未完全考虑纵坡等影响因素，仅就水文计算桥面标高所需最低控制高程，供布孔时参考。

2、拟定桥孔长度
使用河槽宽度公式计算
采用桥位规范式（8.2.1-1）计算。

Lj=K(Qp/ Qc)n Bc
查桥位勘察规范表8.2.1-1，得K=0.84，n=0.90，则桥孔净长计算：
Lj=K(Qp/ Qc)n Bc = 0.84(34/ 33.85)0.9016 =13.49 m
参照桥位处河流横断面和现场勘察意见，确定将一岸桥台前缘布置于
K5+801处，采用5孔16米，则另一桥台前缘位于桩号K5+881处，中心桩号K5+841。

3、确定桥面标高
1）壅水高度
二条沟河床淤泥较多，易于冲刷，本桥路堤并未阻断过水面积，桥下壅水高度可不计。

2）波浪侵袭高度
由于桥位附近波浪高难以调查，采用桥位勘测规范公式（附14.4）计算。

桥位处河段缺少风速、风向、浪程等资料，计算取用浪程D=500 m，平均水深h=29.929/16=1.87 m，风速取Vw=20 m/s（相当于八级风速），则
gh/Vw2=9.8×1.87/20/20=0.0458 0.7（gh/Vw2）0.7=0.7×（0.0458）0.7=0.0809 gD/Vw2=9.8×500/20/20=12.25 0.0018（gD/Vw2）0.45=0.00556
g/Vw2=9.8/20/20=0.0245
h L1% =2.3×0.13× th [ 0.7（gh/Vw2）0.7 ] × th { 0.0018（gD/Vw2）0.45 / 0.13 / th [ 0.7（gh/Vw2）0.7 ] } /（g/Vw2）
=2.3×0.13× th （0.0809）× th {0.00556/ 0.13 / th（0.0809）} / 0.0245
=0.480 m
依据桥位勘测规范，推求桥面高程时，取计算浪高的三分之二及入。

4、计算水位
本河流无流冰、流木和较大的漂浮物，其他可引起水位升高的因素均可略去不计，可计算：
Hj=Hs+∑△h=2.925+2×0.480/3=3.245 m
5、计算桥面标高
本河道不通航，则桥面高程为：
Hqm=Hj+△hj+△h D
其中：Hj=3.245 m（计算水位）
△hj=0.5 m（桥下净空高度，见桥位勘察规范表（8.4.5-1））
△h D=1.15 m（桥梁上部构造建筑高度，含铺装）
则桥面控制标高：Hqm=3.245+0.5+1.15=4.895 m
附：
本桥兼机耕通道，由机耕通道净空控制桥面高程为8.35 m＞4.895 m。

故此，桥面控制高程应按8.35 m计入。

第三节姚河水文计算
一、姚河简介
姚河为射阳湖支流，该河西起陈河至东横河，河道全长约18 Km，等外航道。

河底宽约20米，河坡1：4，正常水深在2.5米左右。

姚河汇水面积24 Km2，河流比降为J=0.007%（1/14528）。

二、设计流量
此河段约24 Km2周围地块汇入姚河，取F=24 Km2、J=0.007%（比降计算见下），按《江苏省暴雨洪水图集》推荐方法可计算得周围地块汇入百年一遇洪水流量105 m3/s。

H2=1.8，H1=1.7，H0=1.6（m），L2=800.00，L1=1615.30，总长L=2415.3（m）J =［（1.6+1.7）×1615.3+（1.7+1.8）×800-2×1.6×2415.3］／2415.32
=0.007%（1/14528）
（一）设计暴雨
1、设计点暴雨量的推求
由该流域中心地点，查图十六，得该流域最大三日暴雨均值H=150 mm，查图十五得该地最大24小时暴雨变差系数Cv值0.55，则最大三日暴雨Cv=0.50（比24小时小0.05），查表（二十一）Cs=3.5Cv，P=1%时，Kp=2.74，则即该流域百年一遇设计最大三日点暴雨量：Ho=H×Kp=150×2.74=411 mm
2、设计最大三日面暴雨量：
查图（十九）得，三日点面折算系数K=0.998，算得该流域1/100最大三日面平均雨量H1/100=0.998×411=410.178mm。

3、设计最大三日面净雨量：
采用Pa=a×Imax，其中a=0.65，I max=95，则
Pa= a×Imax =95×0.65=61.75 mm。

查图（二十四），Cp=20，Ci=110，P=410.178 mm，Pa=61.75 mm，则
R III =[ （P+ Pa - Cp ）3+ Ci 3 ] （1/3）- Ci
=[ （410.178+61.75-20 ）3+1103 ] （1/3）- 110=344.09 mm
4、设计最大三日面净雨过程
查表（十），算得设计最大三日面净雨过程如下：
（二）总入流槽蓄法推求设计洪水
1、查苏北平原区F/J~Mm查算图（三十七），计算设计洪峰流量。

由图查得Mm=0.0124（m3/s/Km2），则
设计洪峰流量Q m=M m×R III×F=0.0124×344.09×24=102.401（m3/s）
2、由苏北平原区三日净雨100毫米排水模数过程线表推求设计洪峰流量及设计洪水过程。

查表（十九），计算出该流域的100毫米排水模数过程线，进而计算出相应的设计洪水过程线，见下表：
本流域F/J=34.9。

表中Qi=M i× R III×F /100。

设计洪水过程计算表
推得设计洪峰流量为104.222 m3/s与查图计算（102.401 m3/s）一致。

综上计算，取设计百年一遇设计流量为105 m3/s。

三、设计洪水位
按任艺宏编制的形态法程序计算，设计流量取Q1/100=105 m3/s，洪水比降取0.007%。

由外业调查资料显示：姚河河床规整，河堤平顺，长有杂草，河底较为平整、顺直，综合考虑河段特征，取河槽糙率0.02，河滩糙率0.04，即Mc=50、Mt=25。

于是可算得设计洪水位为2.704 m。

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※输入数据※
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<文件说明>
姚河洪水水位计算
注：以下桩号为水文断面计算桩号，与桥位处实际桩号不同。

<控制参数>
水位流量计算：已知流量计算水位屏幕绘制图形：考虑屏幕绘图因素生成绘图文件：考虑绘图文件因素变化点总点数：16
<设计参数>
已知设计流量：105.000 河床比降(％)：0.007 左槽滩分界桩：K0+057.586 右槽滩分界桩：K0+085.697 左侧河滩糙率：25.000 主槽河床糙率：50.000 右侧河滩糙率：25.000
<桩号高程>
点号桩号高程
1 K0+046.073 3.433
2 K0+047.37
3 3.826
3 K0+050.996 3.537
4 K0+057.586 0.538
5 K0+058.697 -0.162
6 K0+061.69
7 -1.162
7 K0+064.697 -1.962
8 K0+067.697 -1.862
9 K0+070.697 -2.162
10 K0+073.697 -1.562
11 K0+076.697 -0.962
12 K0+079.697 -0.162
13 K0+082.697 0.038
14 K0+085.697 0.538
15 K0+091.397 3.075
16 K0+095.797 3.374
※※※※※※※※※※※※※※※
※计算结果※
※※※※※※※※※※※※※※※
设计水位：2.704 设计流量：104.973 最大水深： 4.866
左滩流量：1.067 主槽流量：103.253 右滩流量：0.652
左滩面积：5.153 主槽面积：104.617 右滩面积： 5.269
左滩流速：0.207 主槽流速：0.987 右滩流速：0.124
四、桥面控制标高
1、设计资料
设计流量Qp=105 m3/s，河槽流量Qc= 103.25 m3/s，河滩流量Qt=1.07 m3/s 河槽宽度Bc=44 m，水面风速Vw=20 m/s，设计洪水水位Hs=2.704 m 此处桥面控制标高，未完全考虑纵坡等影响因素，仅就水文计算桥面标高所需最低控制高程，供布孔时参考。

2、拟定桥孔长度
使用河槽宽度公式计算
采用桥位规范式（8.2.1-1）计算
Lj=K(Qp/ Qc)n Bc
查桥位勘察规范表8.2.1-1，得K=0.95，n=0.87，则桥孔净长计算：
Lj=K(Qp/ Qc)n Bc = 0.95(105/ 103.3)0.8744 =42.415 m 参照桥位处河流横断面和现场勘察意见，确定将一岸桥台前缘布置于
BK27+518处，采用3孔25米，则另一桥台前缘位于桩号BK27+593处，中心桩号BK27+555.5。

3、确定桥面标高
1）壅水高度
姚河河床为淤泥质粘土，易于冲刷，桥下壅水高度可以忽略不计。

2）波浪侵袭高度
由于桥位附近波浪高难以调查，采用桥位勘测规范公式（附14.4）计算。

桥位处河段缺少风速、风向、浪程等资料，计算取用浪程D=500m，平均水深h=104.617/44=2.377 m，风速取Vw=20 m/s（相当于八级风速），则gh/Vw2=9.8×2.377/20/20=0.0582 0.7（gh/Vw2）0.7=0.7×（0.0582）0.7=0.096 gD/Vw2=9.8×500/20/20=12.25 0.0018（gD/Vw2）0.45=0.00556
g/Vw2=9.8/20/20=0.0245
h L1% =2.3×0.13× th [ 0.7（gh/Vw2）0.7 ] × th { 0.0018（gD/Vw2）0.45 / 0.13 / th [ 0.7（gh/Vw2）0.7 ] } /（g/Vw2）
=2.3×0.13× th （0.096）× th {0.00556/ 0.13 / th（0.096）} / 0.0245
=0.491 m
依据桥位勘测规范，推求桥面高程时，取计算浪高的三分之二及入。

4、计算水位
本河流无流冰、流木和较大的漂浮物，其他可引起水位升高的因素均可略去不计，可计算：
Hj=Hs+∑△h=2.704+2×0.491/3=3.031 m
5、计算桥面标高
1．本河道为等外航道，则桥面高程为：
Hqm=Hj+△hj+△h D
其中：Hj=3.031 m（计算水位）
△hj=0.5 m（桥下净空高度，见桥位勘察规范表（8.4.5-1））△h D=2.01 m（桥梁上部构造建筑高度，含铺装）
则桥面控制标高：Hqm=3.031+0.5+2.01=5.541 m
2．H min=H tn+H M+△h0
其中：H tn=2.5 m（最高通航水位）
△hj=2.5 m（桥下净空高度，见桥位勘察规范表（8.4.5-3））△h D=2.01 m（桥梁上部构造建筑高度，含铺装）
则桥面控制标高：H min=H tn+H M+△h0=2.5+2.5+2.01=7.01 m
综上所述桥面控制高程：H=7.01 m
第四节溪河水文计算
一、溪河简介
溪河为Ⅶ级航道，东西走向。

河底宽约40米，河坡1：4，正常水深在2.5米左右。

溪河汇水面积87 Km2，河流比降为J=0.009%（1/11111）。

二、设计流量
此河段约87 Km2周围地块汇入溪河，取F=87Km2、J=0.009%（比降计算见下），按《江苏省暴雨洪水图集》推荐方法可计算得周围地块汇入百年一遇洪水流量308 m3/s。

H2=1.7，H1=1.6，H0=1.5（m），L2=1405.6，L1=1002.6，总长L=2408.2（m）J =［（1.5+1.6）×1002.6+（1.6+1.7）×1405.6-2×1.5×2408.2］／2408.22
=0.009%（1/11111）
（一）设计暴雨
1、设计点暴雨量的推求
由该流域中心地点，查图十六，得该流域最大三日暴雨均值H=150 mm，查图十五得该地最大24小时暴雨变差系数Cv值0.55，则最大三日暴雨Cv=0.50（比24小时小0.05），查表（二十一）Cs=3.5Cv，P=1%时，Kp=2.74，则即该流域百年一遇设计最大三日点暴雨量：Ho=H×Kp=150×2.74=411 mm
2、设计最大三日面暴雨量：
查图（十九）得，三日点面折算系数K=0.994，算得该流域1/100最大三日面平均雨量H1/100=0.994×411=408.534 mm。

3、设计最大三日面净雨量：
采用Pa=a×Imax，其中a=0.65，I max=95，则
Pa= a×Imax =95×0.65=61.75 mm。

查图（二十四），Cp=20，Ci=110，P=408.534 mm，Pa=61.75 mm，则
R III =[ （P+ Pa - Cp ）3+ Ci 3 ] （1/3）- Ci
=[ （408.534+61.75-20 ）3+1103 ] （1/3）- 110=342.462 mm
4、设计最大三日面净雨过程
查表（十），算得设计最大三日面净雨过程如下：
（二）总入流槽蓄法推求设计洪水
1、查苏北平原区F/J~Mm查算图（三十七），计算设计洪峰流量。

由图查得Mm=0.0103（m3/s/Km2），则
设计洪峰流量Q m=M m×R III×F=0.0103×342.46×24=306.88（m3/s）
2、由苏北平原区三日净雨100毫米排水模数过程线表推求设计洪峰流量及设计洪水过程。

查表（十九），计算出该流域的100毫米排水模数过程线，进而计算出相应的设计洪水过程线，见下表：
本流域F/J=96.7。

表中Qi=M i× R III×F /100。

设计洪水过程计算表
推得设计洪峰流量为307.949m3/s与查图计算（306.88m3/s）一致。

综上计算，取设计百年一遇设计流量为308 m3/s。

三、设计洪水位
按任艺宏编制的形态法程序计算，设计流量取Q1/100=308m3/s，洪水比降取0.009%。

由外业调查资料显示：溪河河底较为平顺，两岸为粘土质土壤，河槽、河滩分界不明显，河滩长有杂草，综合考虑河段特征，取河槽糙率0.02，河滩糙率0.04，即Mc=50、Mt=25。

于是可算得设计洪水位为3.417m。

※※※※※※※※※※※※※※※
※输入数据※
※※※※※※※※※※※※※※※
<文件说明>
溪河洪水水位计算
注：以下桩号为水文断面计算桩号，与桥位处实际桩号不同。

<控制参数>
水位流量计算：已知流量计算水位屏幕绘制图形：考虑屏幕绘图因素生成绘图文件：考虑绘图文件因素变化点总点数：18
<设计参数>
已知设计流量：308.000 河床比降(％)：0.009 左槽滩分界桩：K0+020.960 右槽滩分界桩：K0+105.700 左侧河滩糙率：25.000 主槽河床糙率：50.000 右侧河滩糙率：25.000
<桩号高程>
点号桩号高程
1 K0+016.250 3.530
2 K0+020.960 2.530
3 K0+041.890 0.560
4 K0+046.590 0.060
5 K0+051.290 -0.140
6 K0+055.980 -1.240
7 K0+060.680 -1.940
8 K0+065.380 -2.140
9 K0+070.080 -2.340
10 K0+074.780 -2.140
11 K0+079.480 -0.840
12 K0+084.180 -0.240
13 K0+088.870 0.160
14 K0+092.410 0.720
15 K0+100.480 0.990
16 K0+105.700 2.850
17 K0+108.060 3.430
18 K0+110.000 3.430
※※※※※※※※※※※※※※※
※计算结果※
※※※※※※※※※※※※※※※
设计水位：3.417 设计流量：307.946 最大水深： 5.757 左滩流量：0.252 主槽流量：307.629 右滩流量：0.066 左滩面积：1.854 主槽面积：288.580 右滩面积：0.655 左滩流速：0.136 主槽流速： 1.066 右滩流速：0.100
四、桥面控制标高
1、设计资料
设计流量Qp=308 m3/s，河槽流量Qc= 307.63 m3/s，河滩流量Qt=0.252 m3/s 河槽宽度Bc=44 m，水面风速Vw=20 m/s，设计洪水水位Hs=3.417 m 此处桥面控制标高，未完全考虑纵坡等影响因素，仅就水文计算桥面标高所需最低控制高程，供布孔时参考。

2、拟定桥孔长度
使用河槽宽度公式计算
采用桥位规范式（8.2.1-1）计算
Lj=K(Qp/ Qc)n Bc
查桥位勘察规范表8.2.1-1，得K=0.95，n=0.87，则桥孔净长计算：
Lj=K(Qp/ Qc)n Bc = 0.95(308/ 307.63)0.8744 =41.844 m 参照桥位处河流横断面和现场勘察意见，确定将一岸桥台前缘布置于
BK27+972.5处，采用3孔30米，则另一桥台前缘位于桩号BK28+162.5处，中心桩号BK28+128.5。

3、确定桥面标高
1）壅水高度
姚河河床淤泥较多，河床平坦，易于冲刷，可不计此部分壅水高度。

2）波浪侵袭高度
由于桥位附近波浪高难以调查，采用桥位勘测规范公式（附14.4）计算。

桥位处河段缺少风速、风向、浪程等资料，计算取用浪程D=500 m，平均水深h=288.58/44=6.559 m，风速取Vw=20 m/s（相当于八级风速），则gh/Vw2=9.8×6.559/20/20=0.161 0.7（gh/Vw2）0.7=0.7×（0.161）0.7=0.195 gD/Vw2=9.8×500/20/20=12.25 0.0018（gD/Vw2）0.45=0.00556
g/Vw2=9.8/20/20=0.0245
h L1% =2.3×0.13× th [ 0.7（gh/Vw2）0.7 ] × th { 0.0018（gD/Vw2）0.45 / 0.13 / th [ 0.7（gh/Vw2）0.7 ] } /（g/Vw2）
=2.3×0.13× th （0.195）× th {0.00556/ 0.13 / th（0.195）} / 0.0245
=0.513 m
依据桥位勘测规范，推求桥面高程时，取计算浪高的三分之二及入。

4、计算水位
本河流无流冰、流木和较大的漂浮物，其他可引起水位升高的因素均可略去不计，可计算：
Hj=Hs+∑△h=3.417+2×0.513/3=3.760 m
5、计算桥面标高
1．本河道为Ⅶ级航道，则桥面高程为：
Hqm=Hj+△hj+△h D
其中：Hj=3.760（计算水位）
△hj=0.5m（桥下净空高度，见桥位勘察规范表（8.4.5-1））
△h D=2.21m（桥梁上部构造建筑高度，含铺装）
则桥面控制标高：Hqm=3.76+0.5+2.01=6.469 m
2．H min=H tn+H M+△h0
其中：H tn=2.5 m（最高通航水位）
△hj=3.5 m（桥下净空高度，见桥位勘察规范表（8.4.5-3））△h D=2.21 m（桥梁上部构造建筑高度，含铺装）
则桥面控制标高：H min=H tn+H M+△h0=2.5+3.5+2.21=8.21 m
综上所述桥面控制高程：H=8.21 m
第五节蔷薇河水文计算
一、蔷薇河简介
蔷薇河是原射阳湖荡边的分界河，后因河西荡区围垦成为分圩河。

上起射阳湖，承接宝应县来水，下接戛粮河，是宝应北部向射阳河排水的主要通道。

现状标准为河底高程-1.0~-1.5米，水面宽50~60米，边坡1：2，河堤顶高程在4.5米左右。

从吴场~临洪闸入为Ⅵ级航道，最高通航水位3.5 m，最低通航水位1.5 m。

二、设计流量
此河段约30 Km2周围地块汇入蔷薇河，取F=30 Km2、J=0.002%，按《江苏省暴雨洪水图集》推荐方法可计算得周围地块汇入百年一遇洪水流量99 m3/s。

（一）设计暴雨
1、设计点暴雨量的推求
由该流域中心地点，查图十六，得该流域最大三日暴雨均值H=152 mm，查图十五得该地最大24小时暴雨变差系数Cv值0.55，则最大三日暴雨Cv=0.50（比24小时小0.05），查表（二十一）Cs=3.5Cv，P=1%时，Kp=2.74，则即该流域百年一遇设计最大三日点暴雨量：
Ho=H×Kp=152×2.74=416.48 mm
2、设计最大三日面暴雨量：
查图（十九）得，三日点面折算系数K=0.992，算得该流域1/100最大三日面平均雨量H1/100=0.992×416.48=413.148 mm。

3、设计最大三日面净雨量：
采用Pa=a×Imax，其中a=0.65，I max=95，则
Pa= a×Imax =95×0.65=61.75 mm。

查图（二十四），Cp=20，Ci=110，P=413.148mm，Pa=61.75mm，则
R III =[ （P+ Pa - Cp ）3+ Ci 3 ] （1/3）- Ci
=[ （413.148+61.75-20 ）3+1103 ] （1/3）- 110=347.032 mm
4、设计最大三日面净雨过程
查表（十），算得设计最大三日面净雨过程如下：
（二）总入流槽蓄法推求设计洪水
1、查苏北平原区F/J~Mm查算图（三十七），计算设计洪峰流量。

由图查得Mm=0.0095（m3/s/Km2），则
设计洪峰流量Q m=M m×R III×F=0.0095×347.032×30=98.904（m3/s）
2、由苏北平原区三日净雨100毫米排水模数过程线表推求设计洪峰流量及设计洪水过程。

查表（十九），计算出该流域的100毫米排水模数过程线，进而计算出相应的设计洪水过程线，见下表：
本流域F/J=150。

表中Qi=M i× R III×F /100。

设计洪水过程计算表
推得设计洪峰流量为98.024m3/s与查图计算（98.904 m3/s）一致。

综上计算，取设计百年一遇设计流量为99 m3/s。

三、设计洪水位
按任艺宏编制的形态法程序计算，设计流量取Q1/100=99 m3/s，洪水比降取0.002%。

由外业调查资料显示：溪河河床为粘土质河床，河底较为平整、顺直，两岸为土质，较为平整，长有杂草，综合考虑河段特征，取河槽糙率0.02，河滩糙率0.04，即Mc=50、Mt=25。

于是可算得设计洪水位为3.182m。

※※※※※※※※※※※※※※※
※输入数据※
※※※※※※※※※※※※※※※
<文件说明>
蔷薇河洪水水位计算
注：以下桩号为水文断面计算桩号，与桥位处实际桩号不同。

<控制参数>
水位流量计算：已知流量计算水位屏幕绘制图形：考虑屏幕绘图因素生成绘图文件：考虑绘图文件因素变化点总点数：22
<设计参数>
已知设计流量：99.000 河床比降(％)：0.002 左槽滩分界桩：K0+942.380 右槽滩分界桩：K0+995.440 左侧河滩糙率：25.000 主槽河床糙率：50.000 右侧河滩糙率：25.000
<桩号高程>
点号桩号高程
1 K0+934.870 4.159
2 K0+938.000 4.457
3 K0+942.380 3.519
4 K0+944.530 0.509
5 K0+947.530 0.209
6 K0+950.530 0.009
7 K0+953.530 -0.191
8 K0+956.530 -0.491
9 K0+959.530 -0.741
10 K0+962.530 -0.991
11 K0+965.530 -1.541
12 K0+968.530 -1.591
13 K0+971.530 -1.491
14 K0+974.530 -1.191
15 K0+977.530 -0.891
16 K0+980.530 -0.491
17 K0+983.530 -0.291
18 K0+986.530 -0.091
19 K0+989.530 0.109
20 K0+995.440 0.447
21 K0+996.980 3.073
22 K1+000.000 3.263
※※※※※※※※※※※※※※※
※计算结果※
※※※※※※※※※※※※※※※
设计水位：3.182 设计流量：99.096 最大水深： 4.773 左滩流量：0.000 主槽流量：98.940 右滩流量：0.156 左滩面积：0.000 主槽面积：191.321 右滩面积： 2.286 左滩流速：0.000 主槽流速：0.517 右滩流速：0.068
四、桥面控制标高
1、设计资料
设计流量Qp=99 m3/s，河槽流量Qc= 98.94 m3/s，河滩流量Qt=0.156 m3/s 河槽宽度Bc=50 m，水面风速Vw=20 m/s，设计洪水水位Hs=3.182 m 此处桥面控制标高，未完全考虑纵坡等影响因素，仅就水文计算桥面标高所需最低控制高程，供布孔时参考。

2、拟定桥孔长度
使用河槽宽度公式计算
采用桥位规范式（8.2.1-1）计算
Lj=K(Qp/ Qc)n Bc
查桥位勘察规范表8.2.1-1，得K=0.84，n=0.9，则桥孔净长计算：
Lj=K(Qp/ Qc)n Bc = 0.84(99/ 98.94)0.950 =42.023 m
参照桥位处河流横断面和现场勘察意见，确定将一岸桥台前缘布置于BK35+930.5处，采用3孔25米，则另一桥台前缘位于桩号BK25+985.5处，中心桩号BK35+958。

3、确定桥面标高
1）壅水高度
蔷薇河河床平坦，主要是淤泥质粘土，易于冲刷，可不计此部分高度。

2）波浪侵袭高度
由于桥位附近波浪高难以调查，采用桥位勘测规范公式（附14.4）计算。

桥位处河段缺少风速、风向、浪程等资料，计算取用浪程D=500m，平均水深
h=191.321/50=3.826m，风速取Vw=20m/s（相当于八级风速），则gh/Vw2=9.8×3.826/20/20=0.094 0.7（gh/Vw2）0.7=0.7×（0.094）0.7=0.134 gD/Vw2=9.8×500/20/20=12.25 0.0018（gD/Vw2）0.45=0.00556
g/Vw2=9.8/20/20=0.0245
h L1% =2.3×0.13× th [ 0.7（gh/Vw2）0.7 ] × th { 0.0018（gD/Vw2）0.45 / 0.13 / th [ 0.7（gh/Vw2）0.7 ] } /（g/Vw2）
=2.3×0.13× th （0.134）× th {0.00556/ 0.13 / th（0.134）} / 0.0245
=0.505 m
依据桥位勘测规范，推求桥面高程时，取计算浪高的三分之二及入。

4、计算水位
本河流无流冰、流木和较大的漂浮物，其他可引起水位升高的因素均可略去不计，可计算：
Hj=Hs+∑△h=3.182+2×0.505/3=3.519 m
5、计算桥面标高
1．本河道为Ⅵ级航道，则桥面高程为：
Hqm=Hj+△hj+△h D
其中：Hj=3.519 m（计算水位）
△hj=0.5 m（桥下净空高度，见桥位勘察规范表（8.4.5-1））
△h D=2.01 m（桥梁上部构造建筑高度，含铺装）
则桥面控制标高：Hqm=3.519+0.5+2.01=6.029 m
2．H min=H tn+H M+△h0
其中：H tn=2.2 m（通航水位）
△hj=4.5 m（桥下净空高度，见桥位勘察规范表（8.4.5-3））。