MgZnZrY合金固溶强化和第二相强化的理论和实验研究
第二相强化原理及其应用
第二相强化原理及其应用正文1、第二相强化通常,工程中使用的合金主要是两相或多相合金,第二相的存在无疑会对基体相产生不同的影响。
第二相的大小与基体相的大小相同时,两相合金为聚合型合金。
Rao等人通过原位透射电子显微镜研究了热锻后的Al x CoCr-FeNi(x=0.3,0.5,0.7)高熵合金第二相对力学性能的影响,当x=0.3时,FCC相的体积分数为99.9%,BCC的体积分数为得分为0.1%;当x=0.5时,FCC的体积分数为98%,BCC的体积分数为2%;当x=0.7时,BCC的体积分数达34%。
第二相体积增大的直接后果是晶粒尺寸在600μm时迅速降低到26.6μm。
此外,合金内部由于塑性变形而产生大量变形孪晶也会使合金强韧化。
然而当第二相的体积分数超过30%时,对合金的力学性能产生的影响非常明显,使合金强度高而韧性低,Li等人研究了有trip效应的双相Fe50Mn30Ni10Cr10。
热机械处理由于退火时间的不同,合金将获得不同的晶粒尺寸和第二相。
在晶粒尺寸差异不大的情况下,初生HCP相的体积分数尺寸越大,合金的强度和韧性越好。
第二相尺寸远小于基体并均匀分布于基体中时的两相合金为弥散分布型合金。
特别地,根据这些细小的第二相是由于固溶体饱和析出还是人为机械添加进合金可以细分为析出强化和弥散强化。
He等411研究了( FeCoNiCr)。
Ti2Al,经过两种不同的热机械处理之后微观结构的变化及其对力学性能的影响。
结果表明,经过P1(冷轧30%+1273 K退火2 h+1 073 K时效18 h)处理后的合金除了FCC基体之外,还包含了两类析出相,一类是不到40 nm的球形纳米析出相,另一类是尺寸大于100 nm的条形析出相,它们都是Ni,(Ti,AI)型的L12相。
经过P2(70%冷轧+923 K时效4 h)后合金基体中均匀分布着细小的L12纳米析出相。
根据第二相的尺寸确定这些析出相与位锆是以切过机制进行强化的,计算公式如下:合金的拉伸和压缩性能都是最好的,由此证明了第二相形貌上的差异会直接影响合金的力学性能。
含有不同尺度量级第二相的高强铝合金拉伸延性模型
含有不同尺度量级第二相的高强①铝合金拉伸延性模型张国君1 ,2 , 刘 刚1 ,丁向东1 , 孙 军1 , 陈康华3( 1 . 西安交通大学 材料科学与工程学院 金属材料强度国家重点实验室 , 西安 710049 ;[ 摘 要 ] 基于合金中不同尺度第二相在其断裂过程中的作用机制及位错理论 , 建立了高强铝合金中结晶相 、沉淀相以及析出强化相性质与其拉伸延性间的多元非线性关系模型 。
结果表明对于 2024 铝合金的拉伸延性 , 该模型的 预测值与相应的实验值吻合良好 。
同时借助于该模型的理论分析 , 可以得到在确保高强铝合金强度不降低的前提下 提高其延性的优化方案 。
[ 关键词 ] 铝合金 ; 多级第二相 ; 拉伸延性 ; 模型 [ 中图分类号 ] T G249 . 9[ 文献标识码 A切模量 , υr 为颗粒体积分数 ; 而在平行和垂直于载 荷方向上微孔洞长大的动力学速率可分别与应变相 基于铝合金高的比强度 、比刚度等特点 , 其在 飞机 、汽 车 、船 舶 制 造 业 等 领 域 的 应 用 已 十 分 广 泛 。
然而在应用中 , 需要铝合金具有高的强度和刚 度的同时 , 亦希望具有一定的延性和韧性 , 以防止 断裂的发生 。
一般地 , 合金的强度和延性是相互矛 盾 、此消彼长的两个方面 , 即 : 强化材料的同时通 常会 降 低 其 延 性 ; 而 延 性 好 的 材 料 , 其 强 度 又 较 低 。
当然 , 晶粒细化可在一定范围内使材料强度和 延性同时得到提高 , 但其作用有限 。
如何使材料的 强度和延性得到合理优化是令人非常关注 、但又未 能很好解决的难题之一 。
为了了解和掌握金属材料 微观损伤对延性的影响规律 , 已经进行了大量的研 联系8 ,9R zR x 式中 := R 0e xp [ D εp2e xp ( 1 . 5εp ) - = R 0e xp [ D εp2e xp ( 1 . 5εp ) -1 ]2/ 31 ] - 1/ 3 (2a )(2b )R z 和 R x 分别为球形孔洞在平行和垂直于拉伸轴方向的长大速 率 , R 0 为 初 始 的 孔 洞 半 径 , εp为应 变 , D 为 应 力 三 轴 性 水 平 的 函 数 , 即 σH 与Mises 有效应力的比值 ,—D = 0 . 56sin h ( 1 . 5σH / σ) (3)更进一步地 , 还可得到孔洞的体积分数 ( 颗粒 体积分数) 对断裂应变的直接影响16 :究工作 1 ~15 。
《热挤压微合金化Mg-Zn-Y合金及其复合材料显微组织与力学性能研究》
《热挤压微合金化Mg-Zn-Y合金及其复合材料显微组织与力学性能研究》篇一一、引言随着现代工业的快速发展,轻质合金因其优良的物理性能和机械性能在航空、汽车等领域得到了广泛应用。
镁合金作为其中最具潜力的轻质结构材料之一,其性能的优化与提升一直是研究的热点。
微合金化及复合材料技术是提高镁合金性能的重要手段。
本文针对热挤压微合金化Mg-Zn-Y合金及其复合材料的显微组织和力学性能进行了深入研究,为优化镁合金的性能提供理论依据。
二、实验材料与方法1. 材料制备实验采用微合金化Mg-Zn-Y合金作为研究对象,通过熔炼、铸造、热挤压等工艺制备出复合材料。
2. 实验方法(1)显微组织观察:利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM)观察合金及复合材料的显微组织。
(2)力学性能测试:通过硬度测试、拉伸试验等手段测定合金及复合材料的力学性能。
(3)性能分析:结合显微组织观察和力学性能测试结果,分析微合金化及复合材料对镁合金性能的影响。
三、结果与讨论1. 显微组织观察结果(1)Mg-Zn-Y合金经过热挤压后,晶粒得到了显著细化,合金组织更加均匀。
(2)在合金中观察到第二相颗粒的析出,这些颗粒对合金的性能具有重要影响。
(3)复合材料的显微组织中,增强相与基体的界面结合良好,无明显的界面反应或缺陷。
2. 力学性能测试结果(1)热挤压后的Mg-Zn-Y合金具有较高的硬度,抗拉强度和延伸率也得到了显著提高。
(2)复合材料的力学性能优于未增强的Mg-Zn-Y合金,且增强相的类型和含量对力学性能具有显著影响。
3. 性能分析(1)微合金化元素Zn和Y的加入,以及热挤压工艺的应用,共同促进了晶粒细化,提高了合金的力学性能。
(2)第二相颗粒的析出对合金的强化作用主要表现为弥散强化和沉淀强化,提高了合金的硬度及抗拉强度。
(3)复合材料中增强相与基体的协同作用,使复合材料具有优异的力学性能。
增强相的类型、尺寸、分布等因素对复合材料的性能具有重要影响。
11.第二相强化机制
19
6.4 不可变形粒子对材料加工硬化行为的影响
20
6.4 不可变形粒子对材料加工硬化行为的影响
二、硬粒子与基体塑性变形不协调对加工硬化的影响 塑性变形时,为了使界面不开裂也需要在硬粒子附近基体中
形成反向塑性切变,这一过程会产生大量位错(几何必须 位错),相应产生加工硬化。
(1)强化效果好,体积份数相同时具有比可变形粒子高的强化 率
(2)会导致早期失效——粒子太大,分布不均匀 改善途径:细化颗粒、分散粒子 a. 提高过饱和度,以析出大量金属间化合物 b. 粉末冶金+变形 c. 采用纳米颗粒
26
课程报告 1.全面比较材料强化的微观机制。 2.你的课题方向及研究重点是什么?分析材料中的结构因
f : 体积份数
: 沉淀相粒子间距
r : 沉淀相粒子半径
5
6.2 沉淀强化机制
二、化学强化 该机制着眼于位错切过第二相粒子会形成新的界面,引起能
量增加。由化学强化引起的临界切应力增量可以表达为:
化学强化机制对于薄片状的析出 相比较重要。
c
2 6
f s
r
f :沉 淀 相 体 积份 数
s : 界面能
E2 : 硬相的弹性模量
G : 基体的剪切模量
L : 粒子的平均间距
8
6.2 沉淀强化机制
五、层错强化
第二相粒子的层错能与基体相不同时,会引起扩展位错能 量的改变,产生位错运动的阻碍,这种强化效果为层错强化。
当沉淀相粒子中层错能远小与基体的层错能时,产生的临
界切应力增量为;
c
0.59 m
b
p
4
6.1 沉淀强化机制
高强Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金的微观组织和力学性能
高强Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金的微观组织和力学性能王振东;房灿峰;孟令刚;李乃朴;吴友芳;张兴国【摘要】High-strength Mg-7Gd-4Y-1.6Zn-0.5Zr alloy was prepared by conventional metal mold casting, subsequently hot extrusion and T5 heat treatment were conducted. The microstructures and mechanical properties of this Mg alloy under different states were studied by using OP, XRD, SEM and TEM. The results show that the as-cast microstructures of Mg-7Gd-4Y-1.6Zn-0.5Zr alloy consists of a-Mg matrix and lamellar second-phaseMg12Zn(Gd, Y) phase which distributes around a-Mg matrix. After hot extrusion, the grain size of this alloy can be refined dramatically. Tiny little particle Mg3Zn3(Gd, Y)2 phase is precipitated out of the Mg12Zn(Gd, Y) phase during the process of T5 heat treatment. The tensile strength, yield strength and elongation of alloys under T5 condition reach 446 Mpa, 399 Mpa and 6.1%, respectively. The main strengthening methods are considered as fine grain strengthening and second-phase strengthening.%通过金属模铸、热挤压和时效处理(T5)工艺过程制备出高强Mg-7Gd-4Y-1.6Zn-0.5Zr合金,并利用光学显微镜、XRD、SEM及TEM分析研究Mg合金不同状态下的显微组织和力学性能.结果表明:Mg-7Gd-4Y-1.6Zn-0.5Zr合金的铸态组织主要由a-Mg基体和沿晶界分布的片层状第二相Mg12Zn(Gd,Y)组成,经过热挤压变形后,合金晶粒显著细化,时效处理过程中Mg12Zn(Gd,Y)相上析出少量细小的颗粒状Mg3Zn3(Gd,Y)2相.时效态合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别达到446 MPa、399 MPa和6.1%,其强化方式主要为细晶强化和第二相强化.【期刊名称】《中国有色金属学报》【年(卷),期】2012(022)001【总页数】6页(P1-6)【关键词】高强镁合金;稀土;热挤压;时效处理;力学性能【作者】王振东;房灿峰;孟令刚;李乃朴;吴友芳;张兴国【作者单位】大连理工大学材料科学与工程学院,大连116024;大连理工大学材料科学与工程学院,大连116024;大连理工大学材料科学与工程学院,大连116024;大连理工大学材料科学与工程学院,大连116024;大连理工大学材料科学与工程学院,大连116024;大连理工大学材料科学与工程学院,大连116024【正文语种】中文【中图分类】TG146.2近年来,镁合金作为最轻的金属结构材料,其应用研究备受瞩目。
牙科低金含量银钯合金在相变温度下的强化机制研究
1% ~ 5 0 1%和 A % ~ 0 l u5 2%_。合金 中 J 含量较大, 成本较金合金大幅降低 , 且机械性能、 铸造性能较好 , 可 以达到 Ⅲ类金合金 的标准 , 从而作为其替代合金 。 添加 P 元素可 以细化 晶粒 , d 同时抑制 A g的硫 化作
1 材料 与方 法
t n fr t n tmp r t r . eh d T e al y wa s - e al g — a d n d a 0  ̄ o n t , n t s 5 r soma i e e au e M t o s a o h l sio t r l a e h r e e t4 0 C fr 1 mi u e 2 miu e , o hm y mi u e , 0 mi u e , 0 mi u e , 0 miu e n 0 n t s r s e t ey a tr s l t n, n l we y i e w t r n t s 1 n ts 2 n ts 5 n ts a d 1 0 mi u e e p ci l fe o ui a d f l d b c - ae v o o o q e c B a so e o a d e s X—a i r ci n, EM n P u n h. y me n fmir h r n s , r y d f a t f o S a d E MA , e h r e i g me h n s wa t d e . s l t ad n n c a im ssu id Re u t h s T e mir h r n s ft e aly a tr i —h r l o 0 i o h xmu h r n s h c ie 0 % t a h c o ad e s o l e s t e mal fr 1 0 r n g tt e ma i m a d e s w ih r d 1 5 h o f o y a s hn t a ft e h d e s b ou i n t a e . h r a e h s i b n a tC P . n l so T e e e ai f h to a n s y s lt r td T e e w s n w p a e w t a u d n u, d Co cu i n h lv t o h r o e h n h d e s i r lt d w t n e  ̄an c u i g b h s a so ai n r a n s s e ae i i n r s i a sn y p a e t n fr t . h r m o
Mg_Zn合金的热力学性质计算
2006年12月重庆大学学报(自然科学版)Dec.2006 第29卷第12期Journal of Chongqing University(N tur l Science Editi on)Vol.29 No.12 文章编号:1000-582X(2006)12-0068-04Mg-Zn合金的热力学性质计算3周鸿翼,刘天模,王金星(重庆大学材料科学与工程学院,重庆 400030)摘 要:组元活度的获得是合金热力学性质研究的一个重要方面.在各种预测合金热力学性质的模型中,M iede ma模型是近年来发展得较为完善和准确的模型.文中根据M iede ma合金生成焓模型,计算了Mg-Zn合金的生成焓,进而计算出了1000K时Mg-Zn合金熔体中Zn的活度曲线.计算结果表明,由于Mg-Zn合金的生成焓值较小,在计算活度的过程中,过剩熵值对计算结果的影响较大,在引入过剩熵值后的活度计算值与实验值吻合较好.关键词:Mg-Zn合金;活度;热力学 中图分类号:TG146.4文献标识码:A 镁合金具有重量轻,较高的比强度和比刚度,优良的阻尼防震性能和铸造性能,较高的尺寸稳定性,良好的机械加工性能等优点,已经逐渐成为工程材料研究领域的一个热点课题[1-2].近10年来,镁合金在汽车工业、航空工业、电子通讯工业中已有广泛的应用,并取得了很好的效果,但是其合金化理论研究还很薄弱,一些重要的基础热力学数据还很缺乏[3],因此,很有必要对镁合金的热力学性质进行研究,用以指导镁合金的开发与利用.由于金属合金系的数量非常巨大,热力学数据完全依靠实验测定已经不可能,而且目前高温实验存在很大的困难,用以实验的设备在高温下很难保证良好的准确性,因此,通过热力学计算获得合金的热力学数据是很有必要的.M iede ma模型自上世纪70年代提出以来,到目前为止已经发展得较为成熟.欧阳义芳[4]、Goncalves[5]等人将其应用于非过渡族合金系的热力学计算并加以扩展,均取得了很好的效果.文中将M iede ma模型应用于Mg-Zn合金,计算了该合金的生成焓、过剩熵、活度、活度系数等热力学数据.1 计算模型和理论1.1 M iede ma模型M iede ma合金生成焓模型是一个宏观的半经验模型.M iede ma等人认为二元合金组元间相互结合时,原子外层电子将会发生再分配,W igner-Seitz原子胞边界的电子密度差的平方项,将对合金生成焓有正的贡献;而纯金属元素的电负性参数的平方项,将对生成焓有负的影响.最初,该模型是用以计算过渡族金属二元合金和以过渡族金属作为组元之一的所有二元合金系生成焓的,计算结果与实验值符合很好.张邦维等人将其推广用以预测镁基碱金属二元合金热力学性质,同样取得了不错的效果[6].并且,Kauf man等人研究表明,一般情况下该模型的计算值与实验值偏差一般不超过8kJ/mol[7].M iede ma认为二元合金的生成焓可以表示为:ΔH forca lc(jper m ole of a to m s)=x A f A BΔH°in t erfaceA in B.(1)其中xA为组元A的摩尔分数,f AB表示组元A的原子被组元B的原子包围的程度,其表达式为:f A B=x s B 无序合金x s B[1+8(x s A x s B)2]有序合金.(2)式中x sA、x sB为组元A、B的表面浓度,定义如下式表示:x s A=x A v2/3A ax A V2/3A a+x B V2/3B ax s B=x B v2/3B ax A V2/3A a+x B V2/3B a.(3) V A a、V B a分别为纯组元A、B在形成合金后的原子体积.3收稿日期:2006-06-23基金项目:重庆市自然科学基金资助项目(CSTC,2005BA4015)作者简介:周鸿翼(1980-),男,汉族,重庆铜梁人,重庆大学硕士研究生,从事镁合金热力学方面的研究工作.在M iede ma 模型中表示为:V 2/3A a=V 2/3A [1+aB f AB (Φ3A -Φ3B )]V 2/3B a=V 2/3B [1+a A fB A(Φ3B-Φ3A )].(4)式中V A 、V B 则为纯组元A 、B 的原子体积,a A 、a B 为经验常数.H °in t erfaceA inB 为界面焓,其定义式如下:ΔH °in t erfaceA in B=p V 2/3A a [-(ΔΦ3)2+q p (Δn 1/3w s )2-R 3p]12[(n A w s )-1/3+(n B w s )-1/3](5)其中,q p 为经验常数,一般情况下取q p =9.4.R3p在计算时一般表示为a (Rp),a 为经验常数,当二元系为固态时取值为0.73,当为液态时取值为1,(Rp)为过渡族和非过渡族元素形成二元合金时的修正值.ΔΦ3为组元的电负性差,Δn 1/3w s 为组元原子胞边界上的电子密度差,p 为常数,视不同族元素形成合金取不同值.以上各参数在文献[8]中都有详细记载.结合式(1)~式(5),运用两次迭代,便可以较准确计算出二元合金的生成焓.由于两次迭代的复杂性,综合上述各式将生成焓计算式简化,对于无序合金,可表示为:ΔH for d isordereda lloys =ΓABx A V 2/3A [1+a A xB (Φ3A -Φ3B )]x B V 2/3B [1+a B x x (Φ3B -Φ3A )]x A V 2/3A [1+a A xB (ΦA -ΦB )]+x B V 2/3B [1+a B x x (ΦB -ΦA )](6)运用式(6)便可以计算液态二元合金的生成焓.1.2 活度和活度系数的计算在二元系中,体系的过剩吉布斯自由能G EAB ,过剩熵S EAB 和过剩焓H EAB 之间存在如下关系式:GEAB=HE AB-TS E AB.(7) 在通常情况下,S E AB的绝对值比H E AB小的多.一般情况下,在二元系中,令S EAB=0对计算结果影响不大[9-10],所以,在本计算中暂假设SE AB=0.由于理想溶液的混合焓为零,所以用ΔH forAB 代替H EAB 可得表达式:G EAB =ΔH forAB .(8) 二元系中,组元的活度系数γA 与体系的过剩吉布斯自由能G EAB 之间的关系式为:R T ln γA=9G EA9x A.(9)所以,将式(6)代入式(8),并将得到的体系过剩吉布斯自由能G EAB 代入式(9),求导变形得到如下关系式:R T ln γA =ΔH AB -(1-X A )・ΓAB ・V 2/3A {x -1A a A (Φ3A-Φ3B )[1+a Ax B (Φ3A-Φ3B )]-2-x -2A [1+a A xB (Φ3A-Φ3B )]-1}+V -2/3B{x -2B [1+a B x A (Φ3B-Φ3A )]-1-x -1B a B (Φ3B-Φ3A )[1+a B x A (Φ3B -Φ3A )]-2}{x -1A V -2/3A[1+a A x B (Φ3A-Φ3B )]-1+x -1B V -2/3B[1+a B x A (Φ3B-Φ3A )]-1}-2(10) 根据式(10)便可以求出二元系中组元A 的活度系数γA .根据热力学关系式:G EAB =x A ln γA +x B ln γB .(11)变形,可得ln γB =1x B(G EAB -x A ln γA ).(12)根据式(12)便可以求出另一组元B 的活度系数γB .各组元的活度则可以根据下式求出:a n =γn x n 其中n =A,B .(13)2 计算与讨论Mg 和Zn 的相关M iede ma 模型参数如表1所示[8].表1 M g 和Zn 的参数值Ele ment n 1/3w sΦ3V2/3aMg 1.173.455.80.10Zn1.324.104.40.10 Mg -Zn 合金虽然是由非过渡族元素和过渡族元素组成的合金系,但是根据M iede ma 的研究,该合金系不必考虑电子杂化效应,其(R /p )值不需要修正,所以,取R =0,p =10.6.将表1的各参数代入式(6),计算得到的Mg -Zn 合金生成焓ΔH 的曲线如图1所示.从图中可以看出,在整个成分范围内生成焓均为负值,这说明Mg -Zn 合金组元之间相互结合的引力较大,具有自发形成金属间化合物的倾向,实验也证明在Mg -Zn 合金中存在Mg 7Zn 3、MgZn 、MgZn 2等金属间化合物.并且,生成焓曲线具有轻微的不对称性,最大值偏向原子半径和原子序数较小的Mg 端,这也符合M iede ma 生成焓模型的计算规律.图1 Mg -Zn 合金生成焓曲线96第29卷第12期 周鸿翼,等: M g -Zn 合金的热力学性质计算将各参数代入式(10),变形后结合式(13)可以计算得到Zn 的活度.计算得到的a zn 在T =1000K 时的曲线如图2所示.图中所示的活度为一向下凹的曲线,大大偏离了拉乌尔定律,形成了很大的负偏差.这与Mg -Zn 二元相图[11]所展示的信息是一致的.由Ther 2mo 2Calc 软件计算的a zn 曲线和在923K 时的实验数据[12]如图2所示.可以比较计算预测得到的曲线比由Ther mo 2Calc 软件计算预测的曲线的准确性稍差,这可能是因为Mg -Zn 合金的生成焓较小,过剩熵S EM g -zn 产生了较大的影响造成的,但是计算预测得到的曲线的变化规律和实验值的变化是一致的,完全遵循了拉乌尔和亨利定律.所以,以M iede ma 模型为基础计算得到的Zn 的活度曲线是较为合理的.图2 1000K 时Mg -Zn 合金中Zn的活度曲线图3 Mg -Zn合金过剩熵曲线图4 SEMg -Zn≠0,1000K 时M g -Zn 合金中Zn 的活度曲线现在对S EAB ≠0时的情况做一个讨论.Tanaka 、Gokcen[13]等人在自由体积理论的基础上推导出的过剩熵S E AB 与生成焓ΔH forAB 之间的关系为:S E AB =110・ΔH forAB ・(1T A +1T B).(14)其中,T A 和T B 分别表示组元A 和B 的熔点.对于Mg -Zn 合金来说,T M g =922K,T Z n =693K,代入式(14),可得Mg -Zn 合金过剩熵S E M g -Z n 的曲线如图3.从图中可知,过剩熵S EM g -Z n 值虽然始终较小,但由于Mg -Zn 合金的生成焓相对也较小,在较高温度下S EM g -Zn 不能忽略,将其视为零将会对计算产生较大大的偏差.在考虑S EM g -Z n ≠0且T =1000K 时,由计算得到的a Zn 曲线、Ther mo 2Calc 软件计算预测的曲线和在923K 时的实验数据(如图4).从图4中可知,此时计算预测的曲线与实验值吻合程度有了一定的改善,并且完全体现了活度的变化趋势,优于由Ther mo 2Calc 软件预测的曲线.3 结 论文中以M iede ma 生成焓模型为基础,计算了Mg -Zn 合金的生成焓进而得到在1000K 时Mg -Zn 合金中Zn 的活度曲线.讨论计算了S E≠0时的情况,表明Mg -Zn 合金生成焓较小,S E的值对计算结果是有影响的,必须加以考虑.S E≠0在时的情况下,计算的Zn 的活度曲线与实验值吻合较好,这说明M iede ma 生成焓模型对Mg -Zn 合金是适用的.参考文献:[1] 陈振华.镁合金[M ].北京:化学工业出版社,2004.[2] 张静,潘复生,郭正晓,等.不含锆的镁合金系中合金相研究进展[J ].金属热处理,2003,28(11):6-11.[3] 郝士明.镁的合金化与合金相图[J ].材料与冶金学报,2003,1(3):166-170.[4] 欧阳义芳,张邦伟,廖输帜,等.稀土镁合金的热力学性质研究[J ].稀有金属材料与工程,1995,24(6):32-36.[5] G ONC ALVES A P,ALME I D A M.Extended M iedema Mod 2el:Predicting the For mati on Enthal p ies of I nter metallic Pha 2ses with More than t w o Ele ments[J ].PHYSI CA B,1996,288:289-294.[6] 张邦维,欧阳义芳,廖输帜,等.镁基碱金属二元合金热力学性质的理论计算[J ].湖南大学学报,1995,22(3):36-40.[7] D I N S DALE A T .SGTE Data f or Pure Ele ments[J ].C ALPH 2AD,1991,15:317-425.[8] BOER F R DE,M I E DE MA A R,CHATE L P F DE,et al .Cohesi on in metals:transiti on metal all oys [M ].Am ster 2da m:North 2Holland,1988.[9] 路贵民,刘学山,蒋冬梅,等.A l -M g 合金热力学性质的07重庆大学学报(自然科学版) 2006年计算[J ].中国有色金属学报,1999,9(2):381-384.[10] 丁学勇,王文忠.二元系熔体中组元活度的计算式[J ].金属学报,1994,30(10):444-447.[11] AVE DESI A N M I CHAE L M,BAKER H .AS M S pecialty Hand 2book 2Magnesiu m and Magnesiu m A ll oys [M ].Ohi o:The M aterial I nf or mati on Society,1999.[12] HULTGRE N R,DES A I P D,HAW KI N S D T,et al .Se 2lected Values of the Ther modyna m ic Pr operties of B inary A ll oys[M ].Ohi o:AS M ,Metal Park,1973.[13] T ANAK A T,G OKCE N N A,MOR I T A Z,et al .Relati on 2shi p bet w een enthal py of m ixing and excess entr opy in liq 2uid binary all oys[J ].Z .Metallkunde ,1990,81(1):49-54.Calcul ati on of the Ther modynam i c Properti es of M g 2Zn AlloyZHOU Ho ng 2yi,L I U Ti a n 2m o ,WAN G J i n 2xi ng(College of Material Science and Engineering,Chongqing University,Chongqing 400030,China )Abstract:Getting activity of component is an i m portant as pect of researching the ther modyna m ic characters of all oy .Un 2der each model of p redicting the ther modyna m ics characters of all oy,M iede ma model has been devel op ing as compara 2tively a good and accurate model in recent years .I n this work,the f or mati on enthal py ofMg -Zn all oy has been calcu 2lated,according t o the M iede ma model .Further,the activity curve of Zn in Mg -Zn all oy at 1000K is calculated .The calculating result is that,as the for mati on enthal py ofMg -Zn all oy is s mall,and in the p r ocedure of calculating activi 2ty,excess entr opy attributes a l ot t o the result,after considering excess entr opy,calculating results and experi m ental values match each other very well .Key words:Mg -Zn all oy;activity;ther modyna m ics(编辑 陈移峰)(上接第67页)[6] 彭家惠,彭志辉,瞿金东,等.缓凝剂对建筑石膏结构与强度的负面影响[J ].哈尔滨工业大学学报,2004,36(9):1177-1181.[7] 叶蓓红,王瑞麟.抹灰石膏用复合缓凝剂[J ].新型建筑材料,1999,(6):20-22.[8] ODLER I,R ;BLER M.Relati onshi p s Bet w een Pore Structureand Strength of Set Gyp su m Pastes,Part Ⅱ:I nfluence of Chem ical Adm ixtures [J ].Ze ment 2Kalk 2Gi p s,1989,(10):266-268.I nfluence of Macro molecule 2type Ret arders on the Hydrati on andM i crostructure of Hardened PasteP EN G J i a 2hu i,X I E Ho u 2li,CHEN M i ng 2fe ng,ZHAN G J i a n 2xi n,QU J i n 2do ng(College of Material Science and Engineering,Chongqing University,Chongqing 400030,China )Abstract:I nfluence of one macr omolecule 2ty pe retarder bone glue on the setting ti m e,strength,i on concentrati on in liq 2uid phase and supersaturati on degree,crystal mor phol ogy of dehydrate and m icr ostructure of hardened paste of building gyp su m is investigated .Further more,internal cause of strength l oss of building gyp sum with additi on of retarder is ana 2lyzed .The results indicate that bone glue could retard the hydrati on of building gyp su m markedly,but its negative influ 2ence on the strength of building gyp sum is far l ower than that of l ow molecule 2type retarders .Bone glue has a m inor effect on crystal mor phol ogy of dehydrate and por osity of hardened paste,but it causes the large crystal size and coarse 2ning of pore size distributi on of hardened gyp su m paste,which is the very intrinsic reas on of strength l oss of building gyp su m.Key words:gyp su m;retarder;crystal mor phol ogy;pore structure(编辑 李胜春)17第29卷第12期 周鸿翼,等: M g -Zn 合金的热力学性质计算。
固溶强化机制课件
发展新型计算模型
随着计算机技术的进步,通过建立更精确的计算模型 来模拟固溶强化过程,有助于深入理解固溶强化的本 质。
实验验证与理论预测的结合
通过实验手段验证理论预测的准确性,同时利用理论模 型指导实验研究,促进固溶强化理论的进一步发展。
THANKS
感谢观看
固溶强化机制
通过改变金属基体中合金元素的原子分布,使其产 生晶格畸变,从而提高金属的强度和硬度。
固溶强化的原理
晶格畸变
合金元素在金属基体中的固溶会 使晶格产生畸变,这种畸变会阻 碍位错的运动,从而提高金属的 强度和硬度。
原子分布
合金元素的原子分布对固溶强化 的效果有重要影响,合理的原子 分布可以更好地提高金属的力学 性能。
晶格畸变与固溶强化
总结词
晶格畸变是指由于溶质原子的加入,使得溶 剂晶格发生畸变的现象。
详细描述
由于溶质原子与溶剂原子的相互作用,使得 溶剂晶格发生畸变,这种畸变使得晶格的对 称性和连续性受到破坏,从而增加了位错运 动的阻力,提高了固溶体的强度。
电子结构变化与固溶强化
总结词
电子结构变化是指溶质原子的加入对固溶体电子结构 的影响。
03
固溶强化的微观机制
Chapter
原子错排与固溶强化
总结词
原子错排是指在固溶体中溶质原子在溶 剂晶格中的位置发生错位的现象。
VS
详细描述
当溶质原子溶入溶剂晶格后,由于溶质原 子与溶剂原子的尺寸差异,导致溶质原子 在溶剂晶格中的位置发生错位,这种错位 使得晶格发生扭曲,从而产生内应力,增 强了固溶体的强度。
热导率
固溶强化对热导率的影响取决于 溶质原子的种类和浓度。某些溶 质原子可以降低热导率,而另一 些则可能提高热导率。
金属材料的强化方法_细晶强化_沉淀强化_固溶强化_第二相强化_形变强化
金属的五种强化机制及实例1 固溶强化(1)纯金属加入合金组元变为固溶体,其强度、硬度将升高而塑性将降低, 这个现象称为固溶强化。
(2)固溶强化的机制是: 金属材料的变形主要是依靠位错滑移完成的, 故凡是可以增大位错滑移阻力的因素都将使变形抗力增大, 从而使材料强化。
合金组元溶入基体金属的晶格形成固溶体后, 不仅使晶格发生畸变, 同时使位错密度增加。
畸变产生的应力场与位错周围的弹性应力场交互作用, 使合金组元的原子聚集在位错线周围形成“气团”。
位错滑移时必须克服气团的钉扎作用, 带着气团一起滑移或从气团里挣脱出来, 使位错滑移所需的切应力增大。
(3)实例:表1 列出了几种普通黄铜的强度值, 它们的显微组织都是单相固溶体, 但含锌量不同, 强度有很大差异。
在以固溶强化作为主要强化方法时, 应选择在基体金属中溶解度较大的组元作为合金元素, 例如在铝合金中加入铜、镁; 在镁合金中加入铝、锌; 在铜合金中加入锌、铝、锡、镍; 在钛合金中加入铝、钒等。
表1 几种普通黄铜的强度(退火状态)对同一种固溶体, 强度随浓度增加呈曲线关系升高, 见图1。
在浓度较低时, 强度升高较快, 以后渐趋平缓,大约在原子分数为50 %时达到极大值。
以普通黄铜为例: H96 的含锌量为4 % , σb 为240MPa , 与纯铜相比其强度增加911 %;H90 的含锌量为10 % , σb 为260MPa , 与H96 相比强度仅提高813 %。
2 细晶强化(1) 晶界上原子排列紊乱, 杂质富集,晶体缺陷的密度较大, 且晶界两侧晶粒的位向也不同, 所有这些因素都对位错滑移产生很大的阻碍作用, 从而使强度升高。
晶粒越细小, 晶界总面积就越大, 强度越高, 这一现象称为细晶强化。
(2) 细晶强化机制:通常金属是由许多晶粒组成的多晶体,晶粒的大小可以用单位体积内晶粒的数目来表示,数目越多,晶粒越细。
实验表明,在常温下的细晶粒金属比粗晶粒金属有更高的强度、硬度、塑性和韧性。
金属材料的强化方法_细晶强化_沉淀强化_固溶强化_第二相强化_形变强化
金属的五种强化机制及实例1 固溶强化(1)纯金属加入合金组元变为固溶体,其强度、硬度将升高而塑性将降低, 这个现象称为固溶强化。
(2)固溶强化的机制是: 金属材料的变形主要是依靠位错滑移完成的, 故凡是可以增大位错滑移阻力的因素都将使变形抗力增大, 从而使材料强化。
合金组元溶入基体金属的晶格形成固溶体后, 不仅使晶格发生畸变, 同时使位错密度增加。
畸变产生的应力场与位错周围的弹性应力场交互作用, 使合金组元的原子聚集在位错线周围形成“气团”。
位错滑移时必须克服气团的钉扎作用, 带着气团一起滑移或从气团里挣脱出来, 使位错滑移所需的切应力增大。
(3)实例:表1 列出了几种普通黄铜的强度值, 它们的显微组织都是单相固溶体, 但含锌量不同, 强度有很大差异。
在以固溶强化作为主要强化方法时, 应选择在基体金属中溶解度较大的组元作为合金元素, 例如在铝合金中加入铜、镁; 在镁合金中加入铝、锌; 在铜合金中加入锌、铝、锡、镍; 在钛合金中加入铝、钒等。
表1 几种普通黄铜的强度(退火状态)对同一种固溶体, 强度随浓度增加呈曲线关系升高, 见图1。
在浓度较低时, 强度升高较快, 以后渐趋平缓,大约在原子分数为50 %时达到极大值。
以普通黄铜为例: H96 的含锌量为4 % , σb 为240MPa , 与纯铜相比其强度增加911 %;H90 的含锌量为10 % , σb 为260MPa , 与H96 相比强度仅提高813 %。
2 细晶强化(1) 晶界上原子排列紊乱, 杂质富集,晶体缺陷的密度较大, 且晶界两侧晶粒的位向也不同, 所有这些因素都对位错滑移产生很大的阻碍作用, 从而使强度升高。
晶粒越细小, 晶界总面积就越大, 强度越高, 这一现象称为细晶强化。
(2) 细晶强化机制:通常金属是由许多晶粒组成的多晶体,晶粒的大小可以用单位体积内晶粒的数目来表示,数目越多,晶粒越细。
实验表明,在常温下的细晶粒金属比粗晶粒金属有更高的强度、硬度、塑性和韧性。
Y、Sm元素在Mg-Y-Sm-Zn-Zr合金腐蚀中的作用研究
Y、Sm元素在Mg-Y-Sm-Zn-Zr合金腐蚀中的作用探究摘要:镁合金在航空航天、汽车工业等领域广泛应用,但其腐蚀性能依旧是限制其应用的一个关键问题。
而通过合金化的方式,添加一定的合金元素可以有效改善镁合金的腐蚀性能。
本文以Mg-Y-Sm-Zn-Zr合金为探究对象,探讨了Y、Sm元素在Mg-Y-Sm-Zn-Zr合金腐蚀中的作用机制以及对腐蚀行为的影响。
关键词:镁合金;腐蚀;Y、Sm元素;Mg-Y-Sm-Zn-Zr合金1. 引言镁合金作为一种轻质高强度材料,在工业领域具有广泛的应用前景。
然而,由于镁合金的高活性,在常温下易受到大气中的氧、水等存在物的侵蚀而发生腐蚀,导致合金的力学性能和耐蚀性能降低。
为了提高镁合金的腐蚀性能,人们通过合金化的方法进行改性。
2. 探究方法本探究选取了Mg-Y-Sm-Zn-Zr合金为探究对象,接受电化学测试和重量损失法检测合金的腐蚀行为。
通过扫描电子显微镜和能谱仪对合金表面形貌和元素分布进行分析。
3. 结果与谈论通过电化学测试和重量损失法试验结果表明,添加Y和Sm元素可以显著改善Mg-Y-Sm-Zn-Zr合金的腐蚀性能。
Y、Sm元素的添加使合金的腐蚀速率显著降低,增加了合金的耐蚀性。
同时,添加Y、Sm元素可以有效提高合金表面的完整性和致密度,缩减了腐蚀介质对合金基体的侵蚀。
此外,通过扫描电子显微镜观察发现,添加Y、Sm元素可以使合金表面出现更多的致密氧化膜,缩减了腐蚀介质对镁合金的直接接触,从而减缓了腐蚀过程。
4. 结论本探究结果表明,Y、Sm元素在Mg-Y-Sm-Zn-Zr合金中的添加可以有效改善合金的腐蚀性能。
Y、Sm元素的添加降低了合金的腐蚀速率,增加了合金的耐蚀性,同时也提高了合金表面的完整性和致密度。
探究结果对于开发具有良好腐蚀性能的镁合金具有重要意义,并为进一步优化镁合金的合金配方和工艺提供了参考。
5. 展望本探究仅探讨了Y、Sm元素在Mg-Y-Sm-Zn-Zr合金中的作用机制,对于不同含量的Y、Sm元素的添加量和合金处理工艺对镁合金的影响还需要进一步探究。
二次硬化合金钢中多组元强化相_m2c_碳化物的粗化动力学研究
二次硬化合金钢中多组元强化相m2c 碳化物的粗化动力学研究1. 引言1.1 概述:二次硬化合金钢是一种具有优异力学性能和耐磨性的材料,在许多工业领域中有广泛应用。
其中,碳化物是强化相中的重要组成部分,而多组元强化相也对提高材料性能起到关键作用。
因此,研究二次硬化合金钢中碳化物粗化动力学以及多组元强化相与碳化物之间的关联性对于提高其性能具有重要意义。
1.2 文章结构:本文将按照如下顺序进行论述:首先概述二次硬化合金钢的背景和意义,接着介绍碳化物在该类材料中的作用以及多组元强化相的作用,并回顾目前关于碳化物和多组元强化相之间关联性研究方面的现状。
然后详细阐述了m2c碳化物的粗化动力学研究方法与原理,包括其结构特点对硬度和耐磨性的影响、粗化动力学研究方法的概述以及m2c碳化物粗化动力学研究原理及模型构建。
随后,描述了实验设计和结果分析的细节,包括材料选择和试样制备方法、实验条件和测试参数设置说明以及实验结果的分析和讨论。
最后总结了研究的结论,并展望了未来进一步研究方向。
1.3 目的:本文旨在探究二次硬化合金钢中m2c碳化物的粗化动力学行为,以及多组元强化相与碳化物之间的关联性。
通过对该课题的深入研究,期望能够揭示碳化物粗化动力学行为与材料性能之间的内在联系,为进一步提高二次硬化合金钢的力学性能和耐磨性提供理论指导。
2. 碳化物的形成与多组元强化相2.1 碳化物在二次硬化合金钢中的作用碳化物是二次硬化合金钢中重要的强化相之一。
它们通过在钢基体中形成分散的颗粒或片层,有效地阻碍了位错运动和晶界滑移,从而显著提高了钢材的硬度、耐磨性和抗应力腐蚀性能。
碳化物主要包括三种类型:Fe3C、M7C3和M23C6,其形成取决于原料中混入的合金元素种类和含量以及加热温度和时间等因素。
Fe3C是最常见的碳化物,在高温下较容易形成;M7C3和M23C6则通常需要更长时间和较低的温度才能产生。
这些不同类型的碳化物对于提高钢材的机械性能具有不同程度的影响。
第六章 第二相强化
1 2
—常数;
—常数,对于刃型位错=3,对于螺形位错=1;
—共格切应变;
1
r 2 C G f ( ) b
f
—体积份数;
—沉淀相粒子间距;
r —沉淀相粒子直径。
可见,随着共格应变和体积份数的增大,沉淀强化效果不断增加。
第二节 沉淀强化机制
二、化学强化作用
过时效第二相强化机制就是要解释为什么随着组织的变化会产生性能的变化第一节第二相强化机制的分类almgsi合金中的析出相和晶界无析出带almgsi合金中的析出相和晶界无析出带almgsi合金性能随时效时间的变化显微组织allicumgzr主要强化相?al3li相及??al3zr复合相晶界无析出带s?al3cumg相晶界平衡相及晶界无析出带allicumgzr合金拉伸性能时效时间的变化曲线可变形粒子强化位错切过第二相粒子所引起的强化作用切过机制与粒子特性有关不可变形粒子强化位错绕过第二相粒子所引起的强化作用绕过机制与粒子特性无关二第二相粒子沉淀相粒子合金时效析出的粒子弥散相粒子人工加入的粒子粉末冶金内氧化法可变形粒子位错可切过的粒子欠时效和峰时效析出的粒子不可变形粒子位错不可切过的粒子过时效析出的粒子弥散相粒子三强化机制沉淀相强化指析出相引起的强化主要指欠时效和峰时效引起的强化弥散相强化弥散相粒子产生的强化第一节第二相强化机制的分类第二节沉淀强化机制可变形粒子的特点1与基体共格2位错可以切过
第三节 弥散强化机制
三、Orawan公式的进一步修正
(粒子与基体切变部协调对强化的影响) 经过上述修正后,计算得到的 C 值比实际值还低。
其主要原因在于没考虑到粒子与基体变形的不协调性: 由于临界切应力仅仅与起始塑性变形有关,可以考虑两相在弹性变形阶段的 不协调性。而弹性阶段的不协调性只产生力,并不产生错配位错。
博士研究生开题报告
准晶相增强Mg-Zn-Y合金的大塑性变形行为
2003.11-2004.3 原材料准备、实验设备的调试 2004.4-2004.7 合金成分设计、合金熔炼工艺研究 2004.8-2004.12 研究不同冷却条件下合金的凝固过程 2005.1-2005.6 DTA实验、液淬实验研究准晶相的形成机理 2005.7-2005.11 ECAP实验及形变强化作用的研究 2005.12-2006.3 组织表征与性能测试 2006.3-2006.5 完成论文,准备论文答辩
合金成分设计
Mg-Zn-Y合金
热处理工艺
井式热处理炉
573K 24h 准晶相的析出 773K 2h 准晶相的稳定性
熔炼、浇铸
DTA实验
液淬处理
感应熔炼炉
电阻熔炼炉
急冷甩带
单辊急冷制带设备
定向凝固装置
准晶相形成机理
ECAP工艺
120吨压力机
ECAP模具
准晶相的破碎,均匀化
准晶相增强Mg-Zn-Y合金的大塑性变形行为
5.1 技术路线
组织表征与性能测试
强化机制
DTA实验
热处理工艺
ECAP工艺
液淬处理
准晶相形成机理
熔炼、浇铸
合金成分设计
急冷甩带
准晶相热稳定性
准晶相增强Mg-Zn-Y合金的大塑性变形行为
5. 实验方案及技术路线
5.2 实验方案
准晶相增强Mg-Zn-Y合金的大塑性变形行为
8. 进 度 安 排
准晶相增强Mg-Zn-Y合金的大塑性变形行为
图7 铸态Mg95Zn4.3Y2.0合金的明场TEM观察 及其选区电子衍射斑点
Zn-Mg基锌合金丝材的组织与性能研究
Zn-Mg基锌合金丝材的组织与性能研究金属基生物可降解材料由于其良好的机械性能和可降解性而在医学植入材料领域得到重视,目前的研究集中于铁基合金和镁合金。
但是铁基合金在体内降解太慢,而镁合金又太快,因此寻求一种无毒副作用且腐蚀速度适宜的新型金属材料是解决上述难题的有效途径之一。
锌是人体必需微量元素,机械性能良好,其标准电极电位介于铁和镁金属之间,腐蚀速度更适宜,有望发展成为新型的可降解医用材料。
针对Zn-Mg合金作为医用缝合线为研究目标,本文通过反挤压和冷拉拔工艺获得累积变形量高达90%的Φ0.16mm的细丝。
在此过程中,采用金相组织观察、扫描电子显微组织观察、室温拉伸及X-射线衍射等手段,对Zn-Mg合金挤压和拉拔过程中的组织和力学性能进行研究。
所得主要结果如下:采用反挤压工艺对Zn-(0~1 wt.%)Mg合金的组织和性能进行研究。
结果表明,Zn-Mg合金随Mg含量的增加,第二相Mg2Znll从无到有,并逐渐增多,平行于挤压方向呈絮状分布,且合金的平均晶粒尺寸也不断减小,Zn-0.2Mg 时晶粒直径达10μm左右;同时,随Mg含量的增加,合金的硬度、强度均逐渐增大,硬度、屈服强度和抗拉强度由Zn-0.005Mg 的 50HV、132MPa、157MPa 分别提高至 Zn-lMg 的 90HV、299MPa、327MPa;而延伸率先增大后减小,由Zn-0.005Mg 的23.1%升高至Zn-0.02Mg的27%,再下降至Zn-1Mg 的 4.1%。
在挤压态合金的基础上,分别对Zn-0.005Mg、Zn-0.02Mg、Zn-0.2Mg三种合金进一步采用单道次变形量在5%~13%,拉拔速度为37mm/s的冷拉拔工艺,成功获得累积变形量高达90%的Φ0.16mm的细丝。
冷拉拔及中间退火过程中组织演变规律表明,随变形量的增加,三种不同成分合金中的晶粒沿拉拔方向被不断拉长,最后都呈现出典型的纤维状组织。
三种合金在150℃/5min退火时发生完全再结晶,晶粒尺寸最小,分别为4.7mm、3.3mm、2.9mm,比挤压态合金小了一个数量级。
固体材料研究基础
固溶体的微观结构理论分析概念:固溶体指的是矿物一定结晶构造位置上离子的互相置换,而不改变整个晶体的结构及对称性等。
但微观结构上如结点的形状、大小可能随成分的变化而改变。
如自然界辉石就是一个多种成分的固溶体。
自然界矿物中广泛存在的离子或离子团之间的置换的化学现象,过程称为类质同像或固溶体。
类质同像是矿物结晶时,其晶体结构中一种位置被两种或两种以上的不同元素(或基团)而形成混晶的现象,而固溶体是反映形成这种混晶的矿物结构。
固溶体分为三种:置换固溶体、间隙固溶体和缺位式固溶。
所谓固溶体(solid solution)是指溶质原子溶入溶剂晶格中而仍保持溶剂类型的合金相。
这种相称为固溶体,这种组元称为溶剂,其它的组元即为溶质。
工业上所使用的金属材料,绝大部分是以固溶体为基体的,有的甚至完全由固溶体所组成。
例如,广泛用的碳钢和合金钢,均以固溶体为基体相,其含量占组织中的绝大部分。
因此,对固溶体的研究有很重要的实际意义。
分类:按溶质原子在晶格中的位置不同可分为置换固溶体和间隙固溶体。
1、置换固溶体:溶质原子占据溶剂晶格中的结点位置而形成的固溶体称置换固溶体。
当溶剂和溶质原子直径相差不大,一般在15%以内时,易于形成置换固溶体。
铜镍二元合金即形成置换固溶体,镍原子可在铜晶格的任意位置替代铜原子。
金属元素彼此之间一般都能形成置换固溶体,但溶解度视不同元素而异。
影响固溶体溶解度的因素有很多,主要取决于:晶体结构、原子尺寸、化学亲和力(电负性)、原子价因素。
2、间隙固溶体:溶质原子分布于溶剂晶格间隙而形成的固溶体称间隙固溶体。
间隙固溶体的溶剂是直径较大的过渡族金属,而溶质是直径很小的碳、氢等非金属元素。
其形成条件是溶质原子与溶剂原子直径之比必须小于0.59。
如铁碳合金中,铁和碳所形成的固溶体――铁素体和奥氏体,皆为间隙固溶体。
按固溶度来分类:可分为有限固溶体和无限固溶体。
无限固溶体只可能是置换固溶体。
按溶质原子与溶剂原子的相对分布来分:可分为无序固溶体和有序固溶体。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
MgZnZrY合金固溶强化和第二相强化的理论和实验研究一、本文概述本文旨在全面探讨MgZnZrY合金的固溶强化和第二相强化的理论与实验研究。
合金作为一种重要的工程材料,其性能优化和强化机制的研究一直是材料科学领域的重要课题。
MgZnZrY合金作为一种新型的轻质高强合金,具有优异的力学性能和良好的加工性能,因此在航空航天、汽车制造、电子封装等领域具有广泛的应用前景。
固溶强化和第二相强化是合金强化的两种主要机制。
固溶强化是指通过向基体中加入溶质原子,改变基体金属的晶格结构,从而提高合金的强度和硬度。
而第二相强化则是指在合金中形成具有特定形貌和分布的第二相粒子,通过粒子与基体之间的相互作用,增强合金的力学性能。
本文首先对MgZnZrY合金的固溶强化机制进行了深入的研究,分析了溶质原子在基体中的占位、扩散以及与基体原子的相互作用,探讨了其对合金力学性能的影响。
接着,本文重点研究了MgZnZrY合金中的第二相强化机制,包括第二相粒子的形成、长大、粗化过程及其对合金力学性能的影响。
为了验证理论分析的可靠性,本文设计并开展了一系列的实验研究。
通过熔炼、热处理、力学性能测试等手段,制备了不同成分和工艺参数的MgZnZrY合金样品,并对其进行了详细的组织和性能分析。
实验结果将为理论分析的验证提供有力的实验依据。
本文的研究成果将有助于深入理解MgZnZrY合金的强化机制,为合金的成分设计、工艺优化和性能提升提供理论指导和技术支持。
本文的研究方法和结果也可为其他轻质高强合金的研究提供有益的参考和借鉴。
二、MgZnZrY合金的固溶强化理论固溶强化是金属材料中一种重要的强化机制,主要通过溶质原子在基体中的溶解来实现。
在MgZnZrY合金中,固溶强化效应对于提高材料的力学性能和抗腐蚀性能具有显著作用。
MgZnZrY合金中,Zn、Zr和Y等元素作为溶质原子,可以在Mg 基体中形成固溶体。
这些溶质原子与Mg基体原子之间的尺寸差异和相互作用力,导致晶格畸变和位错运动受阻,从而增强了合金的强度和硬度。
固溶体中的溶质原子还可以通过改变电子结构和能量状态,影响合金的导电性、热稳定性和抗腐蚀性。
固溶强化的效果与溶质原子的浓度、尺寸和分布密切相关。
在MgZnZrY合金中,通过调整Zn、Zr和Y等元素的含量,可以实现对固溶强化程度的精确控制。
随着溶质原子浓度的增加,固溶强化效果增强,但过高的溶质原子浓度可能导致合金的塑性和韧性降低。
因此,在合金设计过程中,需要综合考虑固溶强化与其他性能要求之间的平衡。
为了深入理解MgZnZrY合金的固溶强化机制,本研究采用了先进的材料表征技术和计算模拟方法。
通过射线衍射、透射电子显微镜和原子力显微镜等手段,揭示了合金中固溶体的微观结构和原子尺度的相互作用。
结合第一性原理计算和热力学模拟,探讨了固溶强化过程中电子结构、能量状态和力学性能的变化规律。
MgZnZrY合金的固溶强化理论涉及溶质原子在Mg基体中的溶解、晶格畸变、位错运动受阻以及电子结构和能量状态的变化。
通过合理控制合金成分和微观结构,可以实现对固溶强化程度的精确调控,从而优化合金的力学性能、抗腐蚀性能和综合性能。
三、MgZnZrY合金的第二相强化理论MgZnZrY合金的第二相强化是合金性能提升的关键因素之一。
第二相强化,也称为弥散强化,是指通过合金中细小、均匀分布的第二相粒子对基体材料的强化作用。
这些第二相粒子可以有效地阻碍基体中位错的运动,从而提高合金的强度和硬度。
在MgZnZrY合金中,Zr和Y元素是常见的合金化元素,它们可以在合金中形成稳定的第二相粒子。
这些第二相粒子通常具有高的硬度和热稳定性,能够有效地抵抗塑性变形和高温软化。
当合金受到外力作用时,第二相粒子能够有效地阻碍基体中的位错运动,从而提高合金的屈服强度和抗蠕变性能。
第二相强化的效果取决于第二相粒子的尺寸、分布和稳定性。
细小的第二相粒子具有更大的比表面积,能够更有效地阻碍位错运动。
均匀分布的第二相粒子可以确保合金在各个方向上都具有均匀的强化效果。
而稳定的第二相粒子则能够在高温或长时间服役过程中保持其强化作用,提高合金的长期性能稳定性。
为了深入理解MgZnZrY合金的第二相强化机制,我们采用了先进的材料表征技术,如透射电子显微镜(TEM)、扫描电子显微镜(SEM)和射线衍射(RD)等,对合金中的第二相粒子进行了详细的观察和分析。
通过这些实验手段,我们可以获得第二相粒子的尺寸、形貌、分布和晶体结构等信息,进而揭示第二相粒子与基体之间的相互作用机制,为合金的成分优化和工艺改进提供理论支持。
MgZnZrY合金的第二相强化理论是研究合金强化机制的重要组成部分。
通过深入研究和理解第二相粒子的形成和演化过程,我们可以进一步优化合金的成分和工艺,提高合金的综合性能,为航空航天、汽车、电子等领域的应用提供更为可靠的材料基础。
四、MgZnZrY合金的实验研究为了深入探究MgZnZrY合金的固溶强化和第二相强化效果,我们设计并实施了一系列实验。
这些实验涵盖了合金的制备、热处理、力学性能测试以及微观结构分析等多个方面。
我们采用真空感应熔炼法制备了不同成分比例的MgZnZrY合金。
制备过程中严格控制了熔炼温度、熔炼速度和冷却速度,以确保合金成分均匀且避免产生不必要的缺陷。
接着,我们对制备得到的合金进行了热处理。
通过调整热处理温度和时间,我们观察到了合金中第二相的形成和演变过程。
这为我们理解第二相强化对合金性能的影响提供了直观的证据。
随后,我们对热处理后的合金进行了力学性能测试,包括拉伸试验、冲击试验和硬度测试等。
这些实验数据直观地反映了合金的强度、塑性和韧性等力学性能。
通过对比分析不同成分比例和热处理条件下的实验结果,我们发现了合金的最佳成分和热处理工艺。
我们利用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)和射线衍射(RD)等微观结构分析手段,对合金的微观组织进行了深入研究。
这些实验结果揭示了合金中固溶原子和第二相的分布、形态和相互作用关系,为我们理解合金的强化机制提供了重要的理论依据。
通过一系列的实验研究,我们深入探究了MgZnZrY合金的固溶强化和第二相强化效果,并得出了合金的最佳成分和热处理工艺。
这些研究成果对于优化合金性能、推动合金在实际应用中的发展具有重要意义。
五、实验结果与讨论经过精确的合金制备工艺,我们成功地合成了具有不同Zr和Y 元素含量的MgZnZrY合金。
利用扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM)的观察,我们发现随着Zr和Y的加入,合金的晶粒尺寸明显细化,形成了均匀的固溶体结构。
合金中还观察到了少量的第二相颗粒,这些颗粒主要分布在晶界处,形状和尺寸随着合金成分的变化而有所不同。
对合金进行了室温拉伸和硬度测试,结果表明,随着Zr和Y的加入,合金的屈服强度、抗拉强度和硬度均得到了显著提高。
这主要归因于固溶强化和第二相强化的共同作用。
固溶强化通过细化晶粒和增加晶格畸变提高了合金的强度,而第二相强化则通过阻碍位错运动和增强晶界强度进一步增强了合金的力学性能。
根据实验结果和现有的强化理论,我们对MgZnZrY合金的强化机制进行了深入讨论。
固溶强化主要受到合金元素种类和含量的影响,而第二相强化则与第二相颗粒的形貌、尺寸和分布密切相关。
通过对比不同成分合金的力学性能,我们发现当Zr和Y的含量在一定范围内时,合金的强化效果最佳。
我们还发现第二相颗粒的尺寸和分布对合金的塑性有一定影响,过大的第二相颗粒可能导致合金的塑性降低。
将MgZnZrY合金的力学性能与其他类似合金进行比较,我们发现MgZnZrY合金在强度和硬度方面具有一定的优势。
这主要得益于其独特的固溶强化和第二相强化机制,使得合金在保持较高强度的仍保持良好的塑性。
MgZnZrY合金还具有较好的加工性能和耐腐蚀性能,有望在航空航天、汽车等领域得到广泛应用。
我们通过理论和实验研究了MgZnZrY合金的固溶强化和第二相强化机制,并探讨了其力学性能的影响因素。
实验结果表明,适量的Zr和Y元素加入可以显著提高合金的强度和硬度,同时保持良好的塑性。
这为MgZnZrY合金的进一步应用和优化提供了理论基础和实验依据。
六、结论与展望本研究围绕MgZnZrY合金的固溶强化和第二相强化进行了深入的理论和实验研究。
通过系统的合金设计、制备工艺优化、组织结构分析以及力学性能评价,得出以下主要MgZnZrY合金中,Zr和Y元素的加入显著提高了合金的固溶强化效果。
Zr、Y元素在Mg基体中的固溶度随着温度的降低而增加,进而提高了合金的室温强度。
第二相粒子的形态、分布和尺寸对合金的力学性能有着显著影响。
通过优化合金成分和热处理工艺,获得了细小、弥散的第二相粒子,有效提高了合金的屈服强度和延伸率。
MgZnZrY合金的强化机制主要包括固溶强化和第二相强化。
固溶强化主要源于溶质原子对基体晶格的畸变效应,而第二相强化则归因于第二相粒子对位错运动的阻碍作用。
实验结果与理论预测相吻合,验证了MgZnZrY合金强化理论模型的正确性。
通过调控合金成分和热处理工艺,可以有效调控合金的力学性能,实现合金的强化。
基于本研究的成果,未来在MgZnZrY合金的研究与应用方面,可以开展以下工作:进一步优化合金成分,探索更多元素对MgZnZrY合金固溶强化和第二相强化的影响,以进一步提升合金的力学性能。
深入研究合金的微观组织演变机制,揭示合金强化过程中的组织变化规律,为合金设计提供更为科学的理论依据。
开展合金的加工工艺研究,探索更为高效的合金制备工艺,降低合金的生产成本,推动合金在实际工程中的应用。
加强合金的耐腐蚀性能研究,通过表面处理技术或合金成分设计提高合金的耐蚀性,拓宽合金的应用领域。
开展合金的疲劳性能和断裂韧性研究,评估合金在复杂载荷条件下的服役性能,为合金在航空航天、汽车轻量化等领域的应用提供数据支持。
MgZnZrY合金作为一种轻质高强度的镁合金,在理论研究和实际应用方面均展现出广阔的前景。
通过不断深入研究和优化,有望为镁合金的轻量化应用提供新的解决方案。
参考资料:固溶强化,是指纯金属经过适当的合金化后,强度、硬度提高的现象。
其原因可归结于溶质原子和位错的交互作用,这些作用起源于溶质引发的局部点阵畸变。
固溶体可分为无序固溶体和有序固溶体,其强化机理也不相同。
合金元素固溶于基体金属中造成一定程度的晶格畸变从而使合金强度提高的现象。
融入固溶体中的溶质原子造成晶格畸变,晶格畸变增大了位错运动的阻力,使滑移难以进行,从而使合金固溶体的强度与硬度增加。
这种通过融入某种溶质元素来形成固溶体而使金属强化的现象称为固溶强化。
在溶质原子浓度适当时,可提高材料的强度和硬度,而其韧性和塑性却有所下降。
Cu-Ag合金是典型的固溶强化型合金,在共晶温度(779℃)时银在铜中的溶解度可达8%。