600MW机组热力系统经济性分析
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机组热经泵数量的好处 。采用疏水泵系统经 济性较高 ,且用疏水泵将疏水打入本级加热器出口 比打入本级加热器入口经济性要高 。原因是疏水 打入本级加热器出口排挤高一级抽汽 ,疏水打入本 级加热器入口排挤本级抽汽 ,相比之下 ,前者充分 地利用了低压抽汽 ,比后者抽汽产生的电能增加 , 减少了凝汽器中的冷源损失 ,因此疏水打入本级加 热器出口比打入入口的热经济性提高 。 □
2 600 MW 汽机热力计算
各参数数值
Po = 16. 67 MPa To = 538 ℃
PZr′= 3. 76 MPa TZr′= 331. 9 ℃
PZr″= 3. 62 MPa TZr′= 538 ℃
Pn = 0. 0 044 MPa aq = 0. 038 158
i
h q
=
2
262.
Q
=
D0 ( h0 -
-
t gs)
+ DzrΔqzr
= 4 757 176 626 kJ /
h 机组热耗率
q0 = Q/ N0 = 7 928. 63 kJ / kW·h 机组热效率
ηtzr = 3 600/ q0 = 0. 454 3. 2 DJ2 把疏水打入本级加热器入口主凝结水管 道( 图 3)
机组热耗量
ηtzr = 3 600/ q0 = 0. 451
13
© 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
山东电力技术 2000 年第 1 期 (总第 111 期)
53 = 0. 002 268 2. 2. 4 除氧器的计算
[ 54 h4ηjr′+ (51 + 52 + 53)
-
ts3 ]
-
+ (1 - 51 - 52 - 53 - 54) t5
-
= t4
54 = 0. 034 093
2. 2. 3 GJ1 的计算
12 © 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
ηjr51 ( h1 -
-
ts1)
-
= 5 gs ( t1 -
-
t 2)
51 = 0. 064 25 2. 2. 2 GJ2 的计算
[ 52 ( h2 -
-
-
ts2) + 51 ( ts1 -
-
ts2)
]ηjr
-
-
= ( t2 - t3)
52 = 0. 088 555
三
四
五
六
七
八
GJ 1 1. 824 1 437. 5
表 2 汽轮机汽耗量 、各项汽水流量 、作功不足系数汇总表
5nr 51 = 0. 064 25 52 = 0. 088 55 53 = 0. 022 68 54 = 0. 034 093 55 = 0. 058 689 56 = 0. 023 264 57 = 0. 014 197 58 = 0. 066 563
5 3 330 808. 25 874. 9 811. 41
CY 1. 147 4
374 5 3 208 669. 45 779. 25
DJ 4 0. 659 0
305 5 3 072 499. 27 669. 45 287. 35
DJ 3 0. 213 8 182. 8
5 2 838 420. 1 499. 27 506. 61
山东电力技术 2000 年第 1 期 (总第 111 期)
600 MW 机组热力系统经济性分析
Economical Analysis of Thermodynamic System on 600 MW Generaing Unit
(250002) 山东电力研究院 史向东 刘凤娥
8
kJ /
kg
给水泵焓升 τb = 28. 2 kJ / kg ,锅炉效率 ηgl =
93 % ,机电效率 ηjd = 0. 97 % ,加热器抽汽热量利用
系数 ηjr′= 0. 98
2. 1 热力系统及原始资料
表 1 汽水参数表
项目
单位
一
二
加热器编号 抽汽压力 抽汽温度 抽汽压损 抽汽焓 给水进口焓 给水出口焓 疏水出口焓
参考文献
[1 ]林万超 ,火力发电厂热力系统节能分析 ,水利电力出版社 ,
1987 [2 ]阎洪环 ,热力发电厂 ,沈阳电力高等专科学校 ,1992 (收稿日期 :1999 - 08 - 17) 作者简介 :史向东 ,男 ,1987 年毕业于华北电力学院 ,讲师
14 © 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
MPa ℃ %
kJ/ kg kJ/ kg kJ/ kg kJ/ kg
GJ 3 5. 9 038 358. 3
5 3 070 1 071. 9 1 195. 7 1 097. 3
GJ 2 3. 962 331. 9
5 3 056 874. 9 1 071. 9 890. 03
2. 2 热力系统计算 2. 2. 1 GJ3 的计算
从电力发展的趋势看今后600mw及以上机组将成为电网的主力机组下面就以某厂dh通过热力计算对影响汽机热经济性的问题进行定量分析并定性分析变化原因tzr331tzr538038158kg给水泵焓升加热器抽汽热量利用系数600mw汽机热力计算汽水参数表项目单位加热器编号抽汽压力抽汽温度抽汽压损抽汽焓水进口焓给水出口焓疏水出口焓gj038358
55 = 0. 058 689
2. 2. 6 DJ3 的计算
ηjr[ 56 ( h6 -
-
-
ts6) + 55 ( ts5 -
-
-
ts6) ] = 5 n4 ( t6 -
-
t7)
56 = 0. 023 264
2. 2. 7 DJ2 的计算
ηjr[58 ( h8 -
-
ts8)
-
+ (55 + 56 + 57) ( ts7 -
3 热经济性变化定量计算 ,并定性分析变 化原因
3. 1 DJ2 把疏水打入本级加热器出口主凝结水管 道( 图 2)
机组热耗量
Q
=
D0 ( h0 -
-
t gs)
+ DzrΔqzr
= 4 759 027 985 kJ / h 机组热耗率
q0 = Q/ N0 = 7931. 7 kJ / kW·h 机组热效率
ηtzr = 3 600/ q0 = 0. 453
图 2 疏水打入本级加热器出口
计算得 :α6 = 0. 019 085 α7 = 0. 017 2 α8 = 0. 060 42
汽轮机汽耗量
D0 = 3 600 N d/ [ ( h0 - hn + Δqzr)ηjd (1 - Σαnγ) ]
= 1 826 005. 69 kg/ h 机组热耗量
Ynr Y1 = 0. 788 4 Y2 = 0. 779 4 Y3 = 0. 957 17 Y4 = 0. 571 Y5 = 0. 482 8 Y6 = 0. 330 95 Y7 = 0. 264 76 Y8 = 0. 212 85
5nr Ynr 0. 050 655 0. 069 02 0. 021 708 0. 019 47 0. 028 3 0. 007 699 0. 003 759 0. 014 168
-
ts8) ]
-
-
= 5 n4 ( t8 - tn)
58 = 0. 066 563
2. 3 汽轮机汽耗量 、各项汽水流量 、作功不足系数
的计算结果见表 2
ηjr[57 ( h7 -
-
ts7)
-
-
+ (55 + 56) ( ts7 + ts6) ]
-
-
= 5 n4 ( t7 - t8)
57 = 0. 014 197
山东电力技术 2000 年第 1 期 (总第 111 期) 600 MW 汽机热力系统如图 1 所示 :
2. 2. 5 DJ4 的计算
图 1 热力系统
2. 2. 8 DJ1 的计算
55 ( h5 -
-
ts5)
ηjr
=αn4
(
-
t5
-
-
t6)
摘 要 通过热力计算对 600 MW 汽机进行热经济性分析 ,然后对机组回热系统影响运行热经济性的问题进行定量分析 。 关键词 热力系统 计算 经济性 分析
1 前言
随着电力工业的迅速发展 ,越来越多的高参数 大容量机组陆续投入生产 。从电力发展的趋势看 , 今后 600 MW 及以上机组将成为电网的主力机组 。 下面就以某厂 DH - 600 - 40 - H 汽机为计算模型 , 通过热力计算 ,对影响汽机热经济性的问题进行定 量分析 ,并定性分析变化原因 。
计算得 : α7 = 0. 020 458 α8 = 0. 051 31 汽轮机汽耗量
D0 = 3 600 N d/ [ ( h0 - hn + Δqzr) ηjd (1 - Σαnγ) ]
= 1 826 716. 344 kg/ h
图 3 疏水打入本级加热器入口
3. 3 分析热经济性变化 从以上计算可以看出 ,采用疏水逐级自流将使
DJ 2 0. 114 7 124. 2
5 2 736 328. 71 420. 1 427. 31
DJ 1 0. 050 4
82 5 2 656 129. 59 328. 71 335. 71
[ 53 ( h3 -
-
ts3)
-
+ (51 + 52) ( ts2 -
-
ts3)
]ηjr
-
-
= ( t3 - t4)
Q
=
D0 ( h0 -
-
t gs)
+ DzrΔqzr
= 4 785 604 618 kJ / h
机组热耗率
= 1 839 915. 7 kg/ h 汽轮机功率
q0 = Q/ N0 = 7 976 kJ / kW ·h 机组热效率
8
∑ Ni = Ni + Nc = 600 026. 3 kW i =1
Dnr = 5nrDo D1 = 118 214. 6 D2 = 162 933. 7 D3 = 41 729. 29 D4 = 62 728. 246 D5 = 107 982. 8 D6 = 42 803. 8 D7 = 26 121. 28 D8 = 122 470. 3
2. 4 热经济指标计算 汽轮机汽耗量 D0 = 3 600 N d/ [ ( h0 - hn + Δqzr)ηjd (1 - Σαnγ]
2 600 MW 汽机热力计算
各参数数值
Po = 16. 67 MPa To = 538 ℃
PZr′= 3. 76 MPa TZr′= 331. 9 ℃
PZr″= 3. 62 MPa TZr′= 538 ℃
Pn = 0. 0 044 MPa aq = 0. 038 158
i
h q
=
2
262.
Q
=
D0 ( h0 -
-
t gs)
+ DzrΔqzr
= 4 757 176 626 kJ /
h 机组热耗率
q0 = Q/ N0 = 7 928. 63 kJ / kW·h 机组热效率
ηtzr = 3 600/ q0 = 0. 454 3. 2 DJ2 把疏水打入本级加热器入口主凝结水管 道( 图 3)
机组热耗量
ηtzr = 3 600/ q0 = 0. 451
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© 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
山东电力技术 2000 年第 1 期 (总第 111 期)
53 = 0. 002 268 2. 2. 4 除氧器的计算
[ 54 h4ηjr′+ (51 + 52 + 53)
-
ts3 ]
-
+ (1 - 51 - 52 - 53 - 54) t5
-
= t4
54 = 0. 034 093
2. 2. 3 GJ1 的计算
12 © 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
ηjr51 ( h1 -
-
ts1)
-
= 5 gs ( t1 -
-
t 2)
51 = 0. 064 25 2. 2. 2 GJ2 的计算
[ 52 ( h2 -
-
-
ts2) + 51 ( ts1 -
-
ts2)
]ηjr
-
-
= ( t2 - t3)
52 = 0. 088 555
三
四
五
六
七
八
GJ 1 1. 824 1 437. 5
表 2 汽轮机汽耗量 、各项汽水流量 、作功不足系数汇总表
5nr 51 = 0. 064 25 52 = 0. 088 55 53 = 0. 022 68 54 = 0. 034 093 55 = 0. 058 689 56 = 0. 023 264 57 = 0. 014 197 58 = 0. 066 563
5 3 330 808. 25 874. 9 811. 41
CY 1. 147 4
374 5 3 208 669. 45 779. 25
DJ 4 0. 659 0
305 5 3 072 499. 27 669. 45 287. 35
DJ 3 0. 213 8 182. 8
5 2 838 420. 1 499. 27 506. 61
山东电力技术 2000 年第 1 期 (总第 111 期)
600 MW 机组热力系统经济性分析
Economical Analysis of Thermodynamic System on 600 MW Generaing Unit
(250002) 山东电力研究院 史向东 刘凤娥
8
kJ /
kg
给水泵焓升 τb = 28. 2 kJ / kg ,锅炉效率 ηgl =
93 % ,机电效率 ηjd = 0. 97 % ,加热器抽汽热量利用
系数 ηjr′= 0. 98
2. 1 热力系统及原始资料
表 1 汽水参数表
项目
单位
一
二
加热器编号 抽汽压力 抽汽温度 抽汽压损 抽汽焓 给水进口焓 给水出口焓 疏水出口焓
参考文献
[1 ]林万超 ,火力发电厂热力系统节能分析 ,水利电力出版社 ,
1987 [2 ]阎洪环 ,热力发电厂 ,沈阳电力高等专科学校 ,1992 (收稿日期 :1999 - 08 - 17) 作者简介 :史向东 ,男 ,1987 年毕业于华北电力学院 ,讲师
14 © 1995-2006 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
MPa ℃ %
kJ/ kg kJ/ kg kJ/ kg kJ/ kg
GJ 3 5. 9 038 358. 3
5 3 070 1 071. 9 1 195. 7 1 097. 3
GJ 2 3. 962 331. 9
5 3 056 874. 9 1 071. 9 890. 03
2. 2 热力系统计算 2. 2. 1 GJ3 的计算
从电力发展的趋势看今后600mw及以上机组将成为电网的主力机组下面就以某厂dh通过热力计算对影响汽机热经济性的问题进行定量分析并定性分析变化原因tzr331tzr538038158kg给水泵焓升加热器抽汽热量利用系数600mw汽机热力计算汽水参数表项目单位加热器编号抽汽压力抽汽温度抽汽压损抽汽焓水进口焓给水出口焓疏水出口焓gj038358
55 = 0. 058 689
2. 2. 6 DJ3 的计算
ηjr[ 56 ( h6 -
-
-
ts6) + 55 ( ts5 -
-
-
ts6) ] = 5 n4 ( t6 -
-
t7)
56 = 0. 023 264
2. 2. 7 DJ2 的计算
ηjr[58 ( h8 -
-
ts8)
-
+ (55 + 56 + 57) ( ts7 -
3 热经济性变化定量计算 ,并定性分析变 化原因
3. 1 DJ2 把疏水打入本级加热器出口主凝结水管 道( 图 2)
机组热耗量
Q
=
D0 ( h0 -
-
t gs)
+ DzrΔqzr
= 4 759 027 985 kJ / h 机组热耗率
q0 = Q/ N0 = 7931. 7 kJ / kW·h 机组热效率
ηtzr = 3 600/ q0 = 0. 453
图 2 疏水打入本级加热器出口
计算得 :α6 = 0. 019 085 α7 = 0. 017 2 α8 = 0. 060 42
汽轮机汽耗量
D0 = 3 600 N d/ [ ( h0 - hn + Δqzr)ηjd (1 - Σαnγ) ]
= 1 826 005. 69 kg/ h 机组热耗量
Ynr Y1 = 0. 788 4 Y2 = 0. 779 4 Y3 = 0. 957 17 Y4 = 0. 571 Y5 = 0. 482 8 Y6 = 0. 330 95 Y7 = 0. 264 76 Y8 = 0. 212 85
5nr Ynr 0. 050 655 0. 069 02 0. 021 708 0. 019 47 0. 028 3 0. 007 699 0. 003 759 0. 014 168
-
ts8) ]
-
-
= 5 n4 ( t8 - tn)
58 = 0. 066 563
2. 3 汽轮机汽耗量 、各项汽水流量 、作功不足系数
的计算结果见表 2
ηjr[57 ( h7 -
-
ts7)
-
-
+ (55 + 56) ( ts7 + ts6) ]
-
-
= 5 n4 ( t7 - t8)
57 = 0. 014 197
山东电力技术 2000 年第 1 期 (总第 111 期) 600 MW 汽机热力系统如图 1 所示 :
2. 2. 5 DJ4 的计算
图 1 热力系统
2. 2. 8 DJ1 的计算
55 ( h5 -
-
ts5)
ηjr
=αn4
(
-
t5
-
-
t6)
摘 要 通过热力计算对 600 MW 汽机进行热经济性分析 ,然后对机组回热系统影响运行热经济性的问题进行定量分析 。 关键词 热力系统 计算 经济性 分析
1 前言
随着电力工业的迅速发展 ,越来越多的高参数 大容量机组陆续投入生产 。从电力发展的趋势看 , 今后 600 MW 及以上机组将成为电网的主力机组 。 下面就以某厂 DH - 600 - 40 - H 汽机为计算模型 , 通过热力计算 ,对影响汽机热经济性的问题进行定 量分析 ,并定性分析变化原因 。
计算得 : α7 = 0. 020 458 α8 = 0. 051 31 汽轮机汽耗量
D0 = 3 600 N d/ [ ( h0 - hn + Δqzr) ηjd (1 - Σαnγ) ]
= 1 826 716. 344 kg/ h
图 3 疏水打入本级加热器入口
3. 3 分析热经济性变化 从以上计算可以看出 ,采用疏水逐级自流将使
DJ 2 0. 114 7 124. 2
5 2 736 328. 71 420. 1 427. 31
DJ 1 0. 050 4
82 5 2 656 129. 59 328. 71 335. 71
[ 53 ( h3 -
-
ts3)
-
+ (51 + 52) ( ts2 -
-
ts3)
]ηjr
-
-
= ( t3 - t4)
Q
=
D0 ( h0 -
-
t gs)
+ DzrΔqzr
= 4 785 604 618 kJ / h
机组热耗率
= 1 839 915. 7 kg/ h 汽轮机功率
q0 = Q/ N0 = 7 976 kJ / kW ·h 机组热效率
8
∑ Ni = Ni + Nc = 600 026. 3 kW i =1
Dnr = 5nrDo D1 = 118 214. 6 D2 = 162 933. 7 D3 = 41 729. 29 D4 = 62 728. 246 D5 = 107 982. 8 D6 = 42 803. 8 D7 = 26 121. 28 D8 = 122 470. 3
2. 4 热经济指标计算 汽轮机汽耗量 D0 = 3 600 N d/ [ ( h0 - hn + Δqzr)ηjd (1 - Σαnγ]