日本对钢结构柱脚新规定
日本抗规9-1_3
第9章钢筋混凝土桥墩地震时保有水平抗力与容许塑性率的计算(1) 在以前的抗震设计篇（平成2年2月）中，仅对单柱形式的钢筋混凝土桥墩规定了地震时保有水平抗力的校核法，本规范吸收了在此以后钢筋混凝土桥墩的抗震性新的研究成果和见解，就以下几项重新进行评估。
①考虑了箍筋束缚效果的混凝土的应力强度——应变曲线的导入。
②考虑了塑性铰的钢筋混凝土桥墩的变形性能解析法的导入。
③与地震动的重复特性相符的容许塑性率的导入。
④考虑了尺寸效果、荷载正负交替作用影响的混凝土剪切抗力的评价法的导入。
⑤对单层刚架桥墩的地震时保有水平抗力及容许塑性率的计算方法的导入。
而且，在以前的抗震设计篇（平成2年2月）中，对壁式桥墩的横桥向，超静定的桥墩（刚架桥和刚架桥墩），桥墩墩身高度超过15m 的桥墩认为可省略地震时保有水平抗力的校核，这次的修改，这些当中除了刚架桥的结构形式之外都要求根据地震时保有水平抗力法进行抗震设计。
对于刚架桥，可引用9.8节规定的钢筋混凝土刚架桥墩地震时保有水平抗法，但桥墩间的固有周期特性有较大不同、地震时的行为复杂的情况下，最好在根据9.8节规定的地震时保有水平抗力法的静态解析之外，通过非线性动态解析校核抗震安全性。
⑵为了发挥钢筋混凝土桥墩充分的变形性能从抗震设计的观点出发，规定了有关所需钢筋的配筋的结构细节。
但是，这里规定的结构细节是以受地震时正负交替的重复变形、期待构件的塑性变形性能进行抗震设计的钢筋混凝土桥墩为对象而规定的。
解说⑴先前的抗震设计篇（平成2年2月），把钢筋混凝土的桥墩破坏形态判断为弯曲破坏与剪切破坏2种。
然而，这次的修改，考虑到荷载的正负交替作用的影响，由于能够计算剪切抗力，从而使弯曲损伤向剪切破坏过渡型的钢筋混凝土桥墩的选别成为可能。
因此，这里从9.3节计算的极限水平抗力和9.5节计算的剪切抗力的大小关系，分为弯曲破坏型、弯曲损伤向剪切破坏过渡型和剪切破坏型3种。
⑵根据对钢筋混凝土桥墩的正负交替载重实验结果，弯曲破坏型的钢筋混凝土桥墩的水平荷载——水平位移的关系曲线，一般可通过图-解9.2.1所示的完全弹塑性模型表示。
日本阪神地震震害钢结构建筑物的修复技术与实例
第4节日本阪神地震震害钢构造建筑物旳修复技术与实例由于我国在震后钢构造建筑物旳修复技术方面比较欠缺，本节中简介一下日本在处理震害钢构造旳加固修复技术，以便为我们提供参照和研究价值，本节重点简介了修复原则；损伤处旳补修、补强技术；提高抗震性能旳补强措施；钢构造旳修复实例。
本节中修复工程旳构造形式重要为冷弯方形钢管柱，H型钢梁，节点为带悬臂旳加强板形式。
4.1修复原则修复工程分两类，恢复原构造性能旳补修工程和提高原构造性能旳补强工程。
补修原则(1)恢复原状(2)消除裂纹、失稳等损伤痕迹，屈服部不作为补修对象。
但当切除损伤部时应尽量将屈服部一起除去补强原则(1)在合适地增强刚度、承载力旳同步，选择吸取变形能量很好旳方案。
(2)应考虑建筑物随年代推移旳劣化和补强过程中对建筑物旳损伤。
(3)以尽量减轻建筑物旳重量为目旳。
在修复工程中为以便施工，应考虑如下施工条件设计构件、细部和节点(1)与否轻易拆除、吊装、运送，组装。
(2)施工时旳防火与安全性。
(3)防止损伤处以外旳强度、刚度旳下降。
(4)保证良好旳质量。
4.2损伤处旳补修、补强技术图4-l体现了钢构造建筑物旳地震破坏旳重要类型及其符号。
图中旳C1，J2，B2等体现柱、柱粱节点、梁旳损伤类型。
如Jl、J2分别体现粱上下翼缘焊接处旳断裂。
图4-2～图4-6体现对不同样损坏状况所采用旳补修、补强技术。
图4-2是柱子断裂旳补强、补修措施。
首先设置抵御建筑物垂直荷载和水平荷载旳临时支撑，切除柱子旳损伤部分，插入比原板厚旳新构件，然后实行焊接。
考虑到上下柱子轴线旳错位并以便平焊或横焊，采用了在插人材上下加垫板形式和在内部加顶板形式旳两种措施。
图4-3是当上下翼缘断裂时进行修复旳次序。
对上翼缘，先进行刨槽处理然后进行焊接，对下翼缘，先切除断裂处，打坡口，设置垫板后再进行焊接。
也可用三角肋在翼缘旳两侧焊接进行补强。
图4-4中旳措施是用全新旳托座替代损坏严重旳托座，新托座旳尺寸及孔洞位置完全按原尺寸进行设计，此时需要对楼板錾凿，对梁设置临时支撑。
日本钢结构住宅建造(二)2024
日本钢结构住宅建造（二）引言概述:日本是世界上钢结构住宅建造的技术领先国家之一。
在上一篇文章中，我们已经介绍了日本钢结构住宅建造的基本概念和优势。
本文将继续探讨日本钢结构住宅建造的相关细节，包括建材选用、施工技术和质量控制等方面。
正文:一、建材选用:1. 钢材种类选择: 日本钢结构住宅常用的钢材种类包括碳素钢、合金钢和不锈钢等。
根据建筑的结构要求和环境条件，选择适当的钢材种类。
2. 钢板厚度选择: 钢板的厚度对住宅建造的强度和耐久性至关重要。
根据设计要求和负荷计算，选择适当的钢板厚度。
3. 建材保护措施: 由于钢材容易受到氧化和腐蚀的影响，采取防腐保护措施，如喷涂防腐涂料或镀锌处理，以延长住宅的使用寿命。
二、施工技术:1. 预制技术: 预制技术是日本钢结构住宅建造的重要施工方法之一。
通过在工厂内预先制作构件，减少现场工期和材料浪费，提高施工效率。
2. 焊接技术: 钢结构住宅的连接部位通常采用焊接技术，确保结构的牢固性和稳定性。
高质量的焊接技术是保证住宅安全的关键。
3. 砌体技术: 钢结构住宅与砌体结构结合的部分通常采用砌体技术，增加建筑的隔热性和隔音效果。
三、质量控制:1. 材料质量控制: 对于采购的建材，应进行质量检测和确认，确保材料符合建筑标准和规范要求。
2. 施工质量控制: 在施工过程中，通过严格的施工管理和质量检查，确保每个工序的质量，避免施工中的问题和质量隐患。
3. 结构安全控制: 钢结构住宅的结构安全性是至关重要的。
施工过程中应严格按照设计要求和相关规范进行施工，并进行结构安全评估和验收检查。
四、环境友好:1. 节能设计: 钢结构住宅的节能设计包括合理的隔热、采光和通风等方面，减少能源消耗，提高住宅的舒适性和环境友好性。
2. 废弃物处理: 建筑施工过程中产生的废弃物应进行分类和处理。
推广回收利用和资源循环利用，降低对环境的不良影响。
3. 绿色施工: 在施工过程中，采取绿色施工技术和材料，减少施工噪音、粉尘和水污染等，保护环境和人员健康。
浅谈日本提高钢筋混凝土桥脚耐震整体性的构造细目
浅谈日本提高钢筋混凝土桥脚耐震整体性的构造细目由于日本国地处地震带，地震频发，为了提高钢筋混凝土桥脚耐震整体性，在桥脚构造的细目中有很多规定是必须遵守的。
一.首先，竖直方向的主铁筋的搭接位置为了确保桥脚地震时自身的水平耐力，在桥脚塑形化产生的领域内，原则上不能设置搭接。
由于钢筋混凝土桥脚产生塑形铰的断面，即塑形化产生的领域内，保护层混凝土的剥落使得竖直主铁筋有露出的情况，为确保地震时整体性，在塑形铰长的4倍区间内，竖直主铁筋原则上不能设置搭接。
塑形铰长Lp 的计算如下公式所示Lp = 0.2h-0.1D ( 0.1D < Lp < 0.5D )其中D: 断面高度h：桥脚柱根部到作用力的作用位置桥轴方向和桥轴直角方向塑形铰长不同的情况下，以塑性铰长的一方的值使用。
二.其次，箍筋和中间箍筋的配置为了抑制竖直方向主铁筋的座屈及提高内部混凝土的拘束效果，箍筋和中间箍筋的形式和间隔要按以下规定设置。
1.箍筋使用直径13mm以上的螺纹铁筋。
2.箍筋的间隔，在塑形区域内，箍筋的间隔在150mm以下，在弹性范围内，为抑制竖直主筋的座屈，箍筋的最大间隔为300mm。
箍筋间隔在高度方向有变化的时，要过渡缓和的变化，不能有间隔突变的情况。
3.由于箍筋的作用是防止主筋座屈，加强混凝土横拘束效果，剪切补强，箍筋的形式也要根据这几个目的来设置。
（1）箍筋的端部有设置弯钩，弯钩的弯曲半径是箍筋的2.5倍。
弯钩的形式分为a.半圆形弯钩，长度为箍筋直径的8倍或120mm中取大值。
b.锐角形弯钩，长度为箍筋直径的10倍。
c.直角形弯钩，长度为箍筋直径的12倍。
（2）箍筋的搭接位置要错开，相邻的箍筋的搭接位置要串花配置，不能在同一位置。
搭接端部有直角弯钩，以获得安定的拘束效果，搭接处有中间箍筋的弯钩搭在上面。
如下图所示有直角弯钩的箍筋的定着例（3）箍筋的搭接长度，是箍筋径的40倍以上的长度，但不包括矩形断面的隅角部。
矩形断面的隅角部的箍筋结合处，半圆形弯钩或锐角形弯钩直接挂在竖直主筋上，没有搭接长。
日本抗规7
第7章地震时有不稳定地基情况下的抗震设计7.1 一般规定解说：根据以往的震灾事例，极软粘性土层及砂质土层产生的地震时的强度减低与饱和砂质土层产生的液化及随之而来的地基流动化，会对桥的抗震性产生大的影响。
为此，规定了要判断它们的地震时稳定性。
粘性土层及砂质土层，如果由于地震受到重塑变形、强度减低。
尤其是在表层的软粘性土层或粉质土层，此种现象更加明显。
若产生液化，表观比重大的结构物下沉、表观比重小的结构物上浮，而且，抗土压力结构物由于土压力增大而被往前推，象基础这样的期待侧向抗力的结构物有时会失去抗力而产生较大位移。
甚至，水边线附近和倾斜后的地基有时也伴随液化而产生流动化的现象。
7.2 抗震设计上有极软粘性土层及粉质土层或判断为会产生对桥有解说：(1) 在有极软粘性土层和砂质土层、判断为液化的土层的情况下，土的强度及支撑力有可能减低。
为此，根据7.6节的规定，抗震设计上的土质常数规定为零或减低。
同时，该规定对3.6节规定的抗震设计上的地基面之下存在的土层也适用。
(2) 极软粘性土层和砂质土层、或产生了地基液化的情况下，一般对地基结构物产生明显影响，所以该影响必须从更接近于实际的状况去考虑。
从这点出发，除了根据以往地震系数法进行抗震设计外，还规定了根据地震时保有水平抗力法进行抗震设计。
地震时发生地基不稳定化过程中结构物的振动特性，因地基刚性的软化和强度的减低、地基的过渡性反应和与结构物的共振等种种状况而复杂变化。
关于这样的机理还有许多未搞清之处，随着地震时的地基不稳定化、如果按照(1)项的规定使土质常数为零或减低土质常数来求固有周期，就有可能过小评价地震力，因此这里为安全地求出地震力，计算固有周期时土质常数不减低或为零。
(3) 如(2)项的解说所示，地基不稳定过程中的结构物的过渡反应特性是复杂的，而且，假设地基即使被判断为不稳定、根据地震动和地基的物性，有可能也不是设计所设定的状况，所以，这里规定地震时地基既便稳定也应进行抗震设计，均以从严的情况决定断面。
中日钢结构制作精度标准对照表090814
G
N
S
A
A
A
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Print-out 2022/11/5
★号表示从中国标准引用。
名 称
（品質特性）
図 示
(9 ) 气 割 断 面
粗糙度
(1 0) 气 割 断 面 的
凹痕深度
ｄ
ｅ
(1 1) 切 割 边 缘 的
直角度
ｔ
日
本
目标值管（用理于許判断容每差批构件 合格与否）
ｅ ≦ ｔ/１０ 且ｅ ≦ ３ ㎜
接 用
量
具
表
C.
0.
2
的
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口
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错 边
ａ 、 ★ａ +
Δ
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０
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４
㎜
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表 10 .5 .2
的
『
对
接
【 一 般
接 头
】
底
板
错
位
M A W 0
≦
Δ
ａ
≦ 4. 0
㎜
(4 ) 根 部 间 隔
（清根）
ｅ
０
≦
G
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A
≦
W
２
㎜
ｅ
０
≦
N
ｅ
A
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表 7. 2. 2 『 零 件 宽 度 、 长 度
―
Δ
W
≦
±
３.
０
㎜
Δ
L
≦
―
±
３.
０
型钢混凝土非埋入式柱脚设计规范比较——中日受压抗剪承载力公式
【 关键词 】 型钢混凝土 ； 非埋入式柱脚 ； 抗 剪承载 力； 规 范
【 中图分类号 】 Ｔ Ｕ ３ １ ８ ． ４
【 文献标计 规 范基本 概 况
Ｓ Ｒ Ｃ结构在 日本 应用与 研究 广泛 ， 多用 于 中低层 建筑 。
２ ０ １ ０版 Ｊ Ｇ Ｊ １ ３ ８— ２ ０ １ ０ （ （ 组合 结构设 计规 范》 （ 以下 简称
中 国规 范 ） 非埋入式柱脚抗剪承载力公式 ：
偏心受压型钢混凝土柱 ， 其非埋入式柱脚 型钢底板 下柱 截 面 的斜 截 面受 剪 承 载力 应 按 下列 公 式 计 算 ｊ ， 详参规范 ：
—
２ ０ １ ０ ＞ ＞ 中， 首 次对型钢 混凝 土非埋入 式柱脚抗 震抗 剪性 能提 出较 完备 的计算公 式。 日本 此类研 究开展 较
早， 积 累了大量 经验 和研 究成 果 ， 基 于此 ， 文章 主要 对 比 中 日两 国 Ｓ Ｒ Ｃ非 埋入 式柱 脚 受压 抗剪 公 式， 可供
借鉴 。
２ ． ３ 两 国相 关 规 范 的 比 较
２ ０ １ ０版《 组合结构设计规 范 Ｊ Ｇ Ｊ １ ３ ８— ２ ０ １ ０ ） ） 。
２ 两 国规范 公式 对 比
２ ． １ 中 国相 关规 范 的 特 点
图 Ｉ为非 埋 入 式 型钢 混 凝 土 柱 脚 构 造 ， 抵 抗 剪 力 因 素 包
的轴力 ， ６ 型钢翼缘 处混凝 土 的有效宽 度 ， 型 钢 混 凝 土 部
基础上 又颁 布《 型钢混凝 土组 合结 构技术 规程》（ Ｊ Ｇ Ｊ １ ３ ８—
２ ０ ０ １ ） ， 在２ ０ １ ０年 ， 规 范组 意 欲把 两 本规 范 合二 为 一 ， 编 制
日本抗震规范
前言公路桥规范V抗震设计篇是1980年作为《桥、高架道路等的技术标准》而制定的。
它反映了1977年制定的建设省新抗震设计法(草案)的研究成果，修改了1971年公路桥抗震设计指针的规定。
公路桥规范V抗震设计篇于1990年进行了修定。
其中引入以桥梁地基震动特性、静态框架法为基础的连续桥的抗震设计法及钢筋混凝土桥墩地震时保有水平抗力校核法，采纳于1980年以后桥梁抗震设计调查研究成果。
1995年1月17日发生的兵库县南部地震，是关东大地震以来对各种构造造成最大损害的一次。
桥墩倒塌、桥梁脱落，许多桥梁遭到很大破坏。
地震后的1月20日建设省委托由抗震工程、桥梁工程专家组成的《兵库县南部地震公路桥震灾对策委员会》对受灾原因进行了研究。
委员会审议了地震动力特性的分析报告及受灾机理的研究结果，在1995年3月归纳出初稿，同年12月提出最终报告。
委员会对关于今后抗震设计应研究事项提出8个课题：①设计地震力与桥的抗震性，②结构构件的地震时变形性能及动态抗力，③动态分析的活用，④减震设计，⑤支座，⑥防止落梁结构，⑦液化及其伴随的地基流动，⑧桥梁整体的抗震性。
1995年2月27日《兵库县南部地震受灾公路桥修复说明书》经过上述委员会的审议，由建设省通知了有关单位。
在《修复说明书》中指出,以提高各结构构件强度的同时提高变形性能，既提高桥梁整体抗震能力为目标，在按照地震系数法设计计算的同时，还应用地震时保有水平抗力法进行校核，并进一步规定用动态解析校核结构应能抵抗兵库县南部地震中观测到的最大地震动。
1995年5月25日建设省通知有关单位，在桥、高架路等的技术标准(公路桥规范)修改之前，作为应急措施，对在全国实施的新建桥梁的设计及已设桥梁的加固，根据道路类别及结构功能，参考《修复说明书》进行。
基于此背景，桥梁委员会于95年4月在总小委员会下面设置震灾对策特别分科会，吸收作为应急措施而采用的《恢复说明书》，同时进行必要的调查研究，修改了本公路桥规范V抗震设计篇，这次终于出版发行。
看日本外露式半刚性柱脚的新计算方法 [精华]
![看日本外露式半刚性柱脚的新计算方法 [精华]](https://img.taocdn.com/s3/m/c6a91d4f852458fb770b567a.png)
1．设计简图2．外露式半刚性柱脚1）半刚性柱脚的定义满足 M u≥α*c M pc 公式的为刚性柱脚，不满足的为半刚性柱脚。
其中： M u=柱脚的最大弯曲耐力，节点系数α=1.3，c M pc=钢柱的全塑性弯矩。
2）确保外露式柱脚变形能力的三种途径（1）按锚栓杆部先屈服来设计，底板无大的变形，其恢复力特性曲线呈滑移型，耗能小。
（2）按底板先屈服来设计，其恢复力特性曲线呈纺锤型，耗能大。
（3）按钢柱先屈服来设计，即刚性柱脚。
本计算按上述（1）进行。
3）半刚性柱脚的弹性刚性计算(1)同时考虑锚栓伸长，螺纹部塑性变形，底板的平面外变形，混凝土和二次灌浆的压缩变形，来求弹性刚性的理论值，非常困难。
(2)本计算的弹性刚性计算公式，仅考虑锚栓的伸长。
同时假定回转中心位于钢柱弯曲受压侧的翼缘的外侧。
(3)柱脚的弹性刚性，可视为回转弹簧，位于底板下。
可用于计算柱的反屈点和水平位移。
本计算仅限于计算柱脚的弹性刚性。
3．设计条件方管柱:□-450x450x19，材料BCP325(冷压)，最低抗拉强度490N/mm 2，屈服点325N/mm 2柱脚受力:压力N=1800 kN 剪力Q=480 kN弯矩M=850 kN-m基础:混凝土设计基准强度(相当于混凝土强度等级C30）Fc=30 N/mm2锚栓：12-M42×1100 (埋深)锚栓材料SNR490B，屈服点F by =325 N/mm2锚栓长度lb=1100+65+50=1215 mm锚板：FB-140×16 扁钢制成回字形锚板框底板：750×750×65mm，材料SN490B，最低抗拉强度490N/mm 2，屈服点325N/mm 2B=750 mmD=750 mm 基础主筋：12-D25 材料 SD345d r =25.407 mm抗拉强度 T r u =345 N/mm24．柱脚弹性刚性计算设受拉锚栓数n t =6 个锚栓断面积A b =1385 mm2柱中心至受压柱翼缘外侧的距离d c =450/2=225 mm柱中心至受拉锚栓群重心的距离d t =233 mm锚栓材料的弹性模量E=205000N/mm 2外露式柱脚的弹性刚性K BS =1.47E+05kN-m/rad5．柱脚及砼基础校核计算1）应力分布状态的判别偏心距 e=M/N=472 mm受拉锚栓群重心至底板边距离 d t '=D/2-d t =142 mmd=D-d t '=608 mme'=172 mm判别式 e>e'， 故锚栓受拉。
日本钢结构建筑介绍及对我国的启示
日本钢构造建筑简介及对我国旳启示一、日本钢构造建筑旳比例分析日本森林覆盖率高，日本民族自古就有爱慕木建筑旳老式。
日本总务省每5年对全国旳住宅状况进行记录，根据最新记录成果显示，从建筑构造方面来记录，木造构造为3011万户，占整体住宅57.8%；独户住宅到达2860万户，占整体住宅旳54.9%。
住宅木构造记录中，可以计算出平均每栋住宅旳面积为121平方米左右，基本属于独户住宅旳范围。
日本人之因此喜欢木构造独户式住宅，除老式习惯外，木构造房屋使用寿命长、建设周期短、节能、生态、环境保护、抗震等特点也是其受青睐旳重要原因。
但为何会认为日本是钢建筑先进国家呢？在日本大中都市中，鳞次栉比旳摩天大厦是另一道风景线，这些建筑以钢构造为主。
钢构造建筑是一种复杂旳技术、设备、部品、材料有机结合体旳集成产品，是建筑产业化旳发展方向和必然产物。
由于日本特殊旳地质条件，日本建筑钢构造及有关钢材旳研发与生产一直处在世界领先水平。
根据日本总务省记录，日本非木造为2199万户，占比为42.2%，其中钢筋混凝土与钢构造为1766万户，占比为33.9%。
现代日本住宅，从构造上讲，木构造旳占多数，但钢筋混凝土构造及钢构造等住宅占到非木构造旳80.3%。
图一不一样建筑构造施工面积为了分析包括住宅在内所有建筑物钢筋混凝土与钢构造所占比例，引用日本国土交通省旳记录数字，日本新施工房屋总面积为14845.6万平方米，其中，钢构造(S)为5234.3万平方米，约占35.3%，钢筋混凝土构造（RC）为2967.5万平方米，约占20％：钢管混凝土构造(SRC)为346.5万平方米，约占2.3％：从图一可以分析得出1970后钢构造一直高于钢筋混凝土面积比例旳结论。
表1 日本施工旳不一样用途及构造建筑物记录数量（面积）如表1所示，旳记录中，钢构造建筑为12.8万栋，占总数旳21.7%，面积4922万平方米，占总面积旳36.7%。
根据与旳记录，日本旳钢构造建筑每年动工旳面积基本保持在35%左右旳水平。
日本对钢结构柱脚新规定
2.日本建设省对柱脚设计的规定
日本建设省修订建基准法时发布1456告示 （2000年5月施行），现介绍如下 : 1) 外露式柱脚 ⑴ 锚栓在基础中的锚固长度不得小于20d （不包括端部弯钩的长度）。 ⑵ 柱脚底板厚度不得小于锚栓直径的1.3倍。 ⑶ 柱身与底板的连接采用全熔透焊缝。 ⑷ 锚栓截面不得小于柱下端截面面积的20%. ⑸ 保证底板的边距。
图1 受震害的钢结构破坏程度与层数的关系
R-R 两个方向都是框架 B-R 一个方向框架有支撑 B-B 两个方 向框架有支撑 图2 受震害的钢结构损伤部位
不同形式的结构破坏部位，由该图可以看 出以下几点： ⑴采用箱形柱的纯框架，梁柱连接和柱脚 破坏较多，柱破坏少于工形柱纯框架； ⑵采用工形柱的纯框架，柱破坏特别多， 柱脚破坏也很多; ⑶采用工形柱单向支撑框架的，支撑破坏 和柱脚破坏较多； ⑷采用箱形柱带有单向或双向支撑的，破 坏不多。 ⑸采用工形柱和双向支撑的，破坏也不多。
总的说来: ①纯框架性能欠佳。 ②箱形柱优于工形柱，箱形柱设支撑时性能 更佳。 ③纯框架和单向有支撑的工形柱框架，柱脚 破坏严重。 ④工形柱节点域和柱子受破坏时，破坏程度 较高（包含倒塌）。 ⑤支撑使用圆钢、角钢、扁钢等小型支撑的 房屋，破坏较多。 ⑥柱脚中，外露式柱脚破坏占压倒多数，锚 栓损坏的特别多。
日本对钢结构神地震神户市中心区钢结构房屋破坏 约1000幢，大部分是老房子，主要是5层 以下的低层建筑。图1表示破坏情况与层 数的关系，图2表示破坏部位的统计。图 1表示，3层的破坏最多，而且严重破坏 的多。4层的破坏仅次于3层。6层以上的 老房子数量较少，破坏也较少。
2) 外包式柱脚 ⑴ 外包部分的高度不得小于钢柱宽度的 2.5倍。 ⑵ 外包部分的四根主筋顶部要设弯钩。 ⑶ 混凝土保护层不应小于70mm。
日标型钢规格
日标型钢规格1. 引言型钢是一种常用的结构材料，广泛应用于建筑、桥梁、船舶、机械制造等领域。
为了确保不同厂家生产的型钢具有统一的标准和规格，各国都制定了相应的标准。
本文将重点介绍日本标准中关于型钢规格的内容。
2. 日本标准体系日本的型钢标准主要由日本工业规格（JIS）组成。
JIS是由日本工业标准化协会（JISC）负责制定和管理的一套国家标准。
其中，JIS G系列是关于铁与钢制品的标准，包括了各种型号和规格的钢材。
3. JIS G系列中的型钢规格3.1 型号命名方式在JIS G系列中，每个型号都有一个特定的编号。
以JIS G3101为例，其中“G”代表“铁与钢制品”，“3101”代表该系列下第一个被发布的标准。
3.2 型号分类根据用途和形状特点，JIS G系列中的型钢可以分为多个分类。
常见的分类包括角钢（JIS G3192）、工字钢（JIS G3192）、槽钢（JIS G3192）等。
3.3 型号表示方法每个型号都有一套特定的规格要求，包括材料成分、力学性能、尺寸等。
以JIS G3101中的SS400为例，其中“SS”代表结构用普通碳素钢，而“400”代表该钢材的屈服强度为400MPa。
3.4 型号对照为了方便国际贸易和交流，不同国家的型钢标准之间进行了对照。
例如，中国的GB/T 700标准中的Q235与日本标准中的SS400是相对应的。
4. 型钢规格示例以下是一些常见型钢规格的示例：4.1 角钢型号尺寸材料成分力学性能JIS G3192 20×20×3 Q235 屈服强度≥235MPa型号尺寸材料成分力学性能JIS G3192 50×50×5 SS400 屈服强度≥400MPaJIS G3192 75×75×6 Q345 屈服强度≥345MPa4.2 工字钢型号尺寸材料成分力学性能JIS G3192 100×50×5 Q235 屈服强度≥235MPaJIS G3192 125×65×6.5 SS400 屈服强度≥400MPaJIS G3192 200×100×8 Q345 屈服强度≥345MPa4.3 槽钢型号尺寸材料成分力学性能JIS G3192 50×25×3 Q235 屈服强度≥235MPaJIS G3192 75×40×5 SS400 屈服强度≥400MPaJIS G3192 100×50×5.5 Q345 屈服强度≥345MPa5. 总结日本标准中的型钢规格主要由JIS G系列标准来定义。
角钢执行标准日本语
角钢执行标准日本语
角钢，是一种具有等边角的金属材料，常用于建筑结构、机械制造和其他工业领域。
在日本，角钢的执行标准主要由JIS（日本工业标准）规定。
JIS是日本国家标准化组织制定的工业标准，对于角钢的规格、尺寸、材质等方面进行了详细的规定，以确保产品质量和安全性。
首先，JIS G3192是日本对于角钢尺寸和重量的标准规范。
根据该标准，角钢的尺寸包括边长和厚度，重量则取决于角钢的规格和长度。
这些规定旨在保证角钢在建筑结构中的稳定性和可靠性，以满足不同工程项目的需求。
其次，JIS G3101是日本对于角钢材质和化学成分的标准规范。
根据该标准，角钢的主要成分包括碳素结构钢和合金结构钢，其化学成分和机械性能都有严格的要求。
这些规定旨在确保角钢具有足够的强度和韧性，以适用于各种机械制造和工业设备的生产和安装。
另外，JIS G3192和JIS G3101还规定了角钢的生产工艺和质量控制要求。
生产厂家必须按照标准规范进行原材料的选取、熔炼、轧制和成形，同时进行严格的质量检测和控制，以确保角钢的产品质量达到标准要求。
这些规定旨在保证角钢在使用过程中不会出现断裂、变形等质量问题，从而确保建筑结构和机械设备的安全运行。
总的来说，日本对于角钢的执行标准主要包括尺寸、材质、生产工艺和质量控制等方面的规定。
这些规定的制定和执行，不仅保证了角钢产品的质量和安全性，也促进了建筑结构、机械制造和工业设备等领域的发展和进步。
因此，作为角钢生产厂家或使用者，务必严格遵守日本的执行标准，以确保产品质量和安全性，促进工程项目的顺利进行。
日本的钢筋施工管理制度
一、概述钢筋施工是建筑工程中的重要环节，直接关系到建筑物的安全与质量。
日本作为发达国家，在钢筋施工管理方面具有较为完善和严格的制度。
本文将从以下几个方面介绍日本的钢筋施工管理制度。
二、施工准备阶段1. 设计审查在日本，设计单位在提交设计文件前，必须经过相关部门的审查。
审查内容包括：结构安全、抗震性能、材料选用、施工方法等。
钢筋施工方案作为设计文件的重要组成部分，必须符合相关规范要求。
2. 材料采购钢筋材料的质量直接影响到建筑物的质量，因此日本对钢筋材料的采购有严格的要求。
钢筋供应商需具备相应的资质，且必须提供产品合格证明、质量检测报告等文件。
施工单位在采购钢筋时，需对材料进行抽样检验，确保材料质量符合要求。
3. 施工人员培训日本对施工人员的素质要求较高，要求施工人员具备相应的专业技能和丰富的施工经验。
在施工前，施工单位需对施工人员进行专业培训，确保其掌握钢筋施工的相关知识和技能。
三、施工过程管理1. 施工组织设计施工单位在施工前，需编制详细的施工组织设计，明确施工顺序、施工方法、施工进度、质量保证措施等。
施工组织设计需经过相关部门的审批。
2. 施工现场管理施工现场管理是钢筋施工过程中的重要环节。
施工单位需确保施工现场安全、文明、有序，严格遵守施工规范。
具体要求如下：（1）施工现场应设置明显的警示标志，防止安全事故发生。
（2）施工现场应设置材料堆场，合理规划材料堆放区域，确保材料整齐、有序。
（3）施工现场应设置施工人员休息室、卫生间等设施，保障施工人员的生活需求。
（4）施工现场应设置消防设施，确保消防通道畅通。
3. 钢筋加工与绑扎（1）钢筋加工：钢筋加工是钢筋施工的重要环节，需严格按照设计要求和规范进行。
加工过程中，应确保钢筋尺寸、形状、长度等符合要求。
（2）钢筋绑扎：钢筋绑扎是钢筋施工的关键环节，需确保钢筋位置、间距、绑扎质量等符合设计要求。
绑扎过程中，应采用合适的绑扎方法，确保钢筋稳定、牢固。
日本钢结构桥资料
日本钢结构桥资料日本钢桥新技术资料日本是钢桥的王国，钢桥的结构形式随着时代的发展而不断地进行着改进。
教科书里介绍的结构形式有许多已经过时，日本桥梁建设协会的资料是实际工程设计的参考资料。
少数主梁桥少数主梁桥是通过采用大跨度的合成桥面板或PC桥面板，达到减少主梁数目，并使横梁，风撑结构简素化以至于省略的新形桥梁。
近年来已经成为一种常见的钢桥形式。
适用于曲率半径大于700米的场合，经济跨径30到80米。
特长：由于采用合成桥面板或PC桥面板，提高了桥面板的跨度。
合成桥面板的底钢板同时兼做混凝土的模板。
现场打设的PC桥面板或工厂预制的桥面板均可对应。
由于桥面板跨度的增大，减少了主梁数目。
横梁的间隔也达到10米程度，横梁可以直接使用型材。
通过桥面板抵抗横方向的荷重，省略了下风撑。
除去强风地域，一直到70米均可保证抗风安全性。
跨径再大的话需要对抗风做特别的考虑。
狭小箱梁桥狭小箱梁桥的主梁比从前的箱梁窄，翼缘的板厚较大，纵向加强肋的设置个数少，省略了横向加强肋，并且通过使用大跨度的合成桥面板，PC桥面板，简化了床组结构。
适用于曲率半径大于300米的场合，经济跨径60-110米。
特长：纵加强肋的设置个数大大减少，或者省略横加强肋。
较大跨径时，虽然箱梁断面较宽，箱内结构也可以简素化。
例如最大跨径97.6米，梁高3.1米，腹板间隔2.5米的狭小箱梁，但纵加强肋只设了一处。
当上下线一体化时狭小箱梁开断面箱梁桥适用于曲率半径大于300米的场合，经济跨径50-90米。
当上下线一体化时开断面箱梁合理化钢床板少数I梁桥适用于曲率半径大于700米的场合，经济跨径60-110米。
采用大尺寸的U形加强肋。
合理化钢床板少数I梁桥采用了较厚的钢桥面板，增强了耐久性。
合理化钢床板少数I梁桥与从前桥梁的比较。
合理化钢桁架桥与从前的钢桁架桥相比，省略了支持桥面板的纵梁和牛腿等床组结构，采用了适用于大跨度的合成桥面板或PC桥面板。
通过桥面板抵抗横向荷载，省略了上风撑。
日本建筑学会钢筋混凝土结构计算规范结构设计说明
⽇本建筑学会钢筋混凝⼟结构计算规范结构设计说明⽇本建筑学会钢筋混凝⼟结构计算规范结构设计1章总则1条⽬的和适⽤范围1、针对混凝⼟建筑物的损伤控制性能，确定其实⽤性能⽽使⽤的，其中⼀部分条款可以确认结构的安全性。
2、本规范适⽤第3条件规定的混凝⼟结构，以及第3条砼及第4条规定使⽤钢筋混凝⼟结构的结构计算。
根据特别的调查研究，能够确认与本规范具有效⼒的构造性能的情况下，可以把本规范的⼀部分要求降低。
2条计量2章材料以及容许应⼒3条砼的种类、品质材料由以下确定：1、砼的种类和品质（1）按照本学会《建筑⼯程标准形式书同解说JASS5钢筋混凝⼟⼯程》（按JASS5）本学会根据JASS5⽽定（2）砼的配合⽐制造、运输、浇筑、⽀模以及质量管理根据JASS5⽽定 4条钢筋的质量、形状、尺⼨除特殊情况外，根据JISG3112《钢筋砼⽤钢的规格》决定，圆钢直径d<19mm.异形钢6mm 可以使⽤。
5条材料系数钢筋和砼⼀般按表5.1采⽤注：r ：空⽓中⼲燥情况下混凝⼟的单位体积重量(KN/3mm ），特别是没有进⾏调查的情况下，按表7.1中数值减去1.0计算。
6条容许应⼒砼及钢筋的容许应⼒按表6.1、6.2、6.3确定表6.1混凝⼟强度容许值（N/2mm ）注：c F 指混凝⼟的设计强度标准值表6.2 钢筋容许应⼒（N/ 2mm ）**仅限于板的受拉钢筋表6.3钢筋混凝⼟对应的容许应⼒值（N/2mm ）上的混凝⼟时所对应的钢筋。
2）c F 指混凝⼟的设计强度标准值3）异形钢筋到异形钢筋的混凝⼟的保护层厚度⼩于1.5倍直径以下，容许粘结应⼒值在此表中的数值上乘以{保护层厚度/（钢筋直径1.5倍）}3章荷载及应⼒变形的计算7条荷载以及外来组合1、结构计算的荷载与外⼒以及组合根据《建筑基准法》以及建设部公告，国⼟交通部公告或者本学会的《建筑荷载指南同解说》、《建筑物基础结构设计指南》当中规定的实施。
2、钢筋的重度根据实际情况⽽定，若⽆特别的要求，研究按表7.1确定8条结构计算的基本要求1、构的整体及部分的应⼒和变形根据下述假定计算：（1）应⼒和应变计算⼀般情况下，在弹性刚性基础计算下，⼀般根据弹性刚性假设计算，但是考虑分析⽬的和各个构件的⽔平应⼒相对应的砼开裂影响，使刚度降低。
土木吧丨新版高钢规爆点解析！2016年5月1日执行！
⼟⽊吧⼁新版⾼钢规爆点解析！2016年5⽉1⽇执⾏！ 2016年5⽉1⽇起开始执⾏《⾼层民⽤建筑钢结构技术规程》(JGJ99-2015)了，由于新规范有许多跟以往常⽤设计不同的规定，很多⼯程师容易疏忽，⼟⽊君在此列举了⼀些，请诸君留存备⽤。
▲、梁柱连接节点中腹板需要承担弯矩了（第8.1.2条）梁与 H 形柱（绕强轴）刚性连接以及梁与箱形柱或圆管柱刚性连接时，弯矩由梁翼缘和腹板受弯区的连接承受，剪⼒由腹板受剪区的连接承受。
当梁⾼较⼤时，翼缘连接不⾜以承受全部弯矩，部分弯矩必须由腹板承受。
只是以前没有很好的计算⽅法，此次修订应该是参考了《⽇本建筑．钢构造接合部设计指南》的设计⽅法。
▲、未将悬臂段式梁柱连接列⼊规范（第8.1.2条）梁与柱的连接宜采⽤翼缘焊接和腹板⾼强度螺栓连接的形式。
⼀、⼆级时梁与柱宜采⽤加强型连接或⾻式连接。
⾮抗震设计和三、四级时，梁与柱的连接可采⽤全焊接连接。
悬臂段式梁柱连接的钢材和螺栓⽤量均偏⾼，影响⼯程造价，且运输和堆放不便；更重要的是梁端焊接影响抗震性能，95 年阪神地震表明悬臂梁段式连接的梁端破坏率为梁腹板螺栓连接时的 3 倍，虽然其梁端内⼒传递性能较好和现场施⼯作业较⽅便，但综合考虑不宜作为主要连接形式之⼀推⼴采⽤。
▲、梁拼接连接时的翼缘弯矩加⼤问题梁腹板的螺栓拼接设计中，腹板拼接所受弯矩达不到按截⾯抗弯模量⽐例分配得到的弯矩，要乘以0.4的折减系数，⽽翼缘拼接要承受⼤于按刚度分配得出的截⾯弯矩，其计算弯矩要相应增⼤。
这是因为，梁翼缘的拼接板长度⼤于腹板的拼接板长度，导致截⾯刚度分布变化，使翼缘部分承受更多弯矩。
这是设计通常忽略的细节，⽇本将其列⼊了设计规定。
▲、纠正外包式柱脚通过栓钉传递弯矩的错误外包式柱脚按过去的设计规定，在计算平⾯内钢柱⼀侧翼缘上的圆柱头栓钉数，应按柱端弯矩转化为作⽤于外包层的竖向⼒计算，暗⽰弯矩是通过栓钉传给外包层的。
⽇本新规定着重说明这种柱脚的破坏过程：外包层受⼒有如混凝⼟悬臂梁，在受弯平⾯内外包层⼀侧的受拉主筋和另⼀侧的受压混凝⼟形成抗⼒，排除了通过栓钉传递弯矩的看法，栓钉数量和间距也不作规定。
日本抗规6
第6章抗震性的动态解析法校核6.1 一般规定解说：地震系数法、地震时保有水平抗力法等是把动态的地震力换成静态的地震力来进行计算的方法。
对于地震反应复杂的桥，静态解析常不能完全描述地震时的桥受力状态。
本章规定的动态解析是以这种结构系统为对象，为地震系数法及地震时保有水平抗力法对抗震设计的桥的安全性进行校核的分析方法。
此外，对多处产生非线性的桥，能量守恒定律的适用性受到限定的情况等，由于也有因地震时保有水平抗力法的抗震设计法的适用性受到限制的结构系统，对于这种结构系统，应根据动态解析结果进行适当的抗震设计。
表-解6.1示出了地震时桥的行为的复杂程度与抗震设计中采用的抗震计算法间的关系。
注) 〇：用于抗震设计的抗震计算法，－：无必要采用抗震设计，△：依初值大小的设定而适用的抗震计算法。
先前的抗震设计篇(1990年2月)中，动态解析是对用地震系数法进行抗震设计的桥的安全性进行校核为目的，着眼于在弹性域中桥的地震时行为的把握。
因此，修订中加入地震系数法的校核，对于设想的地震力也可通过动态解析以地震时保有水平抗力法校核桥的抗震性。
这种解析不仅是弹性域的解析，也可以适当地采用构件的非线性效应进行解析。
对于地震时的行为不能完全用地震系数法及地震时保有水平抗力法描述的桥或地震时保有水平抗力法的适用性有限制的地震反应复杂的桥，正如第2章所示，一般是以下所示的情况。
1) 希望对用地震系数法进行抗震设计的结果用动态解析进行校核的桥①固有周期长的桥(一般，固有周期约为1.5秒以上)，桥墩高度高的桥(一般约30m以上)②斜拉桥，吊桥等缆桥③上•中承式拱桥2) 希望对用地震时保有水平抗力法进行抗震设计的结果用动态解析进行校核的桥①固有周期长的桥(一般，固有周期约为1.5秒以上)，桥墩高度高的桥(一般约30m以上)②采用减震设计的桥3) 用动态解析进行抗震设计的桥①斜拉桥，吊桥等缆桥②上•中承式拱桥对于斜拉桥、吊桥，上•中承式拱桥等，在现阶段震灾经验还积累很少，而且对构件的地震时保有水平抗力法的评价方法也还未完全解决。
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总的说来: ①纯框架性能欠佳。 ②箱形柱优于工形柱，箱形柱设支撑时性能 更佳。 ③纯框架和单向有支撑的工形柱框架，柱脚 破坏严重。 ④工形柱节点域和柱子受破坏时，破坏程度 较高（包含倒塌）。 ⑤支撑使用圆钢、角钢、扁钢等小型支撑的 房屋，破坏较多。 ⑥柱脚中，外露式柱脚破坏占压倒多数，锚 栓损坏的特别多。
2) 外包式柱脚 ⑴ 外包部分的高度不得小于钢柱宽度的 2.5倍。 ⑵ 外包部分的四根主筋顶部要设弯钩。 ⑶ 混凝土保护层不应小于70mm。
3) 埋入式柱脚 ⑴ 埋深应为钢柱截面高度的2倍以上。 ⑵ 砼保护层应大于钢柱宽度。 ⑶ 柱外周应设置φ9以上箍筋。
图1 受震害的钢结构破ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ程度与层数的关系
R-R 两个方向都是框架 B-R 一个方向框架有支撑 B-B 两个方 向框架有支撑 图2 受震害的钢结构损伤部位
不同形式的结构破坏部位，由该图可以看 出以下几点： ⑴采用箱形柱的纯框架，梁柱连接和柱脚 破坏较多，柱破坏少于工形柱纯框架； ⑵采用工形柱的纯框架，柱破坏特别多， 柱脚破坏也很多; ⑶采用工形柱单向支撑框架的，支撑破坏 和柱脚破坏较多； ⑷采用箱形柱带有单向或双向支撑的，破 坏不多。 ⑸采用工形柱和双向支撑的，破坏也不多。
2.日本建设省对柱脚设计的规定
日本建设省修订建基准法时发布1456告示 （2000年5月施行），现介绍如下 : 1) 外露式柱脚 ⑴ 锚栓在基础中的锚固长度不得小于20d （不包括端部弯钩的长度）。 ⑵ 柱脚底板厚度不得小于锚栓直径的1.3倍。 ⑶ 柱身与底板的连接采用全熔透焊缝。 ⑷ 锚栓截面不得小于柱下端截面面积的20%. ⑸ 保证底板的边距。
日本对钢结构柱脚新规定
1．日本钢结构破坏情况
阪神地震神户市中心区钢结构房屋破坏 约1000幢，大部分是老房子，主要是5层 以下的低层建筑。图1表示破坏情况与层 数的关系，图2表示破坏部位的统计。图 1表示，3层的破坏最多，而且严重破坏 的多。4层的破坏仅次于3层。6层以上的 老房子数量较少，破坏也较少。