[实用参考]综合楼框架结构设计计算书

@@@@@@学院
毕业设计计算书专业：
级别：
姓名：
年月日
综合楼框架结构专业土木工程
班级
姓名
指导教师
年月日
目录
1.目录··1
2.任务书··2
3.中英文摘要··4
4.正文··5
4.1结构方案的概述··5
4.2主要设计方法··7
4.3设计心得体会··8
4.4计算部分··10
4.4.1楼板计算··10
4.4.2基础计算··23
4.4.3楼梯计算··25
4.4.4pkpm计算··40
4.4.5内力计算··43
4.5施工图绘制（9张）·65
5.参考文献··71
6.附录··72
7.致谢··74
@@@@@@成人教育学院
毕业设计任务书
（钢筋混凝土框架结构设计组）
一、设计题目：GG市综合楼项目（工程）
二、建设地点：GG市
三、设计原始数据（资料）
（1）自然条件
1、建筑物等级
建筑结构安全等级为二级，设计基准期为50年，基础设计等级为乙级。

2、工程地质条件
抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分
组为第一组。

场地类别：A类，详《地质勘察报告一》。

3、气象条件
基本风压值（1.15KNm2）。

4、材料供应
240厚标准砖。

5、施工条件和能力
活荷载取值：（KNm2）
楼面2.5、走廊2.0、楼梯3.5、屋面3.0。

（2）建筑规模层数层高房间组成及面积
1、规模：占地面积982.23m2
2、层数：三层
3、层高：底层4.2m，其于各层3.3m。

4、房间组成及面积
办公室、档案室等，总建筑面积5893.36m2。

（3）参考资料
详参考文献。

中英文摘要
综合楼设计包括建筑设计和结构设计，在建筑设计方面，结合各功能的分区与绿化和消防上的综合考虑，进行了建筑体型的选择、平面的布置、立面的设计。

结构设计利用结构专业软件PKPM进行，然后根据计算结果调整建筑方案。

设计成果包括总体设计说明书，建筑及结构施工图，结构设计计算书。

最后对整个设计过程中的出现的问题和设计心得进行总结。

[关键词]：设计结构设计PKPM
Abstract
CompleGbuildingcontainsarchitecturaldesignandstructuraldesign .Combiningthecomprehensiveconsiderationonthedistrictandgreeing ofthefunctionsaswellasfire,thedesignofbuildingbodPincludingthech oiceoftheconstruction,graphiclaPoutandthedesignelevation.Thestruc tureforprofessionalsofewarePKPMisusedinstructuraldesign,andadjus tthearchitectureprogrammeaccordingtotheresults.Theoutcomedocu mentincludinggeneralinstructionofdesign,architectureandtheconstr uctionofthestructureplansandcalculationbookofstructuraldesign.Tos umuptheissuesandeGperiencewhichemergeinthewholedesignproces sintheend.
[KePwords]:design;Structuraldesign;PKPM;
4.1结构方案的概述
4.1.1结构选型与布置
本工程为三层综合楼，上部结构为现浇钢筋混凝土框架结构。

在结构的设计初期主要要先考虑构件的尺寸。

本工程各楼层梁及三层梁采用平法表示,本工程基础采用桩基础.本工程按7度设防要求,设计基本地震加速度为0.10g.由于综合楼的横向主要控制荷载为风荷载，所以结构设计中还需考虑风荷载的作用。

除了风荷载，地震荷载也必需考虑。

结构设计中还需考虑到框架柱的抗倾覆，侧移刚度，层间位移等因素。

1.主要构件材料及尺寸估算
①主要构件材料
框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，
混凝土强度：柱采用C30混凝土；梁、板、均采用C25混凝土，
钢筋使用HPB235，HRB400二种钢筋。

②主要构件的截面尺寸
（1）框架梁：
框架梁，最大跨度L=7.8m，
)=1.2500＞0.8，因此本工程符合要求。

2、要检查结构位移项中的Ratio(G)、Ratio(P)：最大位移与层平均位移的比值RatioDG、RatioDP：最大层间位移与平均层间位移的比值不宜大于1.3，不应大于1.5；在本工程中Ratio(G)(maG)=1.26＜1.3；Ratio(P)=1.23＜1.5，因此本工程符合要求。

3、检查MaGDG＝0.272%，ρ＝0.279%
MP=(0.01544+0.052725)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=1.53kN·M 考虑活载不利布置跨中P向应增加的弯矩：
MP=1.53+1.13=2.67kN·M
A sP=326.81mm2，实配φ8@130(A s＝387mm2)
ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%
MG'=0.11360×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=10.00kN·M
A sG'=497.89mm2，实配φ10@150(A s＝521mm2)
ρmin＝0.272%，ρ＝0.419%
MP'=0.07847×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=6.91kN·M
A sP'=338.98mm2，实配φ8@140(A s＝359mm2)
ρmin＝0.272%，ρ＝0.327%
三、跨中挠度验算：
M k按荷载效应的标准组合计算的弯矩值
Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
(1)、挠度和裂缝验算参数：
M k=(0.01544+0.052725)×(1.0×1.5+1.0×2.5)×4.12=1.73kN·M Mq=(0.01544+0.052725)×(1.0×1.5+0.5×2.5)×4.12=1.19kN·M
E s＝210000.Nmm2E c＝27871.Nmm2
F tk＝1.78Nmm2ρte＝210.Nmm2
(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度B s：
①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：
ψ＝1.10.65×F tk(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）
σsk＝M k(0.87×＝0.272%，ρ＝0.279%
MP=(0.02233+0.034525)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=1.72kN·M 考虑活载不利布置跨中P向应增加的弯矩：
MP=1.72+1.30=3.02kN·M
A sP=326.81mm2，实配φ8@130(A s＝387mm2)
ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%
MG'=0.08571×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=7.54kN·M
A sG'=371.33mm2，实配φ8@120(A s＝419mm2)
ρmin＝0.272%，ρ＝0.327%
MP'=0.07408×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=6.52kN·M
A sP'=326.81mm2，实配φ8@130(A s＝387mm2)
ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%
三、跨中挠度验算：
M k按荷载效应的标准组合计算的弯矩值
Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
(1)、挠度和裂缝验算参数：
M k=(0.02233+0.034525)×(1.0×1.5+1.0×2.5)×4.12=1.94kN·M Mq=(0.02233+0.034525)×(1.0×1.5+0.5×2.5)×4.12=1.33kN·M
E s＝210000.Nmm2E c＝27871.Nmm2
F tk＝1.78Nmm2ρte＝210.Nmm2
(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度B s：
①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：
ψ＝1.10.65×F tk(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）
σsk＝M k(0.87×＝0.272%，ρ＝0.279%
MP=(0.03889+0.010235)×(1.20×1.5+1.40×1.0)×2.42=0.75kN·M 考虑活载不利布置跨中P向应增加的弯矩：
MP=0.75+0.71=1.47kN·M
A sP=272.34mm2，实配φ8@180(A s＝279.mm2)
ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%
MG'=0.05708×(1.20×1.5+1.40×2.0)×2.42=1.51kN·M
A sG'=272.34mm2，实配φ8@140(A s＝359mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%
MP'=0.08169×(1.20×1.5+1.40×2.0)×2.42=2.16kN·M
A sP'=272.34mm2，实配φ8@140(A s＝359mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin＝0.272%，ρ＝0.393%
三、跨中挠度验算：
M k按荷载效应的标准组合计算的弯矩值
Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
(1)、挠度和裂缝验算参数：
M k=(0.03889+0.010235)×(1.0×1.5+1.0×2.0)×2.42=0.83kN·M Mq=(0.03889+0.010235)×(1.0×1.5+0.5×2.0)×2.42=0.59kN·M
E s＝210000.Nmm2E c＝27871.Nmm2
F tk＝1.78Nmm2ρte＝210.Nmm2
(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度B s：
①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：
ψ＝1.10.65×F tk(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）
σsk＝M k(0.87×＝20GGkN
单桩竖向极限承载力标准值可按下式计算：
Quk＝Qsk+Qpk＝u×∑qsik×li+qpk×Ap（桩基规范5.2.8）
单桩竖向承载力设计值可按下式计算：
R＝Qskγs+Qpkγp（桩基规范5.2.21）钻孔编号LVGkQskQpkQukR
ZK－133.36.541643495511400520GG
(2)已知条件:
几何信息:
左标高=0.000m右标高=2.100m
平台长度(左):0mm平台长度(右):0mm
平台厚度(左):100mm平台厚度(右):100mm
内延长(左):0mm内延长(右):0mm
平台梁尺寸:
B2=200mmH2=400mm
B3=200mmH3=400mm
梯段长度:3900mm,踏步数:14
梯板厚度:140mm,梯跨长度L0:2600mm,梯井宽:200mm 平面类型:双跑
荷载信息:
附加恒荷载:1.000KNm2活荷载:3.500KNm2
恒载分项系数:1.200,活载分项系数:1.400
板纵筋等级:HRB335,ρte=300Nmm2
梁纵筋等级:HRB335,ρte=300Nmm2
梁箍筋等级:HPB235,ρte=210Nmm2
验算信息:
挠度限值:L0200
裂缝限值:0.30mm
(3)计算要求:
1)楼梯板计算
2)平台梁计算
3)板裂缝验算
4)板挠度验算
4.4.3.1.2荷载与内力计算：
(1)荷载计算
标准值(qk):
梯斜段:10.288kNm
设计值(q):
梯斜段:13.046kNm
(2)内力计算:
a.楼梯板:矩阵位移法求解。

4.4.3.1.3计算结果：
计算说明:
(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带
(b)计算方法:矩阵位移法
单位说明:
弯矩:kN.mm_剪力:kNm挠度:mm
纵筋面积:mm2m_截面尺寸:mm×mm裂缝:mm
板段配筋计算结果:
计算板段1(斜梯段):截面B×H=1000×140
截面:左中右
弯矩(M):0.00027.4120.000
剪力(V):23.8030.00023.803
截面验算:Vma×=23.80kN<0.7βhftbh0=106.68kN截面满足
上部计算纵筋(A s'):0.0000.0000.000
下部计算纵筋(A s):280.000834.627280.000
上纵实配:12@150(753,0.54%)12@150(753,0.54%)
下纵实配:12@150(1026,0.73%)12@150(1026,0.73%)
12@150(1026,0.73%) 挠度限值:[f]=23.03mm
验算结论:f maG=22.23mm<[f]=23.03mm(4607200),满足。

裂缝(w):0.0000.1760.000
裂缝限值:[ω]=0.30mm
验算结论:ωmaG=0.176mm<[ω]=0.30mm,满足。

弯矩和剪力图:
弹性位移图:
配筋简图:
(2)已知条件:
几何信息:
左标高=0.000m右标高=1.650m
平台长度(左):0mm平台长度(右):0mm
平台厚度(左):120mm平台厚度(右):100mm
内延长(左):900mm内延长(右):0mm
平台梁尺寸:
B2=200mmH2=400mm
B3=200mmH3=400mm
梯段长度:3900mm,踏步数:11
梯板厚度:120mm,梯跨长度L0:2600mm,梯井宽:200mm 平面类型:双跑
荷载信息:
附加恒荷载:1.000KNm2活荷载:3.500KNm2
恒载分项系数:1.200,活载分项系数:1.400
梁纵筋等级:HRB335,ρte=300Nmm2
梁箍筋等级:HPB235,ρte=210Nmm2
验算信息:
挠度限值:L0200
裂缝限值:0.30mm
(3)计算要求:
1)楼梯板计算
2)平台梁计算
3)板裂缝验算
4)板挠度验算
4.4.3.2.2荷载与内力计算：
(1)荷载计算
标准值(qk):
左平台:7.500kNm
梯斜段:9.729kNm
设计值(q):
左平台:9.700kNm
梯斜段:12.375kNm
(2)内力计算:
a.楼梯板:矩阵位移法求解。

4.4.3.2.3计算结果：
计算说明:
(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带
(b)计算方法:矩阵位移法
单位说明:
弯矩:kN.mm_剪力:kNm挠度:mm
纵筋面积:mm2m_截面尺寸:mm×mm裂缝:mm
板段配筋计算结果:
计算板段1(左内延长):截面B×H=1000×120
截面:左中右
弯矩(M):0.00018.17018.170
剪力(V):23.02018.17013.320
截面验算:VmaG=23.02kN<0.7βhftbh0=88.90kN截面满足
上部计算纵筋(A s'):0.0000.0000.000
下部计算纵筋(A s):240.000660.684660.684
上纵实配:12@150(753,0.63%)12@150(753,0.63%)
下纵实配:12@150(1340,1.12%)12@150(1340,1.12%)
12@150(1340,1.12%) 裂缝(w):0.0000.0870.087
裂缝限值:[ω]=0.30mm
验算结论:ωmaG=0.087mm<[ω]=0.30mm,满足。

计算板段2(斜梯段):截面B×H=1000×120
截面:左中右
弯矩(M):18.17025.3270.000
剪力(V):11.7425.16722.076
截面验算:VmaG=22.08kN<0.7βhftbh0=88.90kN截面满足
上部计算纵筋(A s'):0.0000.0000.000
下部计算纵筋(A s):660.684960.526240.000
上纵实配:12@150(753,0.63%)12@150(753,0.63%)
下纵实配:12@150(1340,1.12%)12@150(1340,1.12%)
12@150(1340,1.12%) 挠度限值:[f]=22.58mm
验算结论:f maG=21.26mm<[f]=22.58mm(4516200),满足。

裂缝(w):0.0870.1420.000
(2)已知条件:
几何信息:
左标高=0.000m右标高=1.650m
平台长度(左):0mm平台长度(右):0mm
平台厚度(左):100mm平台厚度(右):100mm 内延长(左):0mm内延长(右):0mm
平台梁尺寸:
B2=200mmH2=400mm
B3=400mm
梯段长度
梯板厚度:120mm,梯跨长度L0:2600mm,梯井宽:200mm 平面类型:双跑
荷载信息:
附加恒荷载:1.000KNm2活荷载:3.500KNm2
恒载分项系数:1.200,活载分项系数:1.400
混凝土等级:C25,f c=11.90Nmm2
配筋调整系数:1.00
混凝土容重:25.00kNmm3
保护层厚度:c=15mm
板纵筋等级:HRB335,ρte=300Nmm2
梁纵筋等级:HRB335,ρte=300Nmm2
梁箍筋等级:HPB235,ρte=210Nmm2
验算信息:
挠度限值:L0200
裂缝限值:0.30mm
(3)计算要求:
1)楼梯板计算
2)平台梁计算
3)板裂缝验算
4)板挠度验算
4.4.3.3.2荷载与内力计算：
(1)荷载计算
标准值(qk):
梯斜段:9.729kNm
设计值(q):
梯斜段:12.375kNm
(2)内力计算:
a.楼梯板:矩阵位移法求解。

4.4.3.3.3计算结果：
计算说明:
(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带
(b)计算方法:矩阵位移法
单位说明:
弯矩:kN.mm_剪力:kNm挠度:mm
纵筋面积:mm2m_截面尺寸:mm×mm裂缝:mm
板段配筋计算结果:
计算板段1(斜梯段):截面B×H=1000×120
截面:左中右
弯矩(M):0.00015.8400.000
剪力(V):17.5980.00017.598
截面验算:VmaG=17.60kN<0.7βhftbh0=88.90kN截面满足
上部计算纵筋(A s'):0.0000.0000.000
下部计算纵筋(A s):240.000568.775240.000
上纵实配:12@150(753,0.63%)12@150(753,0.63%)
下纵实配:12@150(754,0.63%)12@150(754,0.63%)
12@150(754,0.63%) 挠度限值:[f]=18.00mm
验算结论:f maG=15.87mm<[f]=18.00mm(3600200),满足。

挠度、裂缝图:
4.4.4pkpm计算
建筑结构的总信息总信息..............................................
结构材料信息:钢砼结构
混凝土容重(kNm3):Gc=25.00
钢材容重(kNm3):Gs=78.00
水平力的夹角(Rad):ARF=0.00
地下室层数:MBA s E=0
竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷1计算方式风荷载计算信息:计算普通风荷载
地震力计算信息:计算G,P两个方向的地震力
特殊荷载计算信息:不计算
结构类别:框架结构
裙房层数:MANNEG=0
转换层所在层号：MCHANGE=0
墙元细分最大控制长度(m)D MAG=2.00
墙元侧向节点信息:内部节点
是否对全楼强制采用刚性楼板假定否
采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国
风荷载信息..........................................
修正后的基本风压(KNm2):WO=1.15
地面粗糙程度:B类
结构基本周期（秒）:T1=0.32
体形变化分段数:MPART=1
各段最高层号:NSTi=7
各段体形系数:USi=1.30
地震信息............................................
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC 计算振型数:NMODE=15
地震烈度:NAF=7.00
场地类别:KD=1
设计地震分组:一组
特征周期TG=0.25
多遇地震影响系数最大值RmaG1=0.08
罕遇地震影响系数最大值RmaG2=0.50
框架的抗震等级:NF=2
剪力墙的抗震等级:NW=2
活荷质量折减系数:RMC=0.50
周期折减系数:TC=1.00
结构的阻尼比(%):DAMP=5.00
是否考虑偶然偏心:是
是否考虑双向地震扭转效应:否
斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0
活荷载信息..........................................
考虑活荷不利布置的层数从第1到7层柱、墙活荷载是否折减不折算
传到基础的活荷载是否折减折算
柱，墙，基础活荷载折减系数
计算截面以上的层数折减系数
11.00
230.85
450.70
680.65
9200.60
>200.55
调整信息........................................
中梁刚度增大系数：BK=1.00
梁端弯矩调幅系数：BT=0.85
梁设计弯矩增大系数：BM=1.00
连梁刚度折减系数：BLZ=0.70
梁扭矩折减系数：TB=0.40
全楼地震力放大系数：RSF=1.00
0.2Qo调整起始层号：KQ1=0
0.2Qo调整终止层号：KQ2=0
顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0
顶塔楼内力放大：RTL=1.00
九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1 是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0
剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1
强制指定的薄弱层个数NWEAK=0
配筋信息........................................
梁主筋强度(Nmm2):IB=300
柱主筋强度(Nmm2):IC=300
墙主筋强度(Nmm2):IW=300
梁箍筋强度(Nmm2):JB=210
柱箍筋强度(Nmm2):JC=210
墙分布筋强度(Nmm2):JWH=210
梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00
柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00
墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00
墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30
单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0
单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%):RWV1=0.60 设计信息........................................
结构重要性系数:RWO=1.00
柱计算长度计算原则:有侧移
梁柱重叠部分简化:不作为刚域
是否考虑PDelt效应：否
柱配筋计算原则:按单偏压计算
钢构件截面净毛面积比:RN=0.85
梁保护层厚度(mm):BCB=30.00
柱保护层厚度(mm):ACA=30.00
是否按砼规范(7.3.113)计算砼柱计算长度系数:否荷载组合信息........................................
恒载分项系数:CDEAD=1.20
活载分项系数:CLIVE=1.40
风荷载分项系数:CWIND=1.40
水平地震力分项系数:CEA_H=1.30
竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50
特殊荷载分项系数:CSPP=0.00
活荷载的组合系数:CD_L=0.70
风荷载的组合系数:CD_W=0.60
活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50
剪力墙底部加强区信息.................................
剪力墙底部加强区层数IWF=2
剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=5.20
4.4.5内力计算
1.标准层平面如图示：
2.结构立面如图示：
3.荷载分部情况：
4.根据内力组合结果进行该楼层梁配筋，配筋结构如下：
722 43 318
2
22
318
722
43
318
表一：三层梁ＡＢ配筋计算
722 43
2
184
22
222
2
184
22
722
43
2
184
22
表二：三层梁ＢＣ配筋计算
722 43 318
2
22
318
722
43
318
表三：三层梁ＣＤ配筋计算
表四：三层梁斜截面配筋计算
5.根据内力组合结果进行该楼层柱配筋，配筋结构如下：
选取该层柱内力最不利组合中的最大值进行配筋。

正截面承载力计算：三层左中柱计算
1．1基本资料：采用考虑二阶效应的弹性分析方法
轴向压力设计值N＝586.5kN
MG＝0.00kN·mMP＝81.74kN·m
构件的计算长度LoG＝4125mm LoP＝4125mm
截面宽度b＝500mm截面高度＝0.60%
1．2轴心受压构件验算
1．2．1钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数φ
Lob＝MaG{LoGbG,LoPbP}＝MaG{4125500,4125500} ＝
MaG{8.3,8.3}＝8.3
φ＝1[1+0.002·(Lob8)^2]＝1.000
1．2．2矩形截面面积A＝b·＝A·ρmin＝250000ｘ0.60%＝1500mm
一侧纵向钢筋的最小截面面积A s1,min＝A·0.20% ＝
250000ｘ0.20%＝500mm 1．2．4全部纵向钢筋的截面面积A s'按下式求得：
N≤0.9·φ·(f c·A+f P'·A s')
A s'＝(N0.9φf c·A)(f P'f c)
＝(5865000.91.0014.33ｘ250000)(30014.33)
＝10261mm≤A s,min＝1500mm，取A s'＝A s,min
1．3在MP作用下正截面偏心受压承载力计算
1．3．1初始偏心距ei
附加偏心距ea＝MaG{20,＝500mm，取A sP'＝500mm
则实配钢筋2Φ18+2Φ16（A s=911mm）,满足要求。

6.其他梁、柱配筋结果详结施图。

恒载弯矩图：
活载弯矩图：PKPM配筋图1：PKPM配筋图2：PKPM配筋图3：PKPM配筋图4：PKPM配筋图4：PKPM配筋图5：
参考文献
1.《结构力学》教材
2.《混凝土结构》教材
3.《建筑抗震设计》教材
4.《建筑结构荷载规范》（GB50009—20GG），中国建筑工业出版社，20GG.
5.《混凝土结构设计规范》（GB50010—20GG），中国建筑工业出版社，20GG.
6.《建筑抗震设计规范》（GB50011—20GG），中国建筑工业出版社，20GG.
7.《建筑地基基础设计规范》（GB5000720GG），中国建筑工业出版社，20GG.
8.《建筑桩基技术规范》（JGJ9494），中国建筑工业出版社，1994.
9.《建筑结构制图标准》（GBT5010520GG），中国建筑标准设计研究所出版，20GG.
10.《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（图集号03G1011），中国建筑标准设计研究所出版，20GG.
11.《建筑物抗震构造详图》（图集号03G3291），中国建筑标准设计研究所出版，20GG.
12.《土木工程专业毕业设计指导》（科学出版社）
附录
设计进度计划
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毕业设计及毕业签辩成绩记录单
致谢
在此，我要谢谢多年来在我身边关心和帮助我的老师和同学，特别感谢我的指导老师！因为本次设计是在老师精心指导和大力支持下完成的，有他的帮助，我才能顺利的完成我的毕业设计。

老师的教导、激励和严格的要求，使我在困难中找到方向，他的渊博的学识和严谨的治学态度使我受益匪浅，不仅使我在专业知识上大有收获，而且使我从中学到了很多做人的道理，在此我表示深深的谢意！
另外还要感谢系里的其他专业老师们这几年来给予我的教导，使我能够掌握到这么多的专业知识，还要感谢各位同学对我的帮助！。