燃气轮机循环分析计算模板文件
《燃气轮机与联合循环》第二章 燃气轮机的热力循环解析
燃气轮机与联合循环
能源与动力学院
第二章 燃气轮机的热力循环
（3）燃烧过程有不完全燃烧损失
燃烧不完全，燃烧效率b<1.0 (0.96~0.99)
实际吸热量降低
qb b f Hu
qb f Hu
（4）比热容是随温度变化的，空气和燃气的 等熵指数是不一样的。
燃气轮机与联合循环
能源与动力学院
T3 T2
循环增温比
3-4 等熵膨胀（燃气透平内） 4-1 定压放热（排气，假想换热器）
燃气轮机与联合循环
能源与动力学院
第二章 燃气轮机的热力循环
假设条件：
工质为理想气体； 热力过程均是可逆的，无能量损耗； 工质的比热容和流量不变。
组成：2个可逆绝热过程 2个可逆定压过程
1-2s 等熵压缩 3s-4s 等熵膨胀 2s-3s 等压加热 4s- 1 等压放热
燃气轮机与联合循环
能源与动力学院
第二章 燃气轮机的热力循环
一、实际循环与理想循环的差别
（2）工质流动过程是有压力损失的
* * * * * * p0 p1 , p2 p3 , p4 p0 pc 压气机进气道压损率： c * 0.01-0.015 p0
燃烧室压损率： 0.03-0.06
用滞止温度（总温）表示：
T T
* 3 * 1
决定循环性质的最重要参数
愈高，性能愈好，但对耐高温材料或冷却技术的要求越高。
燃气轮机与联合循环 能源与动力学院
第二章 燃气轮机的热力循环
二、性能指标
1、比功和功率
比功w—单位质量工质所做的功，kJ/kg； wc—压气机的比功， kJ/kg； wt —涡轮比功， kJ/kg。 功率N—单位时间内工质所做的功，kW。
燃气—蒸汽联合循环技术经济指标计算
实际使用公式：
3.4.8
公式：
其中：
ηcyd——联合循环机组厂用电率，%
Pcyd——联合循环机组厂用电功率，MW
Plh——联合循环机组发电功率，MW
3.4.9
公式：
其中：
b1_dx——等效发电煤耗率，g/(kWh)
qlh——联合循环热耗率，kJ/(kWh)
Qbmdw——标准煤的低位发热量，kJ/kg，一般取值29307.6
图1燃气—蒸汽联合循环机组示意图
如图1所示，燃气—蒸汽联合循环机组的主要设备有：燃气透平（燃气轮机有两种语义，一种是仅指涡轮机，另一种语义是包括涡轮机、燃烧室、压气机的一个整体，注意区分，本文提到的燃气轮机指后一种语义，用燃气透平指前一种语义），压气机，燃烧室，余热锅炉，汽轮机，发电机，凝汽器，给水加热器等。当燃气轮机工作时，压气机从外界大气中吸入空气，并把它压缩到某一压力，同时空气温度也相应提高，然后将空气送入燃烧室与喷入的燃料混合燃烧产生高温高压的燃气，进入燃气透平中膨胀做功，直接带动发电机发电。燃气轮机的排气导入余热锅炉，用以产生高温高压蒸汽驱动汽轮机带动发动机发电。汽轮机排汽再进入凝汽器中放热，凝结水又送入余热锅炉，形成蒸汽动力循环。这样既增加了总输出功率，又利用了燃气轮机和汽轮机各自的优点，使整个循环的热效率提高。
3.4.10
公式：
其中：
b2_dx——联合循环等效供电煤耗率，g/(kWh)
b1_dx——联合循环等效发电煤耗率，g/(kWh)
ηcyd——联合循环机组厂用电率，%
3.4.11
公式：
其中：
Bdxbm——机组等效标煤耗量，kg/h
Gf——燃料的流量，kg/h或m3/h
燃气轮机热力循环原理
• 热耗率 机组每输出产生l kW·h的功需要多
少焦耳的热量。
• 油耗 每产生lkW·h的功所消耗的标准燃
油（是指发热量为43124kJ/kg的燃油） 的克数。
燃气轮机理想简单循环性能分析
理想简单循环比功
w G Tcp T 1 * [(1 m ) (m 1 )]
推导上式
压气机耗功的计算：
3 T
w ch 2h 1cp(T 2T 1)
单机功率
• 合同额定功率 指在事先确定的运行工况下连续运行，
发电机能够保证的出力。
单机功率
• 现场额定功率 指在燃气轮机发电厂所处的当前环境
的条件下，诸如大气压、大气温度、压力 损失等条件下的最大持续功率。
单机功率
• 尖峰功率 在规定的运行条件下，保持一个约定
的短时间内，燃气轮机以高于连续额定功 率安全运行的最大功率。
k1
cpT1TT12
1cpT1
p2 p1
k
1
p 4
2 p
1
k1
cpT1( k 1)
s
燃气轮机作功量的计算：
w Th 3h 4cp(T 3T 4)
k1
k1
cpT 4 T T 4 31 cpT 4 p p4 3 k
1 cpT 4 p p1 2 k
1
一般来说，T3＊每提高 100℃，机组比功大约增加 20％～40％，热效率增加 2％～5％
气体动力循环分析计算
和 的关系 ' opt t
w' opt 净
' opt t
> w' opt 净
地面上，尺寸次要，省燃料，取 opt t'
空中，尺寸重要，取 opt w净 '
受材料耐热限制
提高 t 取最佳
有无其 它途径
提高布雷顿循环热效率的其他途径
一、回热
T T4 在500oC以上
s
燃气轮机的实际循环的热效率
热效率
T
3
t'
w净' q1'
oi
k 1
k
1
c
1
k 1
k 1
1
c
4’
2’
2
4
1
s
影响燃气机实际循环热效率的因素
t'
w净' q1'
oi
k 1
k
1
c
1
k 1
k 1
1
c
· c o i
' t
· 一定，
' t
· 一定，有最佳 opt t'
·
' opt t
右移
比较的对象：混合加热，定容加热，定压加热
t
1
q2 q1
一、ε和q1相同
T
q2vq2mq2p 2
tvtmtp
平均温度法
1
3v 3m 3p 4p
4m 4v
s
二、pmax和Tmax相同
t
1
q2 q1
T
3
q 2 相等
q1pq1mq1v
tptmtv
2p
2m
4
《燃气轮机与联合循环》第二章 燃气轮机的热力循环解析
第二章 燃气轮机的热力循环
2-3 实际简单循环的特性
特点： 热力过程中有各种能量损耗，是不可逆的；
工质的热力性质和数量因燃烧而变。
假定条件（为便于与理想循环比较）： ①具有相同的压比C*和初始温度T1* ； ②涡轮前燃气初温相同， T3* = T3s* ； ③环境参数均为p0、T0， 即p1* = p0 、T1* = T0 。
一、热力参数
1、压比
—说明工质在压气机内受压缩的程度。
—压气机出口的气流压力与其进口的气流压力的比值。
用滞止压力（总压）表示：
p p
燃气轮机与联合循环
* 2 * 1
决定循环性能的重要参数
能源与动力学院
第二章 燃气轮机的热力循环
2、温比
—说明工质被加热的程度。
—透平前进口燃气温度与压气机进 口气流温度的比值
燃气轮机与联合循环
能源与动力学院
第二章 燃气轮机的热力循环
二、性能参数与压比和温比的关系
1、比功与温比压比的关系
wc cp (T2* T1* ) wt cp (T3* T4* )
wn c p (T3* T4* ) c p (T2* T1* ) * T 1 * * 2 c pT3 1 * c pT1 * 1 T3 T1 * T 4
燃气轮机与联合循环
能源与动力学院
第二章 燃气轮机的热力循环
k 1 1 wn c pT1* (1 k 1 ) ( k 1) k
（ 1）压比
一定时，温比 增大，循环比功w 增大（公式上看）。
n
4*
一定时，有一最佳压比 (3) 时， 。
M701F燃气轮机联合循环热平衡计算及优化
收稿日期：2009-04-09作者简介：赵世全（１９６３－），男，１９８４年毕业于西安交大涡轮机专业，现主要从事汽轮机、燃气轮机设计工作。
M701F 燃气轮机联合循环热平衡计算及优化赵世全贾文艾松吴文彭东方汽轮机有限公司四川德阳618000摘要：通过理论分析和计算比较，研究了Ｍ７０１Ｆ燃气轮机单循环特性、燃气－蒸汽联合循环系统、联合循环设计工况和变工况性能以及各主要参数的选取原则。
掌握了７０１Ｆ燃气轮机联合循环热平衡计算方法，并对联合循环热力系统进行了优化计算分析。
关键词：Ｍ７０１Ｆ燃气轮机；联合循环；热平衡计算；优化中图分类号：ＴＫ４７２；ＴＭ６１１．３文献标识码：Ａ文章编号：１００１－９００６（２００９）０４－００５３－０４Heat Balance Calculatio n and Op tim izatio n o fM 701F Gas Turb ine Co m b ined CycleAbstract ：ＴｈｉｓｐａｐｅｒｓｔｕｄｉｅｓｔｈｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅＭ７０１Ｆｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｓｉｍｐｌｅｃｙｃｌｅ，ｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅ（ＧＴＣＣ）ｕｎｄｅｒｄｅｓｉｇｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎａｎｄｏｔｈｅｒｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ｉｔａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅｐｒｉｎｃｉｐｌｅｆｏｒｓｅｌｅｃｔｉｏｎｏｆｍａｊｏｒｐａｒａｍｅｔｅｒｓｉｎＧＴＣＣ．ＴｈｅｔｅｃｈｎｉｑｕｅｏｆＭ７０１Ｆｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅｈｅａｔｂａｌａｎｃｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｒｅｐｒｅｓｅｎｔｅｄ，ａｎｄｆｉｎａｌｌｙＧＴＣＣｓｙｓｔｅｍｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｉｓｃｏｎｄｕｃｔｅｄａｎｄｃａｃｕｌａｔｅｄ．Key words ：Ｍ７０１Ｆｇａｓｔｕｒｂｉｎｅ；ｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅ；ｈｅａｔｂａｌａｎｃｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎZHAO Shi -quan ，JIA W en ，AI Song ，WU W en -peng（ＤｏｎｇｆａｎｇＴｕｒｂｉｎｅＣｏ．，Ｌｔｄ，６１８０００，Ｄｅｙａｎｇ，Ｓｉｃｈｕａｎ，Ｃｈｉｎａ）燃气－蒸汽联合循环是当今能源利用中较为先进的技术，具有高效、低污染的特点，目前在我国正受到大力关注和发展。
燃气轮机热力循环性能的分析计算
燃气轮机热力循环性能的分析计算【摘要】本文基于热力学第二定律，从能量利用的角度出发，引入无量纲熵参数，对燃气轮机装置热力性能参数进行热力性能完善程度评价与分析，为燃气轮机装置的热力性能优化设计提供技术途径。
【关键词】燃气轮机；热力循环；性能；分析；计算【abstract 】this paper based on the second law of thermodynamics, from the Angle of energy use, introducing the dimensionless parameter entropy, the gas turbine thermal performance parameters device thermal performance perfect degree evaluation and analysis, the device for gas turbine thermal performance optimization design provides technical way.【key words 】gas turbine; Heat engine cycle; Performance; Analysis; calculation1 引言二十世纪80年代以来，燃气轮机热力循环方面的研究取得了长足的进步，其中热点之一是注蒸汽燃气轮机循环的研究。
它不仅具有高效率、高比功的特点，而且它在变工况性能、污染控制等方面的优越性也倍受国内外研究者的青睐。
目前世界上正研制和开发的、比较先进的燃煤发电技术是整体煤气化联合循环和增压流化联合循环。
本文将整体煤气化联合循环中的先进燃煤技术与注蒸汽循环结合起来，对循环进行了热力学分析计算，就各参数对循环性能的影响进行了探讨。
2循环过程简介煤在气化炉中形成粗煤气，经过热交换器，降温放热以加热给水产生回注用蒸汽，再经过脱硫、除尘变为洁净煤气，作为循环所用的燃料进入燃烧室。
燃气轮机发电机组及燃气-蒸汽联合循环投资估算模型
发电机组的投资随着技术的发展以及汇率、材料等
影响而变化&
燃气轮机发电机组投资模型主要有分部件模型
和整机模型两种。分部件模型分别计算燃气轮机发
电机组三个主要部件的成本然后求和得到整机成本。
EI-Sayed和Tribus于1983年介绍了压气机、燃烧室
和透平的成本模型,Frangopoulos于1992年对模型进 行了修正［4'5］O分部件模型可用于燃气轮机技术经
关键词:燃气轮机发电机组;燃气-蒸汽联合循环;单变量投资模型;双变量投资模型
中图分类号:TK472
文献标志码:A
文章编号:1009-2889(2020)01-0017-08
燃气轮机发电机组具有启动快、占地少、建设周
期短、耗水少以及效率高(联合循环)等特点，是主
要的气体燃料发电和热电联供技术［1-3］&燃气轮机
975更接近1说明e函数模型的线性相关程度高图4燃气轮机发电机组单变量e函数模型从图5a和图5b中可以看出在相对误差10范围内e函数模型的精度优于对数函数模型尤其是在功率机组的投资时对数函数模型的相对超出10的范围而e函数模b燃气轮机发电机组单变量e函数模型误差图5单变量模型与数据比较对数函数模型在功率燃气机发机组的比投较大偏差的原因在功率的增对数函数的趋势会变快而燃气轮机发电机组在大功率范围时比投功率的变化较为缓慢
3.江苏中国科学院能源动力研究中心，江苏连云港222069)
摘 要:本文对燃气轮机发电机组整机的投资模型进行了分析，结合2018 Gas Turbine Word ( GTW) handbook 的数据对燃气轮机整机投资模型进行了更新,并给出了燃气-蒸汽联合循环的的单变量、双变量投资模型。 无论对燃气轮机整机还是联合循环，采用幕函数的投资模型都优于对数函数，而单变量和双变量投资模型的 精度相当。采用幕函数单变量或者双变量的投资模型都可以实现全功率范围误差10%以内的投资估算&
燃气轮机原理、循环及分析
089339-005
双轴燃机的功率分配
089339-005
影响燃气轮机性能的因素
空气温度-压气机入口温度 安装海拔高度-压气机入口压力 燃料类型 相对湿度 入口和出口损失 性能退化 燃料加热 稀释剂喷注 空气抽取
089339-005
一些参量
L=specific work比功(kj/kg) P=power功率(kw) T=absolute temperature绝对温度(k) p=pressure压力(bar) Cpm=medium specific heat at constant pressure介质质量定压热容(kj/kg*k) G=mass flow per unit time质量流量(kg/sec) Q1=specific heat supplied比热供给(kj/kg) Q2=specific heat discharged比热释放(kj/kg) alpha=Ga/Gf eta=efficiency效率=Lu/Q1; HR=Q1/Lu=heat rate (kj/kwh) c=compressor压缩机 t=turbine透平 u=useful有用 a=air空气; f=fuel gas燃料气; g=gas气体（燃气）
压气机入口温度
入口温度的影响
T
如果T1 升高
2
2’
1’ 1
089339-005
3
3`
4’ 4
Gair 原因：空气密度
S
压比
有用功率 P
G 原因： air
以及 Lu
Lu
原因： Lt 以及 Lc
HR 原因： Lu
089339-005
压气机入口温度
绝对高度
绝对高度（入口压力）的 影响
燃气轮机 循环效率
燃气轮机循环效率
燃气轮机的循环效率是指其能量转换效率，即输入的燃料能量转化为有用的机械功的比例。
循环效率可以通过以下公式计算：
循环效率 = (输出的机械功 / 输入的燃料能量) × 100%
燃气轮机的循环效率通常在30%到50%之间，具体取决于轮
机的设计和运行条件。
循环效率越高，燃料的利用率就越高，能源消耗和排放量也相应减少。
因此，提高燃气轮机循环效率是燃气轮机技术研究的重要目标之一。
为了提高循环效率，可以采取一系列措施，如增加燃气轮机的压缩比、改善燃烧效果、降低系统的损耗等。
工程热力学燃气轮机循环中压气机的性能参数计算
工程热力学燃气轮机循环中压气机的性能参
数计算
燃气轮机作为一种广泛使用的发电设备，通过燃烧燃气产生高温高压气体来驱动涡轮，并最终将动能转化为机械能。
其中，压气机作为燃气轮机的核心部件之一，负责将空气压缩到高压以供进一步燃烧，并直接影响燃气轮机的性能。
为了准确计算压气机的性能参数，我们首先需要确定以下几个关键参数：
1. 引入一些基本假设：
a) 压气机为等熵压缩过程，即输入质量流率不变且没有传热和传质；
b) 空气为理想气体，遵循理想气体状态方程；
c) 假设进口空气温度、进口静压和进口静温已知；
d) 忽略机械损失和内部流动效应。
2. 确定压气机的输入参数：
a) 进口空气温度 T_1；
b) 进口静压 P_1；
c) 进口静温 T_1.
3. 根据等墒压缩过程，利用理想气体状态方程可以得到压气机的输出参数：
a) 压气机出口压力 P_2；
b) 压气机出口温度 T_2.
4. 利用能量平衡方程来计算压气机的压缩功；
a) 由于忽略了机械损失和内部流动效应，压气机的压缩功可以近似为输入总焓减去输出总焓。
5. 计算压气机的绝热效率：
a) 利用绝热效率的定义，即实际压缩功与等熵压缩功之比，可以得到压气机的绝热效率。
综上所述，通过以上步骤，可以得到燃气轮机循环中以压气机为核心部件的性能参数计算。
需要注意的是，实际工程中可能还需要考虑其他因素对性能参数的影响，并进行相应修正。
本文以工程热力学燃气轮机循环中压气机的性能参数计算为标题，按照合同的格式进行撰写。
以上就是对于该题目的详细讨论与计算过程，希望对你有所帮助。
燃气轮机-热力循环
压降
* * * p B p3 p2 (0.02 ~ 0.08) p2
* p3 压力保持系数 B * 0.92 ~ 0.98 p2
燃烧不完全，燃烧效率B<1.0 (0.90~1.0)
实际吸热量降低 q1=q1sB
* 2 * 1
③3s-4s 涡轮中进行可逆绝热膨胀过程
* * q3s4s (i4 i s 3s ) LTs 0
* * LTs i3 i s 4 s kJ/kg
q3s-4s= 0
工质在涡轮中膨胀做功，称为膨胀功LTs
c p (T3*s T4*s )
c pT1* * (1 π
复习内容
1、什么是稳定流动？其条件是什么？
所谓稳定流动，就是热力系统在任何截面上， 工质的一切参数都不随时间而变。 稳定流动的条件： （1）进出口工质的热力状态不随时间而变； （2）进出口工质的流量相等且不随时间而变； （3）系统与外界交换的一切能量不随时间而变。
2、什么是滞止现象？滞止参数？
T * p p T
*
k k 1
稳定流动能量方程式
q i2 i1 c c
1 2 2 2
工质吸收 的热量
2 1
g z - z
2 1
位能差
Ls
理论轴功
焓差
动能差
忽略燃气轮机进出口的位能差
q i2 c i1 c Ls
1 2 2 2 1 2 2 1
滞止现象：当流动工质受到阻碍而使工质流速 静参数 降为零时 所发生的现象。 滞止参数： 通过可逆绝热压缩过程使工质流速降为零时所 得到的参数。 滞止焓或总焓 i* 滞止压力或总压 p*
燃气轮机计算范文
燃气轮机计算范文燃气轮机是一种热力发电设备，通过燃烧燃气产生高温高压的燃气，然后利用燃气的动能驱动轮子转动，从而产生功率。
在进行燃气轮机计算时，常需要考虑以下几个方面：燃气特性、燃气流动过程、燃气轮机循环、效率计算等。
第一，燃气特性的计算是燃气轮机计算的基础。
燃气的特性包括燃气的成分、温度、压力等。
计算燃气的成分通常使用物质平衡方程。
通过燃气特性的计算，可以得到燃气的物性参数，如密度、比热容等。
第二，燃气轮机是一个复杂的流动机械系统，计算燃气的流动过程是燃气轮机计算的核心。
燃气流动计算包括多维不可压缩流动计算和一维流动计算。
多维不可压缩流动计算通常使用雷诺平均纳维-斯托克斯（RANS）方程来描述燃气在燃气轮机中的流动过程。
一维流动计算通常使用一维流动方程和状态方程组来描述燃气在燃气轮机中的流动过程。
第三，燃气轮机通常采用布雷顿循环或洛夫循环。
布雷顿循环是一种理想的燃气轮机循环，通过对布雷顿循环的计算，可以得到燃气轮机的理论性能。
洛夫循环是一种实际的燃气轮机循环，通过对洛夫循环的计算，可以得到燃气轮机的实际性能。
第四，燃气轮机的效率计算是了解燃气轮机性能的重要指标。
燃气轮机的总效率可以通过计算燃气轮机的热效率、机械效率和总效率来得到。
热效率是燃气轮机输出功率与燃料热值之比，机械效率是燃气轮机输出功率与输入功率之比，总效率是燃气轮机输出功率与输入燃料功率之比。
总之，在进行燃气轮机计算时，需要对燃气的特性进行计算，对燃气的流动过程进行计算，对燃气轮机循环进行计算，对燃气轮机的效率进行计算。
这些计算将有助于了解燃气轮机的性能，并对燃气轮机的优化和改进提供指导。
某型燃气轮机燃气-蒸汽联合循环方案分析
某型燃气轮机燃气-蒸汽联合循环方案分析曲胜;佟轶杰;李杨【摘要】燃气-蒸汽联合循环是利用燃气侧高温吸热和蒸汽侧低温放热来扩大循环平均吸放热温差,促进能源的梯级利用,以提高循环效率。
分析了某燃气轮机采用余热锅炉型联合循环后性能改善情况。
简述了余热锅炉型燃气-蒸汽联合循环的工作原理,采用能量平衡法分析联合循环机组的热效率及其影响因素,采用Gat eCycle 软件搭建联合循环模型,分析给出适合该型燃气轮机的联合循环方案。
%The gas steam combined cycle is using the gas high temperature gaining heat and steam low temperature losing heat to enlarge mean gaining heat and losing heat temperature difference, which improvecascade utilization of energy and enhance cycle efficiency. The performance imporvement was analyzed after using waste heat boiler combined cycle for a gas turbine. The principle of waste heat boiler gas steam combined cycle was summarized and the thermal efficiency and influencing factors of combined cycle units was analyzed by the energy balance method. The combined cycle model was bulit by the GateCycle software and the suitable combined cycle projeet was proposed by the analysis.【期刊名称】《航空发动机》【年(卷),期】2012(038)002【总页数】6页(P36-40,50)【关键词】燃气-蒸汽联合循环;余热锅炉;性能【作者】曲胜;佟轶杰;李杨【作者单位】海军驻沈阳地区发动机专业军事代表室,沈阳110043;海军驻沈阳地区发动机专业军事代表室,沈阳110043;海军驻沈阳地区发动机专业军事代表室,沈阳110043【正文语种】中文【中图分类】TK47曲胜（1970），男，从事舰船燃气轮机、航空发动机的故障诊断、测试、维修与全寿命保障技术研究。
燃气轮机的产热数学模型
燃气轮机的产热数学模型
燃气轮机的产热数学模型可以建立在以下几个方面：
1. 燃气轮机热力循环模型：
燃气轮机热力循环模型考虑燃气轮机内部的热力过程,分析燃烧室的燃烧与废气的排放,以及燃气轮机的内部温度、压力等参数的变化和它们之间的相互作用,得出燃气轮机的产热模型。
2. 燃烧与燃气特性模型：
燃气轮机的产热模型还考虑燃料燃烧的特性,以及燃气组分和燃气特性,燃气轮机内部的燃烧过程通过热力循环模拟燃气的变化,得出燃气轮机内部的热流量、功率、效率等参数。
3. 涡轮机特性模型：
涡轮机的特性也是影响燃气轮机产热的重要因素之一,可以通过分析涡轮机叶片的流态和空气动力学特性来推导和建立相关的热力学模型。
总之,燃气轮机的产热数学模型是一个综合性很强的系统,需要考虑多种因素的影响,包括燃料的品质、燃气轮机内部燃烧的特性、涡轮机的工作特性等等。
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先取压比为32。
1. 压缩过程： 工质为空气，f=0。
（1）按照f=0和*1T =288K 查图，则估计p c 为1.00/(kg K)kJ ⋅
按照，可得k=1.4。
（2）
，其
中m=0.2857，可得*2s T =775K 。
（3）**12()/2avg s T T T =+，可得a v g T =532K 。
此时f=0，查图得p c 为
1.035/(kg K)kJ ⋅，可得k=1.39。
（4）检验k 值，是否需要迭代。
这里不需要迭代，认为k=1.39，*2s T =775K 。
（
5
）
，
则
Cs w =504/kg kJ 。
，则
C w =586/kg kJ 。
，则*2T =854K 。
由于存在压力损失，，则*
1P =101032Pa 。
则*2P =3233024Pa 。
2. 燃烧过程
燃空比为：
，其中pT c 和f
都未知，需要迭代计算。
先假设f =0.03，按照*3T =1703K 查图，则
pT c =1.30/(kg K)kJ ⋅，回代入可得，f =0.025。
重新查图，则
pT c =1.287/(kg K)kJ ⋅。
回代入可得f =0.025，可以认为f =0.025。
，则*
3P =3103703Pa 。
3. 膨胀过程 由于
，可得*4P =101437Pa 。
（1）已知f=0.025，按照*3T =1703K 查图，则估计p c 为1.287/(kg K)kJ ⋅，按
照，可得k=1.28。
（2）与压气机计算过程类似，其中m=0.22，可得*4s T =802K 。
（3）**34()/2avg s T T T =+，可得avg T =1252.5K 。
此时f=0.025，查图得p c 为
1.232/(kg K)kJ ⋅，可得k=1.30。
误差较小，可以认为k=1.30，*4s T =802K 。
（4）考虑实际过程，易得， *4T =892K 。
易得，**34()T p s T w c T T η=-，则T w =999/kg kJ 。
4.燃气轮机性能 根据，则e w =332/kg kJ 。
根据e
e u
w fH η=
，则e η=0.311。