第4章 钢结构轴心受力构件——格构式
钢结构上第四章轴心受力构

轴心受力构件的刚度是以他的长细比来衡量的 保证构件在运输、安装、使用时不会产生过大变形。
l0
i
式中 l---构件最不利方向的长细比,一般为
两主轴方向长细比的较大值.lx = lox/ ix,ly = loy/ iy
lo-----相应方向的构件计算长度 lo=μl,μ为计算长度系数,
取值如下表
z 扭转屈曲的换算长细比;I t 毛截面抗扭惯性矩;
I 毛截面扇性惯性矩;对T形截面(轧制、双板焊接、
双角钢组合)、十字形截面和角形截面近似取I 0;
l 扭转屈曲的计算长度,对两端铰接端部可自由翘曲
或两端嵌固完全约束的构件,取l
l
0
。
y
26
27
4.4 实腹式轴心受压构件的局部稳定
一、概述
20
四、实际轴心受压构件稳定的实用计算方法
初始弯曲与初始偏心的影响规律相同,按概率理论
两者同时取最大值的几率很小,工程中把初弯曲考虑为
最大(杆长的千分之一)以兼并考虑初弯曲的影响;按
弯曲失稳理论计算,考虑弯扭失稳的影响,同时考虑残
余应力的影响,根据各类影响因素的不同将构件截面类
型分为a、b、c及d四类(详见p81,图4.15及p82,表
钢 结构
主 讲:陈建锋
1
大纲要求
1、了解“轴心受力构件”的应用和截面形式; 2、掌握轴心受拉构件设计计算; 3、了解“轴心受压构件”稳定理论的基本概念和分 析方法; 4、掌握现行规范关于“轴心受压构件”设计计算方 法,重点及难点是构件的整体稳定和局部稳定; 5、掌握格构式轴心受压构件设计方法。
2
第四章 轴心受力构件
强度 (承载能力极限状态) 轴心受压构件 稳定
钢结构设计原理 第四章-轴心受力构件

因此,失稳时杆件的整个截面都处于加载的过 程中,应力-应变关系假定遵循同一个切线模量 Et,此时轴心受压杆件的屈曲临界力为:
N cr ,t
2 Et I
2 二、实际的轴心受压构件的受力性能
在钢结构中,实际的轴压杆与理想的直杆受力性能之间差别很大,实 际上,轴心受压杆的屈曲性能受许多因素影响,主要的影响因素有:
一、理想轴压构件的受力性能 理想轴压构件是指满足下列4个条件: o杆件本身绝对直杆; o材料均质且各向同性; o无荷载偏心且在荷载作用之前无初始应力; o杆端为两端铰接。 在轴心压力作用下,理想的压杆可能发生三种形式的屈曲: 弯曲屈曲、扭转屈曲、弯扭屈曲——见教科书P97图4–6 轴心受压构件具体以何种形式失稳,主要取决于截面的形式 和尺寸、杆的长度以及杆端的支撑条件。
l N 2 EI 对一无残余应力仅存在初弯曲的轴压杆,杆件中点截面边缘开始 式中 N l2 NE 屈服的条件为:
0
1
经过简化为:
N N vm v0 v0 fy v m v0 v 1 1 N NE A W N N v0 N E fy A W NE N
An—构件的净截面面积_
N fy r f R An
P94式4-2
(1)当轴力构件采用普通螺栓连接时 螺栓为并列布置:
n1 n2 n3
按最危险的截面Ⅰ-Ⅰ 计算,3个截面净截面面积 相同,但 Ⅰ-Ⅰ截面受力最大。
N n
Ⅰ-Ⅰ:N Ⅱ-Ⅱ:N-Nn1/n Ⅲ-Ⅲ:N-N(n1+n2)/n
Ⅰ Ⅱ Ⅲ
2 2
从上面两式我们可以看出,绕不同轴屈曲时,不仅临界力不同,且残余 应力对临界应力的影响程度也不同。因为k1,所以残余应力对弱轴的 影响比对强轴的影响严重的多。
钢结构辅导知识分

钢结构辅导资料十一主题:第四章轴心受力构件第六节格构式轴心受压构件第七节柱头和柱脚学习时间:2010年12月27日-2011年1月2日内容:这周我们将学习本门课的第四章轴心受力构件。
第四章轴心受力构件第六节格构式轴心受压构件第七节柱头和柱脚本章的学习要求及需要掌握的重点内容如下:1、格构式轴心受压构件的整体稳定、缀材设计;2、柱头设计。
基本概念:局部稳定,整体稳定。
知识点:格构式轴心受压构件绕虚轴的换算长细比及其整体稳定验算,缀条和缀板的受力、设计与计算;柱头设计。
本周内容共包含两大部分:第一部分是知识点讲解,第二部分是本周练习题,包含了本周学习的知识点,题型以考试卷型为主。
第一部分本周主要内容讲解及补充一、格构式轴心受压构件1、截面形式常用的格构式构件截面形式有两个槽钢或工字钢组成的双肢截面,此外,当轴心压力较小但长度大时,还可以采用以钢管、角钢组成的三肢、四肢截面,如下图所示。
2、组成格构式构件是将肢件用缀材连成一体的一种构件。
缀材分缀条和缀板两种,故格构式构件以分为缀条式和缀板式两种。
缀条常采用单角钢,用斜杆组成,一般斜杆与构件轴线成α(40~70)度夹角。
缀条也可由斜杆和横杆组成。
缀板常采用钢板,必要时也可采用型钢,每隔一定距离在每个缀板平面内设置一个。
在格构式构件截面上,垂直于肢件腹板平面的主轴叫做实轴,图中的x-x轴,垂直于缀材平面的主轴叫做虚轴,图中的y-y轴。
当构件截面尺寸较大。
构件较长时,为了节约钢材,宜采用格构式。
3、格构式构件截面设计的特点(1)通过调整肢件之间距离较易实现等稳定性。
(2)格构式构件绕实轴的稳定计算与实腹式构件相同,而绕虚轴的稳定性比具有同样长细比的实腹式构件小,因为,格构式构件的肢件是每隔一定距离用缀材联系起来的,当构件绕虚轴屈曲时,引起的变形比实腹式构件大,此变形是由弯曲和剪力两个因素共同引起的。
对实腹式构件,由剪力产生的变形很小,一般可忽略不计,但对格构式构件绕虚轴屈曲时,就必须考虑剪力所产生的变形及其对临界力的影响。
钢结构第四章轴心受力构件

虑初弯曲和初偏心的影响,再考虑不同的截面形状和尺寸、不 同的加工条件和残余应力分布及大小及不同的屈曲方向后,采
用数值分析方法来计算构件的Nu值。
令 n/( E/ fy) Nu /(Afy)
绘出~λn曲线(算了200多条),它们形成了相当宽的
三、轴心受力构件的工程应用 平面桁架、空间桁架(包括网架和塔架)
结构、工作平台和其它结构的支柱等。 四、截面选型的原则
用料经济;形状简单,便于制做;便于与 其它构件连接。 五、设计要求
满足强度和刚度要求、轴心受压构件还应 满足整体稳定和局部稳定要求。
★思考问题:强度破坏和整体失稳有何异同??
第二节 轴心受力构件的强度和刚度计算
h ix /1
b iy /2
根据所需A、h、b 并考虑局部稳定要求 和构造要
求(h≥b),初选截面尺寸A、h、b 、t、tw。通常取h0 和b为10mm的倍数。对初选截面进行验算调整。由
于假定的不一定恰当,一般需多次调整才能获得较
满意的截面尺寸。
三、格构式轴心受压构件设计
1. 格构式轴心受压构件的整体稳定承载力 (1) 绕实轴的整体稳定承载力
h0/tw(2 50.5m)ax 23 /fy 5
式中λmax为两方向 长细比的较大值
当构件的承载力有富 裕时,板件的宽厚比可适 当放宽。
第五节 轴心受压构件设计
一、设计原则 1.设计要求 应满足强度、刚度、整体稳定和局部稳定要求。 2.截面选择原则 (1)尽量加大截面轮廓尺寸而减小板厚,以获得
也板称的作局局部部稳与定整计体算等,稳《定规准范则》。采用了σcr板σcr整体的设计准则, σcr板—板的临界应力,主要与板件的宽厚比有关。 《规范》采用限制板件宽厚比的方法来满足局部稳定。根据设 计准则分析并简化后得到的局部稳定计算公式为:
第四章 轴心受力构件

§4-6 格构式轴心受压柱的截面设计
§4-6 格构式轴心受压柱的截面设计
一、格构式轴心受压柱的组成 分肢
缀板
缀件
缀条
§4-6 格构式轴心受压柱的截面设计
二、格构式轴心受压柱的实轴和虚轴
垂直于分肢腹板平面的主轴--实轴;
垂直于分肢缀件平面的主轴--虚轴;
格构式轴心受压构件的设计应考虑:
§4-3 轴心受压构件的整体稳定
1.0
0.8 d 0.6 c b
a
0.4
0.2
0
50
100
150
200
250
(Q235)
a类为残余应力影响较小,c类为残余应力影响较大, 并有弯扭失稳影响,a、c类之间为b类,d类厚板工字 钢绕弱轴。
§4-3 轴心受压构件的整体稳定
构件长细比的确定
y x x
截面为双轴对称构件:
§4-2 轴心受力构件的强度和刚度
二、刚度计算(正常使用极限状态) 保证构件在运输、安装、使用时不会产生过大变形。
l0 [ ] i
l0 构件的计算长度;
i
I 截面的回转半径; A
[ ] 构件的容许长细比
§4-3 轴心受压构件的整体稳定
§4-3 轴心受压构件的整体稳定
强度 (承载能力极限状态) 刚度 (正常使用极限状态) 强度 轴心受压构件
轴 心 受 力 构 件
稳定
(承载能力极限状态)
刚度 (正常使用极限状态)
§4-2 轴心受力构件的强度和刚度
§4-2 轴心受力构件的强度和刚度
一、强度计算(承载能力极限状态)
N f An
其中: N — 轴心拉力或压力设计值; An— 构件的净截面面积; f— 钢材的抗拉强度设计值。 轴心受压构件,当截面无削弱时,强度不必计算。
84-第4章 轴心受力构件

根据概率极限状态设计法,取设计值(标准值乘以荷载分项系数),也去设计值(除以抗力分项系数)即,钢材设计强度见附表1.1,P313。表达式为
(4.1)
为轴心受力构件的净截面面积。在螺栓连接轴心受力构件中,需要特别注意。
(3) 必须考虑结构和构件的初始缺陷。几何缺陷(杆件的切始弯曲、初始偏心、结构形体的偏差以及板件的初始不平整度)和力学缺陷(初始应力和力学参数(如弹性模量、强度极限等)的不均匀性)。
稳定性分析方法
稳定性分析方法
平衡法、能量法、动力法
稳定性近似分析方法
能量守恒原理(Timoshenko能量法):
(d)
代入第一个边界条件(x=0时y=0),得B=0,且
(e)
将第二个边界条件(x=l时y=0)代入上式,得
(f)
4.4.2.2初始缺陷对轴心压杆稳定的影响
实际轴压杆件都是存在各种缺陷的,包括力学缺陷(残余应力、材料不均匀等)和几何缺陷(初弯曲、荷载初偏心等)。对压杆弯曲失稳影响最大的缺陷有:残余应力(纵向)、初弯曲、荷载初偏心。
(1) 残余应力的影响
> 残余应力的类型有四种:焊接、热轧、火焰切割、冷加工。
第二种为考虑大位移但转角仍在小变形范围。钢框架既考虑构件又考虑结构整体失稳的稳定分析时可采用这一方法。
第三种为考虑大位移和大转角的非线性分析。网壳结构的稳定、板件考虑屈曲后强度的稳定以及构件考虑整体与局部相关稳定时的分析应采用这一方法。
稳定分析就是二阶分析,但二阶分析并非仅限于稳定分析。在结构的变形对内力的影响不可忽视时(如大多数的悬索结构),都必须采用二阶分析。
轴心受力构件的截面形式有三种:第一种是热轧型钢截面,如图4-1(a)中的工字钢、H型钢、槽钢、角钢、T型钢、圆钢、圆管、方管等;第二种是冷弯薄壁型钢截面,如图4-1(b)中冷弯角钢、槽钢和冷弯方管等;第三种是用型钢和钢板或钢板和钢板连接而成的组合截面,如图4-1(c)所示的实腹式组合截面和图4-1(d) 所示的格构式组合截面。
格构式轴心受力构件

当为缀条时 0x 2x 40A / A1x
0 y 2y 40A / A1 y
当为缀板时 0x 2x 12
0 y 2y 12
缀件为缀条的三肢组合构件
0x
2x
42A
A1(1.5 cos 2 )
0y
2y
42A
A1 cos 2
3) 缀件:缀条(剪力较 大以及两肢相距较远 者)和缀板(用于荷 载较小者)
4) 实轴和虚轴
5) 缀件的作用
(分肢间的整体 工作和减小分肢
的计算长度)及 缀件与柱的连 接(焊接,缀条
和柱肢的轴心应 汇交于一点)
6) 格构式柱的横隔
为了避免柱肢局部受弯和提高柱的抗扭刚度,保证柱子在运 输和安装过程中的截面形状不变,应在受有较大水平力处和运 输单元的端部设横隔,横隔的间距不得大于柱子较大宽度的9 倍或8m。横隔可采用钢板或交叉角钢
l01 1i1
缀板的刚度要求:同一截面处两侧缀板线刚度之 和不得小于构件较大分肢线刚度的6倍。缀板一般 取纵向高度 hb 2c 3 ,厚度 tb c 40 和6mm。
缀板与肢体间用角焊缝连接,共同承受Mb1和Vb1 的作用。搭接长度一般可采用20~30mm,可采用 三面围焊或仅用端部纵向焊缝。
A A1x
双肢缀板柱 ox 2x 12
1 —为分肢对最小刚度轴1-1的长细比,1 l01 i1
其中计算长度l01 为相邻两缀板间的净距(缀板和 分肢焊接时)或最近边缘螺栓间的距离(缀板与 边缘螺栓连接时)。此处i1为分肢绕平行于虚轴方向的
形心轴的回转半径。
四肢格构式构件
作,而仅考虑腹板计算高度边缘范围内两侧宽度各
第4章 轴受力构件

设计原理
第四章 轴心受力构件
钢结构
设计原理
σ
Eτ
dσ dε
σcr
fp
E
01
ε
左图即为材料的σ-ε曲线,在比
例极限fp以前为一直线,其斜率为
一常量,即弹性模量E;在fp以后
为一曲线,其切线斜率随应力的大
钢结构
设计原理
第四章 轴心受力构件
(1)弯曲屈曲——只发生弯曲变形,截面只绕一个 主轴旋转,杆纵轴由直线变为曲线,是双轴对称截面常 见的失稳形式。
钢结构
设计原理
图4.3.1
第四章 轴心受力构件
钢结构
设计原理
图4.3.2 整体弯曲屈曲实例
第四章 轴心受力构件
(2)扭转屈曲——失稳时除杆件的支撑端外,各截 面均绕纵轴扭转,是某些双轴对称截面可能发生的失稳 形式。
因此当截面应力超过钢材的比例极限 fp 后,欧拉临界力 公式不再适用,以上公式的适用条件应为:
钢结构
设计原理
第四章 轴心受力构件
或长细比
cr
2E 2
fp
p
E fP
4、理想轴心压杆的弹塑性弯曲屈曲
当σcr>fp后,σ-ε曲线为非线性,σcr难以确定。 历史上曾出现过两种理论来解决该问题,即:切线模 量理论和双模量理论。
l0[]
i
(44)
钢结构
设计原理
max——构件的最大长细比
l0——构件计算长度,取决于其两端支承情况 i——截面回转半径
[]——容许长细比
第四章 轴心受力构件
轴心受力构件对刚度提出限值要求的原因 当构件的长细比太大时,会产生下列不利影响:
(1)在运输和安装过程中产生弯曲或过大的变形; (2)使用过程中因自重而发生挠曲变形; (3)在动力荷载作用下发生较大的振动; (4)压杆的长细比过大时,除具有前述各种不利因素 外,还使得构件极限承载力显著降低,同时初弯曲和自 重产生的挠度也将对构件的整体稳定带来不利影响。
第四章轴心受力构件公式整理

2 2 l b1 0yt 3 .7 1 t 52.7b14
( 4 30a )
yz
( 4 30b )
④、单轴对称的轴心受压构件在绕非对称轴以外的任意轴失稳时 ,应按弯扭屈曲计算其稳定性。
当计算等边角钢构件绕平行轴(u轴)稳 定时,可按下式计算换算长细比,并按b类 截面确定 值:
钢结构
2014-2015-2
一、强度计算(承载能力极限状态)
N f An
N—轴心拉力或压力设计值; An—构件的净截面面积; f—钢材的抗拉强度设计值。
( 4 1)
适用于fy/fu≤0.8的情况;轴心受压构件,当截面无削 弱时,强度不必计算。
二、刚度计算(正常使用极限状态)
保证构件在运输、安装、使用时不会产生过大变形。
( 4 41)
式中: 构件两方向长细比较大 值,当 30时 , 取 30;当 100时,取 100。
B、箱形截面翼缘板
b 235 13 t fy b0 235 40 t fy
( 4 42 ) ( 4 43)
b0 t
( 4 27b )
B、等边双角钢截面,图(b)
b
y
b
当 b t 0.58 l 0 y b时:
4 0 . 475 b yz y 1 2 2 l0 y t 当 b t 0.58 l 0 y b时:
y
(b)
( 4 28a )
yz
y
(C)
( 4 29a )
yz
b2 5 .1 t
2 2 l0 t 1 y 4 17 . 4 b 2
第四章 轴心受力构件

13
二、实腹式轴心受压构件的整体稳 定
欧拉临界力计算公式
N cr
相应的临界应力为
EI
2
l
2
cr
N cr E 2 A
2
14
(1)轴心受压构件稳定承载力传统计算方法
②改进的欧拉公式——切线模量理论。众所 周知,构件越细长,越容易失稳,即失稳的临界 应力越低。当欧拉公式计算的临界应力 cr f P (比例极限)时,欧拉假定中的线弹性假定才成立, 欧拉公式的计算结果才接近实际情况。当构件较 cr >f P 为粗短,失稳时的临界应力较高, 时,杆 件进入弹塑性阶段,虽仍可采用欧拉公式的形式 进行计算,但应采用弹塑性阶段的切线模量代替 欧拉公式中的弹性模量。
式(4-10)实质上是稳定验算公式,但都是强度(应力) 验算形式。 上述由条件 x = y 得出两主轴方向等稳定只有在临 界应力和长细比一一对应的情况下才正确。钢结构中,由
于考虑了残余应力等的影响,临界应力 cr 或稳定系数
与长细比不再一一对应,从而有多条柱子曲线( — 是 x
23
(2)强度问题和稳定问题的区别及提高稳定承载力的措施
④在弹性阶段,强度问题采用的一阶(线性)分析方法,
出于内力与荷载成正比,与结构变形无关,因此可应用叠加
原理,即对同一结构,两组荷载产生的内力等于各组荷载产 生的内力之和。在二阶分析中,由于结构内力与变形有关, 因此稳定分析不能采用叠加原理。 不难看出,提高构件稳定承载力的一般措施是:增加截
面惯性矩、减小构件支撑间距、增加支座对构件的约束程度。
总之,减少构件变形的措施均是提高构件稳定承载力的措施。
24
2.实际轴心受压构件的受力性能
《钢结构原理》第4章轴心受力构件

2tb3
3 12 12
2E k3 y2
crx
2E Iex x2 Ix
2E 2t kb h2
x2
2tbh2 4
4
2E
k
x2
2021/8/30
26
《钢结构原理》 第4章 轴心受力构件
4.4.4.2 初弯曲的影响
假设构件变形 为正弦曲线:
y0
v0
sin
x
l
v0为初始挠度
2021/8/30
x
l0x ix
,
y
l0 y iy
l0x,l0y —— 构件的计算长度; ix,iy —— 截面回转半径; [] —— 容许长细比。
2021/8/30
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《钢结构原理》 第4章 轴心受力构件
2021/8/30
10
《钢结构原理》 第4章 轴心受力构件
【例题】 某钢屋架下弦采用L125×12双角钢做成,钢材为 Q235,截面无削弱,计算长度为12.2m,承受静力荷载设计值 为900kN,要求验算此拉杆的强度和刚度。
后存在加压和减压区)
2021/8/30
21
《钢结构原理》 第4章 轴心受力构件
4.4.4 影响轴心受压构件整体稳定承载力的因素
理想等直杆是不存在的,实际工程中的轴心受压 构件有很多几何缺陷和力学缺陷,其中影响稳定承载 力的主要因素有:
截面的纵向残余应力 构件的初始弯曲 荷载作用点的初偏心 构件端部的约束条件
N A
Nv0
W 1 N
NE
fy
假设 v0= l / 1000,则上式整理可得:
N A
1
1000
i
1
1 N
N
第四章 轴心受力构件

第四章轴心受力构件§4-1 概述1、工程实例(假设节点为铰接,无节间荷载作用时,构件只受轴心力作用)(1)桁架(2)塔架(3)网架、网壳2、分类⑴按受力来分:①轴心受拉构件②轴心受压构件到某临界值时,理想轴心受压构件可能以三种屈曲形式丧失稳定。
(1) 弯曲屈曲构件的截面只绕一个主轴旋转,构件的纵轴由直线变为曲线,这是双轴对称截面构件最常见的屈曲形式。
如图4-2 (a)就是两端铰接工字形截面构件发生的绕弱轴的弯曲屈曲。
(2) 扭转屈曲失稳时构件除支承端外的各截面均绕纵轴扭转,图4-2 (b)为长度较小的十字形截面构件可能发生的扭转屈曲。
(3) 弯扭屈曲单轴对称截面构件绕对称轴屈曲时,在发生弯曲变形的同时必然伴随着扭转。
图4-2 (c)即T 形截面构件发生的弯扭屈曲。
图4-2 轴心受压构件的三种屈曲形式欧拉临界力和欧拉临界应力临界应力其中:——单位剪力时的轴线转角,;通常剪切变形的影响较小,忽略其对临界力或临界应力的影响。
E N E σ1222211γλπλπσ⋅⋅+⋅⋅==EAEAN cr cr1γ)(1GA βγ=这样,※上述推导基于材料处于弹性阶段,即,或。
(二)初始缺陷对轴心受压构件稳定承载力的影响 1. 残余应力的影响残余压应力对压杆弯曲失稳的影响: 对弱轴的影响比对强轴的影响要大的多。
稳定应力上限,弱轴:强轴:其中:,0<<1.0。
2.初弯曲的影响图4-3 考虑初弯曲的压力—挠度曲线图示压力—挠度曲线有如下特点:1有初弯曲时,挠度v 不是随着N 按比例增加;N 较小时,挠度增加较慢,N 趋于时,挠度增加较快,并趋向于无限大;2相同压力N 的作用下,压杆的初挠度值越大,杆件的挠度也越大;Ecr N EAlEI N =⋅=⋅=2222λππEcr cr E AN σλπσ=⋅==22pcr f E≤⋅=22λπσpp f E λπλ=≥322kEx crx ⋅⋅=λπσkEycry⋅⋅=22λπσ翼缘宽度翼缘弹性区宽度=k k E N3由于有的存在,轴心压杆的承载力总是低于,因此是弹性压杆承载力的上限。
钢结构第四章

14.1轴心受力构件的截面形式4.2轴心受力构件的强度和刚度计算4.2.1 轴心受力构件的强度计算4.2.2 轴心受力构件的刚度计算4.3 轴心受压构件的整体稳定4.3.1 轴心受压构件的弹性弯曲屈曲4.3.2 轴心受压构件的弹塑性弯曲屈曲4.3.3初始缺陷对压杆稳定承载力的影响4.3.4 轴心受压构件的整体稳定计算24.4 实腹式轴心受压构件的局部稳定4.4.1 薄板屈曲(1) 薄板的弹性屈曲(2) 薄板的弹塑性屈曲4.4.2 受压构件局部稳定计算4.4.2.1 确定板件宽厚比(高厚比)限值的准则4.4.2.2 板件宽厚比(高厚比)限值4.4.2.3受压构件的腹板不满足高厚比限值时的处理例题-格构柱例题-轴压柱,截面削弱34.5.2 格构式轴压构件的整体稳定计算(1) 格构式构件绕实轴的整体稳定计算(2) 格构式构件绕虚轴的整体稳定计算①换算长细比②格构式构件绕虚轴的整体稳定计算4.5.3 格构式轴心受压构件分肢的稳定(1) 缀条柱(2) 缀板柱4.5.1 格构式轴心受压构件的截面形式与组成4.5 格构式轴压构件44.5.4 格构式轴心受压构件缀材计算(1) 缀材面承担的剪力①单缀条强度设计值的调整②斜缀条承受的轴向力(2) 缀条设计(3) 缀板设计③斜缀条整体稳定计算④缀条与分肢连接焊缝计算⑤缀条与分肢连接形式(4) 横隔设置①缀板受力②缀板与分肢连接③缀板线刚度54.6 轴心受压构件截面设计4.6.1 实腹式轴心受压构件截面设计4.6.2 格构式轴心受压构件截面设计(3) 截面验算(1) 确定截面所需的面积、回转半径、截面高度、截面宽度等(2) 确定型钢号或组合截面各板件尺寸(1) 根据绕实轴的稳定性确定分肢截面尺寸(2) 根据虚轴和实轴的等稳性确定分肢的间距(3) 截面验算(4)缀材设计7轴心受力构件:承受通过构件截面形心轴线的轴向力作用的构件。
(轴心受拉构件和轴心受压构件)截面形式型钢截面组合截面热轧型钢截面冷弯薄壁型钢截面实腹式组合截面格构式组合截面4.1轴心受力构件的截面形式应用:屋架、托架、塔架和网架、工作平台和其它结构的支柱等8实腹式构件:格构式构件:优点:构造简单、制造方便,整体受力和抗剪性能好缺点:截面尺寸大时钢材用量较多。
钢结构 第四章11

4.5
柱头和柱脚
一、梁与柱的连接 方位: 1. 顶部连接 2. 侧面连接 支撑方式 1. 铰接 2. 刚接
柱的顶部与梁(桁架)连接的部分称为柱头。 作用是通过柱头将上部结构的荷载传到柱身。
柱的顶部与梁(桁架)连接的部分称为柱头。 作用是通过柱头将上部结构的荷载传到柱身。 设计的原则:传力明确、 安全可靠、 经济合理, 便于制造和安装。
式中: A — 两个柱肢的毛截面面积之和; A1x — 斜缀条的毛截面面积之和; λ — 整个柱对虚轴的长细比。
x
2
2、绕虚轴(x-x轴) 需要先计算,换算长细比,再以此查稳定系数, 查出稳定系数后的计算公式,为
N x f A
双肢缀板柱
λ 0x
λ 1 l 01 i1
λ λ
第4 章
4.1 4.2 4.3 4.4 4.5
轴心受力构件
概述 轴心受拉构件 实腹式轴心受压构件 格构式轴心受压构件 柱头和柱脚的设计
4.1 概述 一、定义:
指只承受通过构件截面形心线的轴向力作用 的构件。
轴心受力构件广泛应用于各种钢 结构之中,如网架与桁架的杆件、 钢塔的主体结构构件、双跨轻钢厂 房的铰接中柱、带支撑体系的钢平 台柱等等。
4.3.1 轴心受压构件的强度和刚度
一、强度
N σ f An
λy l 0y iy λ
二、刚度要求
l 0x λx λ ix
4.3.2 轴心受压构件的稳定问题
一、稳定问题的概念 • 稳定平衡状态是指结构或构件或板件没有
突然发生与原受力状态不符的较大变形而起头承 载能力的状态。 • 突然发生与原受力状态不符的较大变形而丧失承 载能力叫丧失稳定(简称失稳)。 • 失稳之前的最大力则称为稳定承载力或临界力 —— 相应的应力称为临界应力
第4章(格构式)

第四章 格构式轴心受压构件一.填空和选择题1.格构式轴心受压构件的等稳定性的条件 y ox λλ= 。
2.对于缀板式格构柱,单肢不失稳的条件是 max 15.0λλ< ,且不大于40 。
3.缀条式格构柱的缀条设计时按 轴心受压 构件计算。
4.对于缀条式格构柱,单肢不失稳的条件是 max 17.0λλ< 。
5.格构式轴压构件绕虚轴的稳定计算采用了大于x λ的换算长细比ox λ是考虑(D )。
A 格构构件的整体稳定承载力高于同截面的实腹构件B 考虑强度降低的影响C 考虑单肢失稳对构件承载力的影响D 考虑剪切变形的影响6.为保证格构式构件单肢的稳定承载力,应(B )。
A 控制肢间距B 控制截面换算长细比C 控制单肢长细比D 控制构件计算长度7.格构式轴压柱等稳定的条件是(D )A .实轴计算长度等于虚轴计算长度B .实轴计算长度等于虚轴计算长度的2倍C .实轴长细比等于虚轴长细比D .实轴长细比等于虚轴换算长细比8.格构式柱中缀材的主要作用是(B )A 、保证单肢的稳定B 、承担杆件虚轴弯曲时产生的剪力C 、连接肢件D 、保证构件虚轴方向的稳定9.格构柱设置横隔的目的是( A )A 保证柱截面几何形状不变B 提高柱抗扭刚度C 传递必要的剪力D 上述三种都是10.由二槽钢组成的格构式轴压缀条柱,为提高虚轴方向的稳定承载力应(D )A .加大槽钢强度B .加大槽钢间距C .减小缀条截面积D .增大缀条与分肢的夹角二.简答题:1现行钢结构设计规范关于轴心压杆整体稳定设计如何考虑这些因素的影响?原因是什么?残余应力,初偏心,初弯曲,使得构件的整体稳定承载力下降。
2.格构式轴压柱应满足哪些要求,才能保证单肢不先于整体失稳?柱对实轴的长细比y λ和对虚轴的换算长细比ox λ均不得超过容许长细比[λ]:缀条柱的分肢长细比1λ<0.7m ax λ缀板柱的分肢长细比1λ<0.5m ax λ且不应大于403.格构柱绕虚轴的稳定设计为什么要采用换算长细比?格构式轴压柱绕虚轴失稳时,剪力主要由缀材分担,柱的剪切变形较大,剪力造成的附加绕曲影响不能忽视,故对虚轴失稳计算采用换算长细比。
《轴心受力构件》课件

ma x ( x, ) y max
l0——计算长度,取决于其两端支承情况;
i——回转半径;
i I
[] ——容许长细比 ,查表P115表6.1,P117表6.2。
A
§6.3 实腹式轴心受压构件
6.3.1 轴心受压构件的整体失稳形式
理想轴心受压构件(理想直,理想 轴心受力)当其压力小于某 个值(Ncr)时,只有轴向压缩变形和均匀压应力。达到该值时,构 件可能弯曲或扭转,产生弯曲或扭转应力。此现象称:构件整体失 稳或整体屈曲。意指失去了原先的直线平衡形式的稳定性。
以轴心受力构件截面上的平均应力不超过钢材的屈服强度 为计算准则。
1. 截面无削弱
构件以全截面平均应力达到屈服强度为强度极限状态。 设计时,作用在轴心受力构件中的外力N应满足:
式中:
σN f A
(6.2.1)
N —— 轴心力设计值;
A—— 构件的毛截面面积;
f —— 钢材抗拉或抗压强度设计值。
2. 有孔洞等削弱
欧拉临界应力随着构件长细比减小而增大。
轴心受压构件的计算长度系数
表6.3.1
在欧拉临界力公式的推导中,假定材料无限弹性、符合虎克定理
(E为常量),因此当截面应力超过钢材的比例极限fp后,欧拉临界 力公式不再适用,式(6.3.2)应满足:
或长细比:
cr
2E 2
fp
p
E fP
(6.3.3) (6.3.4)
(6.2.2)
6.2.2 轴心受力构件的刚度计算(正常使用极限状态)
轴心受力构件均应具有一定的刚度,以免产生过大的变形和振
动。通常用长细比来衡量,越大,表示构件刚度越小。因此设计
时应使构件长细比不超过规定的容许长细比:
格构式轴心受压构件

②缀板各项验算
宽度 d≥2a/3,厚度 t≥a/40,并不小于6mm。
端缀板宜适当加宽,取d=a。
同一截面处两侧缀板线刚度之和不得 小于一个分肢线刚度的6倍。
K b 6 K1
Ib I1 或 6 a l1
d t
缀板尺寸
tb d 3 Ib 2 12
I1—分肢截面对1-1的惯性矩。
3、横隔
01
长边相连的不等边角钢:η =0.70
横缀条
交叉缀条体系:
按承受压力N=V1计算;
单系缀条体系: 主要为减小分肢计算长度, 取和斜缀条相同的截面。
图4.31
交叉缀条体系和单系缀条体系
(2)缀板计算
①缀板受力计算
图4.19
缀板的内力
剪力
T
V1 l1 a
弯矩
M
V1 l1 2
l1——缀板中心线间的距离;a——肢件轴线间的距离。
缀条柱
缀板柱
x
b ix / 1
验算对虚轴的整体稳定性,不合适时应修改柱宽b,再进行 验算。 5、设计缀条或缀板。
设计时注意:(1) Nhomakorabea y [ ] ox [ ]
(2) 缀条柱分肢长细比
1 l1 / i1 1 0.7 max
(3) 缀板柱分肢长细比
1 l01 / i1
λ1 < 0.5λmax λ1≤40
2 x
2
取α =45o, 最后得:
双肢缀条柱的换算长细比为
0 x
A 27 A1
2 x
λ0x – 换算长细比;
λ x – 双肢对x轴的长细比;
A – 柱的毛截面面积; A1 – 两个缀条截面面积。
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4.5 格构式轴心受压构件计算
二、 格构式轴心受压构件的整体稳定承载力
2. 对虚轴的整体稳定承载力
N f x A
双肢格构式轴心受压构件对虚轴的换算长细比的计算公式是:
2 缀条构件: ox x 27 A A
1x
λx —— 整个构件对虚轴的长细比; A ——各分肢横截面的毛面积之和; A1x ——一个节间内两侧斜缀条的毛截面面积和:
(一)缀条的设计: 1、斜缀条的设计 2、横缀条的设计: (二)缀板的设计
4.5 格构式轴心受压构件计算 五、缀件(缀条、缀板)的设计 (一)缀条设计: 1 、斜缀条的设计: 缀条的布置一般采用单系缀条或交叉缀 条。缀条可看做以分肢为弦杆的平行弦桁架 的腹杆,与结构力学计算桁架腹杆的方法相 同。
4.5 格构式轴心受压构件计算 五、缀件(缀条、缀板)的设计 (一)缀条设计: 1 、斜缀条的设计: 按铰接桁架计算一个斜缀条 的内力为: N1=V1/(n cosθ)
缀条一般采用单角钢,与柱单面连接,考虑到
受力时的偏心和受压时的弯扭,当按轴心受力
构件设计时,应将钢材强度设计值乘以下列折
减系数η:
4.5 格构式轴心受压构件计算 五、缀件(缀条、缀板)的设计 (一)缀条设计: 1、斜缀条的设计: (1)按轴心受压计算构件的稳定性时: (2)按轴心受压计算构件的强度和(与分肢 的)连接时:
4.5 格构式轴心受压构件计算 二、 格构式轴心受压构件的整体稳定承载力 2、对虚轴的整体稳定承载力 对格构式构件来说,当绕虚轴失稳时,因肢件之 间不连续,只采用缀条或缀板联系,剪切变形较
大,剪力引起的附加影响不能忽略,通常采用换
算长细比λ0x来替代实际长细比λx,以考虑缀材
剪切变形对格构式轴心受压构件绕虚轴的稳定承
A x 27 A1x
2 y
号,并将其面积代入公式计算,然后再按其所受 内力进行验算。
,大约按A1x≈0.1A 预选斜缀条的角钢型
4.5 格构式轴心受压构件计算 (二)确定两肢间距(对虚轴计算)
2 2 2 2 双肢缀板柱 : x ox 1 y 1
先定λ1 ,可先按λ1<0.5λy , 且不大于40代入公
4.5 格构式轴心受压构件计算
二、 格构式轴心受压构件的整体稳定承载力
2、对虚轴的整体稳定承载力 缀板构件:
ox
2 x
2 1
λ1 —— 单肢对平行于虚轴的形心轴 的长细比,其计算长度l01取缀板之 间的净距离。
1
l01
i1
i1 —— 分肢对1-1轴(即分肢的弱轴)的回转半径。
4.5 格构式轴心受压构件计算 五、缀件(缀条、缀板)的设计 (一)缀条设计: 1、斜缀条的设计: (1)计算稳定性时:
N1 f y0 A
等边角钢 η=0.6+0.0015λ≤1.0。
不等边角钢 短肢相连 η=0.5+0.0025λ≤1.0。 长肢相连 η=0.7
4.5 格构式轴心受压构件计算 五、缀件(缀条、缀板)的设计 (一)缀条设计: 1、斜缀条的设计: (1)计算稳定性时: 式中λ=l0/iy0≤[λ] λ ─对角钢最小刚度轴y0-y0 的长细比。 当λ<20时,取λ=20 i y0——为角钢最小回转半径, l0——为计算长度,取节点中距离。
l01—缀板间的净间距
求得以上数据后,选择合适数据,然后进行虚轴稳
定性的计算。
4.5 格构式轴心受压构件计算
四、格构式压杆的剪力
当格构式压杆绕虚轴弯曲时,因变形而产生横 向剪力,规范在规定剪力时,以压杆弯曲至中央 截面边缘纤维屈服为条件,导出最大剪力V 和轴
线压力N 之间的关系:
N 0 x 杆的任意截面的弯距 M N(y y 0 ) sin l 1 N NE 杆的任意截面的剪力 V dM N 0 x cos dx l (1 N l ) NE
实轴 y
(3)整体稳定性验算: 实轴:λy
loy iy
y
N/ yA≤f
4.5 格构式轴心受压构件计算 (二)确定两肢间距(对虚轴计算) 1、按试选的分肢截面计算长细比λy, λy= loy/ iy 再由等稳定性条件λox=λy可得对虚轴需要的长细
比λx:
双肢缀条柱 先定A1x
4.5 格构式轴心受压构件计算
一、格构式轴心受压构件的组成形式: •肢件: 槽钢、角钢、工字钢或钢管 •缀件:为缀条时称缀条构件;为缀板时称缀板构件(柱)。 横贯分肢腹板的轴称为实轴(y), 与缀件平面相垂直的轴称为虚轴(x)。 肢件 缀件
4.5 格构式轴心受压构件计算
一、格构式轴心受压构件的组成形式:
4.5 格构式轴心受压构件计算
三、肢件的设计
1、肢件的截面设计: 按对实轴的整体稳定性选择构件截面
A N
设定λy
y f
iy = l0y /λy 查表选定截面(即确定分肢型钢规格),然后进行 截面稳定验算
由λy= l0y / iy
N
y A f
4.5 格构式轴心受压构件计算 三、肢件的设计 2、肢件间的距离设计c:
4.5 格构式轴心受压构件计算 六、 连接节点和构造规定 2 、大型格构式构件应设置用钢板或角钢做成的
横隔,增加构件的抗扭刚度,避免截面变形。
4.5 格构式轴心受压构件计算 七、格构式轴心受压构件的设计方法 当格构式受压构件的轴心压力N,两方向计算长 度l0x,l0y,钢材强度设计值f和截面类型已知时,
截面选择有两大步:
1、按对实轴整体稳定选择构件截面; 2、按对虚轴整体稳定确定分肢距离。 中小型柱采用缀板柱
大型柱采用缀条柱
4.5 格构式轴心受压构件计算
七、格构式轴心受压构件的设计方法
(一)试选分肢截面(对实轴计算) 同实腹式轴心受压构件相同的方法, 1、假设长细比λ 2、确定面积 A 和对实轴的回转半径iy 长细比λ 查y 求 A=N/ yf (A为两型钢面积和) 求iy=loy/λ
• 缀板:用钢板制成, • 缀条:常为单角钢, 一律按等距离垂直于构件 •可用斜杆组成, •也可用斜杆和横杆共同组成 轴线横放。
4.5 格构式轴心受压构件计算
二、 格构式轴心受压构件的整体稳定承载力
1、对实轴的整体稳定承载力 格构式双肢柱相当于两个并列的实腹式杆件 长细比λy 、截面类型
y
N f yA
n ——为承受剪力 V1 的斜缀条数; V1 ——为分配到一个缀面的剪力,有两个缀面的 V1=V/2; θ ——为缀条的夹角,在30°~ 60°之间采用。
4.5 格构式轴心受压构件计算 五、缀件(缀条、缀板)的设计 (一)缀条设计: 1、斜缀条的设计: 由于剪力的方向不定,斜缀条可能受压也可 能受拉,应按轴心压杆选择截面。
4.5 格构式轴心受压构件计算
四、格构式压杆的剪力
简化后得:
Af V 85 fy 235
构件或受压构件当绕虚轴弯曲时,上述剪
力由缀条承受。对双肢构件,此剪力由双
侧缀件面平均分担 V1=V/2
设计缀件及其连接时认为剪力是沿杆全长 不变化的。
4.5 格构式轴心受压构件计算
五、缀件(缀条、缀板)的设计
4
4.0 概述
钢轴心受力构件
强度 刚度 整体稳定性 局部稳定性
4.1 轴心受力构件的强度和刚度
4.2 实腹式轴心受压构件整体稳定计算 4.3 实腹式轴心受压构件的局部稳定计算
4.4 实腹式轴心压杆的截面设计 4.5 格构式轴心受压构件计算
4.5 格构式轴心受压构件计算 一、格构式轴心受压构件的组成形式: 二、格构式轴心受压构件的整体稳定承载力 三、肢件的设计 四、格构式压杆的剪力 五、缀件(缀条、缀板)的设计 六、连接节点和构造规定 七、格构式轴心受压构件的设计方法
4.5 格构式轴心受压构件计算
二、 格构式轴心受压构件的整体稳定承载力
3、单肢的稳定
缀条构件: 缀板构件:
λ1≤0.7λmax
பைடு நூலகம்
λ1≤0.5λmax且λ1≤40
λmax< 50时,取λmax= 50 λmax ——为λy 、λ0x中最大值,
l01 1 i1
满足以上条件时,不需要验算分肢的稳定和强度。
4.5 格构式轴心受压构件计算 五、缀件(缀条、缀板)的设计 (二)缀板的设计 缀板构件如一多层钢架。
假定:其在受力弯曲时,反
弯点分布在各缀板间分肢 的中点和缀板中点,该处
弯矩为零,只受剪力。
如果一个缀板面分担的剪力为 V1
Af V 85 fy 235
V1=V/2
4.5 格构式轴心受压构件计算 五、缀件(缀条、缀板)的设计 (二)缀板的设计 缀板所受的内力为: 剪力: T=V1l1/a M= Ta/2=V1l1/2
f——为钢材抗压强度设计值.
A —— 各分肢横截面的毛面积之和;
4.5 格构式轴心受压构件计算 二、 格构式轴心受压构件的整体稳定承载力 2、对虚轴的整体稳定承载力 轴心受压构件绕虚轴整体弯曲后,沿构件截面 将产生弯矩和剪力。 对实腹式构件来说,剪力引起的附加变形很小, 在进行整体稳定计算时,仅考虑弯矩作用的变 形,忽略剪力的变形;
由A 和iy查型钢表试选分肢适用的槽钢或工字钢。
4.5 格构式轴心受压构件计算
七、格构式轴心受压构件的设计方法
(一)试选分肢截面(对实轴计算)
3、截面验算
选完后进行实轴整体稳定和刚度验 算,必要时还需进行强度和局部稳定 验算。
4.5 格构式轴心受压构件计算
七、格构式轴心受压构件的设计方法
(一)试选分肢截面(对实轴计算) 3、截面验算 (1)强度验算: σ=N/An≤f (截面无削弱可不验算) (2)刚度验算:
4.5 格构式轴心受压构件计算 五、缀件(缀条、缀板)的设计 (一)缀条设计: 1、斜缀条的设计: (2)计算强度和(与分肢的)连接时: η=0.85