贝雷架便桥设计计算方法
贝雷梁便桥计算书
贝雷梁施工便桥设计计算书中铁十一局集团第四工程有限公司二〇一六年三月贝雷梁便桥计算书1、便桥设计依据1.1、设计依据和设计规范《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《港口工程荷载规范》（JTJ215-98） 1.2、技术标准1）荷载：按80t 履带吊吊重20t 荷载验算，其中80t 履带吊吊重20t 为栈桥设计的主要荷载。
2）宽度：考虑施工车辆通行需求和经济性因素，按行车道8m 宽布置，每孔跨度12m ，5跨一联。
3）水流力：按流速1.75m/s 考虑。
4）标高：按照设计高潮位+4.75m 设计，栈桥顶面标高设计为+7.0m 。
5）栈桥设计车速：15km/h 。
6）风荷载：工作状态：13.8m/s ；非工作状态：40m/s 。
7）型钢、钢管桩允许应力 抗拉、压 []188.5MPa σ= 抗弯 []188.5w MPa σ= 抗剪 []110MPa τ=单排单层贝雷梁容许弯矩[]788.2M kN m =⋅ 单排单层贝雷梁容许剪力[]245.2Q kN = 2、便桥结构设计 2.1、技术标准（1）设计恒载：栈桥结构自重（2）验算活载：80t履带吊(自重80t+吊重20t)。
10方混凝土罐车栈桥上通行，载重时重量40t 。
总重：400 kN ，轮距：1.8 m，轴距：3.45 m +1.35m前轴重力标准值：60kN，后轴重力标准值：2×170kN前轮着地面积：0.30m×0.20m，后轮着地面积：0.60m×0.20m（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2、便桥结构形式便桥桥面行车道宽度8.0m。
桥面系由上往下依次为10mm组合型花纹钢板，工12.6小纵梁，工22b横向分配梁。
便桥纵梁采用8排单层321型贝雷梁，间距为0.9+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m，贝雷梁跨度12m，采用5跨一联布置，中间设置刚性墩。
贝雷桥设计计算
沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标施工便桥设计中铁十五局集团沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标项目部四分部二○一○年八月1.工程概况为了满足施工的要求，经研究决定在旧茶坞特大桥跨河处（DK354+930）修一座 施工便桥，结构为下承式贝雷桁架桥，考虑承受较大荷载，设计成TSR （三排单层加强型），总跨度为18米。
2.贝雷桥的组成与结构贝雷钢桥由桁架式主梁、桥面系、连接系、构础等4部分组成，并配有专用的架设工具。
主梁由每节3米长的桁架用销子连接而成（图3－1），位于车行道的两侧，主梁间用横梁相连，每格桁架设置两根横梁（图3－2）；横梁上设置4组纵梁，中间两组为无扣纵梁，外侧两组为有扣纵梁；纵梁上铺设木质桥板（图3－3），桥板两侧用缘材固定（图3－4），桥梁两端设有端柱。
横梁上可直接铺U 型桥板。
主梁通过端柱支承于桥座（支座）和座板上（图3－5），桥梁与进出路间用桥头搭板连接，中间为无扣搭板，两侧为有扣搭板（图3－6），搭板上铺设桥板、固定缘材。
全桥设有许多连接系构件如斜撑、抗风拉杆、支撑架、联板等，使桥梁形成稳定的空间结构。
从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥每跨采用321型加强贝雷片装配主梁，桁架上面采用27号工字钢作横向连接，再在横梁上面设置10号工字钢作纵梁，使受力均匀，桥面采用10mm 花纹钢板满铺。
3.贝雷桥的设计 3.1荷载 3.1.1静荷载321贝雷片每个自重270kg ，横梁每米自重43kg ，纵梁每米自重11.26kg ，桥面采用15mm 厚花纹钢板，按均布荷载，如图：3270367850101041843725411.261010.6/100018q kN m-⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯=⨯=⨯桥q考虑加强弦杆螺栓和桁架销，取11.0/q kN m =桥 跨中恒载弯矩:211.01/818445.5q M kN m =⨯⨯=⋅梁端恒载剪力：q 1/211.01899.0Q kN =⨯⨯=3.1.2活荷载计算跨径为18m ，桥面净宽4m ，本设计采用汽车600KN 集中荷载进行验算，如图跨中有最大弯矩;16001827004k M kN m =⨯⨯=⋅梁端剪力，按前后轮之间距离3.65米计，后后轮之间1.35米计，则： 529.4k Q kN =冲击系数：115 1.2737.518+=1+=+μ总荷载作用： 最大弯矩：max (1)3874.5q k M M M kN m =++=⋅μ梁端最大剪力： max(1)771.3q k Q Q Q kN =++=μ3.2贝雷架结构验算根据规范要求，桁架加强桥梁三排单层允许弯矩4809.4MkN m =⋅满足强度要求。
贝雷桥设计计算书
巴拉路C1标贝雷桥设计计算书一、工程概况此便桥位于巴楚河大桥桥址上游80m处，便桥净宽4m，长L=36m ×1=36m。
便桥路面高程为2510m，按20年一遇洪水标准设计（根据设计提供水文资料，10年一遇洪水标准：流量为353m3/s，水位2506.66m；20年一遇洪水标准：流量406m3/s，2506.78 m3/s；流速均为4m/s）。
便桥最大过水流量：宽33m*高4m*4m/s＝528m3/s。
二、基本数据及说明1、便桥允许通行能力：在同一时间只允许一辆汽车位于桥上，车辆自重加载重量不超过50T，汽车限速10KM/h，挂车限速5KM/h，严禁在便桥上急刹车。
2、跨度：36m×1=36m，采用321贝雷片三排单层加强型。
3、本设计参考《公路工程技术标准》（JTG B—2003）、公路施工手册《桥涵》、《装配式公路钢桥使用手册》等。
三、活载计算由于36m跨为危险截面，故校核该跨强度，以保证安全。
此跨可以近似看作一简支梁，最重50吨的单车上桥，则：算出活载的弯矩：M活=500×36/4=4500KN·m当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力。
算出活载的剪力Q活= 500/2=250 kN四、静载计算算出静载的弯矩：M静 =15×362÷8=2430kN·m算出静载剪力：Q静= q×L÷2=15×36÷2=270kN五、结论考虑到车在桥上的行驶情况，故取安全系数为1.4 M max= M活×1.4＋M静=8730 kN·mQ max= Q活×1.4＋Q静=620kN查桁架内力表可知：该桥型容许的最大弯矩为10128 kN·m容许的最大剪力为1470 kN则该结构钢桥所能承受的最大弯矩：M总> M maxQ总> Q max所以钢桥满足要求。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用 6 根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为 6 X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m （如图）。
图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩4ax活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M =M M 活+M 静= P i XL i+ P2XL2+ P3XL3+ P4XL4+qXL2^8=250X 1.9+250X 2.5+250X2.5+250X 1.9+8.4X 142^8=2406 (KN • m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q 静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14 + 2=830 (KN)取安全系数=1.3,与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4 KN - m >1.3 M M =3127.8 KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3 Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3 Q M j1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R］= 1 u Zq l + A q 2r k i P rq= m九(50]+ k r(h—3) r 0 222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN, 6根桩的承载总重为840 KN。
跨径12米贝雷钢便桥计算书
跨径12米贝雷钢便桥计算书一、便桥概况纵向施工便道途经铁场排洪渠及沙河时，采用贝雷钢便桥跨越，车俩单向通行。
单孔设计最大跨径12m，桥面宽度为6m。
钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次采用的主要材料为：壁厚10㎜、直径800㎜钢管桩基础2根→1000*1000*10mm钢垫板→2根20a型工字钢（双拼）下横梁→双排单层321贝雷片（2榀4片）纵梁→25a型工字钢横向分配梁→22a型槽钢桥面（卧放满铺）。
钢管桩中心间距为350㎝，桩间采用2根壁厚6㎜、直径630㎜钢管作为支撑联结；20a型工字钢（双拼）下横梁每根长度为530㎝；2榀贝雷梁横向中心间距为350㎝，每榀贝雷片横向顶面采用支撑架（45㎝）联结，底面两侧用2段槽钢固定在工字钢下横梁上；25a型工字钢横向分配梁间距为75㎝，每根长度为600㎝；桥面系22a型槽钢间净距4㎝，横向断面布置23根。
二、计算依据及参考资料1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；5、《公路桥涵施工手册》（交通部第一公路工程总公司主编）；6、从莞高速公路惠州段第二合同段两阶段施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车-20 重车；2、自重50吨履带式起重机+吊重15吨（便桥施工期作业机械荷载）；3、结构自重；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0.75m）1、材料相关参数：Iy =157.8㎝4，Wy=28.2㎝3，iy=2.23㎝；容许抗弯应力f=215 MPa，容许抗剪应力fy=125 MPa，E=206×103MPa；自重24.99㎏/m，截面积31.84㎝2。
2、荷载情况：“汽－20”重载，轴距1.4m，单轴重14吨，半边轮组重7吨；汽车冲击系数取1.3；单个轮胎宽度为20㎝，单侧一组轮胎宽度为60㎝，单侧轮组面与3片槽钢接触；轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。
贝雷梁钢便桥计算书
贝雷梁钢便桥计算书峃⼝隧道钢栈桥计算书1、⼯程概况本施⼯便桥采⽤321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与⽼56省道相连，6#桥台位于峃⼝隧道起点位置，横跨泗溪。
便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85⽶，桥⾯净宽6⽶，⼈⾏道宽度，纵向坡度+3%，桥⾯⾄河床⾯净⾼10⽶，⾄⽔⾯净空为⽶（图 1 为钢栈桥截⾯图）。
钢栈桥桥⾯系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 ⼯字钢纵梁（间距 m）、I20 ⼯字钢横梁（长，间距 m）组成。
桥⾯板与⼯字钢采⽤⼿⼯电弧焊焊接连接，桥⾯系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间⽤U 型螺栓固定。
贝雷桁梁由贝雷⽚拼制⽽成，横向设置6⽚，间距,贝雷⽚之间采⽤⾓钢⽀撑花架连接成整体。
本桥基础为明挖基础，基础为7××的钢筋砼，扩⼤基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标⾼低于河床。
基础上部墩⾝均采⽤φ630 mm（δ=8 mm）钢管，采⽤双排桩横桥向各布置 2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。
钢管桩顶设双I32 ⼯字钢分配梁。
本桥基础设计为明挖基础，基础采⽤C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。
图1 钢栈桥截⾯图（单位：mm）2、计算⽬标本计算的计算⽬标为：1）确定通⾏车辆荷载等级；2）确定各构件计算模型以及边界约束条件；3）验算各构件强度与刚度。
3、计算依据本计算的计算依据如下：[1] 黄绍⾦, 刘陌⽣. 装配式公路钢桥多⽤途使⽤⼿册[M]. 北京: ⼈民交通出版社,2001[2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）[3] 《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60-2004）[4] 《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》（JTJ025-86）4、计算理论及⽅法本计算主要依据《装配式公路钢桥多⽤途使⽤⼿册》（黄绍⾦，刘陌⽣着.北京：⼈民交通出版社，）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。
(完整版)贝雷架便桥设计计算方法
贝雷架便桥计算书目录第1章设计计算说明 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 工程概况 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 便桥结构 (3)第2章便桥桥面系计算 (4)2.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 (4)2.1.1计算简图 (4)2.1.2.计算荷载 (4)2.1.3. 结算结果 (5)2.1.4 支点反力 (5)2.2履带吊作用下纵向分布梁计算 (5)2.2.1. 计算简图 (5)2.2.2 计算荷载 (6)2.2.3 计算结果 (6)2.2.4. 支点反力 (6)2.3分配横梁的计算 (7)2.3.1.计算简图 (7)2.3.2. 计算荷载 (7)2.3.3. 计算结果 (7)第3章贝雷架计算 (9)3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算 (9)3.1.1最不利荷载位置确定 (9)3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 (11)3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (11)3.2 履带吊作用下贝雷架计算 (14)3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 (14)3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (15)3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 (17)第4章横梁及钢管桩计算 (21)3.1.横梁计算 (21)3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm (21)3.1.2 履带吊工作状态（无偏心） (22)3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态 (23)3.1.4 履带吊走行状态（无偏心） (24)3.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态 (26)3.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态 (27)3.2最不利荷载位置钢管桩计算结果 (28)3.2.1 计算荷载 (28)3.2.2 计算结果 (29)第1章设计计算说明1.1 设计依据①；大桥全桥总布置图（修改初步设计）；②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；③《钢结构设计规范》GB50017-2003；④《路桥施工计算手册》；⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑥其他相关规范手册。
贝雷钢便桥施工工艺及计算分析
贝雷钢便桥施工工艺及计算分析一、施工工艺贝雷钢便桥是一种简易的制钢板桥梁，适用于在临时需要搭建桥梁的情况下使用。
其施工工艺如下：1. 基础预制：首先根据桥梁设计要求，在桥梁两岸挖掘基础坑，然后用混凝土预制基础。
基础的尺寸和强度应根据桥梁的荷载要求进行设计。
2. 安装钢桥梁：在基础完工后，用吊车将钢桥梁吊放到基础上。
钢桥梁的拼装方式有两种：一种是将钢桥板逐个拼装在钢桥梁框架上，然后将桥梁框架吊放到基础上固定；另一种是整体吊装，将整个钢桥梁吊放到基础上并固定。
3. 桥面施工：在钢桥梁安装完成后，进行桥面施工。
桥面一般采用钢板覆盖，可以提供较好的行车和行人通行条件。
桥面的安装可以用螺栓将钢板固定在钢桥梁上。
4. 勾缝处理：施工完毕后，对钢桥梁和桥面进行勾缝处理，以确保桥面的平整度和安全性。
二、计算分析1. 荷载计算：根据桥梁设计要求，对荷载进行计算。
常见的荷载有车辆荷载、行人荷载和自重荷载。
根据荷载计算结果，确定桥梁基础的尺寸和强度。
2. 桥梁受力分析：通过桥梁的受力分析，确定桥梁的受力状况，包括弯矩、剪力和轴力等。
根据受力分析结果，确定桥梁的各个构件的尺寸和强度。
3. 钢桥板计算：根据桥梁设计要求，对钢桥板进行计算，包括板的尺寸和厚度。
钢桥板的计算要考虑到其受力状态，以及板和桥梁之间的连接方式。
4. 锚固设计：钢桥梁安装时需要进行锚固设计，以确保桥梁稳定。
锚固设计要考虑到基础的尺寸和强度，以及桥梁的荷载要求。
通过以上的施工工艺和计算分析，可以确保贝雷钢便桥的安装质量和使用安全性。
对于钢桥梁的材料和连接方式的选择，还需要根据具体情况进行进一步的研究和分析，以满足桥梁的使用要求。
便桥计算
贝雷梁便桥设计检算书一、工程概况为满足跨货场特大桥施工要求，需在百水河上设一座施工便桥，桥长24m 、净宽4.5m 限载80t 。
具体位置、结构设计及尺寸见附图。
二、检算书(一)基本数据及说明1、便桥允许通行能力及载重在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过80t ，限速20km / h ，严禁在便桥范围内急刹车，取Q1 =800kN 。
2、便桥基本数据（1）自重：贝雷片纵梁：P1=7.095KN/m×24m=170.28KN槽钢横梁：P2=10kg/m×88×4.5m×10kg/m3 =39.6KN 桥面：P3=4.5m×24m×0.02m×7.85kg/m3×10kg/m3=169.56 KN桥台及基础：P4=(2m×4.5m×0.2m×2500kg/m3+39.3m3×1800 kg/m3)×10 kg/m3 =(45+707)KN=752KN(2)跨度：便桥采用贝雷片纵梁六排下加强的组拼形式，两桥台支点中心距22m ，纵梁总长24m ，采用8 节贝雷架拼装成6排加强型，其容许弯矩[M ] =10125kN m., 容许剪力[Q] =1471.2kN自重荷载集度q1 =7.095kN / m。
(3)桥面系荷载集度q =( p2 +p3)/24 =8.715kN / m(二)便桥检算1、横梁强度检算工况：当满载车行于跨中时(最不利状况)荷载Pmax =kQ1 =1.2 ×800kN =960kN式中k 动载系数，取1.2Q1 满载车辆总重计算(按最不利情况并结合现场实际情况组合)及结果如下：Qmax= Pmax+ql/2=960+104.58=1064.58KN＜0.9[Q]=1324.08Mmax= Pmax×l/4+ql2/8=5760+627.48=6387.48＜0.9[M]=9112.5满足要求!2、便桥在走车过程产生的最大挠度f =f1 +f2 +f3式中：f1自重W 引起的挠度；f2为外荷载引起的挠度；f3为销孔间隙引起的挠度；销孔间隙△L=0.159cm 珩高h=150cmf1=5ql4/384EI=5×15.81×244/384×2.1×577.4×6=9.38mmf2=pl3/48EI=960×243/48×2.1×6×577.4=38mmtanθ=2n△L/h=2×8×0.159/150=0.01696θ=0°58′17.92″R=h(L-n△L)/2n△L=150×(2400-8×0.159)/2×8×0.159=141434.4cm f3=(R+h)(1-cosθ/2)=51mmf =f1 +f2 +f3=95.28mm满足要求!3、基础承载力检算工况：当满载车行于桥头时(最不利状况)Qmax= ( p1 + p2+ p3) ÷ 2 + Q1+ p4=(170.28+39.6+84.78)/2+960+752 =1859.33KNσ= Qmax/A=123.95＜150kpa满足地基承载力要求。
钢便桥贝雷梁工程量计算
钢便桥贝雷梁工程量计算
贝雷纵梁验算
栈桥总宽4m，计算跨径为20m。
栈桥结构自下而上分别为：φ219×8mm 钢管桩、28a型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、25b型工字钢分配横梁（间距0.75m）、22a型槽钢桥面。
单片贝雷：I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3578.5cm3
[M]=788.2 kn·m, [Q]=245.2 kn
则4EI=2004×106 kn·m2
（一）荷载布置
1、上部结构恒载（按4m宽计）
（1）22a型槽钢：18×24.99×10/1000＝4.50kn/m
（2）25b型工字钢分配横梁：42.0×6×10/1000/0.75＝3.36kn/m
（3）“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等）：
287×4×10/3/1000＝3.83kn/m
（4）28a型工字钢下横梁：6×43.4×10/1000＝2.60 kn/根
2、活载
（1）汽-20级
（2）8m3混凝土搅拌运输车（满载）：车重20t，8m3混凝土19.2t （3）人群：不计
考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内**多只布置一辆重车。
贝雷架桥梁、支架设计过程中所设计的参数及公式
贝雷架桥梁所需的计算公式及参数值：
汽车对桥梁的冲击荷载
1，简支梁桥
l ——结构的计算跨径（m）
E ——结构材料的弹性模量（N/m2)
I c——结构跨中截面的截面惯性矩（m4）
m c——结构跨中处的单位长度质量（kg/m）
G ——结构跨中处延米结构重力（N/m）
g ——重力加速度，g=9.81（m/s2）
冲击系数U计算
基本计算公式：
当f<1.5Hz时，u= 0.05
当1.5Hz≤f≤14Hz
u= 0.1767ln(f)-0.0157
时，
当f>14Hz时，u= 0.45
f ——结构基频（桥梁自振频
率)
2，连续梁桥
计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用f1；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用f2。
贝雷片受力表
钢弹性模量E s ＝2.1×105MPa ； 材料容许应力：
[][][][][][]120Mpa τ200MPa σ210Mpa,
σ345钢Q 85MPa τ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======
桩基部分:
[P]=0.5U ∑l i τ=
P-单桩轴向受压容许承载力(KN),以此验证设计桩基荷载
时容许
U=U1+U2=外周长+内周长
l i*τ----桩入土层长度 *所在层桩侧土极限摩阻力。
贝雷桥设计计算
沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标施工便桥设计中铁十五局集团沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标项目部四分部二○一○年八月1.工程概况为了满足施工的要求，经研究决定在旧茶坞特大桥跨河处（DK354+930）修一座 施工便桥，结构为下承式贝雷桁架桥，考虑承受较大荷载，设计成TSR （三排单层加强型），总跨度为18米。
2.贝雷桥的组成与结构贝雷钢桥由桁架式主梁、桥面系、连接系、构础等4部分组成，并配有专用的架设工具。
主梁由每节3米长的桁架用销子连接而成（图3－1），位于车行道的两侧，主梁间用横梁相连，每格桁架设置两根横梁（图3－2）；横梁上设置4组纵梁，中间两组为无扣纵梁，外侧两组为有扣纵梁；纵梁上铺设木质桥板（图3－3），桥板两侧用缘材固定（图3－4），桥梁两端设有端柱。
横梁上可直接铺U 型桥板。
主梁通过端柱支承于桥座（支座）和座板上（图3－5），桥梁与进出路间用桥头搭板连接，中间为无扣搭板，两侧为有扣搭板（图3－6），搭板上铺设桥板、固定缘材。
全桥设有许多连接系构件如斜撑、抗风拉杆、支撑架、联板等，使桥梁形成稳定的空间结构。
从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥每跨采用321型加强贝雷片装配主梁，桁架上面采用27号工字钢作横向连接，再在横梁上面设置10号工字钢作纵梁，使受力均匀，桥面采用10mm 花纹钢板满铺。
3.贝雷桥的设计 3.1荷载 3.1.1静荷载321贝雷片每个自重270kg ，横梁每米自重43kg ，纵梁每米自重11.26kg ，桥面采用15mm 厚花纹钢板，按均布荷载，如图：3270367850101041843725411.261010.6/100018q kN m-⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯=⨯=⨯桥q考虑加强弦杆螺栓和桁架销，取11.0/q kN m =桥 跨中恒载弯矩:211.01/818445.5q M kN m =⨯⨯=⋅梁端恒载剪力：q 1/211.01899.0Q kN =⨯⨯=3.1.2活荷载计算跨径为18m ，桥面净宽4m ，本设计采用汽车600KN 集中荷载进行验算，如图跨中有最大弯矩;16001827004k M kN m =⨯⨯=⋅梁端剪力，按前后轮之间距离3.65米计，后后轮之间1.35米计，则： 529.4k Q kN =冲击系数：115 1.2737.518+=1+=+μ总荷载作用： 最大弯矩：max (1)3874.5q k M M M kN m =++=⋅μ梁端最大剪力： max(1)771.3q k Q Q Q kN =++=μ3.2贝雷架结构验算根据规范要求，桁架加强桥梁三排单层允许弯矩4809.4MkN m =⋅满足强度要求。
贝雷架施工便桥计算书
贝雷架施工便桥计算书一、工程简介本桥位于沿江高速公路铜陵连接线K2+005处, 距离顺安河入江口约18KM, 该段为部通航河流。
桥位处地质为亚粘土、角砾石及弱风化砾岩。
河底标高为5.8米, 大堤标高为13.45米 , 堤顶宽6米, 堤顶距离约为105米, 两侧为耕地及水塘, 高程为8~9米, 场地微地貌单元为河流冲积地貌, 地下水相对稳定。
二、桥位选址及布置根据施工便道旳位置和桥位通航条件, 保证与施工便道贯穿。
根据两岸接线位置、地形、高差和地质等状况, 测定最合适旳桥梁中线；测量河流宽度, 测定推出桥梁跨径。
三、贝雷架桥面构造1.桁架及销子桁架构造由上下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成。
上下弦杆旳一端为阴头, 另一端为阳头。
阴阳头均有销栓孔。
两节桁架连接时, 将一节旳阳头插入另一节旳阴头内, 对准销子孔, 插上销子。
弦杆焊有多块带圆孔旳钢板, 其中有: 弦杆螺栓孔, 在拼装双层或加强桥梁时, 在此孔插桁架螺栓或弦杆螺栓, 使双层桁架或桁架与加强弦杆结合起来；支撑架孔, 用于安装支撑架。
当桁架用在桥梁上部时, 使用中间两个孔；当桁架用作桥墩时, 用端部旳一对孔, 以加固上下节桁架。
下弦杆两端钢板上旳圆孔及弦杆槽钢腹板上旳长圆孔叫做风构孔, 用以连接抗风拉杆。
下弦杆设有4 块横梁垫板, 上有栓钉, 以固定横梁位置。
端竖杆有支撑架孔, 为安装支撑架、斜撑与联板用。
端竖杆及中竖杆旳矩形孔叫做横梁夹具孔, 用来安装横梁夹具。
2.加强弦杆加强弦杆是为了提高桥梁旳抗弯能力, 发挥桁架腹杆旳抗剪作用。
桥梁端部弯矩小, 故首尾节桁架均不设加强弦杆。
加强弦杆, 两端设有阴阳头, 中部设有支撑架孔与弦杆螺栓孔。
弦杆螺栓孔板反焊于杆件旳一面, 使连接加强弦杆与桁架旳弦杆螺帽不致外露, 保证桥梁推出时顺利通过滚轴。
加强弦杆与桁架连接。
斜撑旳作用在于增长桥梁旳横向稳定, 其两端各有一空心圆锥形套筒, 上端连于桁架端竖杆支撑架孔, 下端则连在横梁短柱上。
贝雷架施工便桥计算书(付超)
贝雷架施工便桥计算书一、结构布置1、采用混凝土扩大基础，基础上设背墙，与正规桥梁一样，基础内布置钢筋，顶面浇筑混凝土后铺设钢板当支座；桥台截面图2、26 m跨便桥采用11排单层加强组合贝雷桁架；贝雷架每节3米，实际桥梁长度为3*9=27米；贝雷架横断面图3、每两片一组用花片架联结，共11片，如上图示意；4、桥面铺16-20mm钢板，钢板与贝雷架上弦杆要有可靠联结，可采用焊连或钻眼反扣U型螺栓与弦杆联结；5、贝雷架每节（3米）联结处都要布置联结片，螺栓连在第二排与第一排桁架的端竖杆上，每节桁架前端竖杆上各设一块；6、桥头引道与便桥一定要直接出去，以免荷载引起桥梁扭转受力，非常不利。
二、贝雷架结构验算以8m3砼运输车为最重，便桥设计以能通过8m3砼运输车即可，运输车自重17t 到20t，8m3砼约20t。
计算时便桥所受荷载按集中荷载考虑——取50t，贝雷架自重取1.5T／ｍ。
当活载作用在跨中时，便桥承受的荷载为最不利荷载。
便桥受力图示如下：便桥荷载示意图1、查贝雷架片相关资料，其由贝雷片销接连成整体，截面力学参数如下表2、26 米跨径（11排单层组合贝雷桁架）,计算时按10排计算.①、实际弯矩计算M＝ｑｌ2／ 8+ｋｐｌ／4＝1.5×9.8×262/8+50×26×9.8×1.1×1.2×1.05/4＝5656KN.ｍ②、实际剪力计算Q＝ｋ（ｐ+ｑｌ）/2＝1.1×1.2×1.05（ 50×9.8+1.5×26×9.8） /2＝604KN.ｍ③、最大允许弯矩、剪力、挠度［M］＝788.2×10＝ 7882KN＞ M＝ 5656KN.ｍ［Q］＝245.2×10＝ 2452KN＞Q＝ 604KN.ｍ［ｆ］＝L/400＝26000/400＝65mm＞ f＝ 5ql4/384EI+ｐｌ3/48ＥＩ＝ 5×1.5×9.8×260004/(384×2.1×105×2505000×104) +50×9.8×1000×26000３／(48×2.1×105×2505000×104)＝51mm验算全部满足要求。
贝雷架便桥设计计算方法
贝雷架便桥计算书目录第1章设计计算说明 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 工程概况 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 便桥结构 (3)第2章便桥桥面系计算 (4)2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 (4)2.1.1 计算简图 (4)2.1.2.计算荷载 (4)2.1.3. 结算结果 (5)2.1.4 支点反力 (5)2.2 履带吊作用下纵向分布梁计算 (5)2.2.1. 计算简图 (5)2.2.2 计算荷载 (6)2.2.3 计算结果 (6)2.2.4. 支点反力 (6)2.3 分配横梁的计算 (7)2.3.1.计算简图 (7)2.3.2. 计算荷载 (7)2.3.3. 计算结果 (7)第3章贝雷架计算 (9)3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算 (9)3.1.1最不利荷载位置确定 (9)3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 (11)3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (11)3.2 履带吊作用下贝雷架计算 (14)3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 (14)3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (15)3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 (17)第4章横梁及钢管桩计算 (21)3.1.横梁计算 (21)3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm (21)3.1.2 履带吊工作状态（无偏心） (22)3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态 (23)3.1.4 履带吊走行状态（无偏心） (24)3.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态 (26)3.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态 (27)3.2最不利荷载位置钢管桩计算结果 (28)3.2.1 计算荷载 (28)3.2.2 计算结果 (29)第1章设计计算说明1.1 设计依据①；大桥全桥总布置图（修改初步设计）；②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；③《钢结构设计规范》GB50017-2003；④《路桥施工计算手册》；⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑥其他相关规范手册。
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贝雷架便桥计算书目录第1章设计计算说明1.1 设计依据①；大桥全桥总布置图（修改初步设计）；②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；③《钢结构设计规范》GB50017-2003；④《路桥施工计算手册》；⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑥其他相关规范手册。
1.2 工程概况北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点DK711+296.48，桥梁终点DK712+523.05，全长1076.1m。
包括7片12m空间刚构、30片32m简支箱梁、35座桥墩、2座桥台。
北大河特大桥跨越跨越一条河流。
河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量910立方米/秒。
便桥河段最大洪峰相对应最大流速为3.55米/秒。
共统计2005年——2009年水文资料。
1.3 便桥设计1.3.1 主要技术参数(1)便桥标高的确定：（4）材料容许应力：[][][][][][]120Mpaτ200MPa σ210Mpa,σ345钢Q 85MPa τ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======1.3.2 便桥结构便桥采用（12+12+9）*3连续梁结构，便桥基础采用φ529*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2I32b 作为横梁，梁部采用4榀贝雷架，间距450+2700+450mm ，贝雷梁上横向安装I20b 横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm ，横梁上铺设16b 槽钢，槽向向下，间距190mm ，在桥面槽钢上焊制φ12mm 短钢筋作为防滑设施。
第2章 便桥桥面系计算桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁[16b 及横向分配梁I20b 的计算。
根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。
2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算2.1.1 计算简图纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按5跨连续梁考虑，计算简图如下：25t，并考虑1.3的冲击系数与不均载系数，荷载q=（55+15）*1.3*10000/2/4500/4=25.3N/mm2.2.3 计算结果按上述荷载与图示，计算结果为：Mmax=1.539KN*mQmax=11.61KN[16b的截面几何特性为：I=85.3cm4W=17.5cm3A=25.1cm2A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2σmax= M max /W=1.539·106/17.5·103=87.9N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2τmax= Q max /A0=11.61·103/960=12.1N/ mm2<85 N/ mm22.2.4. 支点反力R1=406.3N;R2=-2012N;R3=12782N;R4=21328N;R5=19169N;R6=728 1N结论：在55t履带吊吊重25t作用下，纵向分布梁采用[16b，间距19cm 可满足施工要求！σmax= M max /W=25.941·106/250·103=103.8N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2τmax= Q max /A0=97.669·103/1595=61.2N/ mm2<85 N/ mm2⑷支点反力R1=-74.688KN R2=142.47KN R3=-3.76KN R4=132.44KN结论：在最不利荷载作用下，分配横梁采用I20b，间距705*3+885mm 可满足施工要求！距梁端6.65米截面位移影响线图距梁端11.91米截面位移影响线图<85 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976βx=1.0 γx=1.05Ncr=16252507σm a x=N/(φx*A)+βxM m a x /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr))=204.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa2、下弦杆计算Mmax=7.29KN*m 对应轴力N=-191.76KNQmax=67.525KNNmax=344.12KN2[10的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：σmax= N/A+M max /W=191.76*1000/2540+7.29·106/79.4·103=167.3N/ mm2<210*1.3=273Mpaτmax= Q max /A0=67.525·103/879.8=76.8N/ mm2<85 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976βx=1.0 γx=1.05Ncr=16252507σm a x=N/(φx*A)+βxM m a x /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr))=168.9N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹杆计算Nmax=-213.82KNI8的截面几何特性为：Ix=99cm4Wx=25.8cm3ix=3.21cmA=9.58cm2(1)强度计算：σmax= N/A =213.82*1000/958=223.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2)稳定计算(平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定)：L=1400mm，ix=32.1mm，λx=1400/32.1=43.6，查φy=0.885σmax= N/（φx*A ）=213.82*1000/（0.885*958）=252.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa结论：在混凝土运输车荷载作用下，贝雷架各杆件强度满足要求。
跨中布载时最不利的贝雷架分配到的荷载为：q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.408=82.51N/mm。
梁端布载时最不利的贝雷架分配到的荷载为：q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.508=102.73N/mm。
3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果1、上弦杆计算Mmax=6.399KN*m 对应轴力N=193.03KN Qmax=71.2KNNmax=-523.24KN2[10的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2(1)强度计算：σwmax= N/A+M max /W=193.03*1000/2540+6.399·106/79.4·103=156.6N/ mm2<210*1.3=273Mpaσmax= N/A=523.24*1000/2540=206N/ mm2<200*1.3=260Mpaτmax= Q max /A0=71.2·103/879.8=80.9N/ mm2<160 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976βx=1.0 γx=1.05Ncr=16252507σm a x=N/(φx*A)+βxM m a x /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr))=155N/ mm2<210*1.3=273Mpa2、下弦杆计算Mmax=10.718KN*m 对应轴力N=-272.7KNQmax=119.1KNNmax=523.36KN2[10的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：σmax= N/A+M max /W=272.7*1000/2540+10.718·106/79.4·103=242.3N/ mm2<210*1.3=273Mpaτmax= Q max /A0=119.1·103/879.8=135.3N/ mm2<160 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976βx=1.0 γx=1.05Ncr=16252507σm a x=N/(φx*A)+βxM m a x /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr))=240.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹杆计算Nmax=-242.32KNI8的截面几何特性为：Ix=99cm4Wx=25.8cm3ix=3.21cmA=9.58cm2(1)强度计算：σmax= N/A =242.32*1000/958=252.9N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2)稳定计算(平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定)：L=1400mm，ix=32.1mm，λx=1400/32.1=43.6，查φy=0.885σmax= N/（φx*A ）=242.32*1000/（0.885*958）=285.8N/ mm2>200*1.3=260Mpa端腹杆强度不能满足要求，需对端腹杆加强，加强方式为在工字钢横梁上设置支撑杆，支撑杆支撑到上弦杆位置，减小对端腹杆的压力。
τmax= Q max /A0=72.46·103/879.8=82.3N/ mm2<160 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976βx=1.0 γx=1.05Ncr=16252507σm a x=N/(φx*A)+βxM m a x /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr))=158.3N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、下弦杆计算Mmax=11.041KN*m 对应轴力N=-273.2KNQmax=122.69KNNmax=521KN2[10的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：σmax= N/A+M max /W=273.2*1000/2540+11.041·106/79.4·103=246.6N/ mm2<210*1.3=273Mpaτmax= Q max /A0=122.69·103/879.8=139.5N/ mm2<160 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，λ=705/39.5=18，查φx=0.976βx=1.0 γx=1.05Ncr=16252507σm a x=N/(φx*A)+βxM m a x /（γx*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr))=243.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa4、腹杆计算Nmax=-158.67KNI8的截面几何特性为：Ix=99cm4Wx=25.8cm3ix=3.21cmA=9.58cm2(1)强度计算：σmax= N/A =158.67*1000/958=165.6N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2)稳定计算(平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定)：L=1400mm，ix=32.1mm，λx=1400/32.1=43.6，查φy=0.885σmax= N/（φx*A ）=158.67*1000/（0.885*958）=187.1N/ mm2<200*1.3=260Mpa端腹杆强度不能满足要求，需对端腹杆加强，加强方式为在工字钢横梁上设置支撑杆，支撑杆支撑到上弦杆位置，减小对端腹杆的压力。