600MW凝汽式汽轮机组的热力计算
燃煤电厂凝汽式汽轮发电机组基本热力计算及主要动力设备的选择
1.管道压损如(表1-3)
表1-3 管道压损表
管段
名称
主汽门和调节汽门
再热器
中压联合汽门
抽汽管
小汽轮机进汽管
中低压管
压损
△P(%)
5
11
3.5
5
6
3
2.各加热器出口端差如表1-4
表1-4 各加热器出口端差
加热器
编号
H1
H2
H3
H4(HD)
H5
H6
H7
H8
端差θ
(℃)
-1.67
0
0
Key word:turbine boiler heating power system
前言……………………………………………………………………………………………1
第一章概述………………………………………………………………………………2
第一节本次设计的相关数据资料……………………………………..………..……2
(3) 300MW火力发电机组主要动力设备的选择计算，包括磨煤机、主要泵及风机等。
二、本次设计涉及到的主要数据
(一)汽轮机组的型式及基本参数
1.机组型式:国产N300—16.67/537/537型一次中间再热、冲动凝汽式汽轮机。
2.机组参数
主蒸汽压力：p0=16.67MPa， ℃
再热蒸汽参数：
高压缸排汽(再热器冷端) MPa，trh=321.1℃
摘要
机组容量初步确定思路：发电厂容量确定后，汽轮机单机容量和台数即可以确定。大型电网中主力发电厂应优先选用大容量机组，最大机组容量宜取电力系统总容量的8 % ~10 %，国外取4% ~6％。我国超过25000MW容量的大电网有四个，都可装600MW及以上的大机组，但由于大型发电厂的厂址很不容易选到，燃料运输量大，供水量多，灰渣排放多等因素给厂址的选择带来很大困难。容量大的电力系统，应选用高效率的300MW、600MW机组。根据我国汽轮机现行规范，单机容量25MW供热机组、50 MW以上凝汽式机组宜采用高参数，125~200MW凝汽式机组或供热抽汽机组宜采用超高参数，300MW、600MW凝汽式机组宜采用亚临界参数或超临界参数。
600MW超临界汽轮机启停过程热力耦合分析
疲劳损伤的基本前提。由于测量手段 的局１期
２１ ０ １年 ２月
汽
轮
机
技
术
Ｖ０ ． ３ Ｎｏ １ １５ ．
ＴＵＲＢＩ ＮＥ ＴＥＣＨＮ０Ｌ ＯＧＹ
Ｆ ｂ． ０ ｌ ｅ ２ １
６０ Ｗ 超 临界 汽 轮 机启 停 过 程 热力 耦 合 分 析 ０Ｍ
黄 来 ， 韩彦广 ， 焦庆丰
（ 南省 电力公 司试验 研 究院 ， 沙 ４ ０ ０ ） 湖 长 １０ ７
凝汽器热力计算
1 凝汽设备的作用和特性1.1凝汽设备的作用凝汽设备主要由凝汽器（又称凝结器、冷凝器等）、冷却水泵（或称循环水泵）、凝结水泵及抽气器等组成，其中凝汽器是最主要的组成部分。
在现代大型电站凝汽式汽轮机组的热力循环中，凝汽设备起着冷源的作用，其主要任务是将汽轮机排汽凝结成水，并在汽轮机排汽口建立与维持一定的真空度。
凝气设备的任务是：（1）凝汽器通过冷却水与乏汽的热交换，把汽轮机的排汽凝结成水。
（2）凝结水由凝结水泵送至除氧器，经过回热加热作为锅炉给水继续重复使用。
（3）不断的将排汽凝结时放出的热量带走。
（4）不断地将聚集在凝汽器内的空气抽出，在汽轮机排汽口建立与维持高度的真空度。
（5）凝汽设备还有一定的真空除氧作用。
（6）汇集和贮存凝结水、热力系统中的各种疏水、排汽，能够缓冲运行中机组流量的急剧变化、增加系统调节稳定性。
图1.1为简单的凝汽设备原则性系统。
冷却水泵抽来的具有一定压力的冷却水（地下水、地表水或海水），流过凝汽器的冷却水管。
汽轮机的排汽进入凝汽器后，蒸汽凝结成水释放出的热量被由冷却水泵不断送来的冷却水带走，排汽凝结成水并流入凝汽器底部的热水井，然后由凝结水泵送往加热器和除氧器，送往锅炉循环使用。
抽气器不断地将凝汽器内的空气抽出以保持高度真空图1.1 凝汽设备的原则性系统1—汽轮机；2—发电机；3—凝汽器；4—抽汽器；5—凝结水泵；6—冷却水泵优良的凝气设备应满足以下要求：（1）凝汽器具有良好的传热性能。
主要通过管束的合理排列、布置、选取合适的管材来达到良好的传热效果，使汽轮机在给定的工作条件下具有尽可能低的运行背压。
（2）凝汽器本体和真空系统要有高度的严密性。
凝汽器的汽侧压力既低于壳外的大气压力，也低于管内的水侧压力。
所以如果水侧严密性不好，冷却水就会渗漏到汽侧，恶化凝结水水质；如果汽侧严密性不好，空气将漏入汽侧，恶化传热效果。
（3）凝结水过冷度要小。
具有过冷度的凝结水将使汽轮机消耗更多的回热抽汽，以使它加热到预定的锅炉给水温度，增大了热耗率。
(完整版)600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
1。
本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性.是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练,是本课程的重要环节。
通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范,进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能;增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。
2.计算任务1。
根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线(要求出图占一页）。
2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。
3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）.3。
计算原始资料1。
汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。
(2）额定功率：P e=600MW.(3）主蒸汽初参数（主汽阀前):P0=16.7Mpa,t0=537℃。
（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）:热段：P rh=3。
234Mpa，t rh=537℃冷段:P'rh=3.56Mpa,t'rh=315℃。
（5）汽轮机排气压力P c=4.4/5。
39KPa，排气比焓h c=2333.8KJ/kg。
2.回热加热系统参数（1（2）最终给水温度：t fw=274。
1℃。
(3）给水泵出口压力:P u=20。
13Mpa,给水泵效率:83%。
（4)除氧器至给水泵高差：21.6m。
(5)小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。
小汽机排气焓:2422.6KJ/kg。
3。
锅炉型式及参数（1）锅炉形式:英国三井2027-17。
600MW超临界机组热力系统计算
600MW超临界机组热力系统计算摘要：汽轮机回热系统是火力发电厂重要的组成部分，它作为当代最有效的，提高热经济性的一种方式，已被广泛的应用。
本文先对回热的基本结构作出简单阐述。
选出影响机组热经济性的设备进行分析。
解释说明研究热经济性的方法，并且给出能表现热经济性的参数。
回热系统对热经济性的提高意义重大，所以在计算时一定要从多方面分析。
本文采用热量法和等效焓降法计算研究参数为：（N600—24.2／566／566）的600M W 超临界机组回热系统的热经济性。
通过相互比较探究超临界机组的效率和煤耗情况，分析俩种方法的利弊，综合俩种方法评价机组的回热系统。
用精确的计算结果来表现超灵界机组的优越性。
同时为回热系统节能优化的改造提供重要的理论依据，也为类似的计算积累丰富的经验。
关键词：600MW；超临界机组；回热计算；等效焓降；热量法前言电厂技术的重大突破往往是建立在材料科学的基础上的。
铁素体9%-10%Cr钢被研发，带来了电力行业的改革，它在600MW机组中的应用，使得超超临界参数的机组出现了，后来，是因为排气面积突破的特大型长叶片开发成功，为大容量机组提供的条件。
我国在原来的300MW和600MW机组的基础上开展了更大功率超临界参数汽轮机的研制。
超临界技术在当今世界已被广泛的应用，它的效率要比亚临界的好很多。
由于效率的提高，相对的能耗就减少了，排放也减少了，为环境压力做出了有效的缓解。
提高机组效率可以有很多办法，我们主要研究的是回热系统的热经济性。
评价其主要热经济性的指标有循环热效率和回热做工比。
但是在研究计算中主要应用了热量法和等效焓降法。
热量法的基础就是热力学第一定律，其效率等于有效利用的热量和供给的热量之比，是通过量的变化来表现热经济性的。
等效焓降法在热力系统的计算中可以算的上是一种新的方法，因为这种方法可以研究系统的局部，可以准确的研究各部分的特点，所以受到很大的关注。
第一章火力发电厂600MW超临界机组回热系统的基本结构1.1火力发电厂600MW超临界机组回热系统的介绍火电厂的超临界是指锅炉的蒸汽压力大于22.2MPa，汽温550－650℃。
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。
三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。
H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。
汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。
回热系统：系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。
三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。
给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。
五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。
汽轮机600MW汽轮机原则性热力系统设计计算
600MW汽轮机原则性热力系统设计计算目录毕业设计............... 错误!未定义书签。
内容摘要 (3)1.本设计得内容有以下几方面： (3)2.关键词 (3)一．热力系统 (4)二．实际机组回热原则性热力系统 (4)三．汽轮机原则性热力系统 (4)1.计算目的及基本公式 (5)1.1计算目的 (5)1.2计算的基本方式 (6)2.计算方法和步骤 (7)3.设计内容 (7)3.1整理原始资料 (9)3.2计算回热抽气系数与凝气系数 (9)回热循环 (10)3.2.1混合式加热器及其系统的特点 (10)3.2.2表面式加热器的特点： (11)3.2.3表面式加热器的端差θ及热经济性 (11)3.2.4抽气管道压降Δp j及热经济性 (12)3.2.5蒸汽冷却器及其热经济性 (12)3.2.6表面式加热器的疏水方式及热经济性 (13)3.2.7设置疏水冷却段的意义及热经济性指标 (14)3.2.8除氧器 (18)3.2.9除氧器的运行及其热经济性分析 (19)3.2.10除氧器的汽源连接方式及其热经济性 (19)3.3新汽量D0计算及功率校核 (23)3.4热经济性的指标计算 (26)3.5各汽水流量绝对值计算 (27)致谢 (32)参考文献 (33)600MW汽轮机原则性热力系统设计计算内容摘要1.本设计得内容有以下几方面：1）简述热力系统的相关概念；2）回热循环的的有关内容（其中涉及到混合式加热器、表面式加热器的特点，并对其具有代表性的加热器作以细致描述。
表面式加热器的端差、设置疏水冷却段、蒸汽冷却段、疏水方式及热经济性、除氧器的运行及其热经济性分析、除氧器的汽源连接方式及其热经济性）3）原则性热力系统的一般计算方法2.关键词除氧器、高压加热器、低压加热器一．热力系统热力系统的一般定义为：将热力设备按照热力循环的顺序用管道和附件连接起来的一个有机整体。
通常回热加热系统只局限在汽轮机组的范围内。
600MW机组热经济性能分析及优化
技术创新27600MW机组热经济性能分析及优化◊国电荥阳煤电一体化有限公司康立强为了进一步降低火电厂的发电成本，对火电机组进行热 经济性能分析与系统优化是十分必要的。
本文从开口系能量 平衡出发与从汽轮机组功率平衡出发对比研究了在线计算汽 轮机组排汽焓的计算模型，其中从汽轮机功率平衡出发的在 线计算模型计算速度较快，精度较高。
同时，对机组通流部 分、加热器与凝汽器进行变工况分析，确定了机组在运行工 况下主要参数的目标值。
由于我国人均能源资源相对不足，而且燃煤机组发电童占 到总发电量的70%以上，发电耗煤占到全国耗煤约60%,所以我 国电力工业部门在电能生产、输送与使用中需要提高能源的利 用率。
因此，深入研究火电厂机组安全经济性，大力开展机组 节能降耗对我国国民经济的发展具有十分重要的意义。
随着电 力企业市场运行实行“厂网分开，竞价上网”以及煤炭等资源 价格的不断提高，发电企业将面临着更加激烈的市场竞争。
在 保证机组运行安全性与环保性的同时，火电厂的发电成本与管 理成本需要进一步降低，所以降低机组能耗与对系统优化管理 的需求也越来越突出。
但与国际先进水平相比，我国机组的运 行水平还有很大的差距。
据统计与国外同容量机组的运行情况 相比，我国亚临界机组的热效率低10%~ 18%，燃料量多耗25%~ 30%，污染物的总排放量多25%~ 30%,水量多耗6%~ 10%〇因此，对我国的火电机组进行热经济性能分析与系统优化 是十分必要的。
火电机组是高度非线性的连续生产系统，是典 型的能量转换系统。
所以提高机组的热经济性能是十分必要的，也是一项非常复杂的工作。
機运行优化是在机组性能监测的基础上提出来的，通过对机组热力系统不同工况下热经济 指标的计算分析，运行参数的耗差分析指导机组热力系统的优 化。
1机组热力系统经济性状态方程热力系统经济性状态方程是机组热力系统热经济性能分析 的基础，该方程的核心思想是将系统工程的观点引入到热经济 性能分析中，并结合矩阵理论，建立了热力系统状态方程，该 方程由系统热力学状态参数及系统拓扑结构确定。
600MW火电厂原则性热力系统计算
3、
压
设计工况
420
αL
DL/DO
0.023076923
αbl
Dbl/DO
0.007692308
αpl
0.0078
αsp
0.0287
αnf
0.01893
αma
αpl+αbl+αl 0.038569231
αb
1.023076923
αfw
1.002069231
α1 αd,1
P,pu
0.07353388 0.07353388
出水温度 H8疏水焓
tw,sg hd,8
32.76 161.9
H6
H7
H8
1165.5
1265.5
1423.9
28949.51091 44469.0875 40100.01454
α'4
∑αj
∑αsg,k αc
139.6614893 38.26
0.030833422 0.122621303
0.108331473 0.422775254 0.012206154 0.565018592
H1
H2
H3
261.5
378.4
95633.5528 107086.081
H4 597.3
H5 806.8
1.01597826
29768.16301
bs
0.303128155
qcp
8881.654948
bns
0.325944253
qr Δqb Δqbl
ΔqL
2914.102319 218.5576739 12.89692308
76.40076923 23.5911
600MW凝汽式汽轮机组的热力计算
600MW凝汽式汽轮机组的热力计算热力计算是对凝汽式汽轮机组运行过程中的热力参数进行计算和分析的过程。
凝汽式汽轮机组是一种高效、稳定和可靠的能源转化设备，广泛应用于电力工业、化工工业和冶金工业等领域。
以下将详细介绍针对600MW凝汽式汽轮机组的热力计算。
1.热力计算的基本概念和原理热力计算是根据热力平衡原理以及能量守恒和熵增原理，对凝汽式汽轮机组的热力性能进行计算和分析的方法。
主要包括工质流量、压力、温度、焓值、功率和效率等参数的计算。
2.工质流量的计算凝汽式汽轮机组的蒸汽流量是其运行的重要参数之一、通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算，可以得到汽轮机的蒸汽流量。
其中，锅炉的热量输出由燃烧器的燃烧效率、燃料热值和过热器温度等因素决定。
汽轮机的蒸汽流量由机组的电输出、发电机效率和蒸汽特性等因素决定。
3.压力和温度的计算凝汽式汽轮机组的工作流程中涉及多个压力级和温度级。
通过对汽轮机各级汽缸、凝汽器和再热器的热力平衡进行计算，可以得到各级的压力和温度。
其中，压力和温度的计算需要考虑系统的热力损失和蒸汽特性等因素。
4.焓值的计算凝汽式汽轮机组的蒸汽焓值是其运行的重要参数之一、蒸汽焓值可以通过饱和蒸汽表和过热蒸汽表查得。
根据各级汽缸的压力和温度计算出的焓值，可以确定汽轮机各级的焓降和功率输出。
5.功率和效率的计算凝汽式汽轮机组的功率输出和效率是对其运行性能评估的重要指标。
功率可以通过发电机的输出电功率确定。
效率可以通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算。
热力损失、热回收和蒸汽特性等因素都会影响汽轮机组的效率。
总结：600MW凝汽式汽轮机组的热力计算涉及工质流量、压力、温度、焓值、功率和效率等参数的计算。
通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算和分析，可以对凝汽式汽轮机组的热力性能进行评估和优化。
热力计算是提高凝汽式汽轮机组运行效率和性能的重要工作。
MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
热力发电厂课程设计计算书题目：600MW亚临界凝汽式机组全厂原则性热力系统计算专业：火电厂集控运行班级：热动核电1101班学号：姓名：王力指导教师：冯磊华目录1.本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练，是本课程的重要环节。
通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。
2.计算任务1.根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）。
2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量Dj。
3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。
3.计算原始资料1.汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。
（2）额定功率：P e =600MW 。
（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P 0=，t 0=537℃。
（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh =，t rh =537℃冷段：P ’rh =，t ’rh =315℃。
（5）汽轮机排气压力P c =，排气比焓h c =kg 。
2.回热加热系统参数（1）机组各级回热抽汽参数 表3-1（2）最终给水温度：t fw =℃。
（3）给水泵出口压力：P u =，给水泵效率：83%。
（4）除氧器至给水泵高差：。
（5）小汽机排汽压力：Pc=。
600MW机组热力系统和燃烧系统的设计 设计说明书
内蒙古科技大学本科生毕业设计说明书题目： 600MW机组热力系统和燃烧系统(阳泉无烟煤)的设计学生姓名：***学号： *********专业：热能与动力工程班级：热动0班指导教师：龚志军副教授600MW机组热力系统和燃烧系统的设计摘要热力发电厂的迅速发展使之成为我国现今发电的主要方式之一。
由于近几十年能源的紧张，对电力供应的可靠性要求越来越高，加之我们对环境保护要求的提高使得我们不得不考虑采用高效的方法转化更多的电能。
为此我们选择设计的热力发电厂是高参数、大容量、技术已经成熟的600MW机组。
我设计的内容是600MW机组七级热力系统和燃烧系统的设计，通过本次设计，主要完成的任务是选择锅炉和汽轮机发电机组的形式以及容量；拟定机组的原则性热力系统，画出原则性热力系统图，并进行原则性热力系统的设计计算；热力系统主要辅助设备的计算和选择；拟定锅炉制粉燃烧系统，并选择系统中主要管道和设备；全面性热力系统的拟订，对主要管道的设计和选择，对一些主要设备进行选择，并绘出全面性热力系统图。
关键词：热力系统燃烧系统The design of 7 grade thermodynamic system and combustionsystem of 600 MW UnitAbstractThermal power plants rapid developed rapidly to one of the leading power generation in China today. As the energy was in tension in recent decades, the electricity supply was growing reliability,both and our environmental more and more improtent has enabled us to consider adopting more efficient methods of power conversion. For these reason we have chosen to design the thermal power plants which is a high-parameter and high-capacity and technology is ripe for the 600 MW unit.The content of my subject is the design of 7 grade thermodynamic system and combustion system of 600 MW Unit. The main tasks of this design are to select the form and capacity of boiler and steam turbine generators; to draw-up the principle thermal system of the unit, drawing the principle thermodynamic system diagram, making the principle calculation of thermodynamic system; to calculate and choose the main auxiliary equipments of thermodynamic system; to draw-up the pulverizing combustion system of boiler, calculating and choosing the main pipelines and equipments, drawing pulverizing combustion system diagram; to draw-up a comprehensive thermal system, designing and choosing the main pipelines and main equipments of it, drawing comprehensive thermodynamic system diagram.Key Words:thermodynamic system combustion system目录前言 .................................................... 错误!未定义书签。
汽轮机单列调节级变工况热力计算方法及应用
根据式（ 1 ）可求得调节级后的比焓 h 2 ，调节级总的损失 δh sum 可类似式（ 1 ）求得， 由热力学方法计算调节级效率：
η tj =
h
0
− h ∆ ht
2
× 100%
（ 8）
3 实例计算
3.1 计算机组的原始数据 本文以盘山电厂 N600-16.7/537/537-I 型汽轮机的调节级几何结构数据进行 计 算 ， 其 原 始 结 构 数 据 如 下 ： 喷 嘴 前 参 数 数 据 压 力 p 0 ′ ＝ 16.1699 Mpa ， 比 体 积 v 0 ′ ＝ 0.02048 m3 /kg ，喷嘴出口面积 A n＝ 418.1 mm2 ，喷嘴出口角 α1 ＝ 20.79 °，喷嘴能量系 数 0.96 ， 动 叶 出 口 角 β 2 ＝ 28.40 °， 动 叶 速 度 系 数 ψ 为 0.82 ， 级 的 平 均 直 径 d m ＝ 1065.2 mm，动叶能量系数 0.92 ，主汽阀 + 调节阀全开时总压力损失系数 0.97 。 3.2 计算的基本假设 计算调节级的特性时，为方便起见，通常假设：①调节阀是全开的，阀门后的压 力 p 0′ ＝（ 0.95-0.97 ）×p 0（ p0 为新蒸汽压力）②取单位喷嘴面积（即 l cm ）进行计算； ③任意假设一系列喷嘴后压力 p 1按顺序由级前向级后计算， 并要求通过动叶的流量与喷 嘴流量相等。 3.3 特性曲线计算结果 按图 2 所示的框图实现计算程序，为保证计算的准确性， ∆G 应尽量取小些，本文 在计算中，取△ =0.1%，由此可获得每个工况下的各种数据，计算结果见表 1 ，由各工 况数据绘制出调节级特性 µ − ε 、
蒸汽量、有效比焓降及级后比焓降； G——汽轮机的总流量， G= G ′ + G
600MW凝汽式机组原则性热力计算
国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（一）计算任务1.最大计算功率下的汽轮机进汽量D0，回热系统各汽水流量D j；2．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、绝对电效率、管道效率、全厂热耗率、全厂标准煤耗率、全厂热效率）；3．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量绘制成表格，绘制回热系统计算点汽水参数表格，并进行功率校核。
（二）计算类型：定功率计算（三）系统简介国产600MW凝汽式机组，机组为亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽机组。
汽轮机高、中、低压转子均为有中心孔的整锻转子。
汽轮机配HG-2008/18-YM2型亚临界压力强制循环汽包炉。
采用一级连续排污系统，扩容器分离出得扩容蒸汽送入除氧器。
该系统共有八级抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
八级回热加热器（除氧器除外）均装设了疏水冷却器，以充分利用本级疏水热量来加热本级主凝结水。
三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器上端差分别减小为-1.7℃、0℃、0℃，从而提高了系统的热经济性。
四台低压加热器上端差均为2.8℃，八级加热器下端差（除氧器除外）均为5.5℃。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到273.3℃，进入锅炉。
三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。
凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力0.0049MPa ,凝汽器压力下饱和水焓h’c=136.2 ( kJ/kg)与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。
给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器。
600MW热力发电厂课程设计
一、课程设计目的通过设计加深巩固热力发电厂所学理论知识，了解热力发电厂计算的一般步骤，掌握热力系统的能量平衡式、质量平衡式和热经济性指标的计算，并考虑不同辅助成分引入回热系统对机组热经济性影响，一期达到通过课程设计进一步了解发电厂系统和设备的目的。
具体要求是按给定的设计条件及有关参数，求出给出的热力系统额定工况时各部分的汽水流量和各项热经济性指标。
二、设计目的及已知条件1、600MW 机组的原则性热力系统计算2、原则性热力系统图3、汽机形式和参数机组形式：国产N125—135/550/550型超高压中间再热凝汽式汽轮机 额定参数：600000千瓦，处参数：0135P =绝对大气压，00550t C = 再热参数：热段压力23.4绝对大气压，温度：0550C 排气参数：00.05P =绝对大气压 0.942=n X 4、回热系统参数该机组有7组不调节抽气，额定工况时，其抽气参数如表1，给水泵的压力为170绝对大气压，凝结水泵的出口压力为12绝对大气压。
表1 N125—135/550/550型机组回热抽气参数回热抽气级数项目单位ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦ抽汽压力ata 37.12 26 7.85 4.67 2.5 0.727 0.16 抽汽温度℃375.14 331 394 326 255 135 X=0.975 加热器端℃0 1 0 1 3 3 3 差疏水出口℃8 8端差5、门杆漏气和轴封系统漏气表2 门杆漏气量和轴封系统漏气量6、锅炉型式和参数锅炉形式：国产SG400/140型汽包式自然循环锅炉 额定蒸发量：400吨/时 过热蒸汽参数：141gr P =绝对大气压,0555C =gr t ,156b P =绝对大气压 给水温度：0240C =gs t 锅炉效率： 0.911gl η= 7、其他已知及数据 汽机进汽节流损失 00.05P 中间联合汽门节流损失 0.05s P 均压缸压力 1.5绝对大气压 轴封加热器压力 0.97绝对大气压 锅炉排污量：0.01PW gl D D = 全厂汽水损失：0.015l gl D D =化学补充水压力为6绝对大气压 温度为20℃ 该热发电机组的电机效率 m g 0.980.985ηη⨯=⨯ 排污水冷却器效率 b 0.98η= 排污水冷却器端差 8℃ 除氧器水箱水位标示 20m 三、计算过程1、汽态曲线（N125-135/550/550型机组的蒸汽膨胀过程曲线）2、根据已知数据计算或查出有关的汽水参数如表33、锅炉排污利用系统计算表4 有关热汽量及排污利用系统的比焓值计算汽轮机总进汽量D '0 kg/h 0912l m m D D D D +++1.0311D 0 1.0311 锅炉蒸发量D gl kg/h 0l D D '+1.0468D 0 1.0468 锅炉连续排污量D pw kg/h 0.01gl D0.01047D 0 0.01047 锅炉给水量D fw kg/hgl pw D D +1.05727D 0 1.05727锅炉排污水比焓h 'pw /kJ kg由汽包压力查水蒸气表1208.07 排污扩容器的扩容蒸汽比焓h ''f /kJ kg取s=0.98，由扩容器压力取0.663MPa及s 查表4718.31排污水比焓h 'f /kJ kg0.663PW P Mpa =678.1 扩容蒸汽系数αf()pw pw f f f pw f f h h h h αααα''''=+-0.002561扩容排污水系数α'pwpw f αα-0.007909补充水量D maL PWD D '+ 0.026172D 0 0.026172补充水比焓D ma h w /kJ kgP=0.606MPa,t=20℃84.42排污冷却器出口补充水比焓c wmah/kJ kg()()cpw f wc ma w w h h h ma h ma αα''-=-锅炉连续排污利用系统 4、各级抽汽量计算给水泵中的比焓升p h ∆，除氧器水箱标示20m ，则给水泵进口压力为363109.820/100.792fp p gh p ρ'=+=⨯⨯+＝0.958MPa除氧器压力下的饱和温度0174.5pf t C =，查表732.723/fp h KJ Kg '=，2.134/fp fpS S KJ Kg '''==，给水泵出口压力17.029fp P MPa ''=，749.94/fp h KJ kg ''=，故749.94732.723()/21.52/0.8p fp fp gph h h h KJ Kg η-'''∆=-==高压加热器和除氧器计算系统 ＃1加热器平均为1112()()z n fw w w h h h h αηα-=-1211() 1.05727(1043.22946.67)0.04786()(3163.62987.23)0.98fw w w z n h h h h ααη--===--⨯＃2加热器平均为[]22211223()()()z z z n fw w w h h h h h h ααηα-+-=-，[]2(3081.26826.81)0.04786(987.23826.61)0.98 1.05727(946.67710.28)α-+-=-20.1047486α=120.1047460.047860.1526086αα+=+= ＃3除氧器 物质平衡为87123123()()l l m m c f fw αααααααααα-+++++++=433[(7851)254]100.1521470.002561 1.05727c αα--++⨯++++=330.897162c αα=- 热平衡为()872102333412123()l l m m rn c w f f fw h h h h h h h h n h ααααααααααηα'''⎡⎤-++++++++=⎣⎦化学补充化学补充30.02784α=，30.84945C α=＃4加热器热平衡[]444345()()n c w w h h h h αηα'-=- 4(3117.82618)0.980.84945(612.21511.11)α-⨯=- 40.033955α= ＃5加热器热平衡[]55545356()4()()n c w w h h h h h h ααηα'''-+-=- []56(2983.11526.61)0.03509(618526.610.980.84945(511.11)wz h α-+-=-560.1751930.00034674wz h α=-混合点m 的物质平衡为3456766()c c c c ααααααα=+++++5．汽机各级段通流量计算（1）调节级第1-6级通流量：()161α-= （2）第7-8级通流量：()()()1781691010.0080.04786L L αααα---=+-=+-0.95294=（3）再热蒸汽通流量：()82780.952940.00780.10474860.84039rh L αααα-=--=--=（4）中压缸第9-14级通流量：()()()341011914rh m m L L αααααα-=--+-()()0.847390.00030.00030.02740.009=--+-0.86628=（5）中压缸第15-16级通流量：()()31115169140.866280.027850.0090.83754L αααα--=-+=-+=（6）中压缸第17-18级通流量：()()4171815160.83750.035060.80248ααα--=-=-=（7）低压缸第19-21级通流量:()()512192117180.802480.065840.00090.73574αααα--=--=--=（8）低压缸第22-23级通流量：()()6222319210.735740.020850.71526ααα--=-=-=（9）低压缸第24级通流量：()24722230.715160.021540.69362ααα-=-=-=（10）排入凝汽器流量:'2415160.693620.0010.0010.69162n αααα=--=--=甲凝汽器物质平衡验算:670.751970.0261720.021540.00410.69016n ma sg ααααα=---=---=误差：'0.691620.690016100%100%0.23%0.690016n n n n ααδαα--=⨯=⨯= 允许。
凝汽器热力计算范文
凝汽器热力计算范文凝汽器是热力工程中常用的重要设备之一，用于将蒸汽中的热能转化为能量，使其冷凝为液体状态。
凝汽器的性能参数对整个蒸汽系统的能效和运行安全性具有重要影响。
因此，准确计算凝汽器的热力性能十分重要。
凝汽器的热力计算主要包括冷凝热量计算、传热面积计算和热阻计算。
首先，进行冷凝热量计算。
凝汽器的冷凝热量是指单位时间内从蒸汽中释放出来的热量。
冷凝热量的计算可以通过以下公式进行：冷凝热量=蒸汽流量×焓降其中，蒸汽流量是指进入凝汽器的蒸汽质量流量，单位为千克/秒；焓降是指冷凝器内蒸汽的进口焓与出口焓之差，单位为焦耳/千克。
其次，进行传热面积计算。
传热面积是指蒸汽与冷却介质之间进行传热的接触面积。
传热面积的计算可以通过以下公式进行：传热面积=冷凝热量/传热系数×温差其中，传热系数是指蒸汽与冷却介质之间传热的比例系数，其大小与凝汽器的结构、材料、工作条件等有关。
传热系数的计算可以通过经验公式或实验测定得到；温差是指蒸汽与冷却介质之间的温度差，单位为摄氏度。
最后，进行热阻计算。
热阻是指热流通过凝汽器传递时所遇到的阻力。
热阻的计算可以通过以下公式进行：热阻=传热面积/传热系数热阻的大小直接影响到凝汽器的散热能力，较小的热阻可以提高凝汽器的冷凝效果。
需要注意的是，以上的热力计算仅仅是凝汽器热力设计的基本流程，实际的计算过程会受到多种因素的影响，如凝汽器的结构形式、材料、工作条件等。
因此，在进行凝汽器的热力计算时，需要考虑到各种因素的综合影响。
凝汽器的热力计算对于保证蒸汽系统的运行安全性和能效具有重要的意义。
通过准确计算凝汽器的冷凝热量、传热面积和热阻，可以优化凝汽器的设计和运行，提高蒸汽系统的能效和稳定性。
在实际应用中，还应根据具体的使用需求和工作条件，进行合理的选择和设计，以满足实际的使用要求。
总之，凝汽器热力计算是热力工程中的重要内容，涉及到冷凝热量计算、传热面积计算和热阻计算等多个方面。
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超临界压力600MW 中间再热凝汽式汽轮机在额定工况下的热经济指标计算。
已知：机组型号：N600-24.2/566/566汽轮机型式：超临界、单轴、三缸（高中压合缸）、四排汽、一次中间再热 凝汽式蒸汽初参数：MPa p 2.240=，5660=t ℃；MPa p 51546.00=∆，再热蒸汽参数：冷段压力MPa p in rh053.4=，冷段温度5.303=inrh t ℃；热段压 力MPa p out rh648.3=，热段温度0.566=outrh t ℃；MPa p rh 4053.0=∆， 排汽压力：kPa p c 4.5= （0.0054MPa ）抽汽及轴封参数见表1。
给水泵出口压力MPa p pu 376.30=，凝结水泵出压 力为MPa 84.1。
机械效率、发电机效率分别取为99.0=m η，988.0=g η。
汽动给水泵用汽系数pu α为0.05177表1 N600-24.2/566/566型三缸四排汽汽轮机组回热抽汽及轴封参数解：1.整理原始资料（1）根据已知参数p 、t 在s h -图上画出汽轮机蒸汽膨胀过程线，得到新汽焓等。
0.33960=h kg kJ ，82.2970=in rhh kg kJ ，2425.3598=outrh h kg kJ ，9.62782.29702425.3598=-=rh q kg kJ 。
（2）根据水蒸汽表查的各加热器出口水焓wj h 及有关疏水焓'j h 或dwj h ，将机组回热系统计算点参数列于表2。
图1 超临界压力600MW三缸四排汽凝汽式机组蒸汽膨胀过程线2.计算回热抽汽系数与凝汽系数 采用相对量方法进行计算。
（1）1号加热器（H1） 由H1的热平衡式求1α()21111w w h dw h h h h -=-ηα ()()06322865.06.11094.305599.01.10859.120611211=--=--=d w hw w hh h h ηαH1的疏水系数0632287.011==ααd（2）2号加热器（H2）()()[]32211222w w h d w d w d d w h h h h h h-=-+-ηαα()()dw dw d w dl h w w h h h h h h 2221322----=αηα()()0897994.08.9013.29708.9016.11090632287.099.02.8881.1085=--⨯--=H2的疏水系数1530281.00897994.00632287.0212=+=+=αααd d再热蒸汽的系数8469719.01530281.01121=-=--=αααrh（3）3号加热器（H3）给水泵焓升puw h ∆的计算，设除氧器的水位高度为50m ，则给水泵的进口压力为MPa p in 5381.195.01032.10098.050=⨯+⨯=，取给水的平均比热容为kg m v aV 30011.0=、给水泵的效率83.0=pu η，则()puin out aV puwp p v hη-⨯=∆310()83.03911.1376.300011.0103-⨯⨯=18.38=()kg kJ由H3的热平衡式得()()[]()pu ww w h d w d w d d w h h h h h h h∆+-=-+-43322333ηαα()[]()dw dw d w d h pu w w w h h h h h h h 33322433---∆+-=αηα[]()0357077.03.7896.33733.7898.90115302801.099.08.7792.888=--⨯--=H3的疏水系数188736.00357077.015302801.0323=+=+=αααd d（4）除氧器（HD ）第四段抽汽由除氧器加热蒸汽’4α和汽动给水泵用汽pu α两部分组成，即pu ααα+=’44由除氧器的物质平衡可知除氧器的进水系数4o α为’4341ααα--=d o由于除氧器的进出口水量不相等，4o α是未知数。
根据除氧器的热平衡式：∑吸热量/h η=∑放热量，即5433444w o dw d h w h h h h αααη++=’将4o α的关系代入，整理成以进水焓为基准后可得：()()()53354454w dw d w h w w h h h h h h -+-=-ααη’()()54533544w w dw d h w w h h h h h h ----=αηα’()()047104.06.5816.31826.5813.789188736.099.06.5817.741=--⨯--=76416.0047104.0188736.011434=--=--=’αααd o098864.005176.0047104.044=+=+=pu ααα‘（5）5号低压加热器（H5） 由H5的热平衡式可得()()654555w w o h h h h h -=-αηα‘()'556545hh h h hw w o --=ηαα()057722.064.5929.297299.06.4036.58176416.0=--⨯=H5的疏水系数057722.055==ααd(6)6号低压加热器（H6） 同理，有()()[]()764655666w w o h d h h h h h h-=-+-αηαα‘’‘()()'66'6'557646h h h h h h d h w w o ----=αηαα()()025209.034.4152.271934.41564.592057722.099.01.3156.40376416.0=--⨯--⨯=H6的疏水系数082931.0025209.0057722.0656=+=+=αααd d（7）7号低压加热器（H7）()()[]()874766777w w o h d h h h h h h-=-+-αηαα‘’‘()()'77'7'668747hh h h h h d h w w o ----=αηαα()()0253371.081.3260.259381.32634.415082931.099.02.2311.31576416.0=--⨯--⨯=H7的疏水系数108268.00253371.0082931.0767=+=+=αααd d（8）8号低压加热器（H8）和轴封加热器（SG ）为了计算方便，将H8和 SG 作为一个整体考虑，由热井的平衡方程式，可得174sg d o pu c ααααα--=+根据∑吸热量=∑放热量写出热平衡式，()''77118884c pu c d sg sg w o h h h h h αααααα++++=将()pu c αα+消去，并整理成以4o α吸热为基础以进水焓'c h 为基准的热平衡式，得()()()[]()'84'117788c w o h c sg sg cd c h h h h h h h h-=-+-+-αηααα‘’‘ ()()()'8'11''77'848cc sg sg cd h c w o hh h h h h h h ------=ααηαα()()5.1431.25015.14381.326108268.099.05.1432.23176416.0--⨯--⨯=()5.1431.25015.1438.2817000893.0--⨯-019282.0=（9）凝汽系数c α的计算与物质平衡校核 由热井的物质平衡计算c α8174ααααααα-----=pu x sg d o c583957.005176.0019282.0000893.0108268.076416.0=----=由汽轮机同流部分物质平衡来计算c α，以校核计算的准确性⎪⎭⎫⎝⎛++-=∑8111x sg j c αααα025209.0057722.0098864.00357077.00897994.00632287.0(1+++++-= ）000893.0019282.00253371.0+++ 583957.0=两者计算结果相同，表明以上计算正确。
3.新汽量0D 计算及功率校核根据抽汽做功不足多耗汽的公式计算0D⎪⎭⎫ ⎝⎛--==∑81110001sg sg j j c c Y Y D D D ααβ（1）计算0c D 凝汽的比内功ic w 为8.16611.23629.6270.33960=-+=-+=c rh ic h q h w kg kJh t w P D g m ic e c 8711.1328988.099.08.1661600000360010360030=⨯⨯⨯=⨯=-ηη（2）计算0D各级抽汽做功不足系数j Y 如下：795042.08.16611.23629.6274.305511=-+=-+=ic c rh w h q h Y743832.08.16611.23629.6273.297022=-+=-+=ic c rh w h q h Y608677.08.16611.23626.337333=-=-=ic c w h h Y 493742.08.16611.23626.318244=-=-=ic c w h h Y 367553.08.16611.23629.297255=-=-=ic c w h h Y 214887.08.16611.23622.271966=-=-=ic c w h h Y 138946.08.16611.23620.259377=-=-=ic c w h h Y 083644.08.16611.23621.250188=-=-=ic c w h h Y 030688.08.16611.2362098.241311=-=-=iccsg sg w h h Yj j h α、j j Y α和j D 的计算数据见表3表3 j j h α、j j Y α和j D 的计算数据于是抽汽做功不足汽耗增加系数β为()281077.1219407.011118111=-=⎪⎭⎫⎝⎛--=∑sg sg j j Y Y ααβ则气轮机的新汽耗量0D 为h t D D c 387.1702281036.18711.132800=⨯==β（3）功率校核 1kg 新汽的比内功i w 为⎪⎭⎫⎝⎛++-+=∑81110i sg sg c c j j rh th h h h q h w ααααkgkJ 1937.129762.26309.6278469719.00.3396=-⨯+=据此，可得汽轮机的发电功率'e P 为MW w D P g m i e 1438.5953600988.099.01937.1297387.170236000'=⨯⨯⨯==ηη 计算误差%8094.0%1006001438.595600%100'=⨯-=⨯-=∆ee e P P P误差在工程允许范围内。