地铁隧道内列车活塞风的计算方法

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地铁活塞风的分析计算与有效利用

收稿日期：2007-12-06 基金项目：北京市“供热、供燃气、通风及空调工程”重点实验室资助项目（KF200611）作者简介：任明亮（1981-），男，山西大同人，硕士生，主要研究方向为地铁热环境.陈超（联系人），女，教授，博士生导师，电话（Tel.）:01086395963；E-mail:chenchao@
力为 0Pa，即没有附加的压力作用；区间隧道壁面为壁面无滑移边界条件；地铁列车为移动边界条件。
2 计算结果验证
取北京某地铁线中的车站 A 和 B 以及它们之间的区间隧道作为计算对象进行分析（见图 2），考察地铁列车沿上行线方向从驶离车站 B 向前方车站 A 运动过程中，所产生活塞风对隧道内气流流动特性的影响。车站 A、B 均为双层岛式车站；其间区间隧道长 1290m，上、
地铁列车在进站或驶离车站过程中所产生的活塞效应及其活塞风，将对地铁隧道热环境有很大的影响。据分析，列车运行过程中产生的热负荷占整个系统空调负荷的 90%，而此热负荷大部分产生于区间隧道内。由于在隧道内的活塞效应产生的活塞风运动，导致了这部分热负荷在整个地铁系统内的快速转移，进而严重影响地铁车站的热湿环境。因此，如何科学合理地计算并评估地铁活塞风的影响，有效控制并利用地铁活塞风是非常重要的。
分析图 1 中地铁列车在区间隧道内的运行过程及其压力变化特点，由地铁列车牵引引起的列车头部（front）与尾部（back）的压差 Δp 以及区间隧道内沿长度方向的压力分布如
-2-
图 1 所示，故建立隧道内一维定常伯努力方程，可得列车前部（front）与后部（back）的静压差Δp：
Δp
=
pf
考虑到式（1）中的Δp 同时也与地铁列车运行速度 u、牵引系数 CD、地铁列车长度 l、地铁列车水力直径 d、堵塞比σ、以及地铁列车壁面粗糙度 ft 等参数有关，可建立Δp 与上述

隧道活塞风速计算方法及其影响因素分析

隧道活塞风速计算方法及其影响因素分析罗忠;韩贵鑫;赵凯;黄树智【摘要】针对隧道内活塞风会对安全门和广告灯箱等引起破坏的问题,开展了地铁单线无风井和有风井两种形式的隧道空气动力学特性分析,建立了隧道各断面之间的一维伯努利方程和流体连续性方程,研究了不同形式隧道下活塞风速的理论计算模型.并使用SES软件建立其仿真模型对计算模型的结果进行验证,重点研究了对活塞风速影响的主要因素.结果表明:隧道内活塞风速与列车速度、列车长度和列车外表面光洁度等成正比例关系,而活塞风井高度、断面面积和风井位置等参数对活塞风速影响不大.所提出的计算模型可用于实际工程中活塞风速的简便计算.【期刊名称】《东北大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2019(040)005【总页数】6页(P694-699)【关键词】地铁隧道;活塞风;地铁环境模型;环控软件SES;速度场【作者】罗忠;韩贵鑫;赵凯;黄树智【作者单位】东北大学机械工程与自动化学院, 辽宁沈阳 110819;东北大学航空动力装备振动及控制教育部重点实验室, 辽宁沈阳 110819;东北大学机械工程与自动化学院, 辽宁沈阳 110819;东北大学航空动力装备振动及控制教育部重点实验室, 辽宁沈阳 110819;沈阳地铁集团有限公司运营分公司,辽宁沈阳 110011;沈阳地铁集团有限公司运营分公司,辽宁沈阳 110011【正文语种】中文【中图分类】U453.5活塞风速是地铁设计时需参考的重要参数之一,它不仅对隧道内空气的流动特性和空气品质有重要影响[1],而且还对地铁的行车安全有影响.因为活塞风具有一定的速度,它会对隧道区间内的防火门产生压力,同时由于地铁列车发车频率高,时间间隔短,长期往复运动会导致防火安全门跌落,一旦防火安全门跌落,就会影响地铁的正常运行,甚至会造成车毁人亡的惨剧.目前针对地铁隧道内活塞风的研究,主要包括对活塞风速进行数值求解和使用流体软件对隧道活塞风速进行仿真求解.金学义等[2]对铁路隧道进行现场实测和理论研究,通过建立隧道各断面之间的伯努利方程和连续性方程,得出了铁路隧道活塞风速理论计算模型;王丽慧[3]在前者研究的基础上,重点研究了活塞风风速和风压对区间车站速度场及温度场的影响;Lin等[4]以台北某地铁隧道为研究对象,研究了隧道中活塞效应对地铁区间隧道通风效果的影响;Yuan等[5]使用AIRPAK软件模拟了实际地铁站台内的温度与风速之间的关系;González等[6]利用FLUENT软件中的移动网格来模拟列车位移,分析了活塞效应对于节能的影响;Juraeva等[7]使用CFX软件求解雷诺平均Navier-Stokes方程,通过对地铁隧道内稳定的三维气流进行研究,分析出通风井处流量和隧道内的气流速度；Leung等[8]利用该软件对海底隧道正常及事故工况下的通风方案进行了验证;Wittig等[9]建立SES模型来研究隧道内空气中有害物质的扩散情况.本文在借鉴前人研究的基础上,基于伯努利方程和流体连续性方程,研究得到有风井隧道和无风井隧道两种不同形式隧道下活塞风的数值计算模型,并使用环控软件SES对其进行验证.基于该模型,针对多种不同工况下的风速进行分析,得到活塞风速的主要影响因素.此理论计算模型可为实际工程应用提供了一种简易又准确的计算方法.1 列车活塞风数值计算模型地铁列车在隧道区间内行驶时,由于隧道边壁对空气流动的束缚,被挤压的空气一部分沿列车前进方向继续向前流动,另一部分则会通过列车与隧道之间的环形区域向后方流动,这种现象称为活塞效应,形成的风称为活塞风.现有地铁隧道中主要包括有风井隧道和无风井隧道两种形式,现分别对两种不同形式的隧道进行分析.1.1 无风井隧道数值计算模型如图1所示,无风井隧道整体呈长直状,其长度L远大于其隧道直径d(L/d>50);且隧道中空气的流动主要沿轴线方向,故可将气流运动视为沿轴线方向的一维运动[4]. 除隧道进口和出口端外,可认为地铁在无风井隧道内匀速运行形成的流场中各空间点的流动要素如压力、流速等均不随时间变化,即稳定流动[5].为方便研究并对无风井隧道做出以下假设:1)隧道内无坡度变化,无截面积变化;2)隧道出入口处风压均为当地大气压;3)壁面粗糙度不变,且隧道内初始风速为0.图1 无风井隧道内列车运行时活塞风分布Fig.1 Piston wind distribution in train operating in tunnel without shaft针对无风井隧道断面,建立隧道1-2段、2-3段、3-4段的伯努利方程和流体连续性方程,其中1-1和4-4断面为隧道入口和出口断面;2-2为列车车尾断面;3-3为车头断面.行驶时,车身与隧道之间形成环状区域,设列车的运行速度为v0,活塞风速为v,环状区域气流相对于列车速度为vs,隧道对列车阻塞比为α,则:vs=(v0-v)/(1-α),(1)(2)式中:P3,P2分别为3-3断面和2-2断面的静压值;λ0为列车与隧道之间所形成环状区域的沿程阻力系数;ε1和ε2分别为环状区域与列车前方隧道和列车后方隧道的局部阻力损失系数[3];l0为列车长度;d0为环状区域水力直径;ρ为空气密度.令:ε1+λ0l0/d0+ε2=N1.(3)将式(1)～式(3)进行联立,可得到列车前后断面的压力差:(4)对隧道1-2段,2-3段,3-4段之间的伯努利方程进行联立,可得(5)式中:λ为隧道沿程阻力系数;l12和l34分别为隧道1-2段和隧道3-4段之间的长度;d为隧道水力直径;ε和l分别为隧道入口和出口处局部阻力系数.令式(5)可表示为(6)由式(4)和式(6)联立,求得列车活塞风速v:(7)1.2 有风井隧道数值计算模型图2为有风井隧道示意图,活塞风在列车的推动下一部分空气向前移动,经过风井和隧道出口排出到室外,另一部分经隧道和列车间的环状区域流到列车后方，此处风井可以起到排风减压的作用.P1～P8分别代表隧道内1～8断面的静压值,v1,v7分别表示断面1和7处的风速,v为活塞风风速,v0表示列车的车速,v6,v8分别为断面6和8处的风速值.现分别建立隧道1-2段,7-2段,2-3段,4-5段,5-6段,5-8段的伯努利方程:图2 有竖井隧道内地铁车辆的活塞风流场Fig.2 Piston wind distribution in train operating in tunnel with shaft(8)(9)(10)(11)(12)(13)式中:ε3和ε4分别为断面1,7处的入口局部阻力系数;η12,η72,η56,η58分别为气流经过各三通处的局部阻力系数;λ1,λ2分别为风井7,8的沿程阻力系数;λ3为隧道沿程阻力系数;lij为隧道段i与j(i,j=1,2,…,6)之间的长度;d0,d1,d2分别为隧道段、风井7和风井8的水力直径;h1,h2分别为风井7和风井8的高度.(14)式中,ε7和ε8分别为环状区域与前方隧道和后方隧道的局部阻力损失系数.现联立式(8)和式(9)有可得v1=K1·v7.(15)其中,建立隧道段1,2,7处的连续性方程:v1·A0+v7·A7=v·A0.(16)所以活塞风速可表示为(17)同理,建立隧道段5,6,8处的伯努利方程和连续性方程可得(18)将式(17),式(18)分别代入到式(10)和式(11)中,得到列车前后的压力差P4-P3为(19)为简化运算,令:式(19)可整理为K6·(v0-v)2=(K3+K4+K5)·v2.(20)所以列车在带有竖井的隧道内行驶时,活塞风速v为(21)2 SES软件仿真模型SES软件主要由列车运行子程序、空气动力学子程序、温度/湿度子程序、热积聚/环境控制子程序,即四个互相关联的子程序组成[10].它可准确地用来模拟地铁内各工况下隧道、车站和活塞风井处的风速、风量和温湿度等,是一款被国际上广泛认可的地铁模拟软件,并得到了广泛使用.2.1 无风井隧道仿真计算模型SES软件数学模型一般由四部分组成:节点(node)、段(section)、节(segment)和子节(subsegment).其中节点用来连接各段,各段之间空气流量大小、方向相同,段再划分为多个节,每个节的几何形状,节内空气流量和流速的大小、方向均相同,其中节可分为线段节(line segment)和风井节(shaft)两种.以参考文献[11]的隧道参数为例,建立如图3所示的无风井隧道SES系统模型.图3 无风井隧道SES模型Fig.3 Model of SES in tunnel without shaft2.2 有风井隧道理论计算模型仍以参考文献[11]的隧道参数为例,建立如图4所示的有风井模型.该模型与无风井隧道模型的不同在于节点(2,3)处活塞风井的设置,活塞风井(41,42)其位置距离分别距离隧道出入口500 m处,风井截面为4 m×4 m,风井高为20 m,风井内表面的摩擦系数为0.03[3].图4 有风井隧道SES模型Fig.4 Model of SES in tunnel with shaft3 算例验证以文献[11]的隧道参数为例进行对比验证,其列车及隧道参数如表1所示.表1 隧道区间参数表Table 1 Tunnel interval parameters table基本输入数据符号数值基本输入数据符号数值隧道分段长度/mLT2712列车长度mLt114隧道壁面摩擦系数λ0.025列车表面摩擦系数λ00.010隧道断面面积/m2A18.986列车平均断面积/m2A010.032隧道湿周长度/ml17.141列车速度(m·s-1)v22.223.1 无风井隧道风速计算结果对比以文献[11]的隧道参数为例,分别将SES仿真模型的计算结果、本文导出的计算模型计算结果和文献[11]的结果进行对比.列车的加权横截面积为10.032 m2,隧道断面的加权横截面积为18.986 m2,列车在隧道内阻塞比为α=A0/A=0.528,根据流体力学局部水头损失公式[2]:ε1=(1-α)2=(1-0.528)2=0.223,根据式(3)和式(6)求得N1=0.764,N2=16.160,将数据代入到式(7)中,得v=7.007 m/s.对比结果如表2所示,当列车以22.22 m/s的速度在无风井隧道内匀速行驶时,活塞风速理论计算模型结果为7.008 m/s,SES模拟结果为7.003 m/s,参考文献结果为7.623 m/s.三个结果偏差不大,本文提出的计算结果与SES模拟结果更接近.表2 计算数据对比Table 2 Calculated data comparison m·s-1变量SES模拟结果文献结果理论计算结果风速7.0037.6237.0083.2 有风井隧道数值验证经计算竖井水力直径为dt=16 m,局部阻力系数[2]如下:η12=η72=0.5,η56=0.1,η58=0.9,另计算得到K3=1.148,K4=0.594,K5=14.660,K6=3.436.现将上述参数代入到式(21)中,解得将有风井隧道的相关数据输入到环控软件SES中,可得列车以22.22 m/s的速度在有风井隧道中匀速行驶时,活塞风速为6.815 m/s,此结果与本文计算结果相差不大.有风井与无竖井隧道内活塞风速近似相等,但经过风井5～8排出的风量接近占据总排风量的50%,所以说竖直风井的设置可很好地达到了最初排风降压的作用.3.3 风井隧道内不同工况下风速变化规律分别使用理论模型和SES软件仿真计算不同车速、车长、车身表面摩擦以及不同风井长度、截面积和风井隧道内表面摩擦系数等多工况下的活塞风速,将计算结果与仿真结果分别进行拟合并对比.1) 车速变化的影响.车速从60 m/s变化至100 m/s,其对比结果如图5所示,发现活塞风速随着列车车速增大而增大,呈正比关系,且隧道内平均活塞风速数值约为车速的1/3,此结果与文献[3]的研究结论相一致.2) 车长变化的影响.列车长度57 m变化至171 m,其对比结果如图6所示,列车在风井隧道内匀速行驶时,随着列车长度的增加,活塞风速也会随之增大,但车长对风速的影响程度较小.图5 列车不同车速下活塞风速Fig.5 Piston wind speed vs. train speeds图6 列车不同车长下活塞风速Fig.6 Piston wind speed vs. train length3) 列车表面摩擦系数变化的影响.列车表面摩擦系数0.005变化至0.015,其对比结果如图7所示,随着列车表面摩擦系数的增大,活塞风速会随之增大,两者呈线性关系.所以为避免隧道内活塞风速数值过大,可在条件允许的范围内尽可能降低列车表面的粗糙度.图7 列车不同表面摩擦系数下活塞风速Fig.7 Piston wind speed vs.train surface roughness4) 风井截面积和长度变化的影响.风井截面积从9 m2变化至25 m2,其对比结果如图8所示.风井长度从15 m变化至25 m,其对比结果如图9所示.可发现风井截面积和风井长度两参数变化均对活塞风速影响均很小.5) 两侧隧道长度变化的影响.风井两侧隧道长度从250 m变化至1 500 m,其对比结果如图10所示,风井两侧隧道长度的变化也可以认为是风井位置的变化,发现随着风井侧边长度增大,活塞风速数值在减小,也就是说风井增多(风井之间距离变小),活塞风速会变大.图8 列车各风井截面积下活塞风速Fig.8 Piston wind speed vs. air shaft cross-section area图9 列车不同风井长度下活塞风速Fig.9 Piston wind speed vs. air shaft length 图10 列车不同两侧隧道长度下活塞风速Fig.10 Piston wind speed vs. side tunnel length4 结论1) 针对无风井隧道匀速行驶以及带风井隧道匀速行驶的两种主要地铁运行工况,推导了理论计算模型,并与专业软件和参考文献进行了对比,验证了其具有较好的准确性,其可用于实际工程中活塞风速的简便计算.2) 带风井的隧道内,列车在行驶过程车速的快慢很大程度上决定活塞风速的大小,当车速增大一倍时,活塞风速也会增大一倍.3) 车长的变化影响活塞风列车与隧道之间环隙区域的空气流量,当车长越长时,环隙区域的流量也会增大,造成活塞风速的增大;列车表面摩擦系数的增大,活塞风速增大,所以为避免隧道内活塞风数值过大,可在条件允许的范围内尽可能降低列车表面的粗糙度.4) 带风井隧道,活塞风井长度,截面积以及位置的变化对于隧道活塞风速的影响并不大.参考文献：【相关文献】[1]Moreno T,Pérez N,Reche C,et al.Subway platform air quality:assessing the influences of tunnel ventilation,train piston effect and station design[J].Atmospheric Environment,2014,92:461-468.[2]金学易,陈文英.隧道通风及空气动力学[M].北京:中国铁道出版社,1983.(Jin Xue-yi,Chen Wen-ying.Tunnel ventilation and tunnel aerodynamics[M].Beijing:Chinese Railway Press,1983.)[3]王丽慧.地铁活塞风与地铁环控节能[D].上海：同济大学,2007.(Wang Li-hui.The piston action wind and the subway energy saving[D].Shanghai:Tongji University,2007.)[4]Lin C J,Chuah Y K,Liu C W.A study on underground tunnel ventilation for piston effects influenced by draught relief shaft in subway system[J].Applied ThermalEngineering,2008,28(5/6):372-379.[5]Yuan F D,You S J.CFD simulation and optimization of the ventilation for subway side-platform[J].Tunnelling&Underground Space Technology,2007,22(4):474-482.[6]González M L,Vega M G,Oro J M F,et al.Numerical modeling of the piston effect in longitudinal ventilation systems for subway tunnels[J].Tunnelling&Underground Space Technology,2014,40(2):22-37.[7]Juraeva M,Ryu K J,Jeong S H,et al.Effect of guide vanes on recovering uniform flow in a ventilation duct in an existing twin-track subway tunnel[J].Journal of Mechanical Science&Technology,2015,29(1):251-258.[8]Leung A W H,Cheung E K Y.Design of the tunnel ventilation system for the western Harbor crossing[C]//10th International Symposium on Aerodynamics and Ventilation of Vehicle Tunnels.Boston,2000:887-911.[9]Wittig B.Design of a scale model to evaluate the dispersion of biological and chemical agents in a NYC subway station[R].New Yrok:Safety & Security,2011.[10]Transit Development Corporation.Subway environmental designhandbook,vol.II,subway environmental simulation computer program,version 4,part1[M].Washington D C:User’s Manual,1997.[11]王明昇.地下区间联络通道防火门设计探讨[J].铁道工程学报,2013,30(4):116-119. (Wang Ming-sheng.Discussion on design of fire door of underground connection passage[J].Journal of Railway Engineering Society,2013,30(4):116-119.)。

地铁隧道内列车活塞风的计算方法

+λt
l4- 5 D
ρv 2 2
-
ζ5- 6
+λt
l5- 6 D
ρv 2 5- 6 2
-
ζd +λd
ld dd
ρv2d 2
=
p0
(8)
由式(6) 、式(7) 可得
p4 -
p3
=ξ2-
ρv2 52
+ξb
ρv2b 2
+ξc ρ2v2c
(9)
式中 :ξ为计算管段的综合阻力系数 ,含局部阻力和沿
图 3 车速对活塞风量的影响
图 4 隧道长度对活塞风量的影响需要指出的是 ,本文假设计算区段内仅有一列车运行 ,但在实际运营中 ,此种情况仅在第一班或最末班车运行时才可能出现。如图 5 所示 ,若某全速行驶的列车 ,其前、后相邻的列车恰好在前、后方车站停靠 (V0′= 0 ,V 0″= 0) ,由于前、后方列车的阻滞 ,行进中的列车所带动的活塞风大部分由与其相邻的活塞风井进出 ,更远端的隧道、风井分流的部分极小 ,则也与本文中假设的情况比较吻合。
为简化计算模型 ,这里按一个区间内仅有一列车行驶考虑 ,且只考虑计算区段前后各两座活塞风井的作用 ,忽略相邻其他 (前端及后端) 区段及列车的影响 , 如图 1 所示。对这种简化对计算结果带来的影响将在文末讨论。
图 1 地铁隧道内活塞风计算示意图
后面 ;列车尾部在一段时间内驶离形成一段“空穴”,由车尾周围的空气就近补充。在隧道中运行时 ,由于受隧道壁的限制 ,列车前端所排挤开的空气不能全部绕流到车后 ,有相当一部分被推向前方 ; 而列车尾部的 “空穴”也不能由尾部附近的空气及时补充 ,故形成比在半自由空间行驶时更大的尾部负压 ,进而吸引远处的空气流入补充。设列车横断面积为 A0 ,车速为 V 0 , (见图 1) ,在 dt 时间内 ,列车前端推开的空气体积为 A0 V 0 dt ,即列车以 A0 V 0 的体积率推移前端空气。此部分风量分为两部分 ,一部分向前方隧道流动形成活塞风 ,另一部分风量则由列车与隧道壁形成的环形间隙中流向列车后方。设隧道横断面积为 A ,活塞风速为 v ,列车与隧道壁之间环状空间内空气的绝对流速 ( 相对于隧道壁) 为 w ,则向前流动的空气体积为 Av dt ,流向车尾的空气量为 ( A - A0 ) wdt , 根据连续性方程可写出

地铁活塞风的分析计算与有效利用

ｏｔｄｓａｐｉｄｔｕｗａｆｓｕｙｗａｐｌｏａｓｂｙＨＶＡＣｄｓｇｎＢｅｇｅｅｉｎｉｉｎ．Ａｒｆｐａｆｔｅｃｎｔｕｔｏｆｖｎｉｔｎｊｉｄａｔｌｎｏｈｏｓｒｃｉｎｏｅｔｌｉａｏ
地铁活塞风的分析计算与有效利用
任明亮陈超，郭强，杨英霞，康国青，罗海亮 ●
（京工业大学建筑工程学院，北京１０２）北００２
摘要：为了对地铁活塞风有一个比较全面和深入的认识与了解，活塞风的形成机制及其作用对于地铁隧道内的空气流动特性和影响规律进行了分析．以北京正在运营中的某地铁为研究对象，比较了ＳＳ与ＣＤ商业计算软件ＰＥＦＨＯＥＣ（．．）ＮＩＳ３６１的计算结果，两者计算结果具有较好的一致性；ＳＳ软件计算结果与现场实测结果进行了比较，果同样具有较好的一致性．一步将研究将Ｅ结进结果应用于正在设计中的北京某地铁通风空调工程设计，出通过在地铁区间隧道内合理设置活提
ＣＦＤｏｔａｅＰＨＯＥＮＩｓｆｗｒＣＳ（．１）ｗｅｅｃｍｐｒｄｗｈｉｈｓｗｓｗｅｌａｃｒａｃ．ＡｔｔａｅｔｍｅｔＥＳ３６．ｒｏａｅｃｈｏ１ｃｏｄｎｅｈｅｓｍｉｈｅＳ
ＲＥＮｉｇｌａｇ，ＣＨＥＮｈｏ，ＧＵＯＱｉｎ，ＹＮＧｎａ，Ｍｎ —ｉｎＣａａｇＡＹｉｇｘｉ

地铁出入口活塞风有效通风量分析

地铁出入口活塞风有效通风量分析在城市建设中，地铁是现代城市交通中不可或缺的一部分，它不仅能够减少城市交通拥堵，提高城市运行效率，还能便捷市民出行。

然而，在日渐严重的空气污染下，地铁站内的通风工作变得尤为重要。

本文将以地铁出入口活塞风有效通风量为研究对象，探讨其特点及其对地铁通风的影响。

一、地铁出入口活塞风的特点地铁出入口活塞风是指地铁行车过程中，由车厢运动而产生的一种气流，它在地铁的进站口及出站口中的作用较为显著。

活塞风的产生主要是由于车厢在隧道中移动时，挤压了前方气流，形成气压较高区域。

当车厢经过出入口时，压缩气体会形成压缩波，从而形成活塞风，这可使地铁站内湿度、温度、污染物等指标发生变化。

二、地铁出入口活塞风对通风的影响1. 活塞风对地铁站内环境的影响活塞风的产生会对地铁站内的环境产生影响，主要体现在以下几个方面：（1）影响人员出入。

由于活塞风已成为一种重要的地铁安全因素，因此，在地铁站的进出站口处设置了大量的风口和通风设备，也可在一定程度上调整活塞风的作用，以确保地铁站内的空气流通。

（2）影响空气质量。

活塞风会使地铁站内的空气流动加速，从而使空气中的有害物质扩散更加迅速，影响空气质量。

（3）影响舒适度。

由于活塞风会扰动站内空气，使得空气温度、湿度等指标波动，进而影响人员的舒适度。

2. 活塞风对地铁通风的作用活塞风对地铁通风的作用主要表现在以下几个方面：（1）通过活塞风能够加速地铁站内空气的流动，增加通风效果。

（2）对通风设备的配置有一定的要求。

在地铁站的进出站口处配置通风设备，能够形成气流，减小活塞风对地铁通风的影响。

（3）需要加强通风管理。

由于活塞风对地铁站内空气产生影响，因此在地铁站的通风管理上需要加强，在通风时应考虑到活塞风的影响，合理调整通风设备及其运行方式，确保空气质量的合格。

三、地铁出入口活塞风有效通风量的分析为了研究活塞风对地铁通风的作用，我们有必要对地铁出入口活塞风有效通风量进行分析，有效通风量作为地铁通风设计中的重要指标，它对于保障地铁站内空气质量有着重要的意义。

北京地铁列车活塞风的实则与分析

北京地铁列车活塞风的实则与分析FieldtestandanalysisfpistnatinventilatininBEijingundergrundrailaysyste 提要为了研究列车活塞风对地铁热环境的影响，达到有效地利用和控制活塞风，改善地铁热环境状况的目的，对北京地铁列车从起动、加速、等速、减速到停止等各种运行情况进行了实则，总结出地铁隧道内列车活塞风和车站行人出入口处风速的变化规律。

关键词地铁/风速自记仪/红外时间自记仪/列车活塞风AbstratInrdertlearnthrughstudytheinfluenefpistn-atin-induedventilatinntheundergrundtheralenvirnentsastntrlitandiprvetheenvirnent alquality,afieldtestinBeijingundergrundrailaysysteisndutedhenatrainstart,ae lerate,veinnstantspeed,deelerateandhalt.Suarizestheregularityfvariatinsfpis tn-atin-induedventilatininthetunnelandvariatinsfvelityinstatinrridrs.Keyrdsundergru ndrailay,rerdinganeeter,infraredtier,pistn-atin-induedventilatin 1引言北京地铁客流量增加较快，列车密度也随之加大。

列车活塞作用造成的活塞风对地铁热环境的影响愈来愈大。

恰当地利用和控制活塞风，对维持适宜的地铁热环境有很大作用。

国外在这方面的研究大多限于单行隧道内的列车活塞风状况。

对双行隧道且中间隔墙带有卸压孔的列车活塞风的实则研究很少。

对地铁双行隧道内列车活塞内有的进行了实验研究[1]，有的进行了模型试验和模拟计算[2]。

地铁活塞风的分析计算与有效利用

CD
≈
Δp ρ u 2σ
= C D ∞ (1 − β ) 2
2
（4）
将式（3）代入式（4），即可求得活塞风速 uh。式（4）中 L→∞时的地铁列车牵引系数 CD∞可由 SES 软件的使用手册查得。
1.2.2 三维非定常流动计算方法 1）数学物理模型
考虑到地铁隧道内活塞风的运动是一种非常复杂的非定常、不等熵湍流运动[4]，为了比较并确认1.2.1节一维定常流动计算方法的可行性，本节考虑采用三维非定常流动计算方法进
地铁列车在进站或驶离车站过程中所产生的活塞效应及其活塞风，将对地铁隧道热环境有很大的影响。据分析，列车运行过程中产生的热负荷占整个系统空调负荷的 90%，而此热负荷大部分产生于区间隧道内。由于在隧道内的活塞效应产生的活塞风运动，导致了这部分热负荷在整个地铁系统内的快速转移，进而严重影响地铁车站的热湿环境。因此，如何科学合理地计算并评估地铁活塞风的影响，有效控制并利用地铁活塞风是非常重要的。
填补地铁列车尾部移动后形成空间的一部分空气来自环状空间，另一部分空气则来自地铁列
车驶离的车站（见图 1），该部分空气即为“活塞风”，这种现象也被称为“活塞效应”[3]。
驶离 2
车站A
2P
P Pf
1
0 P
2
P
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列车
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隧道
1 前方 1 车站B
L
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图 1 地铁列车在区间隧道内运行过程中的压力分布 Fig.1 Pressure distribution in tunnel when train running
(The college of Architecture and Civil Engineering, Beijing University of Technology, Beijing, 100022 China) Abstract: To understand the piston-effect deeply, analyze on the formation of piston-effect and the air flow characteristics in the subway, the paper takes a operating subway in Beijing as a study object, compared the calculation results of SES and the commercial CFD software PHOENICS（3.6.1）, the two showed well accordance. At the same time the SES results and the field measurement results had been compared, and showed well accordance too. Then apply the result of study to a subway HVAC design in Beijing, a draft plan of the construction of ventilation shaft that could use the piston-effect effectively to reduce the HVAC energy consumption is put forward in the new subway project. Key words: Subway; piston-effect; numerical simulation; filed measurement; optimization

地铁通风空调系统

地铁通风空调系统专业术语：活塞通风：当列车的正面与隧道断面面积之比（称为阻塞比）大于0.4时，由于列车在隧道中高速行驶，如同活塞作用，使列车正面的空气受压，形成正压，列车后面的空气稀薄，形成负压，由此产生空气流动。

利用这种原理通风，称之为活塞效应通风。

活塞风量的大小与列车在隧道内的阻塞比、列车行驶速度、列车行驶空气阻力系数、空气流经隧道的阻力等因素有关。

利用活塞风来冷却隧道，需要与外界有效交换空气，因此对于全部应用活塞风来冷却隧道的系统来说，应计算活塞风井的间距及风赶时井断面授尺寸，使有效换气量达到设计要求。

实验表明：当风井间距小于300m、风道的长度在25m以内、风道面积大于10㎡时，有效换气量较大。

在隧道顶上设风口效果更好。

由于设置许多活塞风井对大多数城市来说都是很难实现的，因此全“活塞通风系统”只有早期地铁应用，现今建设的地铁多设置活塞通风与机械通风的联合系统。

小里程端：大系统：车站公共区通风空调和防排烟系统。

小系统：车站设备及管理用房的通风空调和防排烟系统。

水系统：车站空调冷冻水系统。

地铁通风空调系统制式：根据城市轨道交通隧道通风换气的形式以及隧道与车站站台层的分隔关系，城市轨道交通通风空调系统一般划分为三种制式：开式系统，闭式系统，屏蔽门系统。

1、开式系统：开式系统是应用机械或“活塞效应”的方法使地铁内部与外界交换空气，利用外界空气冷却车站和隧道。

这种系统多用于当地最热月的月平均温度低于25℃且运量较少的地铁系统。

2、闭式系统：闭式系统是一种地下车站内空气与室外空气基本不相连通的方式，即城市轨道交通车站内所有与室外连通的通风井及风门均关闭，夏季车站内采用空调，仅通过风机从室外向车站提供所需空调最小新风量或空调全新风。

区间隧道则借助于列车行驶时的活塞效应将车站空调风携带入区间，由此冷却区间隧道内温度，并在车站两端部设置迂回风通道，以满足闭式运行活塞风泄压要求，线路露出地面的洞口则采用空气幕隔离，防止洞口空气热湿交换。

地铁隧道内列车活塞风的计算方法

可得
程阻力，＋Ａ。＝
Ａ）㈩。譬
式中：０Ａ为环状空间气流沿程阻力系数；１为车头环状
空间进口局部阻力系数；２车尾环状空间出口局部为
：
阻力系数；０环状空间长度，为即列车长度；０环状ｄ为空间水力直径。为计算方便，将１并入Ａ中，、２０令
计，ｉｎｌ＠１６ｃｍｙｉｇｉｏｊａｕ２
式中，为列车阻塞比，Ａ／＝ｎＡ。而环状空间中空气相对列车的流速为
ＵＢＮＲＰＤＲＩＴＡＳＴ５ＲＡＡＩＡＬＲＮＩ５
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由图１４４断面与３— 间气流相对列车运动中 — ３之
的伯努利方程
由式（）式（）６、７可得
ｐｐ缸５２＋一＝
譬（譬９）
Ｐ— ＝＋ —＋１。＋Ｊ４厶ｐ— ＋Ｕ２＋３ — ＩＡ一 — 一０ — 一、）ｎ譬， — 厶
收稿日期：０６－３。１修回日期２０００２００００６－７。７
Ａｄ＝ｖｔＡ— ０ｗｔ０ｔＡｄ＋（Ａ）ｄ则有
Ａ０一Ａｖ一
Ｌ，，、
Байду номын сангаас
作者简介：刘伊江，，男大学本科，程师，事地铁通风与空调设工从
—
—
—
—
—
。
，—
的计算往往依赖于计算机模拟软件（Ｅ、ＴＳＳＳＳＥＳ等）。在国内相关专著或刊物上，虽然针对铁路山岭隧道通风的活塞风计算方法已有一些介绍＿，地铁隧道ｌ但内活塞风的手工计算方法的介绍却并不多见。本文的目的是借鉴山岭隧道活塞风的计算方法，针对地铁隧道的特点，从流体力学的基本原理出发，推导得出简单隧道模型下地铁活塞风的理论计算方法，并定性分析

地铁活塞风相关计算

第一章活塞风的理论基础及风速计算1.1 活塞风的基本概念当列车在隧道中运行时，隧道中的空气被列车带动而顺着列车运行前进的方向流动，这一现象称为列车的活塞作用，所形成的气流称为活塞气流。

列车在空旷的地面上运行时，列车前面的空气可毫无阻挡地被排挤到列车的两侧和上方，然后绕流到列车的后面。

列车在隧道中运行时，由于隧道壁所构成空间的限制，列车所推挤的空气不能全部绕流到列车后方，必然有部分空气会被列车向前推动，排出到隧道出口之外；而列车尾端后方存在着负压涡旋区域，因此也必然会有相应空气经开口被引入到隧道中，由此形成活塞风。

如图2－1。

地铁活塞风的大小与列车在隧道内的阻塞比、列车的行驶速度、列车行驶时的空气阻力、空气与隧道壁面间的摩擦力等因素有关。

隧道壁隧道壁图2-1 活塞风成因示意图1.2 活塞风模型的简化由于地铁隧道中活塞风的影响因素较多且活塞风速的计算复杂，在对计算结果误差影响较小的情况下，本文的计算中对活塞风的简化如下：（1）根据流体力学的基本原理，当气流速度小于音速时，流体密度的变化很小，流体的压缩性可以忽略不计（在标准状况下，如果气流速度不超过60m/s ，则不考虑压缩性所引起的相对误差不大于1％[37]）。

地铁车辆最大行驶速度一般不超过35m/s （126公里/每小时），产生的活塞风速远小于音速，因此在本论文中，如无特殊说明，所进行分析的地铁隧道活塞风气流均认为是不可压缩流体。

（2）根据管内流动的基本性质，当流体的雷诺数Re﹤2000时，管内流动称为层流，粘性力起主要作用，空气横断面上的流速梯度明显。

而当流体的雷诺数Re﹥2000时，管内流动逐渐转化为紊流。

在靠近壁面的一个薄层内，流动仍活塞风基本达到稳定流状态,活塞风压稳定不变,与列车走行位置无关[38~39]相对而言,地铁隧道长度远大于列车长度,故在本论文中,地铁隧道活塞风可按恒定流计算。

（4）为简化计算模型,本文按一个区间内仅有一列车行驶考虑,且只考虑计算区段前后各两座活塞风井的作用,忽略相邻其他(前端及后端) 区段及列车的影响。

单线隧道活塞风计算方法

道空气产生推动作用，车车头处呈现正压，列车尾部分则为负压，
列车在隧道内运行至不同位置时，井内的气流方向会不竖
在这样的压差作用下，部分气体被推出隧道出口，一进入下一车同，当列车经过竖井时，竖井内气流会发生速度从大变小然后又站，部分则从车头经过列车和隧道间的环状空间流到车尾。为从小变大的转向过程。一方便研究做如下假设：１隧道内流场为一维恒定流动；）以下研究中忽略竖井内风量大小的变化过程，分别研究列车只在竖井前和竖井后隧道内运行的工况。对整个隧道列连续性方程：
丁。
Ａ０。一Ａ
一
．
成的气流称为活塞风… 。活塞风的特性是隧道设计的重要参数，且地铁列车在区间隧道中运行时所产生的活塞效应对隧道和站
台内空气的流动特性和空气品质起着重要影响，车在地铁隧道列中高速运行时的活塞效应不仅对隧道内空气的流动特性起着重要影响，而且对列车内的空气品质及地铁站台的通风也会产生比
车的速度为。
在列车运行时，其排开气体的体积一部分从隧道出口排出，
一
部分从列车车头经环状空间流到列车尾部。对竖井左侧隧道
Ａ＝ｖ＋（Ａ）。００ＡＡ— ０收稿日期：０２０－１２１ — ８２作者简介：刘鹏（９６，，１７一）男工程师
单线隧道活塞风计算方法
刘鹏
（山西省建筑设计研究院，山西太原０００）３０１

地铁活塞风相关计算

地铁活塞风相关计算活塞风的理论基础及风速计算1.1 活塞风的基本概念当列车在隧道中运行时，隧道中的空气被列车带动而顺着列车运行前进的方向流动，这一现象称为列车的活塞作用，所形成的气流称为活塞气流。

列车在空旷的地面上运行时，列车前面的空气可毫无阻挡地被排挤到列车的两侧和上方，然后绕流到列车的后面。

如图2－1。

地铁活塞风的大小与列车在隧道内的阻塞比、列车的行驶速度、列车行驶时的空气阻力、空气与隧道壁面间的摩擦力等因素有关。

隧道壁图2-1 活塞风成因示意图1.2 活塞风模型的简化由于地铁隧道中活塞风的影响因素较多且活塞风速的计算复杂，在对计算结果误差影响较小的情况下，本文的计算中对活塞风的简化如下：（1）根据流体力学的基本原理，当气流速度小于音速时，流体密度的变化很小，流体的压缩性可以忽略不计（在标准状况下，如果气流速度不超过60m/s，则不考虑压缩性所引起的相对误差不大于1％）。

地铁车辆最大行驶速度一般不超过35m/s（126公里/每小时），产生的活塞风速远小于音速，因此在本论文中，如无特殊说明，所进行分析的地铁隧道活塞风气流均认为是不可压缩流体。

（2）根据管内流动的基本性质，当流体的雷诺数Re2022年时，管内流动称为层流，粘性力起主要作用，空气横断面上的流速梯度明显。

而当流体的雷诺数Re2022年时，管内流动逐渐转化为紊流。

列车经过某单线无竖井隧道时的活塞风速计算

ｉｔｒｏａｕｎ１．ｈｅｏｉｆｔｅｐｓｏｎｏｌｅｕｅｓａｅｅｅｃｏｈａｃｌｔｇｏｎｅｚｎｔｎｅＴｅｖｌｃｔｏｉｔｎｗｉｄｃｕｄｂｓｄａｎｒｆｒｎｅｆｒｔｅｃｌｕａｉｆｌｙｈｎ
ＨｅＪａｇｏ，ｉｎＺｉｉｉｎｂＢａｈｍｅ，ＷｕＸｉｉｇｐｎ
ＡｂｔａｔＡｃｏｄｎｏｔｅｃｍｐｔｇｔｅｒｆｔｅｕｓｅｄｏｉｏｎ，ｅｖｌｃｔｆｔｅｓｒｃ：ｃｒｉｇｔｈｏｕｉｈｏｙｏｎｔａｙｆｗｐｓｎｗｉｄｔｅｏｉｏｈｎｈｌｔｈｙｐｓｏｎｓｃｍｐｔｄｗｅｔｅｔａｎｒｎｉｇｉｈｉｅｅｔｐａｅｏｅｔｎｅ。ｉｈｉｎｗｉｄｗａｏｕｅｈｎｈｒｉｕｎｎｎｔｅｄｆｒｎｌｃｓｆｔｕｎｌｔｔｅｔｈＷｈ
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列车经过某单线无竖井隧道时的活塞风速计算
同济大学贺江波边志美吴喜平
摘要：采用非恒定流活塞风计算理论，按列车行驶在隧道中的不同位置分四种情况计算活塞
风风速，并通过ＭＡＴＡＬＢ软件进行数值求解。到列车经过某区间隧道时的活塞风速度，地铁环得为
数：为环状空间的沿程阻力系数；；为气流由ｃ２
环状空间流出进入大气的局部阻力系数；ｄ为环
ｃｍｐｔｇｓｆｒｏｕｉｏｔｅＭｎｗａＢｕｒｃｌｅａｕｔｎｏｈｅｏｉｆｔｅｐｓｏｎｓｄｎｏａｎｍｅａｖａｉｆｔｅｖｌｃｔｏｈｉｔｎｗｉｄｗａｏｅｔｉｌｏｙ

隧道通风计算

2.2 风量计算隧道内所需风量按照以下几种计算方法进行计算，并取计算结果的最大值作为供风的标准。

2.2.1 按洞内同时工作的最多人数计算Q2=qmk(m3/min)；q- 每人每分钟呼吸所需空气量q=4m3/min；m- 同时工作人数，正洞取m=50人；k- 风量备用系数，取k=1.2；由此得Q1=qmk=4×50×1.2=240m3/min；2.2.2 按稀释内燃设备废气计算工作面风量Q2=K1K2ΣN内燃机功率使用有效系数K；内燃机功率工作系数K；内燃机功率之和ΣN=623kW；隧道洞内内燃机在出渣时，有ZLC50侧卸式装载机一台〔145KW〕、日立250挖机一台〔功率122〕，以及CQ1261T 自卸汽车4台〔两台满载99KW、两台空载79KW〕。

内燃机每千瓦需要风量3m3/min；Q2=3K1K2ΣN=897m3／min2.2.3 按允许最低平均风速计算Q3=60AV；A- 隧道开挖断面面积，取A=50 m2；V- 允许最小风速，取；Q3=60AV=60×50×0.15=450m3/min；2.2.4 按照爆破后稀释一氧化碳至许可最高浓度计算采用压入式通风：工作面需要风量式中：t- 通风时间，取t=30min；G- 同时爆破炸药用量，按V级围岩考虑，每循环最大进尺取3.5m，正洞炸药用量取kg/m3，则G=50×3.5×=kg；A- 隧道断面积，取A=50m2；L- 掌子面满足下一循环施工的长度，取120m；则采用压入式通风时，工作面需要风量带入公式中：＝488m3/min；取上述四种计算中的最大值作为通风设计量，即风量为稀释内燃设备废气计算工作面风量897，外加人员呼吸风量240合计1137m3/min。

根据施工安排单口掘进最大长度按L=1446m。

风管漏风系数Pc=1／〔1-β〕l ／10 姨姨 0 ，(β，L=2800m)；通风机供风量Q 供=Pc Q4；则Q 供×1137=1842m3/min，取：2000m3/min。

铁路隧道列车活塞风的理论研究与计算方法的探讨

铁路隧道列车活塞风的理论研究与计算方法的探讨
李炎;高孟理;周鸣镝;李建霞
【期刊名称】《铁道学报》
【年(卷),期】2010(032)006
【摘要】随着我国铁路建设的快速发展,隧道列车活塞风的确定具有重要意义.本文从运动列车与隧道气流的功能转换出发,以列车作用段作为活塞风压源,利用流体力
学的基本原理、基本方程和湍流半经验理论,分析、探讨了活塞风压力产生的机理,
构成类别和列车、隧道长度及表面粗糙特性、阻塞比、行车速度等作用条件对活塞风的影响,提出活塞风压力和活塞风速度的计算方法.以实车的隧道空气动力学试验
资料为参照进行对比计算,计算活塞风速度与实测结果较好符合.通过不同隧道长度、不同阻塞比和不同行车速度的系列组合计算,进行无量纲工况的综合分析,得出活塞
风变化的一般特性.活塞风的计算方法和特性为活塞风的充分利用提供了重要依据.【总页数】6页(P140-145)
【作者】李炎;高孟理;周鸣镝;李建霞
【作者单位】兰州交通大学,环境与市政工程学院,甘肃,兰州,730070;兰州交通大学,环境与市政工程学院,甘肃,兰州,730070;兰州市城市建设设计院,甘肃,兰州,730030;兰州交通大学,环境与市政工程学院,甘肃,兰州,730070
【正文语种】中文
【中图分类】U453.5
【相关文献】
1.铁路隧道列车活塞风的简化计算方法* [J], 李炎;周鸣镝;张健
2.地铁隧道内列车活塞风的计算方法 [J], 刘伊江
3.长大铁路隧道列车相向及同向运行时空气阻力的计算方法研究 [J], 史宪明
4.单线双竖井的铁路隧道内列车活塞风的计算方法 [J], 彭劲松
5.高速铁路隧道列车活塞风计算方法 [J], 史宪明
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地铁隧道活塞风的简化计算

关键词：铁隧道活塞风阻力特性风机地中图分类号：４１３文献标识码：Ｕ５．Ａ
地铁列车在区间隧道中运行时，由于有隧道壁的
隧道内无坡度变化，无截面积变化，壁面粗糙度不变。
１１单线无竖井隧道．
内流场应用不可压缩流体的连续性方程。１
后方
正压，车尾部分则为负压。在这样的压差作用下，一部
分气体被推出隧道出口，入下一车站，部分则从车进一
．￡＞＞．
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前方车ｊ
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图１地铁列车在隧道中运行不意
ｐ００＝ｐｙ＋ｐＡ —Ａ）Ａ＂１３Ａ（０整理得
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① 隧道口处风压为当地大气压，隧道内初始速度为０ ② ；
研究整个列车均在隧道内，列车始终匀速前进的工且
（ｏ。一Ａ）（ —Ａ）＝（。一／１一ＯＡｖ／Ａｏ）（ｔ）
铁道建源自筑４１２１０２年第５期
ＲａｌｙＥｎｉｅｉｇｉｗａｇｎｅｒｎ
文章编号：０３１９（０２０ — ０１０１０ —９５２１）５０４ —３
地铁隧道活塞风的简化计算
王峰，耀华胡定科赵，
（．北京工业大学建筑工程学院，京１北１０２２０１４；．燕山大学建筑工程与力学学院，北秦皇岛河０６０）６０４

单线双竖井的铁路隧道内列车活塞风的计算方法

中图分类号：５．Ｕ４９１
文献标志码：Ａ
文章编号：０９２５（０２０．０１０１０．８４２１）５０２—５
列车在无竖井、斜井或横洞的隧道中运行时的活塞作用已有＝ ● ．：的研究，相应的活塞风速计算公式已较充分Ｈ＝在设计上得到广泛的采用．但在有竖井隧道里，现场实测早已发现，当列车在有竖井的隧道内运行时，竖井两边隧道段的活塞风速不同，而且各隧道段的活塞风速又随列车经过竖井与未经过竖井而发生变化．为此，本文试从理论上分析单线双竖井机械通风的隧道列车活塞风计算方法，以供进一步试验观测或设计的参考．
为隧道第２气流分流流入２｝井的局部阻力系数，段 ≠ 竖一为断面５５７７问的热位差．， —与－之
阻力系数，
建立图１譬＋＋十＋譬譬Ｄ譬叭’ （譬（＋ｖ）５９－－一（譬＋一）一￣＝－＋Ｚ譬：譬５譬＋Ａ４＋ｐＰｃＺ９））
ｐ＋
其中，ｋ ’ ＝
＋ｉ，ｋ＝ｆ４３
ｄ
＋１，
ｄ
为隧道第２气流分流流人隧道第３的局部阻力系数；段段
（中国中铁二院工程集团有限责任公司，四川成都６０３）１０１
摘要：针对单线双竖井机械通风的铁路隧道，以流体力学的恒定流理论为计算依据，推导出
在隧道内列车活塞风计算方法．