化工设计大作业(新)
化工设计作业
化工设计作业
设计题目：1、燃料二甲醚工厂设计
2、甲醇工厂设计
3、完成一种绿色化工产品生产装置的设计
一、具体要求
1．总要求
应在国家现行法律、法规、标准、技术规范框架内进行设计和公司组建。
所有数据必须有据可依，项目方案以最终可实施为目的。
2．目标产品
绿色化工产品——目标产品应为华东地区有重大需求的、以天然可再生资源为原料或生产过程绿色化的化学品。
3．工艺流程
工艺流程应包括化学反应、混合物分离、能量交换、流体输送等基本单元。
4．产量
综合考虑产品的社会需求、原料供应等因素，自行确定装置的产量。
5．质量
生产过程所使用的所有原料、辅料、催化剂及所制得的产品的质量均应符合相关国家标准、部颁标准或行业标准。
6．三废排放
达标排放。
7．作品载体
采用Microsoft Office 2003（或以下版本）进行文字、数据文本建档。
采用AutoCAD绘图，图幅根据需要自行选定。
二、工程设计内容
（1）原料选取；
（2）工艺过程设计；
（3）带控制点的工艺流程图；
（4）主生产线设备布置图；
（5）主要设备（任选一台）装配图及设计计算说明书；
（6）物料平衡；
（7）能量平衡。
【清华】化设大作业一
20万吨/年乙二醇项目——市场分析、工艺选择设计团队：组10团队成员：张圣夫、陈其乐、蒋浩、易横一、市场分析乙二醇( EG) 是一种重要的有机化工原料，主要用于生产PET 纤维和防冻剂，此外还可用于不饱和聚酯树脂、润滑剂、增塑剂等，用途十分广泛。
近几年，除了在生产能力以及产量等方面的变化外，世界乙二醇新技术的开发和应用上也取得了长足的进展，一些新技术的应用开发，有利地促进了世界乙二醇及其相关行业的发展。
我国在乙二醇生产能力上有较大的不足，每年需要大量的进口，2000年到2008年我国的乙二醇供给情况如图1所示：图1:2000-2008年我国乙二醇供给情况从图1中可以看出，虽然我国的乙二醇产量在逐年增加，但依然无法满足巨大的市场需求，进口乙二醇的量在逐年增加，自给率呈现出下降的趋势。
再加上国内乙二醇的生产技术基本上被国外垄断，因而开发适合国情的乙二醇生产技术是十分必要的。
乙二醇的价格方面，通过比较最近三个月的乙二醇市场价格，我们得到了图2所示的价格走势：图2: 2012年8、9、10月乙二醇价格走势从图2中可以初步看出，国内乙二醇价格基本保持稳定，在8000元/吨上下波动，结合之前给出的供给需求图线，我们可以合理地推测，国内需求的不断上升、乙二醇自给率的不断降低将使得国内生产的乙二醇价格维持在现有水平左右。
二、工艺选择乙二醇的制备工艺根据原料来源主要可以分为石油路线、非石油路线两种，每种路线又包括多种具体的工艺，下面进行详细的描述。
1.石油路线合成乙二醇石油路线的基本原料是乙烯和氧气，在银催化剂、甲烷或氮气致稳剂、氯化物抑制剂存在条件下，将乙烯直接氧化生成环氧乙烷，然后将环氧乙烷制得乙二醇，具体的工艺又可以分为环氧乙烷直接水合法、环氧乙烷催化水合法、碳酸乙烯酯法，下面予以详述。
1.1环氧乙烷直接水合法环氧乙烷直接水合法是在2.23MPa、190~200℃条件下，在管式反应器中进行如下反应：H2CH2C H2OCH2OHCH2OH生成的乙二醇水溶液中乙二醇质量分数大约在10%左右，同时副产一缩二乙二醇、三缩三乙二醇和多缩聚乙二醇。
哈工大化工原理课程设计大作业
一、设计条件1.处理能力：10.125×104吨/年（年开工天数300天，每天开工24小时）2.操作条件：温度：苯：入口温度：80℃出口温度：40℃水：入口温度：25℃出口温度：30℃（25+5～10℃）允许压力：不大于60KPa3.设备型式：列管式换热器二、设计方案1.估算传热面积，初选换热器型号1)确定出口温度一般来说，设计时冷却水两端温度差可取为5℃～10℃。
缺水地区选用较大的温度差，水资源丰富地区选用较小的温度差。
哈尔滨地处北方，水资源相对缺乏，故选择冷却水较大的温度差10℃，即冷却水的出口温度为35℃。
2)基本物理性质数据冷却介质为循环水，取入口温度为：25℃，出口温度为：35℃苯的定性温度：T m=(80+40)2=60℃水的定性温度：t m=(25+35)2=30℃两流体的温差：T m−t m=60−30=30℃查表，知两流体在定性温度下的物性数据如下：表1. 苯和水在定性温度下的物性数据①苯的质量流量q m1=10.125×104×103300×24=14062.5Kg∕h②热负荷Q=q m1c p1(T1−T2)=14062.53600×1.828×103×(80−40)=2.86×105W③冷却水消耗量q m2=Qc p2(t2−t1)=2.86×105×36004.176×103×(35−25)=2.47×104Kg∕h4)确定流体的流径该设计任务的热流体是苯，冷流体为水，本换热器处理的是两流体均不发生相变的传热过程，为使苯通过壳壁面向空气中散热，提高冷却效果，且水易结垢，令苯走壳程，水走管程。
5)计算平均温度差暂按单壳程、双管程考虑，先求逆流时平均温差。
苯80℃40℃ ∆t1=(T1−t2)=80−35=45℃冷却水35℃25℃∆t2=(T2−t1)=40−25=15℃∆t1∆t2=4515=3>2故∆t m逆=∆t1−∆t2ln∆t1∆t2=(T1−t2)−(T2−t1)ln T1−t2T2−t1=(80−35)−(40−25)ln80−3540−25=27.31计算R和PR=(T1−T2)(t2−t1)=(80−40)(35−25)=4 P=(t2−t1)(T1−t1)=(35−25)（80−25）=0.18由图4-25（a）查得温度校正系数ψ=0.90，又ψ>0.8，故单壳程、双管程可行，其平均温度差如下∆t m=ψ∆t m逆=0.90×27.31=24.579℃6)选取总传热系数，估算传热面积参考表4-7，选用总传热系数K估=500W/(m2∙K)，则A 估=QK估∆t m=2.86×105500×24.579=23.27m27)初选换热器型号由于两流体温差T m−t m=60−30=30℃<50℃，且允许压强降不大于50kPa，故可选择固定管板式换热器。
化工设计作业20191013
化工设计作业1（个人作业）化学工程与工艺2班陈开湟201630364283选题：由硫铁矿制造硫酸1.化工过程化工过程结构分析法分析利用化工过程的组织和设计采用分层次设计方法，下图为生产工艺流程图。
1.1核心层：化学反应过程[1-3]。
化学反应是物质发生化学变化的唯一途径，也是组织工艺过程的基本出发点，是化工过程的核心。
硫铁矿焙烧过程中的化学反应很多，但主要的是二硫化亚铁的燃烧反应。
4FeS2+ 11O2= 2Fe2O3+ 8SO2+790.52千卡(1)3FeS2+ 8O2= Fe3O4+ 6SO2+566千卡(2)炉内过剩空气量较多时，FeS2的燃烧反应主要按式（1）进行，所得矿渣主要成分是Fe2O3、呈红色；过剩空气量较少时，反应则主要按式（2）进行、所得矿渣主要成分是Fe3O4，呈黑色；当空气不足时，不但FeS燃烧不完全，单质硫也不能全部燃烧，到后面设备中冷凝成固体，即产生通常所说的升华硫。
2SO2+O2=2SO3nSO3(g)+H2O(l) = H2SO4+(n-1)SO3+Q从生产上眼球对三氧化硫的吸收要快而完全，不生产获少生产酸雾，因此只有用浓硫酸吸收三氧化硫，才能保证能够得到一定浓度的硫酸成品。
1.2第二层：分离操作系统[2, 5, 4, 6]。
工业原料需要通过分离单元操作使之纯化后进行反应，化学反应后产生的混合物也需要依据组分之间的物性差别进行分离。
1.2.1 原料提纯大型硫铁矿制酸装置全部或部分使用了含水量较高的浮选硫精矿, 有的装置使用经破碎后的3 mm以下的硫铁矿。
由于含水量高对装置内的物料输送和焙烧作业带来不利影响, 因此都使用了大型回转干燥机以烟道气或热空气进行干燥,将硫精矿中的含水质量分数降至8%以下, 使其呈疏松状态, 不致于粘结在设备、溜管、贮存壁上而堵塞输送通道, 保证了连续、均匀给料, 使生产稳定。
最新开发成功的一种间接加热的干燥器,利用蒸汽作为热源干燥硫精砂, 并且已开始用于工业化生产。
化工设计大作业(新)
化工设计大作业设计目的和要求化工设计是把一项化工过程从设想变成现实的一个建设环节，涉及政治、经济、技术；资源、产品、市场、用户、环境；国策、标准、法规；化学、化工、机械、电气、土建、自控、安全卫生、给排水等专业和方方面面，是一门综合性很强的技术科学。
要求综合应用本门课程和有关先修课程所学知识，完成以化工生产装置设计为主的一次设计实践。
使学生掌握化工设计的基本程序和方法,并在查阅技术资料、选用公式和数据、用简洁文字和图表表达设计结果、制图以及计算机辅助计算等能力方面得到一次基本训练，在设计过程中还应培养学生树立正确的设计思想和实事求是、严肃负责的工作作风.帮助学生学会综合运用各种已学过的知识系统地分析问题和解决问题，帮助学生从高等学校走向社会时能适应新的工作岗位的需要，迅速实现从大学生向工程师的转化.2.设计的内容围绕某一典型生产单元的设计为中心，其基本内容为：设计方案简介:对给定或选定的工艺流程、主要设备的型式进行简要的论述.（2)主要设备的工艺设计计算(含计算机辅助计算):物料衡算，能量衡量，工艺参数的选定，设备的结构设计和工艺尺寸的设计计算。
（3)工艺流程图:以单线图的形式绘制，标出主体设备与辅助设备的物料方向，物流量、能流量，主要测量点。
（4).主要设备图：图面应包括设备的主要工艺尺寸，技术特性表和接管表。
(5）。
设计说明书的编写。
设计说明书的内容应包括:设计任务书,目录，设计方案简介，工艺计算及主要设备设计，工艺流程图，主要设备图，设计结果汇总，设计评述,参考文献。
整个设计由论述,计算和图表三个部分组成，论述应该条理清晰,观点明确；计算要求方法正确，计算公式和所有数据必需注明出处；图表应能简要表达计算的结果。
3.设计的进度安排日期内容第三周布置设计题目，安排学生查阅相关文献，了解设计项目的背景、意义及主要生产方法等。
第四、五周对文献中查阅的产品不同生产方法进行分析，确定产品生产方案及绘制工艺框图。
化工设计大作业较容易的题目
化工设计大作业较容易的题目电气自动化技术在火电厂的应用
化工安全管理中存在的问题及应对策略
信息化建设在石油化工行业安全生产管理中的应用
化工生产中存在的安全问题及对策
自动化控制在化工安全生产中的应用
石油化工设备常见腐蚀原因及防腐措施
对氟化工副产盐酸除铁的工艺研究
石油化工设备常见的腐蚀问题及防腐蚀措施
煤化工标准化工作的实践及研究进展
陕西省石油化工研究设计院
石油化工研究院
绿色化工技术在化学工程中的发展策略
石油生产中自动化与节能工艺技术的研究
VR教育带来的传统教育的改革、挑战及对策——以化工机械为例PAD教学模式在化工专业仪器分析课程理实一体教学改革中的应用工程教育专业认证导向下化工原理课程改革与实践
新形势下化工安全类课程教学改革探讨
膜分离技术的研究进展
石油化工安全生产问题与安全生产建设的探究
化工设计过程中管道材料的选用
关于化工压力容器设计及不安全因素的思考
电化学水处理应用技术在化工生产过程中的应用
石油化工安全技术与安全控制方法分析计算机技术在储能系统中的应用研究。
化工设计大作业-2
化⼯设计⼤作业-2化⼯设计课程设计年产180万吨PTA项⽬设计⽬录⽬录 ........................................................................................................................................... - 2 -前⾔........................................................................................................................................... - 4 -第⼀章⼯艺流程设计................................................................................................................ - 5 -1 ⽣产⼯艺流程.................................................................................................................. - 5 -2 ⼯艺流程说明................................................................................................................... - 7 -2.1PX氧化单元........................................................................................................... - 7 -第⼆章反应⼯段塔设计............................................................................................................ - 8 -第三章醋酸分离塔设计.......................................................................................................... - 16 -1.简介................................................................................................................................. - 16 -2.⼯艺流程图..................................................................................................................... - 16 -3.物料衡算......................................................................................................................... - 17 -4.设计结果⼀览表............................................................................................................. - 17 -第四章⼲燥⼯段设计.............................................................................................................. - 18 -1.⼲燥⼯段的设计............................................................................................................. - 18 -第五章全场⾃动设计控制...................................................................................................... - 20 -1控制图（1）................................................................................................................... - 20 -2控制图（2）................................................................................................................... - 20 -第六章⼯⼚平⾯图.................................................................................................................. - 21 -1三维图（1）................................................................................................................... - 21 -2三维图（2）................................................................................................................... - 21 -第七章经济分析...................................................................................................................... - 22 -第⼋章项⽬可⾏性报告.......................................................................................................... - 22 -1.项⽬背景......................................................................................................................... - 22 -1.1项⽬名称.............................................................................................................. - 22 -1.2项⽬拟建地区和地点.......................................................................................... - 22 -1.3项⽬背景简介...................................................................................................... - 23 -10. PX氧化反应过程................................................................................................ - 23 -11. 主要经济技术指标............................................................................................. - 23 -4.项⽬使⽤的专业标准规范............................................................................................. - 23 -5.存在的问题及建议......................................................................................................... - 24 -6. ⽅案构建（PTA⼯艺路线论证）............................................................................... - 24 -7. 项⽬地址选择论证....................................................................................................... - 24 -8. ⽣产⼯⼚技术⽅案....................................................................................................... - 25 -9.车间布置设计................................................................................................................. - 25 -10. 环境保护..................................................................................................................... - 25 -11. 经济技术分析..................................................................................................... - 25 -12. 不确定分析................................................................................................................. - 25 -13. 效益分析..................................................................................................................... - 26 -13.1环境效益............................................................................................................ - 26 -13.2社会效益............................................................................................................ - 26 -第九章结束语.......................................................................................................................... - 26 -前⾔本⽂以180万吨PTA⽣产装置氧化⼯段流程为对象，建⽴了氧化⼯段核⼼流程以及氧化⼯段全流程的严格机理模型。
化工设计作业
化工设计作业
在乙酸松油酯生产过程，来自上一反应器的含酸反应液用真空装置吸入到碱洗罐（为12001500φ⨯的搅拌式反应釜，悬挂在3.2m 平台上）后，用含15%浓度的氢氧化钠水溶液进行洗涤后，放出到下一工序。
氢氧化钠水溶液由碱液储槽（卧式，15003500φ⨯），用一离心泵送至高位计量槽（500700φ⨯）计量后，滴加入碱洗罐对酸液进行洗涤处理后排出。
要求：
① 碱液储槽内残液可放出；
② 离心泵进口管用323φ⨯；仪表连接管用183φ⨯；贮槽放空管用253φ⨯； ③ 其他所有管道用40 3.5φ⨯。
请按要求设计出本工段的带控制点工艺流程图。
（不必画出图例及标题栏） 按上述设计的流程图，在下图所示的厂房内0.00平面和3.20平台上完成设备的平面布置图。
要求按大致比例绘画，不用画辅助用房。
化工设计大作业(课程设计)剖析
化工工艺课程设计任务书设计题目：常压甲醇－水筛板精馏塔的设计设计条件：常压P=1atm（绝压）处理量：20kmol/h进料组成0.2 馏出液组成0.995釜液组成0.005 （以上均为摩尔分率）加料热状况q=1.0塔顶全凝器泡点回流回流比R=(1.1—2.0)R min单板压降≤0.7kPa设计要求：1．撰写一份设计说明书，包括：（1）概述（2）物料衡算（3）热量衡算（4）工艺设计要求（5）工艺条件表2.绘制图纸(1)设备尺寸图(2)管道方位图(3)部分零件结构图一概述1．精馏操作对塔设备的要求和类型㈠对塔设备的要求精馏所进行的是气(汽)、液两相之间的传质，而作为气(汽)、液两相传质所用的塔设备，首先必须要能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以达到较高的传质效率。
但是，为了满足工业生产和需要，塔设备还得具备下列各种基本要求：⑴气(汽)、液处理量大，即生产能力大时，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦液或液泛等破坏操作的现象。
⑵操作稳定，弹性大，即当塔设备的气(汽)、液负荷有较大范围的变动时，仍能在较高的传质效率下进行稳定的操作并应保证长期连续操作所必须具有的可靠性。
⑶流体流动的阻力小，即流体流经塔设备的压力降小，这将大大节省动力消耗，从而降低操作费用。
对于减压精馏操作，过大的压力降还将使整个系统无法维持必要的真空度，最终破坏物系的操作。
⑷结构简单，材料耗用量小，制造和安装容易。
⑸耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。
⑹塔内的滞留量要小。
实际上，任何塔设备都难以满足上述所有要求，且上述要求中有些也是互相矛盾的。
不同的塔型各有某些独特的优点，设计时应根据物系性质和具体要求，抓住主要矛盾，进行选型。
㈡板式塔类型气－液传质设备主要分为板式塔和填料塔两大类。
精馏操作既可采用板式塔，也可采用填料塔，板式塔为逐级接触型气－液传质设备，其种类繁多，根据塔板上气－液接触元件的不同，可分为泡罩塔、浮阀塔、筛板塔、穿流多孔板塔、舌形塔、浮动舌形塔和浮动喷射塔等多种。
化工设计习题及答案打印版
三．名词解释题1.概念设计：概念设计是从工程角度出发进行的一种假想设计。
2. 工艺流程图：把各个生产单元按照肯定的目的要求，有机地组合在一起，形成一个完整的生产工艺过程，并用图形描绘出来，即是工艺流程图。
3.车间厂房安排：是对整个车间各工段、各设施在车间场地范围内，按照它们在生产中和生活中所起的作用进行合理的平面和立面安排。
4.地基：建筑物的下面，支承建筑物重量的全部土壤称为地基。
5.总预备费：总预备费包含根本预备费和涨价预备费两项。
6..根底设计：根底设计是新技术开发的最终成果，它是工程设计的依据。
7.工艺流程设计：工艺流程设计通过工艺流程图的形式，形象地反映了化工生产由原料进入到产品输出的过程。
8.化工设备：化工设备主要指在化工生产中常用的标准和非标准设备。
9. 管道安排：用管道将各工段和各设备连接起来。
称管道安排。
10.设备购置费：设备购置费包含设备原价及运杂费用。
11.概算书：概算书是在初步设计阶段编制的车间投资的大概计算。
12. 工艺流程草图：工艺流程草图是用来表达整个工厂或车间生产流程的图样。
13.车间安排：将各工段与各设备按生产流程在空间上进行组合、安排称车间安排。
14.根底：根底是建筑物的下部结构，埋在地面以下。
15.其他费用：其他费用是指工程费用以外的建设工程必须支出的费用。
1、热：有温度差存在时体系与体系〔或体系与环境〕之间所传递的能量。
2、活塞流型反响器：物料返混为零的反响器。
如管式反响器。
3、管件：管件就是用于在管道系统中改变走向、高度，或改变管径，或引出支管等所使用的管道部件。
4、别离过程：就是将一混合物转变为组成互不相同的两种或几种产品的操作。
5、温-焓图(T-H)：是以温度T为纵轴，以热焓H为横轴的曲线图，它表示了物流的热特性。
6、固定床反响器：是指所用固体催化剂，或固体反响物，固定于反响器中的一类反响器。
7、聚式流态化：在流化床反响器中，固体颗粒在不同程度上成团聚状态。
化工设计大作业
化工设计大作业要求：1、要求在项目中任选一题，成绩作为本课程的平时成绩之一，与考勤成绩共占总成绩的40%，期末考试成绩占总成绩的60%。
2、如有明显的雷同者，相关人员的成绩不超过60分。
3、可手写、可打印，加封皮装订，封皮采用A4纸，封皮包括题目、班级、姓名、学号等基本内容。
一、自由发挥设计题目1、----装置可行性研究报告2、----装置技术经济评价3、----装置----热交换器的工艺设计及选型4、----装置---泵的设计及选型5、----装置---设备（如压力容器、塔器、真空设备等）的机械设计6、----装置精馏（或吸收塔）的工艺设计及计算7、----装置公用系统循环水处理装置工艺设计8、----装置公用系统空气装置工艺设计9、----装置污水处理系统工艺设计10、----装置其他设备的工艺设计（如干燥器、冷凝器、过滤器、蒸发器等）11、----装置的带控制点的工艺流程设计及PID图的绘制12、----装置---压缩机的设计及选型13、----装置----反应器的设计（含工艺及机械设计）14、其它与设计有关的内容（要求有一定的难度）二、具体设计题目1、处理能力19.8×104t/a煤油冷却器的设计操作条件：设计项目：选择适宜的列管式换热器并进行核算。
2、处理能力2.5×104t/a热水冷却器的设计操作条件：设计项目：选择适宜的锯齿形板式换热器并进行核算。
3、NaOH水溶液三效并流加料蒸发装置的设计设计项目：4、KNO3水溶液二效并流加料蒸发装置的设计设计项目：5、苯一氯苯分离过程板式精馏塔设计6、甲醇一水分离过程填料精馏塔设计7、水吸收氨过程填科吸收塔设计其他物性数据可查相关手册。
8、卧式多室流化床干燥装置的设计（一）设计题目：试设计一台卧式多室流化床干燥器，用于干燥颗粒状肥料。
将其含水量从0.04干燥至9、气流和单层流化床联合干燥装置的设计10、混合悬浮混合出料MSMPR冷却结晶器的设计11、联合制碱所用的冷析结晶器的设计12、处理能力2.376×104t/a正戊烷冷凝器的设计13、碳酸丙烯酯脱碳填料塔设计14、水吸收变换气中CO2的填料塔设计。
化工设计个人作业1
题目：用化工过程结构分析法分析硫铁矿制造硫酸，并组合流程，用流程框图表示，用文字说明依据。
制造硫酸的反应方程式为：2223241128FeS O Fe O SO +=+（硫铁矿焙烧） （1） 22322SO O SO +−−−−→钒催化剂 （2）2432H O=H O O S S + （3）下图为制造硫酸的生产工艺流程。
由硫铁矿制造硫酸属于接触法制硫酸。
按反应可以分为三个工艺过程阶段组成，分别为SO 2的合成、SO 2转化为SO 3、SO 3吸收制H 2O 4根据制造硫酸的反应方程式，一般讲整个生产过程分为以下四个工序：1、 焙烧矿石硫铁矿的主要成分为FeS 、FeS2、Fe2O3、Fe3O4和FeO 等。
矿物中还含有铅、镁、钙、钡的碳酸盐，砷、硒、铜、银、金等化合物，矿石经粉碎，在沸腾焙烧炉中焙烧，该炉下部通入空气，炉膛温度680-720℃，炉顶温度900-950℃。
炉气从沸腾炉上部流出进入废热锅炉，回收热量，产生过热水蒸气。
2、 炉气精制炉气被冷却并进入旋风除尘器和电除尘器。
经除尘后，炉气进入净化工段，除去各种杂质。
在冷却塔进一步冷却后，进入洗涤塔。
炉气净化有水洗流程和酸洗流程，水洗流程会产生很多废水。
因此使用稀酸流程，且将稀酸循环使用。
经电除雾器处理后，进入干吸工序，用93%硫酸进一步脱除炉气中的水分。
3、 转化精制后的炉气，借助钒催化剂，利用炉气中剩余的扬起将二氧化硫氧化为三氧化硫。
转化器分四段，前三段转化后，转化率达到93%左右，然后经换热和在第一吸收塔吸收SO 3后，再进入第四段，最终转化率达到99.5%。
4、 吸收炉气经过换热后进入第二吸收塔，在此将SO 3吸收。
用浓硫酸吸收三氧化硫比用水吸收更容易，而且不会产生酸雾。
因此使用浓硫酸来吸收三氧化硫制得商品浓硫酸或发烟浓硫酸。
这套生产工艺流程优点如下：1、沸腾焙烧炉生产能力是机械焙烧炉的2.5倍以上。
对原料的适应性也比机械焙烧炉强。
2、焙烧工序产生的矿渣和从旋风除尘器及电除尘器下来的粉尘，经冷却增湿后送到钢铁厂做原料。
化工系统工程大作业
第一题一管壳式换热器，单壳程、双管程，用渣油预热原油。
渣油的质量流量是 ，入口温度为 ，原油的质量流量是 入口温度为 ，求原油的出口温度，换热器的总传 热系数，传热效率。
换热器的结构参数如下：传热面积 A=130 m2 壳体直径 D=0.7 m管子规格 Φ25×2.5 mm管中心距 P=32 mm ，正方形排列 管长 L=6 m 管程通道截面积 AT=0.0459 m2 壳程通道截面积 AS=0.0525 m2渣油侧的污垢热阻 R 渣油＝0.0005 m2·K/W 原油侧的污垢热阻 R 原油＝0.0001 m2·K/W解：1 初设出口温度Th2或Tc2 。
1）设定热容流率较小一侧流体的出口温度。
∵ Wh = 68250 ㎏/h Wc=175000 ㎏/h 显然： Wh 〈 Wc WhCph 〈 WcCpc即：热流体一侧热容流率较小，所以设热流体一侧出口温度。
2）进一步估算冷流体出口温度Tc2 =Tc1+Wh/Wc （Th1-Th2）=275+68250/175000（382-328.5） =295.9 (℃) 故初设：Th2=328.5(℃) Tc2=295.9(℃) 2 .计算物性参数及传热系数； 1）定性温度：Tmc=（Tc2+Tc1)/2=（295.9+275)/2=285.5(℃) Tmh= (Th2+Th1)/2= (382+328.5)/2=355.25(℃) 2) 计算物性参数:密度、比热、导热系数、粘度。
相对密度D式中 X=1+t/100 ; t －定性温度 ； A 密度：D20－20℃时油品相对密度，D20渣油＝0.919，D20原油＝0.850h kg W h /68250=C T o h 382=h kg Wc /175000=C Tc o 275=5.328)275382(5.03825.0)11(12=--=--=−−→−εεTc Th Th Th )ex p(556.0312.00841.0)(174.0248.0942.02020220X D X XD D X D ---+++=D 1000=ρ855.310015525.41001=+==+=T X T X c hDh=0.6866同理 Dc=0.6227 。
化工设计大作业-电石乙炔法氯乙烯生产工艺设计
电石乙炔法氯乙烯生产工艺设计一、设计来源聚氯乙烯（PVC）作为五大通用塑料之一，应用非常广泛，我国是PVC 生产和消费大国。
PVC 主要由氯乙烯（VCM）聚合得到，经过多年工业生产和工艺改造，现在成熟工艺有电石乙炔法和石油乙烯法，国外主要采用乙烯法，我国由于煤炭和石灰石资源相对丰富，电石乙炔法得以快速发展。
电石乙炔法工艺主要包括乙炔气的发生与精制，含电石制乙炔，乙炔水洗，清净，碱洗；乙炔与氯化氢的合成，含合成工艺过程；合成气的换热、液化与压缩；氯乙烯精馏制备精单体。
二、主要工段介绍及原料、中间产品及产品的技术规格1、乙炔发生岗位（1）任务：负责将电石加入发生器内，与水反应生成粗乙炔气。
（2）生产原理用水与碳化钙（电石）反应制取乙炔，此反应为放热反应，由于工业电石含有杂质，生产出的粗乙炔气中含有硫化氢和磷化氢等有害物质，因此需对粗乙炔气进行清净处理，使乙炔气纯度达到98.5%以上才可供给氯乙烯合成使用。
化学反应原理如下：CaC2+2H2O=C2H2↑+Ca(OH)2↓+130kJ/mol（3）原料、中间产品及产品的技术规格① 3.1电石碳化钙(CaC2)含量不小于66.92%（重量）氧化钙(CaO)含量不大于22.08%（重量）游离碳(C)含量不大于1.00%（重量）氧化镁(MgO)含量不大于0.40%（重量）硫(S)含量不大于0.101%（重量）磷(P)含量不大于0.036%（重量）发气量(20℃，0.1MPa)大于255L/kg②氮气纯度97%以上，含氧小于3%，压力≥0.3MPa2、乙炔清净岗位（1）任务：负责将粗乙炔气冷却至≤10℃，除去粗乙炔气中的水分，用98%的浓硫酸除去粗乙炔气中的S、P杂质，同时负责中和塔的碱循环以及本工段的部分分析项目。
（2）工作原理利用浓硫酸的氧化作用，除去粗乙炔气中的S、P等有害杂质，反应形成的少量SO2在中和塔中除去。
化学反应原理如下：3H2S+H2SO4——→4H2O+4SH2S+H2SO4 ——→S+2H2O+SO2↑（少量）SO2+2H2SO4——→3S+2H2OH3P+2H2SO4——→H3PO4+2H2O+2SH3PO4+3NaOH——→Na3PO4+3H2OSO2+2NaOH——→Na2SO3+H2O（3）乙炔清净岗位原料、中间产品及产品的技术规格硫酸：浓度98%乙炔气：纯度98.5%以上，无S、P，含水＜0.3%氢氧化钠：NaOH含量≥5% Na2CO3含量≤8%3、氯乙烯合成（1）任务：负责将氯化氢、乙炔按一定比例混合并脱水，预热后通过催化合成粗氯乙烯气体，然后，经除汞器、水洗塔、碱洗塔除去微量的HgCl2和过量的氯化氢气体，并产出副产品盐酸。
化工设计课程大作业
化工设计课程大作业2012-04-28目录1、绪论 (2)2、三聚氰胺的性能和用途 (2)2.1用作阻燃剂 (2)2.2 用作改性剂 (2)3、三聚氰胺衍生物及其应用 (3)3.1 三聚氰胺甲醛树脂的改性及其应用 (3)3.2三聚氰胺磷酸盐及其应用 (5)3.3 三聚氰胺氰尿酸盐及其应用 (6)4、三聚氰胺的生产工艺 (6)4.1 低压尿素分解法 (6)4.2中压尿素分解法 (7)4.3高压尿素分解法 (7)4.4常压法 (9)5 、三聚氰胺的生理毒性 (10)5.1三聚氰胺的生理毒 (10)5.2科学认识三聚氰胺 (12)6、三聚氰胺的检测方法 (12)6.1三聚氰胺的传统检测方法 (12)6.2高效液相色谱（HPLC） (12)6.3气相色谱-质谱联用法(GC-MS) (14)6.4 ELISA试剂盒法 (15)6.5 毛细管电泳法 (15)6.6近红外线吸收检测法 (15)6.7 总结 (16)7、结束语 (17)参考文献 (18)三聚氰胺的生产工艺1、绪论三聚氰胺是一种重要的氮杂环有机化工原料，具有无毒、耐热、阻燃、耐弧、绝缘性好、易于着色等特性[1]。
纯三聚氰胺可作阻燃剂，也可作酚醛树脂、脲醛树脂的改性剂，其最主要的用途是作为生产三聚氰胺甲醛树脂的原料。
三聚氰胺主要用来与甲醛缩合，生成三聚氰胺树脂，该树脂属于热固性树脂，具有耐热，耐老化，耐酸碱，阻燃、电器性能好，以及强度高，外观光泽好等优点，使用相当广泛，其主要用途在于涂料、装饰板、层压板、模塑料、粘合剂、纤维及纸张处理剂、农药中间体和建筑用防水剂及防渗剂等。
通过改性手段，可制得具有阻燃特性的三聚氰胺衍生物，此类阻燃剂具有无卤、低烟、对热和光稳定等优点，在防火涂料、阻燃塑料、防火板材及其他阻燃材料中有着广泛的应用[2]。
目前，国内从事三聚氰胺生产的企业很多，产量供大于求，因此以三聚氰胺为原料开发具有特殊功能的化工产品有着广阔的发展前景。
2022年化工设计作业
原创不容易，【关注】店铺，不迷路！设计任务书一、设计目的化肥要走复合化的道路，复合肥的各种养分，按照作物的需要进行配方生产，可满足测土配方施肥的要求，提高化肥的利用率。
通过年产5万吨复合肥工艺设计，让学生对工艺设计进行实战训练，熟悉主要的设计过程及设计方法，提高学生的工程设计能力。
本项目的目标是为企业设计一座‘年产5万吨高浓度复合肥生成车间’。
二、设计基础条件1、原料氮肥：尿素，含氮46%，氯化铵，含氮24%；磷肥：过磷酸钙，钙镁磷肥，含五氧化二磷均为15%；磷酸一铵含五氧化二磷均为45%，含N10%。
钾肥：氯化钾，含氧化钾60%，硫酸钾含氧化钾50%燃料：无烟煤水：外部共给，至界区内；蒸汽：外部共给，至界区内；电：外部共给，至界区内；2、产品产品方案：N-P2O5-K2O:15-15-15为设计基础。
3、生产方法：原料全部破碎，计算机自动配料，混合后，采用滚筒加蒸汽造粒，滚筒干燥机，滚筒冷却机，筛分后，自动包装，非成品破碎后返回造粒。
具体工艺流程和设备的选用查资料。
4、设计原则原料和产品机械运送，原料采用电子秤计量，产品自动包装。
自动化水平一般，运行可靠，生产灵活。
5、生产规模50000吨/年高浓度复合肥。
6、环境要求尽量采取可行的措施减少系统对环境的不利影响，并对排出的污染物提出合理的治理方案。
7、三班工作制，每年300天8、原料和成品库存均按10天计。
9、经济分析(可以参考以下价格数据)1）304不锈钢设备：36000元/t2）中低压（≤4MPa）碳钢设备：11000元/t3）高压碳钢设备价格：15000元/t4）低压蒸汽(0.8MPa)：200元/t5）中压蒸汽（4MPa）：300元/t6）电：0.6元/kWS-Word编辑，保存为DOC格式；图纸用AutoCAD绘制。
【素材积累】辛弃疾忧国忧民辛弃疾曾写《美芹十论》献给宋孝宗。
论文前三篇详细分析了北方人民对女真统治者的怨恨，以及女真统治集团内部的尖锐矛盾。
化工过程分析与综合大作业
化工过程分析与综合大作业姓名：班级：化工1101学号：大作业（一）精馏塔三对角矩阵法模拟计算一．模型建立精馏塔模型二．计算框图1．泡点计算框图输入：j p ,ij xj n =设定温度初值：j T计算：ij K =f(j p ,j T ,i,j x )计算：ij y计算∑=-=ε1ijn yfn=n+1'1/n n n j n j f f T T -=+NYjij ij ij j T K y x p 、、、、输出：Stop610-<ε2．三对角矩阵法计算框图、、、、、、、、输入：f f f fij j N N R D P T Z F 1=k计算初值：ij j x T 、jij ij ij T K y x 、、、计算：jj ij j j V L H h H 、、、、三对角矩阵计算ij xi,j i,jx /x ∑k=k+1YYStop计算收敛判据Tε输出：、、、ij ij ij K y x j T 、j j V L 、j VL 、ε< 0.18三．计算步骤给定设计变量进料组成：乙醛，乙醚，乙醇，水R=5; %回流比N=16; %塔内实际板数D=2.53; %塔顶采出F=zeros(N+2); %含冷凝器与再沸器的每块理论板进料F(7)=100; %只有在第6块进料，进料量为100Kmol/hZ=zeros(4,18);Z(:,7)=[0.01 0.015 0.05 0.925]; %进料组成PF=101.325KP %进料压力TF=95+273.15 %进料温度，K1．给定各塔板上的压力P（j）2．程序：Pmin=101.3;Pmax=110;for j=1:N+2P0(j)=Pmin+(Pmax-Pmin)/(N+1)*(j-1);%线性赋值Endresult：塔板数冷凝器 2 3 4 5 6 7(进料) 8 9初始压101.3000 101.8118 102.3235 102.8353 103.3471 103.8588 104.3706 104.8824 105.3941 力P0（KP）塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器初始压105.9059 106.4176 106.9294 107.4412 107.9529 108.4647 108.9765 109.4882 110.0000 力P0（KP）3．给定液相组成X（i，j）程序：x=[0.4 0.58 0.01 0.01;0 0 0.05 0.95];for i=1:4for j=1:N+2X(i,j)=x(1,i)+(x(2,i)-x(1,i))/(N+1)*(j-1);endendresult：塔板数冷凝器2 3 4 5 6 7（进料）8 9X（乙醛）0.4000 0.3765 0.3529 0.3294 0.3059 0.2824 0.2588 0.2353 0.2118 X（乙醚）0.5800 0.5459 0.5118 0.4776 0.4435 0.4094 0.3753 0.3412 0.3071 X（乙醇）0.0100 0.0124 0.0147 0.0171 0.0194 0.0218 0.0241 0.0265 0.0288 X（水）0.0100 0.0653 0.1206 0.1759 0.2312 0.2865 0.3418 0.3971 0.4524 塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器X（乙醛）0.1882 0.1647 0.1412 0.1176 0.0941 0.0706 0.0471 0.0235 0X（乙醚）0.2729 0.2388 0.2047 0.1706 0.1365 0.1024 0.0682 0.0341 -0.0000 X（乙醇）0.0312 0.0335 0.0359 0.0382 0.0406 0.0429 0.0453 0.0476 0.0500 X（水）0.5076 0.5629 0.6182 0.6735 0.7288 0.7841 0.8394 0.8947 0.95004．赋初值T0（j）程序：A=[16.02 15.916 18.9119 18.3036];B=[2465.6 2447.36 3803.98 3816.4];C=[-37.15 -41.95 -41.68 -46.13];Tb=B./(A-log(760))-C;Tmax=max(Tb);Tmin=min(Tb);for m=1:N+2T0(m)=Tmin+(Tmax-Tmin)/(N+1)*(m-1);Endresult：塔板数冷凝器 2 3 4 5 6 7(进料) 8 9初始温299.8200 304.1335 308.4469 312.7604 317.0738 321.3873 325.7007 330.0142 334.3276 度T0（K）塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器初始温338.6411 342.9545 347.2680 351.5814 355.8949 360.2083 360.2083 368.8352 373.1487 度T0（K）5．平衡常数K（i，j）的计算（1）计算威尔逊系数a（i，m，j）程序：function a=aa(T0)g=[1,0.007445,2.7459,0.3721;1.9197,1,0.3446,0.1270;0.6656,0.8856,1,1.8071;1.3838,0.4304,0.4741,1]; %修正威尔逊配偶系数m/kmolvmc=[0.157,0.17,0.16692,0.063494]; % 临界体积3zc=[0.2274,0.2744,0.2482,0.2609]; %压缩因子tc=[461,400.05,516.25,647.35]; %临界温度，Kfor j=1:18for i=1:4vm(i,j)=vmc(i)*zc(i)^((1-T0(j)/tc(i))^0.2857);endendfor j=1:18for i=1:4for m=1:4a(i,m,j)=(vm(m,j)/vm(i,j))*(exp(-(g(i,m)-g(i,i))/8.3145/T0(j))); %威尔逊系数endendend(2) γ(i,j)及K(i,j)的计算程序：N=16;a=aa(T0); %调用威尔逊系数for j=1:N+2for i=1:4rr=0;for m=1:4rr=rr+a(m,i,j)*X(m,j)/(sum(a(m,:,j).*(X(:,j))'));endr(i,j)=exp(1-log(sum(a(i,:,j).*(X(:,j))'))-rr); %计算活度系数endendfor j=1:N+2for i=1:4p0(i,j)=exp(A(i)-B(i)/(T0(j)+C(i)));%计算泡点K(i,j)=r(i,j)*p0(i,j)/(P0(j)/101.3*760);%计算Kendendresult：塔板数冷凝器 2 3 4 5 6 7（进料）8 9K（乙醛）0.6509 0.7502 0.8603 0.9819 1.1156 1.2621 1.4218 1.5953 1.7831 K（乙醚）0.3226 0.3706 0.4232 0.4805 0.5427 0.6097 0.6814 0.7575 0.8379 K（乙醇）0.0508 0.0642 0.0806 0.1004 0.1241 0.1525 0.1861 0.2257 0.2721K（水）0.0340 0.0435 0.0552 0.0695 0.0868 0.1077 0.1328 0.1626 0.1978 塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器K（乙醛） 1.9856 2.2031 2.4361 2.6846 2.9490 3.2292 3.5253 3.8371 4.1647 K（乙醚）0.9219 1.0090 1.0984 1.1890 1.2795 1.3680 1.4523 1.5294 1.5953 K（乙醇）0.3263 0.3891 0.4615 0.5448 0.6400 0.7485 0.8715 1.0105 1.1671 K（水）0.2393 0.2878 0.3443 0.4097 0.4852 0.5718 0.6708 0.7836 0.91146．newton 迭代求y（i，j），K（i，j），T（j）（1）编写f（T）程序：function y=fnq(T0,X)N=16;A=[17.135 16.36 18.912 18.304];B=[2845.3 2176.8 3804 3816.4];C=[-22.067 -24.673 -41.68 -46.13];Pmin=101.3;Pmax=110;for j=1:N+2P0(j)=Pmin+(Pmax-Pmin)/(N+1)*(j-1);enda=aa(T0); %调用aa，求威尔逊数for j=1:N+2for i=1:4rr=0;for m=1:4rr=rr+a(m,i,j)*X(m,j)/(sum(a(m,:,j).*(X(:,j))'));endr(i,j)=exp(1-log(sum(a(i,:,j).*(X(:,j))'))-rr); %求活度系数endendfor j=1:N+2for i=1:4p0(i,j)=exp(A(i)-B(i)/(T0(j)+C(i)));%求泡点K(i,j)=r(i,j)*p0(i,j)/(P0(j)/101.3*760);%求相平衡系数endendfor j=1:N+2y(j)=sum(K(:,j).*X(:,j))-1;%f（T）end（2）编写f’(T)程序：function y=dfnq(t,X)N=16;A=[16.02 15.916 18.9119 18.3036];B=[2465.6 2447.36 3803.98 3816.4];C=[-37.15 -41.95 -41.68 -46.13];syms t1 t2 t3 t4 t5 t6 t7 t8 t9 t10 t11 t12 t13 t14 t15 t16 t17 t18T0=[t1 t2 t3 t4 t5 t6 t7 t8 t9 t10 t11 t12 t13 t14 t15 t16 t17 t18];g=[1,0.007445,2.7459,0.3721;1.9197,1,0.3446,0.1270;0.6656,0.8856,1,1.8071;1.3838,0.4304,0.47 41,1];vmc=[0.157,0.17,0.16692,0.063494];zc=[0.2274,0.2744,0.2482,0.2609];tc=[461,400.05,516.25,647.35];for j=1:18for i=1:4vm(i,j)=vmc(i)*zc(i)^((1-T0(j)/tc(i))^0.2857);endendfor j=1:18for i=1:4for m=1:4a(i,m,j)=(vm(m,j)/vm(i,j))*(exp(-(g(i,m)-g(i,i))/8.3145/T0(j)));endendendPmin=101.3;Pmax=110;for j=1:N+2P0(j)=Pmin+(Pmax-Pmin)/(N+1)*(j-1);endfor j=1:N+2for i=1:4rr=0;for m=1:4rr=rr+a(m,i,j)*X(m,j)/(sum(a(m,:,j).*(X(:,j))'));endr(i,j)=exp(1-log(sum(a(i,:,j).*(X(:,j))'))-rr);endendfor j=1:N+2for i=1:4p0(i,j)=exp(A(i)-B(i)/(T0(j)+C(i)));DK(i,j)=diff(r(i,j)*p0(i,j)/(P0(j)/101.3*760),T0(j));endendt1=t(1);t2=t(2);t3=t(3);t4=t(4);t5=t(5);t6=t(6);t7=t(7);t8=t(8);t9=t(9);t10=t(10);t11=t(11);t12=t(12);t13=t(13);t14=t(14);t15=t(15);t16=t(16);t17=t(17);t18=t(18); for j=1:18for i=1:4ddk(i,j)=eval(DK(i,j));endendfor j=1:N+2y(j)=sum(ddk(:,j).*X(:,j));end（3）编写newton主程序function tt=niudun(T0,X)eps=1.e-4;%精度maxcnt=10000;%迭代最大次数cnt=0;%cnt为迭代次数for i=1:18%求解18次while cnt<maxcnt%maxcnt为最大迭代次数f=fnq(T0,X);%求函数值df=dfnq(T0,X);%求导数值t(i)=T0(i)-f(i)/df(i);%newton迭代if(abs(t(i)-T0(i))<eps)%规定精度break;endT0(i)=t(i);cnt=cnt+1;endif cnt==maxcnttt(i).jieguo=bushoulian;elsett(i).jieguo=t(i);endtt(i).cishu=cnt;end输入初始温度T0，初始X（i，j）result：（1）T0（j）塔板数冷凝器 2 3 4 5 6 7(进料) 8 9初始压299.0075 300.6543 302.2994 303.9470 305.6017 307.2689 308.9558 310.6717 312.4294 力P0（KP）塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器初始压314.2474 316.1539 318.1940 320.4457 323.0560 326.3387 331.1008 340.1879 373.9640 力P0（KP）（2）Y（i，j）塔板数冷凝器 2 3 4 5 6 7（进料）8 9 Y（乙醛）0.3937 0.4315 0.4683 0.5031 0.5346 0.5613 0.5816 0.5938 0.5958 Y（乙醚）0.4675 0.5086 0.5473 0.5819 0.6107 0.6320 0.6438 0.6441 0.6311 Y（乙醇）0.0009 0.0013 0.0020 0.0029 0.0041 0.0056 0.0076 0.0101 0.0131 Y（水）0.0002 0.0019 0.0045 0.0085 0.0142 0.0224 0.0338 0.0494 0.0704 塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器Y（乙醛）0.5859 0.5621 0.5227 0.4666 0.3937 0.3050 0.2043 0.0986 0 Y（乙醚）0.6032 0.5593 0.4992 0.4238 0.3360 0.2406 0.1456 0.0614 0 Y（乙醇）0.0168 0.0211 0.0262 0.0318 0.0378 0.0438 0.0491 0.0528 0.0533 Y（水）0.0982 0.1348 0.1825 0.2438 0.3220 0.4206 0.5434 0.6934 0.8715 （3）K（i，j）塔板数冷凝器 2 3 4 5 6 7（进料）8 9K（乙醛）0.9841 1.1460 1.3268 1.5273 1.7477 1.9879 2.2472 2.5235 2.8137 K（乙醚）0.8060 0.9318 1.0694 1.2182 1.3770 1.5437 1.7154 1.8878 2.0553 K（乙醇）0.0851 0.1083 0.1364 0.1705 0.2112 0.2594 0.3158 0.3810 0.4554 K（水）0.0220 0.0287 0.0373 0.0481 0.0615 0.0783 0.0989 0.1244 0.1555塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器K（乙醛） 3.1125 3.4125 3.7023 3.9663 4.1826 4.3211 4.3416 4.1926 3.8128 K（乙醚） 2.2099 2.3419 2.4386 2.4845 2.4618 2.3509 2.1338 1.7998 1.3573 K（乙醇）0.5389 0.6307 0.7291 0.8308 0.9303 1.0191 1.0845 1.1080 1.0657 K（水）0.1935 0.2395 0.2951 0.3620 0.4418 0.5364 0.6473 0.7751 0.91746．焓值计算程序：Z=[0.01,0.015,0.05,0.925];TF=95+273.15; %进料组成，进料温度HLcoef=[0,0,0,0;-273.2,170.7,0,0;-277.63,106.52,165.7,575.3;-283.56,75.296,0,0];%液相焓系数HVcoef=[-166.36,62.8,31.05,121.457;0,0,0,0;-235.31,71.1,20.694,205.38;-241.825,30.12,11.30,0]%气相焓系数;for j=1:N+2for i=1：4L(i,j)=HLcoef(i,1)+HLcoef(i,2)*(1.e-3)*((T0(j)-298.15))+HLcoef(i,3)*((T0(j)-298.15)^2)*(1.e-6) /2+HLcoef(i,4)*((T0(j)-298.15)^3)*(1.e-9)/3; %纯组分液相焓计算HV(i,j)=HVcoef(i,1)+HVcoef(i,2)*(1.e-3)*((T0(j)-298.15))+HVcoef(i,3)*((T0(j)-298.15)^2)*(1.e -6)/2+HVcoef(i,4)*((T0(j)-298.15)^3)*(1.e-9)/3; %纯组分气相焓计算if j==7Hf(i,j)=HLcoef(i,1)+HLcoef(i,2)*(1.e-3)*((TF-298.15))+HLcoef(i,3)*((TF-298.15)^2)*1.e-6/2+H Lcoef(i,4)*((TF-298.15)^3)*(1.e-9)/3; %纯组分进料焓值elseHf(i,j)=0;endendH(j)=sum(HL(:,j).*X(:,j)) %混合液相焓h(j)=sum(HV(:,j).*Y(:,j)); %混合气相焓endHFF=sum(Hf(:,7).*Z');HF=zeros(1,18);HF(7)=HFF;%混合进料焓Result：（1）液相焓塔板数冷凝器 2 3 4 5 6 7(进料) 8 9H（KJ/mol）163.8995 170.4845 177.0816 183.6908 190.3121 196.9453 203.5906 210.2478 216.9170 塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器H（KJ/mol）223.5981 230.2911 236.9959 243.7126 250.4410 257.1812 263.9331 270.6967 277.4720(2)气相焓塔板数冷凝器 2 3 4 5 6 7(进料) 8 9h（KJ/mol）65.7005 72.3813 79.1590 85.9539 92.6853 99.2780 105.6703 111.8252 117.7466 塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器h（KJ/mol）123.4989 129.2358 135.2358 141.9501 150.0610 160.5479 174.7426 194.3139 221.0031 （3）进料焓塔板数冷凝器 2 3 4 5 6 7(进料) 8 9 HF（KJ/mol）0 0 0 0 0 0 -274.4300 0 0 塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器HF（KJ/mol）0 0 0 0 0 0 0 0 07．气液相流量分布程序：function [x,y]=funlv(HF,H,h)syms l1 l2 l3 l4 l5 l6 l7 l8 l9 l10 l11 l12 l13 l14 l15 l16 l17 l18;syms v1 v2 v3 v4 v5 v6 v7 v8 v9 v10 v11 v12 v13 v14 v15 v16 v17 v18;L=[l1 l2 l3 l4 l5 l6 l7 l8 l9 l10 l11 l12 l13 l14 l15 l16 l17 l18];V=[v1 v2 v3 v4 v5 v6 v7 v8 v9 v10 v11 v12 v13 v14 v15 v16 v17 v18];R=5;N=16;D=2.53;F=zeros(N+2);F(7)=100;Z=zeros(4,18);Z(:,7)=[0.01 0.015 0.05 0.925];qc=V(2)*(h(2)-H(1));qr=L(18)*H(18)+V(18)*h(18)-L(17)*H(17);Q=[qc,0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 qr];for j=1:18if j==1e(1)=1*V(j);%方程1e(2)=R*D-L(1);%方程2endif j>=2&j<=17e(j+1)=L(j)+V(j)-(V(j+1)+L(j-1))-F(j);%18e(j+17)=L(j-1)*H(j-1)-V(j)*h(j)-L(j)*H(j)+V(j+1)*h(j+1)+F(j)*HF(j)-Q(j);%34 endif j==18e(35)=100-L(N+2)-D;%35e(36)=L(N+1)-V(N+2)-L(N+2);%36endends=solve(e(1),e(2),e(3),e(4),e(5),e(6),e(7),e(8),e(9),e(10)...,e(11),e(12),e(13),e(14),e(15),e(16),e(17),e(18),e(19),e(20)...,e(21),e(22),e(23),e(24),e(25),e(26),e(27),e(28),e(29),e(30)...,e(31),e(32),e(33),e(34),e(35),e(36));y=eval(cat(1,s.v1,s.v2,s.v3,s.v4,s.v5,s.v6,s.v7,s.v8,s.v9,s.v10,s.v11,s.v12,s.v13,s.v14,s.v15,s.v16,s.v17,s.v18));x=eval(cat(1,s.l1,s.l2,s.l3,s.l4,s.l5,s.l6,s.l7,s.l8,s.l9,s.l10,s.l11,s.l12,s.l13,s.l14,s.l15,s.l16,s.l17,s.l18));result：（1）液相流量塔板数冷凝器 2 3 4 5 6 7(进料) 8 9L(Kmol/h) 12.6500 11.8565 11.1836 10.6141 10.1373 9.7477 168.5350 161.1218 154.6641 塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器L(Kmol/h) 149.1512 144.6467 141.3276 139.5606 140.0308 143.8795 152.1340 160.4078 97.4700(2)气相流量塔板数冷凝器 2 3 4 5 6 7(进料) 8 9V(Kmol/h) 0 15.1800 14.3865 13.7136 13.1441 12.6673 12.2777 71.0650 63.6518 塔板数10 11 12 13 14 15 16 17 再沸器V(Kmol/h) 57.1941 51.6812 47.1767 43.8576 42.0906 42.5608 46.4095 54.6640 62.93788．编写三对角矩阵程序：function X=sanduijiao(L,V,K)N=16;A=zeros(4,N+2);B=zeros(4,N+2);C=zeros(4,N+2);D=zeros(4,N+2);triM=zeros(18,18,4);Z=zeros(4,18);Z(:,7)=[0.01 0.015 0.05 0.925];F=zeros(N+2);F(7)=100;for j=1:18 %计算三对角矩阵中的元素if j==1A(:,1)=0;for i=1:4B(i,1)=-V(1)*K(i,1)+L(1);C(i,1)=V(2)*K(i,2);endD(:,1)=0;endif 2<=j&j<=(N+1)A(:,j)=L(j-1);for i=1:4B(i,j)=-V(j)*K(i,j)-L(j);C(i,j)=V(j+1)*K(i,j);D(i,j)=-F(j)*Z(i,j);endendif j==18A(:,j)=L(j-1);for i=1:4B(i,j)=-(L(j)+V(j)*K(i,j));endC(:,j)=0;D(:,j)=0;endendfor j=1:N+2%构造三对角矩阵if(j>1)triM(j,j-1,:)=A(:,j);endtriM(j,j,:)=B(:,j);if(j<N+2)triM(j,j+1,:)=C(:,j);endendfor i=1:4X(i,:)=(triM(:,:,i)\(D(i,:))')';endresult：X（i，j）塔板乙醛乙醚乙醇水冷凝器0.0036 -0.0029 -0.0000 -0.00002 0.0025 0.0024 0.0000 0.00003 0.0070 0.0071 0.0000 0.00004 0.0100 0.0110 0.0003 0.00015 0.0120 0.0141 0.0015 0.00246 0.0132 0.0163 0.0076 0.04017 0.0140 0.0179 0.0327 0.56538 0.0122 0.0171 0.0339 0.58989 0.0104 0.0163 0.0350 0.612610 0.0086 0.0156 0.0359 0.633011 0.0070 0.0151 0.0366 0.650012 0.0056 0.0149 0.0370 0.662313 0.0043 0.0152 0.0372 0.668014 0.0032 0.0160 0.0371 0.665415 0.0023 0.0170 0.0372 0.654716 0.0014 0.0174 0.0373 0.642417 0.0008 0.0166 0.0367 0.6384 再沸器0.0004 0.0144 0.0347 0.64039．计算收敛判据程序：for j=1:18s=s+(T(cnt,j)-T(cnt-1,j))^2;end10．圆整X程序：function x=yuanzheng(X)for j=1:18for i=1:4x(i,j)=X(i,j)/sum(X(:,j));endend11．一次圆整不能满足规定精度，所以迭代计算程序：function x=yuanzheng(X)for j=1:18for i=1:4x(i,j)=X(i,j)/sum(X(:,j));endendresult：板数乙醛乙醚乙醇水液相负荷L(kmol/h)汽相负荷V(kmol/h)乙醛乙醚乙醇水塔板温度T（K）X1 X2 X3 X4 K1 K2 K3 K4冷凝器0.40020.59970.00000.000112.6500 0 1.03591.00820.01870.0706299.00751 0.4082 0.58960.00000.0022 12.6768 15.18001.05521.09490.02180.0730 300.65432 0.4078 0.58660.00000.0056 12.7036 15.20681.07611.19340.02550.0756 302.29943 0.4045 0.56590.00010.0295 12.7302 15.23361.09891.30580.02990.0783 303.94704 0.3553 0.48320.00170.1598 12.7570 15.26021.12411.43560.03510.0811 305.60175 0.1889 0.25110.01380.5461 12.7834 15.28701.15211.58690.04120.0841 307.2689进料6 0.04580.05990.04420.8502 112.9185 15.31341.18371.76550.04840.0874 308.95587 0.0355 0.03040.04630.8878 112.9617 15.44851.21971.97960.05690.0910 310.67178 0.0274 0.01450.04760.9105 113.0048 15.49171.26152.24060.06720.0949 312.42949 0.0211 0.00650.04830.9241 113.0482 15.53481.31132.56570.07950.0993 314.247410 0.0162 0.00270.04880.9323 113.0916 15.57821.3722.98160.09450.1044 316.153911 0.0124 0.00110.04910.9375 113.1343 15.62161.4493.53210.1130.1106 318.194012 0.0094 0.00040.04920.9410 113.1775 15.66431.55134.29460.13660.1183 320.445713 0.0071 0.00010.04910.9437 113.2199 15.70751.69675.41940.16800.1288 323.056014 0.0053 0.00000.04870.9459 113.2631 15.74991.92527.24240.21340.1449 326.338715 0.0039 0.00000.04810.9480 113.3061 15.79312.347110.69400.29070.1747 331.100816 0.0028 0.00000.04700.9502 113.3487 15.83613.413619.59860.47930.2550 340.1879再沸器0.00230.00000.04600.9517 97.4700 15.878710.244378.68231.99020.9479 373.9640三．所用公式（查找的除课本以外的附加公式）1 泡点计算.ijiiij CTBAp+-=ln2 相平衡常数计算jijijijijij ppxyKγ==3 活度系数计算∑∑∑===--=NkNjjkjkkiNjjijixxx111)ln(1lnλλλγ4 威尔逊配偶系数计算)(,,e x pRTggVViiijLimLjmij--=λ5 摩尔体积的计算2857.0)1(,,cT T cc m L im Z V V-⨯=6 液相焓，气相焓，进料焓计算ij i ijj y HH ∑==1ij i ij j x h h ∑==1Fi i Fi F zHH ∑==1大作业（二）管壳换热器无相变传热模拟计算实例matlab程序clccleara=130;%传热面积ds=0.7;%壳体直径d=0.02;%管子内径l=6;%管长at=0.0438;%管程通道截面积as=0.0525;%壳程通道截面积wh=68250;%渣油质量流量,kg/hwc=175000;%原油质量流量，kg/hth1=382;%渣油入口温度tc1=275;%原油入口温度np=2;%管程nb=19;%壳程挡板数ri=0.0005;%渣油侧，管内侧热阻ro=0.0001;%原油侧，管外侧热阻th20=300 %渣油出口温度初值i=1;fprintf('试差计算开始...')while 1%原油和渣油物理性质计算tmh=(th20+th1)/2;%渣油定性温度d20h=0.919;%渣油20℃相对密度kh=12.5;%渣油特性因数cph=((0.7072+0.000551*d20h)*tmh-0.318*d20h)*(0.055*kh+0.35)*4.18;%渣油比定压热容%求解冷端即原油的出口温度tc20.因与cpc与tc20有关，化成一元二次方程d20c=0.850;%原油20℃相对密度kc=12.5;%原油特性因数p=[(0.7072+0.000511*d20c)/2 -0.318*d20c -((0.7072+0.000511*d20c)/2*tc1^2-0.318*d20c*tc1+wh*cph*(th1-th20)/(wc*(0.055*kc+0.35)*4.18))];%一元二次方程系数矩阵t=roots(p);%解有关tc20的一元二次方程tc20=t(t>0);fprintf('原油出口温度tc20= %8.2f\n',tc20)tmc=(tc20+tc1)/2;%原油定性温度cpc=((0.7072+0.000551*d20c)*tmc-0.318*d20c)*(0.055*kc+0.35)*4.18;%原油比定压热容fprintf('比定压比热容cph= %8.2f\n \tcpc= %8.2f\n',cph,cpc)%相对密度计算xh=1+tmh/100;dh=0.942+0.248*xh+0.174*d20h^2+0.0841/(xh*d20h)-0.312*xh/d20h-0.556*exp(-xh);%渣油相对密度xc=1+tmc/100;dc=0.942+0.248*xc+0.174*d20c^2+0.0841/(xc*d20c)-0.312*xc/d20c-0.556*exp(-xc);%原油相对密度fprintf('相对密度dh= %2.4f\n \tdc= %2.4f\n',dh,dc)%l表示热导率lh=0.4213*(1-0.00054*tmh)/d20h;%渣油热导率lc=0.4213*(1-0.00054*tmc)/d20c;%原油热导率fprintf('热导率lh= %2.4f\n \tlc= %2.4f\n',lh,lc)%关于运动粘度的计算t1=50;t2=100;v1h=1500;v2h=120;%渣油分别在50℃、100℃下的运动黏度v1c=90;v2c=13;%原油分别在50℃、100℃下的运动黏度bh=log(log(v1h+1.22)/log(v2h+1.22))/log((t1+273)/(t2+273));ah=log(log(v1h+1.22))-bh*log(t1+273);vh=exp(exp(ah+bh*log(tmh+273)))-1.22;%渣油运动黏度bc=log(log(v1c+1.22)/log(v2c+1.22))/log((t1+273)/(t2+273));ac=log(log(v1c+1.22))-bc*log(t1+273);vc=exp(exp(ac+bc*log(tmc+273)))-1.22;%原油运动黏度%黏度y是运动黏度与密度的乘积yh=dh*vh;%渣油黏度yc=dc*vh;%原油黏度fprintf('黏度yh= %2.4f\n \tyc= %2.4f\n',yh,yc)%hi,管内传热系数计算%现在是渣油即热流体走管程，内表面壁温twhuh=wh/(at*dh*1000*3600/2);%质量流量换算reh=dh*1000*d*uh*10^4/yh;%渣油雷诺数prh=cph*(yh*10^-4)/lh;%渣油普朗特数nuh=0.023*reh^0.8*prh^0.33;%渣油努塞尔数qh=wh*cph*(th1-th20);hi=nuh*lh/d;%管内传热系数，未考虑壁温影响twh=tmh+qh/(hi*a*3600);j=0;while 1vwh=exp(exp(ah+bh*log(twh+273)))-1.22;%内表面为twh的运动黏度ywh=dh*vwh;%内表面为tw的黏度hiw=hi*(yh/ywh)^0.14;twhi=tmh+qh/(hiw*a*3600);if abs(twhi-twh)<0.0001breakelsetwh=twhi;j=j+1;endendfprintf('通过计算壁温twh、传热系数hi、迭代次数j分别是twh= %2.4f\n \thi= %2.4f\n \t j= %d\n',twh,hiw,j)%ho,管外传热系数计算%现在是原油即冷流体走壳程，外表面壁温twcuc=wc/(as*ds*1000*3600);%质量流量换算rec=dc*1000*ds*uc*10^4/yc;%原油雷诺数prc=cpc*(yc*10^-4)/lc;%油普朗特数nuc=0.023*rec^0.55*prc^0.33;%原油努塞尔数qc=wc*cpc*(tc20-tc1);ho=nuc*lc/ds;%管外传热系数，未考虑壁温影响ao=a*1.5625;%考虑管子厚度，管外传热面积twc=tmc+qc/(ho*ao*3600);k=0;while 1vwc=exp(exp(ac+bc*log(twc+273)))-1.22;%内表面为twh的运动黏度ywc=dc*vwc;%内表面为tw的黏度how=ho*(yh/ywh)^0.14;twci=tmc-qc/(how*ao*3600);if abs(twci-twc)<0.0001breakelsetwc=twci;k=k+1;endendfprintf('通过计算壁温twc、传热系数ho、迭代次数k分别是twc= %2.4f\n \tho= %2.4f\n \t k= %d\n',twc,how,k)%传热系数kn=(1/hi+ri)*1.5625+(1/ho+ro);K=1/n;fprintf('传热系数K=%2.4f\n',K)%用传热效率x和传热单元数ntu计算出口温度c=[wc*cpc wh*cph];cmin=min(c);cmax=max(c);ntu=k*a/cmin;m=ntu*sqrt(1+(cmin/cmax)^2);x=2/((1+cmin/cmax)+sqrt(1+cmin/cmax)*(1+exp(-m))/(1-exp(-m)));rc=cmin/cmax;%热容流率比if cmin==wc*cpc %冷流体即原油热容流率为（wcp)min时tc2=tc1+x*(th1-tc1);th2=th1-rc*(tc2-tc1);elseth2=th1-x*(th1-tc1);tc2=tc1+rc*(th1-th2);endfprintf('th2= %2.4f\n\ttc2= %2.4f\n',th2,th1)if abs(tc2-tc20)<0.01breakelseth20=th2i=i+1endend%管程流体阻力pt计算gi=wh/(3600*at);%质量流速fsi=1.5;%结垢校正系数if reh<10^5fi=0.4513*reh^-0.2663;elsefi=0.2864*reh^-0.2258;endpt=(fi*l/d+4)*gi^2*np*fsi/(2*10^3*dh);fprintf('管程流体阻力pt= %2.4f\n',pt)%壳程流动阻力ps计算fso=0.15;%结垢校正系数de=0.027;%根据《化工原理》介绍我国制造浮头式换热器，中心距取32mm,管子排列是正方形fse=10;%壳程入口导流阻力系数go=wc/(3600*as);%质量流量if rec<150fo=120*rec^-0.993;elseif rec>1500fo=0.7664*rec^-0.0854;elsefo=10*(15.312/(log(rec))^4.735-0.44);endps=(ds*(nb+1)*fo*fso/de+fse)*go^2/(2*10^3*dc);fprintf('管程流体阻力ps= %2.4f\n',ps)。
化工产品设计作业
化学产品设计课程大作业题目：低甲醛释放胶粘剂——脲醛树脂的改性研究学号：姓名：班级：化工10011.背景及设计标准1.1背景介绍改革开放以来, 随着城乡人民生活水平的不断提高, 建筑装饰业不断升温, 各种建筑装饰材料应运而生。
而在众多的装饰材料中, 建筑涂料以其特有的优势, 占有举足轻重的地位, 具有强劲的竞争力。
建筑涂料离不开粘合剂。
目前市场上使用的聚乙烯醇107 胶、改性淀粉、改性纤维素涂料因有毒、有害、质量低劣；溶剂型建筑胶粘剂如环氧树脂、丙烯酸酯类、聚醋酸乙烯酯等品种, 其强度高、耐水性好, 但会污染环境、有毒、易燃，国家已禁止生产和使用。
随着环保、低碳的理念渐入人心，人们开始更加重视环保问题。
在工程胶粘剂市场上，对产品的环保要求也越来越严格，工程胶粘剂生产商们都在积极寻找发展之路，努力研发、发展低毒和无毒的环保型胶粘剂。
中国工程胶粘剂工业必须重点发展环保型产品。
从使用环境、居住环境、地球环境及资源等方面的要求来看，发展环保型工程胶粘剂是大势所趋。
1.2设计标准室内甲醛污染环境成为严重的社会问题，成为人类隐形杀手之一，近年来各国环保意识以及健康意识日益增强，逐步制订甲醛释放限量日趋严厉的环保法规，降低室内家具装修甲醛释放量成为现代化建筑设计行业一个热点话题。
环保建筑板材与低甲醛释放建筑胶粘剂成为目前人民追求的建筑装修对象。
本次设计标准是：生产一种成本低廉、工艺简单、强度高、耐水性、耐热、耐腐蚀性能良好及较高的粘结强度的建筑胶粘剂，并且对环境无毒无害，保证最低的甲醛释放量。
2.我国建筑胶粘剂使用现状及对比我国传统胶粘剂市场中使用最多的建筑胶粘剂有聚乙烯醇缩甲醛胶粘剂（即107胶），水性聚氨酯胶粘剂，溶剂型建筑胶粘剂如环氧树脂、丙烯酸、聚醋酸乙烯，传统脲醛树脂胶粘剂等等。
聚乙烯醇缩甲醛胶粘剂以其低廉的成本、很好的施工性能和适当的粘结性能，因此曾在建筑装饰工程中得到了广泛的应用, 被称为建筑上的“万能胶”。
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化工设计大作业
设计目的和要求
化工设计是把一项化工过程从设想变成现实的一个建设环节，涉及政治、经济、技术；资源、产品、市场、用户、环境；国策、标准、法规；化学、化工、机械、电气、土建、自控、安全卫生、给排水等专业和方方面面，是一门综合性很强的技术科学。
要求综合应用本门课程和有关先修课程所学知识，完成以化工生产装置设计为主的一次设计实践。
使学生掌握化工设计的基本程序和方法，并在查阅技术资料、选用公式和数据、用简洁文字和图表表达设计结果、制图以及计算机辅助计算等能力方面得到一次基本训练，在设计过程中还应培养学生树立正确的设计思想和实事求是、严肃负责的工作作风。
帮助学生学会综合运用各种已学过的知识系统地分析问题和解决问题，帮助学生从高等学校走向社会时能适应新的工作岗位的需要，迅速实现从大学生向工程师的转化。
2.设计的内容
围绕某一典型生产单元的设计为中心，其基本内容为：
设计方案简介：对给定或选定的工艺流程、主要设备的型式进行简要的论述。
(2)主要设备的工艺设计计算(含计算机辅助计算)：物料衡算，能量衡量，工艺参数的选定，设备的结构设计和工艺尺寸的设计计算。
(3)工艺流程图：以单线图的形式绘制，标出主体设备与辅助设备的物料方向，物流量、能流量，主要测量点。
(4).主要设备图：图面应包括设备的主要工艺尺寸，技术特性表和接管表。
(5).设计说明书的编写。
设计说明书的内容应包括：设计任务书，目录，设计方案简介，工艺计算及主要设备设计，工艺流程图，主要设备图，设计结果汇总，设计评述，参考文献。
整个设计由论述，计算和图表三个部分组成，论述应该条理清晰，观点明确；计算要求方法正确，计算公式和所有数据必需注明出处；图表应能简要表达计算的结果。
3.设计的进度安排
日期
内容
第三周
布置设计题目，安排学生查阅相关文献，了解设计项目的背景、意义及主要生产方法等。
第四、五周
对文献中查阅的产品不同生产方法进行分析，确定产品生产方案及绘制工艺框图。
第六周、第七周
以给定的原料进料量、产品指标及能量利用指标等为条件进行物料衡算、能量衡算及主要设
备的计算。
第八周
对主要工艺设备进行选型、确定设备材料，绘制主要设备图。
第九周
结合物料及能量衡算结果，设备选型结果对工艺流程图进行完善，绘制带控制点的工艺流程图。
第十周
完成设计说明书及相关图、表
4．设计基本要求
通过课程设计学生应在下列几个方面得到较好的培养和训练：
查阅资料，选用公式和搜集数据的能力。
正确选用设计参数，树立从技术上可行和经济上合理两方面考虑的工程观点，同时还需考虑到操作维修的方便和环境保护的要求。
正确、迅速地进行工程计算。
掌握化工设计的基本程序和方法，学会用简洁的文字和适当的图表表示自己的设计思想。
在下述题目中任选一题（或也可自行选择选择常规大宗化学品，对其生产工艺进行初步设计），成绩作为本课程的平时成绩之一，与考勤成绩共占总成绩的30%，期末考试成绩占总成绩的70%。
如有明显的雷同者，相关人员的成绩不超过60分。
格式要求（参照安徽理工大学本科毕业设计说明书要求）
设计题目：
1.年产***吨丙烯腈合成工段的工艺设计
设计条件：生产能力：年产5000t、4000t、3000t丙烯腈
按年工作日300天
丙烯腈损失率3.1％
设计裕量6％计算
原料组成：液态丙烯原料含丙烯85％（mol)，丙烷15％(mol)；液态氨原料含氨100％。
工段产品为丙烯腈水溶液，含丙烯腈约1.8％(wt)
2.煤气净化工艺设计与优化——低温甲醇洗
设计条件：针对100吨、90吨、80吨甲醇生产净化工段选择低温甲醇洗工艺进行设计
变换气：CO2浓度32.1%，CO浓度19.02%，H2S浓度0.23%，H2浓度46.02%。
甲醇合成气：CO2浓度≤1.8～3.0%（mol），总硫＜0.1ppm(mol)。
放空尾气：几乎无硫，主要为CO2和N2。
酸性气体：主要由CO2和H2S组成。
甲醇水分离塔排放废水组成：甲醇含量≤0.5%（wt）
3. 年产***吨合成氨合成工段设计
设计条件：
产量：30万吨/a 、20万吨/a、10万吨/a液氨
放空气（惰性气Ar +CH4 ）：17%
原料：新鲜补充气N2 24%，H2 74.5 %，Ar 0.3%，CH4 1.2%合成塔进出口氨浓度：2.5%，13.2%
放空气:（惰性气Ar +CH4 ）～17%
合成塔操作压力32 MPa （绝压）
精练气温度40℃
水冷器出口气体温度35 ℃
循环机进出口压差1.47MPa
年工作日310 d
计算基准生产1t氨。