冷热油交替输送管道安全停输时间计算

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热油管线的停输温降和安全停输时间的计算

热油管线的停输温降和安全停输时间的计算
王漱芳
【期刊名称】《油气储运》
【年(卷),期】1990(9)3
【摘要】本文用三种计算方法研究了埋地和架空管线中多含蜡原油管道停输后的温降,并与现场实测结果作了初步比较。

在此分析基础上,推荐了安全停输时间的估算方法。

【总页数】7页(P9-15)
【关键词】热油;管道输送;停输;温降;安全
【作者】王漱芳
【作者单位】中国石油天然气总公司管道科学研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TE832.4
【相关文献】
1.冷热油交替输送管道安全停输时间计算 [J], 周诗岽;吴明
2.埋地热油管道安全停输时间近似计算方法 [J], 李小玲;田西宁
3.用预测-校正法计算埋地热油管道停输时的轴向温降 [J], 谢英;袁宗明;刘坤
4.埋地热油管道安全停输时间计算方法及其影响因素 [J], 罗丹;汪敏;肖金华;吴玉国
5.基于焓温法的石克管线停输温降三维数值模拟 [J], 李庆杰;李媛媛;陈慧萍
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输油管道设计与管理3——【输油管道设计与管理】

7
（三）热油管道的启动方法
1、冷管直接启动将热油直接输入温度等于管线埋深处自然地温的冷管道，靠油流降温放热来加热周围土壤。这样，最先进入管道的油流在输送过程中一直与冷管壁接触，散热量大，当管道较长时，油温很快降至接近自然地温，远低于凝固点。通常把这一段称为冷油头。冷油头散失的热量主要用于加热钢管及部分防腐层。冷油头中，有相当长的一段油流温度接近或低于凝固点，油头在管内凝结，使输送时的摩阻急剧升高，以至于会超出泵和管道强度的允许范围。因此只有当管道距离短，投油时地温高，并能保证大排量输送情况下，才能采用冷管直接启动。对于长输管道，当地温接近凝固点时，也可采用冷管直接启动。
12
热油管道的启动投产
冷管道的热水预热过程就是周围土壤温度场的建立过程，也就是周围土壤的蓄热过程，也是土壤热阻不断增大、管道热损失不断减少的过程。如果按TR、TZ及Q由轴向温降公式推算管路的总传热系数K，将表现为K 值的不断下降。显然按稳定传热公式计算的K值，不能反映不稳定传热过程中油管的散热特性。但在还未建立正确的算法前，工程上仍沿用上述K值来分析启动过程，在输量和起点温度恒定的情况下，上述K值能大
ht
21
各层内外侧的温度可由温度分布公式得到
Tx,
y T0
qL
4t
ln
y0 y0
y2 y2
x2 x2
y0
ht2
D 2
2
, qL
KD
Байду номын сангаас
Ty
T0
由下式可求得每层(圆环内)的稳定蓄热量：
n
q tctVi (Tmi T0 ) i 1
22
热油管道的启动投产
式中：q—( ht－R )环形土壤每米稳定蓄热量，kJ/m ρt—土壤的密度，kg/m3 Vi—第i层环状土层的体积，m3 Tm、T0—第i环平均温度、自然地温，℃

01第一章管道输油常用公式

管道输油常用公式一、压力与扬程换算 P=H γ×10-6式中，P-压力，兆帕（MPa ） H-扬程，米（m ）γ-液体重度，牛顿/米3 （N/m 3） 1公斤/厘米2=0.098兆帕二、出站压力管道输油一般在紊流光滑区，此时： Q 1.75ν0.25P C =（0.0246 L ＋ΔZ ）γ×10-6＋P J D n 4.75式中：P C -出站压力，兆帕 Q-管输量，米3/秒ν-油品粘度，米2/秒，1厘沱=10-6米2/秒 D n -管道内径，米 L-站间距，米ΔZ-本站与下站阀室标高差，米 γ-油品重度，牛顿/米 3 P J -本站进泵余压，兆帕三、输油量36.72N ηВηJQ = × ΔP式中，Q-输油量，米3/时N-电机输入功率，千瓦（kW ） ηВ-输油泵效率ηJ -电机功率ΔP-出口压力与进泵压差，兆帕 ΔP=P C - P J 。

或四、输油管道当量管内径()4.751L0.25ν0.02464.75n DZ Δ610γPΔQ ⎥⎦⎤⎢⎣⎡--⨯=式中各符号含义见前五、假塑性流体管路压降式中，P- 管路压降，兆帕 D n - 管内径，米 L- 管段长，米K- 油品粘度系数，毫帕.秒n （mPas n ） 1公斤秒n /秒2=9800毫帕. 秒n n- 流变行为指数ｖ- 流速，米/秒管输送原油在不同温度下的n 、k 值（1986年10月取样）大庆油（秦皇岛取样）六、非牛顿启动压力4LR y P =D n式中， P – 启动压力，兆帕 L – 管段长，米 D n – 管内径，米R y – 油品启动时该油品温度下的屈服值（静剪切应力），兆帕 1公斤/ 米2=9800兆帕七、管道翻越点如下式成立，则翻越点存在：75.41Z 610P L 25.075.1Q 0246.0n D ⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡∆--⨯γ∆ν=910nD n D v 8nn 41n 3LK 4P -⨯+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⎪⎭⎫ ⎝⎛iL 3+（Z 3+Z 1）>iL+（Z 2-Z 1）式中， i- 水力坡降 L- 站间距离L 3- 由出站到翻越点的距离，米 Z 1 – 本站阀室标高，米 Z 2- 下站阀室标高，米 Z 3- 翻越点的管道标高，米八、稳定运行管道的总传热系数 GC t H - t 0 K = LnπDL t K - t 0式中，K- 管道稳定状况下的总传热系数，瓦/米2度（W/m 2℃） G- 输油量，公斤/秒（kg/℃） C- 原油比热容，焦/公斤度（Jkg/℃） t H -本站出站温度，℃ t K -下站进站温度，℃ t 0- 管道地温，℃1大卡/米2时℃=1.163瓦/米2℃ 1大卡/公斤℃=4.187×103 焦/公斤 ℃ 九、进站温度式中，e=2.71828，其它符号见前。

埋地管道原油停输时间的计算

埋地管道原油停输时间的计算王琪;马贵阳;付丽【摘要】在建立埋地输油管道周围土壤温度场的物理模型时,大多认为温度分布是关于管道中心对称的,因此只考虑对称的一侧,且都为二维计算,简体化了很多方面,这样的考虑是不精确的.结合横向,纵向建立了三维运算模型,使土壤温度场的模拟更接近现实,模拟的结果更加精确.【期刊名称】《当代化工》【年(卷),期】2010(039)004【总页数】3页(P433-435)【关键词】埋地管道;土壤温度场;停输;数值计算【作者】王琪;马贵阳;付丽【作者单位】广东石油化工学院,广东茂名525000;辽宁石油化工大学,辽宁抚顺113001;辽宁石油化工大学,辽宁抚顺113001【正文语种】中文【中图分类】TE832石油作为一个国家的血液，多采用管道输送，而为了降低粘度，减少摩阻损失和防止凝管，加热输送是国内埋地长输管道的主要输送方式，且长输管道大多采用埋地敷设。

但由于受自然环境、人为因素破坏及输送工艺变化等的影响，不可避免的发生停输事故。

在停输过程中，当管内油品温度降低到一定值后，可能造成凝管事故，给管道再启动带来极大困难。

因此，准确计算出管道的停输降温及允许停输时间，对指导油田的输油生产、管道安全运行和节能降耗具有重要意义[1-6]。

研究输油管道非稳态热力过程的关键是分析管道周围土壤温度场分布。

1.1 计算步骤由于管内油品的温降是由管内油品和周围土壤温度场相互影响的，所以研究停输时油品的温降必须知道停输时土壤温度场的情况，所以首先我先通过用有限元的方法编辑三维温度场的模拟程序，计算出输油稳定时土壤温度场的情况，然后再在这个基础上再编辑程序模拟出管内油温的变化，找出温降最大的断面和停输时间。

1.2 数学模型及计算结果分析本文根据三维非线性热传导方程,利用传热模型，采用有限单元法，受大气温度季节性变化影响的原油管道土壤温度场进行了数值计算。

导热方程：某热油管道管径Φ=529 mm，埋地深度H=1.53 m，土壤的导热系数λ1=1.512 W/（m2·℃），土壤的导温系数a=0.002 5 m2/h，土壤表面对大气的放热系数αk=17.5 W/(m2·℃)，管内油品与管外壁土壤间的当量换热系数αh=117W/(m2·℃)，初始油温Tw=52℃，土壤初始温度T0=10℃，计算下边界温度为8℃，地面空气温度Tk=-20℃，平均流量为325 m/h，油品凝点为27℃。

输油管线停输期间开泵顶管时间周期的确定

问周期。但由于输送高凝点油品管线的工况比较
复杂，种经验做法一是很难避免凝管发生；这二是
即便未发生凝管事故，是通过缩短开泵顶管时也间周期，加顶管频次来实现，费了能源，损增浪磨了设备，加了生产事故率。增本文以厂际之间输送焦化柴油管线为例．运
王立志
（中国石油抚顺石化舟０司，辽宁抚顺１０８１０）３
摘
要：对于间断性输送高凝点石油产品，在停输时间较长的情况下，为避免油品凝结．定时开需
泵进行顶管。为减少操作频次，约能量消耗，节通过对管线油品温降的计算和分析．以比较精确地测可算出输油管线温降规律．从而确定停输期间开泵顶管的时间周期，为生产实际提供理论依据。关键词：管线；温降；顶管；周期文献标识码：Ａ文章编号：１７ — ４０２０）１０２０６１０６（０２０ — ２ — ３中圈分类号：Ｔ８２９Ｅ３．
温．
一
＝２３；７＋
５ｈ而计算结果显示，输后１油品才会凝，停３ｈ后结．以在此条件下．所将开泵顶管的时间周期定为１左右比较合适；０ｈ
２计算过程
以石油一厂、油二厂到石油三厂的两条焦石
化柴油管线为倒进行实际测算。一厂、厂为三二厂输送焦化柴油作为加氢原料。根据生产需要，
这两条管线要进行间断性输送，输时间不确定，停

输油管道安全停输时间的计算方法

第３卷第７（０２７集输处理）１期２１．）（０
输油管道安全停输时间的计算方法
纪庆国大庆油田储运销售分公司
摘要：计算管道安全停输时间需要确定管道的最低允许启动温度，该温度决定了再启动过
程所需要的启动压力，它受制于由管道承压和输油泵的工作特性所决定的最大启动压力，所
计算管道安全停输时间需要确定管道的最低允输油管道站场设有首站、中间站及末站，各管段参
数见表１。
表１输油管道各管段参数
管称站商ｍＩｈＩ壁，最大允许操程Ｔ街ｍｍ理ｍｆ／Ｐａ＂１厨蜘ｎＭａＭ￣
＇
首站一中间站中间站一末站
３．９５４．４７
００
２９１５６１．．２９１５６１．．
２１．２１．
６３．６３．
将该输油管道全年１个月的气温按照季节分２成４，结合考虑不同月份管道埋深处的地温，取组每组中管道埋深地温最低的月份作为计算温度。整
５６
第３卷第７（０２７集输处理）１期２１．）（０
表４中间站一末站生产运行统计参数
见压力的时间有所不同，管道启动后约０１距首．ｈ
站２ｍ处才见压力。由于启动过程中需要克服原０ｋ
油与管壁的摩擦，以及破坏胶凝原油的结构等，需

埋地热油管道安全停输时间计算方法及其影响因素

埋地热油管道安全停输时间计算方法及其影响因素
罗丹，汪敏，肖金华。，吴玉国
（１．辽宁石油化工大学石油天然气工程学院，辽宁抚顺１１３００１；２．中国石油天然气管道工程有限公司，河北廊坊０６５０００；３．中国石油天然气管道通信电力工程总公司，河北廊坊０６５０００）
文献标识码：Ａ文章编号：１６７１ — ０４６０（２０１４）１０ — ２１３７ — ０３中图分类号：ＴＥ８３２
ＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＭｅｔｈｏｄｓａｎｄＩｎｆｌｕｅｎｃｅＦａｃｔｏｒｓｏｆｔｈｅＭａｘｉｍｕｍＡｌｌｏｗａｂｌｅＴｉｍｅｏｆＳｈｕｔｄｏｗｎｆｏｒＢＵｒｉｅｄＨｅａｔｅｄＰｉｐｅｌｉｎｅｓ
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｎｏｗａｄａｙｓ．ｈｅａｔｉｎｇｒｔａｎｓｐｏ￣ｍｅｔｈｏｄｆｏｒｈｉｇｈｐｏｕｒｐｏｉｎｔａｎｄｖｉｓｃｏｕｓＯｉ１ｉｓｍａｉｎｌｙａｎｄｗｉｄｅｌｙｕｓｅｄ．Ｂｕｔｉｆｔｉｍｅｏｆｓｈｕｔｄｏｗｎｉｓｔｏｏｌｏｎｇ，ｐｉｐｅｌｉｎｅｓｏｌｉｄｉｉｆｃａｔｉｏｎａｃｃｉｄｅｎｔｉｓｐｏｓｓｉｂｌｙｃａｕｓｅｄ．Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ．ｉｔｉｓｎｅｃｅｓｓａｒｙｔｏｒｅｓｅａｒｃｈ

含蜡原油管道安全停输时间的确定

含蜡原油管道安全停输时间的确定
谢依杨
【期刊名称】《油气储运》
【年(卷),期】2001(20)8
【摘要】管道输送高凝高粘原油是一个复杂的工艺问题,根据原油的特性,应运用一些专门的技术方法[1～3]来解决.但对于含蜡原油,主要还是采用加热输送. 当管道突然停输时[4],管内原油经过与周围环境的热交换,会逐步冷却下来.在这种情况下,高凝高粘原油会快速析出蜡、沥青和焦油,在温度降幅较大时,还会析出并凝结成坚硬的蜡. 结蜡沿管长和周长方向上的厚度是不一样的.通常,管拱顶的温度变化比管底剧烈,所以沿管拱顶的蜡壳比管底厚得多.
【总页数】2页(P22-23)
【关键词】含蜡原油;输油管道;停输时间确定方法;数学模型
【作者】谢依杨
【作者单位】江苏石油勘探局外事办
【正文语种】中文
【中图分类】TE832.3;TE88
【相关文献】
1.含蜡原油管道最大安全停输时间分析 [J], 王军;
2.原油管道安全停输时间影响因素分析 [J], 徐双友;刘斌
3.基于可靠性的含蜡原油管道停输再启动安全性评价方法 [J], 张劲军;宇波;于鹏飞;
韩东旭
4.基于可靠性的含蜡原油管道停输再启动安全性评价方法 [J], 张劲军;宇波;于鹏飞;韩东旭;
5.含蜡原油管道停输再启动的安全性问题 [J], 许康;张劲军;尚孟平;李群海;苗玉忠因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

原油顺序输送管道安全停输时间研究

模型构成。
油油品物性较好，可实现常温输送，而国产原油凝固点较高，需要加热输送，国产原油与进口原油的顺序输送是一个冷原油差温顺序输送过程 ¨ 。在原油差温顺序输送过程中，受出站温度交替变化的影响，管道沿线的油流温度、土壤温度场及其蓄热量始终处于交变状态，原油进站温度具有一定幅度的周期性波动。因此，原油差温顺序输送管道的安全停输时间与停输初始时刻管道温度场尤其是土壤蓄热量有关，即使在同一工况下，停输时机不同也可能导致管道的安全停输时间不同。合理确定冷热原油交替输送过程的安全停输时间，对制定再启动
方案和停输检修计划具有重要的指导意义。对于输
１建立数学模型
在建立模型的过程中，假设前后输送的２种油
品界面为一平面，２种油品之间无质量交换。管道
被无限大的土壤包围，紧靠管壁的土壤受管道加热
升温，距管壁越远，温度越低，在热影响半径外，
Ａ —— 蜡导热系数，Ｗ／（・；ｍＫ）
— —
法，把热传导偏微分方程转化为差分方程。对于管道安全停输的计算，采用迭代法计算最小停输时
间。计算步骤如下： Βιβλιοθήκη 结蜡层处温度，。 ℃
（）计算管道出口处油品流到下一站进口需１要的时间ｔ一＝Ｌｖ（启动模拟计算的最长时。… ／再间），令管道停输时间ｔ：０。，保存管道停输前的

热油管道运行管理

进站油温（℃）
进站压力出站压力（MPa）（MPa）
平均输量（m3/h）源自分输流量出站流量分输油品分输压力
（m3/h）（m3/h）
（MPa）
兰州 90#汽油 74.78
22
0.3 8.48
400
临洮 0#柴油
14.74 5.25
400
陇西 0#柴油
11.74
6.3
5.77
400
80
320 0#柴油 0.17
489 575 507 779.3 445 374 365 375 324 200
0.3 0.3 5.92 3.86 0.62 7.17 7.67 1.29 9.59 0.3 7.73 1.33 11.87 0.4 7.04 0.31 8.39 1.14 3.59
3 2.32 1.24 1.74 4.97 6.71 6.27 4.43 3.25 2.01 1.94
高程进站压力出站压力
（m）（MPa）（MPa）
1529.6 2405.7 1767.8 1899.2 2454.9 1687.7 1626.5
2260 1389.1 2296.7 1488.6 2107.3 984.4 1568.6 872.5
1516 528.2 898.1 576.3 541.3
输油管道设计与管理
第五章热油管道运行管理
热油管道运行管理热油管道启动投产热油管道停输再启动
第二节热油管道启动投产
一、输油管道的试运投产
1、试运投产是管道由建设施工转为生产运行的关键阶段。
2、试运投产的前提条件：
（1）管道分段试压合格（2）通讯联系畅通（3）电力供应正常（4）油品供销有保障

长输管道冷热油交替输送热力影响因素分析_周建

输送工艺长输管道冷热油交替输送热力影响因素分析周　建＊王　凯(中国石油大学(北京)城市油气输配技术北京市重点实验室) 邹晓琴(西南油气田分公司天然气经济研究所)窦　丹(中国石油天然气勘探开发公司)周　建　王　凯等:长输管道冷热油交替输送热力影响因素分析,油气储运,2009,28(6)15～17,43。

摘　要　针对冷热油交替输送管道的设计与运行,通过冷热油交替输送软件计算,考察了输送距离、年输送批次、相对输量、管道输量和出站温度等热力影响因素对原油流动安全的影响,总结了长输管道冷热油交替输送的典型热力特征,深化了对冷热油交替输送规律的认识。

主题词　管道冷热油交替输送热力特征影响因素分析一、前　言原油顺序输送是石油管道技术的发展方向之一。

考虑到原油品质不同,其安全、经济的输送温度也不同,为此发展了冷热油交替输送工艺。

我国西部原油管道和庆铁老线输油管道都将采用这种输送工艺。

冷热油交替输送是一个复杂的非稳态热力—水力耦合问题,需借助数值计算求解。

近年来,中国石油大学(北京)针对冷热油交替输送开展研究,取得了阶段性成果〔1,2〕,开发的冷热油交替输送软件已应用于西部原油管道设计和运行阶段的工况计算。

对长输管道冷热油交替输送的热力影响因素进行系统分析,可以更好地为生产实践提供技术服务。

二、热力影响因素分析 1、　计算条件以某条输油管道为例,管径为 813mm ×11m m ,管道埋深为1.6m ,土壤导热系数为1.28W /(m ·℃),土壤恒温层温度为10℃,空气与地表的换热系数为20.6W /(m 2·℃)。

管道交替顺序输送不同品质的原油1和原油2,两者的导热系数均为-0.0002T +0.1378W /(m ·℃),物性参数见表1,其中,导热系数、比热、流变行为指数、稠度系数随温度变化的关系式均为试验数据拟合结果,仅在本计算的温度范围内成立。

Pipeline Conference ,Calgary ,Alberta ,Canada ,2006.8,　C osham A ,Hopkins P :T he pipelin e defect assessment manual ,Proceedings of IPC 2002International Pipeline Conference ,Calgary ,Alberta ,C anada ,2002.9,　Aviga ële LE BAST ARD :Influence of internal pressu re fordepth m easuremen t on den t ,Proceedings of IPC 20066thInternational Pipeline Conference ,Calgary ,Alberta ,Canada ,2006.10,　Wierzbicki T ,Su h M :Indentation of tubes u nder combinedloading ,International Journal of M echanical S ciences ,1988,30(3/4).11,　B rooker D C :A numerical study on th e lateral indentation of continuously sup ported tubes ,Journal of Con structional S teel Research ,2004,60.12,　Brooker D C :Denting of p res surized pipelines under localized radial loading ,International Journal of M ech anical S cien ces ,2004,46.13,　Iflefel I B ,M offat D G et al :The interaction of pressu re and bending on a dented pipe ,International Jou rn al of Pres sure Vessels and Piping ,2005,82.14,　Liu J H ,Francis A :T heoretical analy sis of local indentation on pres sured pipes ,International Jou rnal of Pressu re Vess els and Piping ,2004,81.(收稿日期:2008-07-02)　＊102249,北京市昌平区府学路18号;电话:(010)89733776。

输油管道安全停输时间计算分析

输油管道安全停输时间计算分析作者：张立明苏婷李福然来源：《科学与技术》2018年第24期摘要：輸油管道停输后，若停输时间过长，当管道内原油温度降低到一定值后，管内原油流变性会发生很大变化，管道的再启动会遇到极大的困难，甚至造成凝管事故。

为了避免凝管事故的发生，需要对停输管道的安全停输时间进行研究。

本文主要介绍某输油管道运行现状，统计对比2018年1-8月份管道停输情况，对某输油管道安全停输时间进行计算，并对以后管道安全运行提出具体建议。

关键词：输油管道；安全停输；时间一、前言热油管道生产运行中，停输是不可避免的生产过程。

热油管道停输后，管内油温随停输时间的延长而不断降低，导致管内油品流动特性发生很大变化，甚至产生原油胶凝现象。

当管内油温降低到一定程度就会使启动过程产生困难，甚至造成凝管事故。

据统计2018年1-8月份某输油管道累计停输39次，时间为2147分钟，平均排量450m3/h 计算，少输送原油16102.5m3，对场站完成全年生产任务造成很大困难，并且对管道的安全运行产生很大影响，降低设备使用寿命，启停输过程中浪费大量员工劳动力，因此有必要对管道的管道安全停输进行研究。

二、输油管道停输状况分析1、输油管道停输原因分析热油管道在运行过程中，由于种种原因，不可避免地会发生停输。

停输的原因可以分为两大类：事故停输和计划停输。

具体原因分类如表1：2018年1-8月份某输油管道停输39次，除6次为计划停输外，其余33次均为事故停输，其停输分布主要有以下特点：（1）夏季管道停输频率远大于冬季，管道冬季运行比夏季运行更加平稳。

其中5月份前停输12次，5月份以后停输27次。

（2）管道停输与天气有很大关系，打雷、下雨天气易产生跳泵、停电等事故造成管道停输。

（3）姬塬外输总站离心泵运行平稳，管道停输多是由于喂油泵、外输泵变频器等电气设备发生故障造成的。

（4）除个别原因（输入电压过高、高压输入缺相）需专业电工进行检修维护，其他如变频器等设备故障场站员工均可用较短时间恢复管道运行。

技能认证输油工专业考试(习题卷6)

技能认证输油工专业考试(习题卷6)说明：答案和解析在试卷最后第1部分：单项选择题，共42题，每题只有一个正确答案,多选或少选均不得分。

1.[单选题]天然气的爆炸下限为（）。

A)3%B)5%C)8%D)10%2.[单选题]原油输送过程中为补充管路所损失的（）和热能，需要在管路沿线设置若干个热泵站。

A)压能B)动能C)势能D)机械能3.[单选题]BO02 交流电每秒钟交变的次数称为交流电的（）。

A)频率B)角频率C)变化速率D)角速度4.[单选题]油罐罐底埋人地下的深度大于油罐高度的二分之一，这种罐称为（）油罐。

A)地上B)地下C)洞穴D)半地下5.[单选题]透光孔是检修油罐时通风和采光用的，一般5000m以上的油罐设（）透光孔。

A)5个B)4个C)3D)26.[单选题]BD006在不增加管道设备、动力消耗和不改变管道运行条件的情况下,仅仅注入微量( )即可显著降低管道中油品的流动摩擦阻力。

A)破乳剂B)润滑剂C)减阻剂D)抗氧剂8.[单选题]在常用键的标记中,字母//B代表()。

A)长度B)高度C)宽度D)半径9.[单选题]BN06 在电阻并联电路中，电阻越小分得的电流（）。

A)越大B)越小C)相等D)与两端的电压大小有关10.[单选题]金属叶轮由于长期运转会产生厚度减薄以及铸铁叶轮的夹渣裂纹等,一般情况下不需要修理:如果必须进行修理,可采用()修理叶轮。

A)堆焊法B)补焊法C)胶黏法D)铣削法11.[单选题]AEZ01 光通信设备摆放时，机柜正面与另一排机柜正面之间距离不小于1米，机柜侧面与墙的距离不小于（）。

A)2米B)1.5米C)1米D)0.8米12.[单选题]BN06 电阻并联电路中各电阻的（）。

A)电压不同B)电压相同C)电流相同D)电压、电流都相同13.[单选题]由于活塞的运动，当泵缸内工作室容积逐渐减小时，泵缸内液体受到挤压，压力增高，此时泵的（）关闭。

A)进口阀B)出口阀C)吸入阀D)排出阀14.[单选题]BD003为了准确计量降凝剂的注人量,保证其不低于规定值,通常采用流量计和( )共同进行计量控制。

原油管道输送安全操作规程

原油管道输送安全操作规程1 范围本标准规定了陆上原油管道输送的安全技术要求。

本标准适用于陆上原油管道输送投产及运行的全过程。

2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。

凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。

凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。

GB50074 石油库设计规范GB50151 低倍数泡沫灭火系统设计规范GB50183 原油和天然气工程设计防火规范GBJ140 建筑灭火器配置设计规范SY0031 石油工业用加热炉安全规程SY/T0075 油罐区防火堤设计规范SY/T5536 原油管道运行规程SY/T5858 石油工业动火作业安全规程SY/T5918 埋地钢质管道外防腐层修复技术规范SY/T5920 原油库运行管理规范SY5984 油（气）田容器、管道和装卸设施接地装置安全检查规定SY6186 石油天然气管道安全规程SY/T6306 易燃、可燃液体常压储罐的内外灭火SY6503 可燃气体检测报警器使用规范SY/T6529 原油库固定式消防系统运行规范DL408 电业安全工作规程石油天然气管道保护条例国务院2001年8月2日第313号令石油天然气管道安全监督与管理暂行规定国家经贸委2000年04月24日第17号令3 安全通则3.1 输油管道和输油站的新建、改建、扩建工程应执行GB50183的规定。

3.2 输油站生产区和生活区应隔开，并有明显的安全标志。

在防爆区不应使用非防爆器具和非防爆通信工具。

3.3 输油站应至少制定执行以下安全管理制度；a）安全教育制度；b）人员、机动车辆入站安全管理制度；c）外来施工人员安全管理制度；d）岗位责任制；e） HSE作业指导书和应急预案。

3.4 不应使用易燃、易爆及有腐蚀性溶剂在岗位上擦洗设备、衣服和地面。

原油管道安全停输时间影响因素分析

原油管道安全停输时间影响因素分析徐双友;刘斌【摘要】我国原油管道近几十年发展迅速，有些管道已经进入发展中后期，管道发生事故的概率上升。

原油管道不可避免发生停输，安全停输时间是再启动的关键参数，对于管道的安全运行至关重要。

根据输油管道温降公式，利用迭代法求解公式，并编制了应用软件。

研究发现，安全停输时间不是一个定值，它随管道输量、出站温度、自然地温和原油比热容的增加而增加，随总传热系数的增加而降低。

当管道周围参数发生变化时，需要密切关注安全停输时间，研究结果可以为原油管道的安全运行提供指导。

%In recent decades crude oil pipeline in our country is developing rapidly, some pipes have entered the mid-and-late part stage, and probability of pipeline accidents rises. It is inevitable that crude oil pipeline shutdown happens. The safe shutdown time is a key parameter for start-up and it is very important to safe operation of pipeline. In this paper, according to the pipeline temperature drop formula, the iteration was used to solve the formula, and its application software was compiled. The study found that safe shutdown time is not a fixed value. It increases along with the increase of throughput, outbound temperature, natural ground temperature and heat capacity of the crude oil, and decreases with the increase of the total heat transfer coefficient. When the pipe parameters change, the safe shutdown time should be paid more attention. The results can provide the guidance to the safe operation of oil pipeline.【期刊名称】《当代化工》【年(卷),期】2014(000)007【总页数】5页(P1353-1356,1360)【关键词】原油;管道;安全停输时间;出站温度;总传热系数【作者】徐双友;刘斌【作者单位】中国石化管道储运公司襄阳输油处，湖北襄阳 448002;中国石化管道储运公司襄阳输油处，湖北襄阳 448002【正文语种】中文【中图分类】TE832目前，管道以其数量大、价格低、输送距离长等优势不断发展，已经成为我国原油输送的主要方式，我国输油管道的总里程在不断增加[1]。

(安全生产)原油管道输送安全规定

原油管道输送安全规定1 范围本标准规定了陆上原油管道输送的安全技术要求。

本标准适用于陆上原油管道输送投产及运行的全过程。

2 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。

本标准出版时，所示版本均为有效。

所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。

GBJ 74－84 石油库设计规范GBJ 140－90 建筑灭火器配置设计规范GB 50151－92 低倍数泡沫灭火系统设计规范GB 50183－93 原油和天然气工程设计防火规范SY/T 0060－92 油田防静电接地设计规定SY 0075－93 油罐区防火堤设计规范SY 0031－95 石油工业用加热炉安全规程SY 5858－93 石油企业工业动火安全规程SY 5225－1994 石油与天然气钻井、开发、储运防火防爆安全生产管理规定SY/T 5920－94 原油库运行管理规范SY/T 5918－94 埋地钢质管道沥青防腐层大修理技术规定石油天然气管道保护条例国务院1989年3月12日第33号令3 输油站3.1一般安全规定3.1.1输油管线和输油站的改、扩建工程应按GB 50183，防火防爆应按SY 5225。

3.1.2输油站生产区和生活区应隔开，并有明显的安全标志。

3.1.3输油站应建立，完善以下安全管理制度：a)三级安全教育制度；b)人员、机动车辆入站管理制度；c)外来施工人员安全管理制度；d)岗位责任制；e)领导干部安全承包责任制。

3.1.4不应用汽油、香蕉水和其它有机溶剂在岗位上擦洗设备、衣服和地面。

载热物体上不应放置易燃物。

3.1.5在油气区内应安装固定式可燃气体报警仪，并定期检查。

3.1.6油品化验室应有良好的通风设施。

3.1.7生产区内动火应按SY 5858。

3.2试运与投产试运、投产之前应制定试运投产方案，经上级主管部门批准后方可实施。

3.3工艺流程启动、停运与切换3.3.1输油工艺流程的运行和操作应按SY/T 5920。