挡土墙基础换填计算书
挡土墙基础换填计算书(二)2024
挡土墙基础换填计算书（二）引言概述：本文是关于挡土墙基础换填计算书的第二部分。
挡土墙是一种用于抵抗土体侧向压力的结构，基础换填是挡土墙设计中重要的一环。
本文将分五个大点，从不同角度对挡土墙基础换填进行深入探讨。
1. 挡土墙基础换填计算方法1.1 基础换填计算的目的和意义1.2 基础换填计算的基本原理1.3 基础换填计算的方法和步骤1.4 基础换填计算的相关公式和参数说明1.5 基础换填计算的常见问题及解决方法2. 挡土墙基础换填设计考虑因素2.1 土壤力学参数的测定方法2.2 基础换填计算中的土壤力学参数2.3 基础换填设计的地下水位考虑2.4 挡土墙基础换填设计的坡度选择2.5 挡土墙基础换填设计与附近建筑物的关系3. 挡土墙基础换填的施工要点3.1 基础换填的施工前准备工作3.2 挡土墙基础换填的施工方法和流程3.3 施工中的质量控制措施3.4 基础换填施工中常见的问题及解决方法3.5 施工后的验收标准和质量评估方法4. 挡土墙基础换填的监测和监控4.1 挡土墙基础换填监测的目的和方法4.2 监测过程中需要关注的指标和参数4.3 监测数据的采集和分析方法4.4 监测结果的评估与判断4.5 监测报告的编写和使用5. 挡土墙基础换填设计的经济性和可持续性5.1 基础换填设计的成本控制和经济评估5.2 基础换填设计与环境保护的关系5.3 可持续性设计理念在基础换填中的应用5.4 基础换填设计的社会效益分析5.5 挡土墙基础换填设计的可行性研究总结：通过对挡土墙基础换填计算的深入研究，我们可以更好地理解它的设计原理和施工要点。
同时，考虑到经济性和可持续性，我们可以优化基础换填设计，从而提高挡土墙的安全性和稳定性。
挡土墙基础换填的设计与施工需要综合考虑多个因素，通过本文的学习，我们能够更加全面地了解挡土墙基础换填，并在实际工作中进行合理的应用。
挡土墙计算书
=
1.78 抗倾覆稳定性系数，应大于等于1.6
=
78.67 Kn/m
基底平均 压应力
适用于墙 后填土为 理想散粒 状即无黏 性土，滑 动破坏面 库伦土压力 为一平面
β=
0
墙背土倾 角，0表示 0 水平
α=
10.68 0.186401 墙背倾角
φ=Biblioteka 30 0.523599 土内摩擦角
墙背与填土
间的摩擦
角，取决于
墙背面粗糙
程度等，一
δ=
15 0.261799 般取φ/2
越大越土压
ka=
0.352426
力越大
(1:0.15= 8.5度； 1:0.2=11 .3度)
内摩擦角：
粘性土 墙高>6m 取 30°~35°
沙类土 35°
碎石类土 40° 不易风化的块石 45°
建议 (1:0.15= 8.5度) 建议 (1:0.2=7 8.7度)
计算参数： q
k
S
H
0
ka
20 kpa
30
0.5
0.3 19 Kn/m3
3.776 m2 3m
0.353
挡土墙背地 表均布荷载
（30~40 越大越安 全，保守 填料内摩擦角 取30)
土对挡土墙背 摩擦角系数 （0.4~0.5， 规范取0.5）
基底摩擦系 数（黏性土 0.3~0.45， 保守取 0.3） 墙背填土容 重 （18~20， 一般取19)
应大于等于1.3 ，应大于等于1.6
(1:0.2=1 1.3度) (1:0.15= 8.5度)
截面积 挡土墙高度 (计算土压 力用的高 度)
主动压力系数 （0~1，按下 式计算，填土 砂土墙背90度 时为0.3）
挡土墙计算书
DQ1一、[计算条件]墙高 = (mm) 墙宽 = (mm) （按单向板计算）墙厚 = (mm)室外地坪高于板顶：900mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值： kN/m墙底土压力标准值：（+）= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶设计荷载：qa= kN/m墙底设计荷载: qb= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−15.835x4.2212=−68.29kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−15.835x4.2212=−53.28kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+15.835×4.22=108.27kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+15.835×4.22=65.40kNqaqb活载控制组合：墙顶荷载设计值：qa= kN/m墙底荷载设计值: qb= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−16.72x4.2212=−64.59kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−16.72x4.2212=−52.25kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+16.72×4.22=101.79kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+16.72×4.22=63.68kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm，h0=250-45=205mm；内侧20mm，h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14@100(HRB400)，As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足。
挡土墙基础换填计算书(一)2024
挡土墙基础换填计算书（一）引言概述：本文旨在介绍挡土墙基础换填计算书的编写方法和相关计算要点。
换填计算是土木工程中非常重要的一环，它涉及到挡土墙的稳定性和承载能力的评估。
在本文中，我们将从挡土墙的设计需求、换填土的选取、换填土的配比、挡土墙基础设计以及换填后的稳定性分析五个大点进行阐述。
正文内容：一、挡土墙的设计需求1.1 确定挡土墙所需承载力1.2 确定挡土墙的高度和长度1.3 确定挡土墙的倾斜度和面板类型1.4 考虑挡土墙的排水和防渗功能1.5 根据挡土墙的使用要求确定抗震、抗滑动要求二、换填土的选取2.1 了解挡土墙和换填土的土工特性2.2 根据挡土墙设计需求选取适宜的换填土种类2.3 考虑换填土的持久性和抗冲刷能力2.4 考虑换填土的可获取性和成本三、换填土的配比3.1 确定换填土的黏性和粒度特征3.2 根据挡土墙的稳定要求确定相对密度和液塑限3.3 考虑换填土的固结性和可塑性指标3.4 考虑换填土和挡土墙的背填坡度3.5 评估换填土的可运输性和压实要求四、挡土墙基础设计4.1 确定挡土墙的地基类型和地下水条件4.2 根据挡土墙的高度和选取的换填土确定基础宽度/长度4.3 考虑基础底床的稳定性和土壤液化问题4.4 考虑基础的排水和防渗功能4.5 考虑基础和换填土的相互作用及变形控制五、换填后的稳定性分析5.1 进行挡土墙和换填土的强度计算5.2 进行挡土墙和换填土的稳定性计算5.3 考虑地震作用下的挡土墙稳定性5.4 考虑挡土墙的局部稳定问题5.5 分析换填土还原及挡土墙的变形控制总结：本文针对挡土墙基础换填计算书（一）的编写，从设计需求、换填土选取、换填土配比、基础设计以及换填后的稳定性分析五个大点进行了详细阐述。
准确编写换填计算书对于土木工程的安全和稳定性非常重要，希望本文能为读者提供一些有价值的参考和指导。
挡土墙计算书
六、挡土墙计算(一) 钢筋砼挡墙（道路挡墙）1.墙身计算根据理正岩土6.5BP2计算软件-挡土墙计算。
原始条件:墙身尺寸:墙身高: 4.750(m)墙顶宽: 0.300(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.050墙趾悬挑长DL: 1.300(m)墙趾跟部高DH: 0.500(m)墙趾端部高DH0: 0.500(m)墙踵悬挑长DL1: 2.870(m)墙踵跟部高DH1: 0.500(m)墙踵端部高DH2: 0.500(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2: 0.580(m)背坡腋高YH2: 0.550(m)钢筋合力点到外皮距离: 40(mm)墙趾埋深: 1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重: 26.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋级别: HRB400裂缝计算钢筋直径: 18(mm)场地环境: 一般地区墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)地基土浮容重: 10.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 100.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 31.000(度)地基土粘聚力: 5.000(kPa)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 4折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 2.700 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度2.700(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载 2 2.500 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度2.500(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载3 2.000 0.000 04 7.500 0.000 2第1个: 定位距离1.875(m) 城-B级第2个: 定位距离5.625(m) 城-B级地面横坡角度: 0.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数: 1.000荷载组合数: 3计算参数:稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 1.000(m)筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)=====================================================================第 1 种情况: 一般情况=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 4.750(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 29.142(度)城-B级路基面总宽= 7.500(m), 路肩宽=1.875(m) 安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 2列布置宽度= 7.500(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 2.475 0.250 30.000 30.00002 4.275 0.250 30.000 30.00003 2.475 0.600 60.000 60.00004 4.275 0.600 60.000 60.00005 2.475 0.600 60.000 60.00006 4.275 0.600 60.000 60.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 5.575 0.250 30.000 30.00002 7.375 0.250 30.000 30.00003 5.575 0.600 60.000 60.00004 7.375 0.600 60.000 42.50005 5.575 0.600 60.000 60.00006 7.375 0.600 60.000 42.500布置宽度B0=7.500(m) 分布长度L0=7.792(m) 荷载值SG=565.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.509(m)城-B级路基面总宽= 7.500(m), 路肩宽=5.625(m) 安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 -1列布置宽度= 7.500(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:布置宽度B0=7.500(m) 分布长度L0=7.792(m) 荷载值SG=0.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.000(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.756(度)Ea=189.922(kN) Ex=57.346(kN) Ey=181.057(kN) 作用点高度 Zy=1.645(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.725(度) 第1破裂角=26.370(度)Ea=133.715(kN) Ex=90.214(kN) Ey=118.848(kN) 作用点高度 Zy=1.645(m) 墙身截面积 = 4.496(m2) 重量 = 116.896 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载) = 170.657(kN) 重心坐标(1.592,-2.431)(相对于墙面坡上角点) 整个墙踵上墙背与第二破裂面之间的超载换算土柱重 = 3.416(kN) 重心坐标(0.869,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重(不包括超载) = 120.349(kN) 重心坐标(1.950,-2.656)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 11.700(kN) 相对于趾点力臂=0.650(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.250滑移力= 90.214 (kN) 抗滑力= 105.379(kN)滑移验算满足: Kc = 1.168 < 1.300 （增设方桩提供抗滑力）(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.170 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.878 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.650 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.370 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.645 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 100.828(kN-m) 抗倾覆力矩= 1281.563(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 12.710 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1028.300(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734(kN-m)基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.801(m)基底压应力: 趾部=63.569 踵部=97.468(kPa)最大应力与最小应力之比 = 97.468 / 63.569 = 1.533作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.184 <= 0.167*5.235 = 0.872(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=63.569 <= 120.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=97.468 <= 130.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=80.519 <= 100.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734(kN-m)基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.801(m)基础底压应力: 趾点=63.569 踵点=97.468(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734(kN-m)基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.801(m)基础底压应力: 趾点=63.569 踵点=97.468(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.500(m)截面弯矩: M = 37.497(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 920.000(mm2)截面剪力: Q = 59.512(kN)剪力设计值 = 59.512(kN) < 319.700(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
挡土墙工程量计算书
挡土墙工程量计算书一、工程概况本次挡土墙工程位于_____，主要用于防止土体坍塌和保持土体稳定。
挡土墙的长度为_____米，高度从_____米到_____米不等，墙体采用_____材料砌筑。
二、计算依据1、设计图纸及相关技术规范。
2、现场实测数据。
三、计算方法1、挡土墙体积计算挡土墙的体积可以分为基础部分和墙体部分分别计算。
基础部分体积＝基础长度 ×基础宽度 ×基础高度。
墙体部分体积＝墙体长度 ×墙体平均厚度 ×墙体高度。
2、土方工程量计算挖方量＝基础开挖长度 ×基础开挖宽度 ×基础开挖深度。
填方量＝（基础回填长度 ×基础回填宽度 ×基础回填深度）＋（墙后填土长度 ×墙后填土宽度 ×墙后填土高度）。
3、钢筋工程量计算根据设计图纸，统计不同规格钢筋的长度和数量。
钢筋重量＝钢筋长度 ×钢筋单位重量。
4、混凝土工程量计算混凝土体积＝混凝土浇筑部位的长度 ×宽度 ×厚度。
四、计算过程1、基础体积计算基础长度：＿____米基础宽度：＿____米基础高度：＿____米基础体积＝＿____立方米2、墙体体积计算墙体长度：＿____米墙体平均厚度：＿____米墙体高度：＿____米墙体体积＝＿____立方米3、土方工程量计算基础开挖长度：＿____米基础开挖宽度：＿____米基础开挖深度：＿____米挖方量＝＿____立方米填方量基础回填长度：＿____米基础回填宽度：＿____米基础回填深度：＿____米墙后填土长度：＿____米墙后填土宽度：＿____米墙后填土高度：＿____米填方量＝＿____立方米4、钢筋工程量计算钢筋规格及数量规格 1：＿____，数量：＿____根，长度：＿____米规格 2：＿____，数量：＿____根，长度：＿____米钢筋重量计算规格 1 钢筋重量＝＿____ ×单位重量＝＿____千克规格 2 钢筋重量＝＿____ ×单位重量＝＿____千克……总钢筋重量＝＿____千克5、混凝土工程量计算基础混凝土体积：＿____立方米墙体混凝土体积：＿____立方米总混凝土体积＝＿____立方米五、计算结果汇总1、挡土墙体积：＿____立方米2、挖方量：＿____立方米3、填方量：＿____立方米4、钢筋重量：＿____千克5、混凝土体积：＿____立方米六、注意事项1、计算过程中应严格按照设计图纸和相关规范进行，确保数据的准确性。
挡土墙计算书
一、基本参数：墙面高度(m)：h 1=4.5 墙背坡度(+,-)：N=-0.25 墙面坡度：M=0.35 墙顶宽度(m)：b 1=1 墙趾宽度(m)：d b =0.6 墙趾高度(m)：d h =0.6 基地内倾坡度：N 2=.2 污工砌体容重(KN/m3)：r 1=20路堤填土高度(m)：a=2 路堤填土坡度：M 0=1.5 路基宽度(m)：b0=27 土路基宽度(m)：d=3.75 填料容重(KN/m3)：R=18 填料内摩擦角(度)：φ=34 外摩擦角(度)：δ=17 基底摩擦系数：μ=0.6 挡土墙分段长度(m)：L 1=6地基为软土淤泥，换填为中密碎石。
基底容许承载力：[σ0](KPa)=500 二、计算结果： 1、求破裂角θ假设破裂面交与荷载内侧，采用相应的公式计算：挡墙的总高度：H=5.462m 挡墙的基地水平总宽度：B=1.81m=37°20)(21a H A +==27.841 αtan )2(21210a H H ab B +-==9.46)tan )(tan (cot tan tan 0ϕψϕψθ++±-=A B =0.752或-2.26(负值舍去) 则θ=arctan θ=36.94°验算破裂面是否交于荷载的内侧：破裂面至墙踵的水平距离：X 1=(H+a)tan θ=5.611m 路基边缘至墙踵的水平距离：X 2=b-Htan α=4.366m 荷载内左侧边缘至墙踵的水平距离：X 3=b-Htan α+d=8.116m由于X 2<X 1<X 3故破裂面交于荷载的内侧，与原假设相符，所选用公式正确。
则计算图式为：2、求主动土压力系数K 1αθθtan tan tan 3+-=a b h =2.98m)21(2131Hh H aK -+==1.533m3、求主动土压力及作用点位置)sin()cos()tan (00ψθϕθθγ++-=B A E a =70.20KN=70.10KN=3.67KN12233)(3K H h H a H Z y -+==1.91m=2.288m4、挡土墙重量及其作用位置计算将挡土墙按单位长度计算，为了方便计算从墙趾处沿水平方向将挡土墙分为三个部分，上、中部分为梯形，下部为三角形。
挡土墙设计计算书
六、挡土墙计算书1、挡土墙计算参数选取天然地基：地基土为粘性土，天然地基承载力特征值KPa f ak 100=，3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 22=K φ。
路基填料：3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 12=K φ。
混凝土挡土墙重度3/20m KN =γ，挡土墙基础埋深1米，基底摩擦系数取=μ，假设墙背光滑，无地下水影响，现对3米高挡土墙进行验算。
挡土墙示意图2、地基承载力验算o 22=K φ，挡土墙顶宽米，底宽米，挡土墙截面面积，如图所示，根据《建筑地基基础设计规范》查表：04.6,44.3,61.0===C d b M M M，深宽修正后地基承载力为： KPa C M d M b M f K c m d b a 7.1581204.611944.38.11961.0=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=γγ。
挡土墙每延米的荷载为：KPa f KPa G a k 7.1589618.420=≤=⨯⨯=，满足承载力验算。
3、土压力计算 66.0)21245(tan 2=-=o oa K ,52.1)21245(tan 2=+=oo p K 主动土压力零界点深度：m K C Z a 55.1812.01912220=⨯⨯==γ 总主动土压力：m KN K Z H E a a /6.3766.0)55.14(195.0)(21220=⨯-⨯⨯=-=γ 主动土压力呈三角形分布，土压力作用点在墙底往上m Z H 82.0)55.14(31)(310=-=-处。
被动土压力：m KN K Ch K h E P p p /4452.1112252.11195.022122=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+=γ 被动土压力呈三角形分布，被动土压力作用点在墙底往上m h 33.013131=⨯=处。
土压力计算简图4、抗滑稳定性验算挡土墙自重m KN G /96204)8.16.0(21=⨯⨯+⨯= 抗滑稳定性系数3.106.26.374435.096≥=+⨯=+=a pS E E G F μ，满足抗滑稳定性验算要求。
换填计算书
---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 地基处理计算 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]地基处理方法：换填垫层法[ 基础参数 ]基础类型：矩形基础基础埋深： 1.400(m)基础宽度： 4.800(m)基础长度： 7.050(m)基础覆土容重： 20.000(kN/m3)基底压力平均值： 220.0(kPa)基底压力最大值： 220.0(kPa)[ 土层参数 ]土层层数： 6地下水埋深： 18.420(m)压缩层深度： 18.000(m)沉降经验系数： 0.400地基承载力修正公式：承载力修正基准深度d0： 0.500(m)序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力鏱鏳(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (MPa) (kPa)1 素填土 2.000 19.3 --- 10.780 20.0 0.000 1.0002 粘性土 0.500 18.5 --- 9.140 90.0 0.000 1.6003 粘性土 0.800 18.1 --- 8.920 130.0 0.000 1.6004 粘性土 0.700 18.7 --- 21.300 210.0 0.000 1.6005 粘性土 4.300 18.3 --- 16.990 150.0 0.000 1.0006 粘性土 6.000 19.0 --- 19.890 170.0 0.000 1.600***鏱-- 基础宽度地基承载力修正系数***鏳-- 基础深度地基承载力修正系数[ 换填垫层参数 ]材料类型： C***A类：中砂、粗砂、砾砂、圆砾、角砾、石屑、卵石、碎石、矿渣等***B类：粉质粘土、粉煤灰等***C类：灰土等压缩模量： 25.000(MPa)承载力： 220.000(kPa)厚度： 1.850(m)顶面宽度： 9.575(m)底面宽度： 6.800(m)顶面长度： 11.825(m)底面长度： 9.050(m)压力扩散角： 28.000(°)----------------------------------------------------------------------计算结果:----------------------------------------------------------------------1. 垫层承载力验算基底平均压力pk： 220.0(kPa)基底最大压力pkmax： 220.0(kPa)基底自重压力pc： 27.0(kPa)垫层承载力特征值fz： 247.8(kPa)pk <= fz, 满足！pkmax <= 1.2*fz, 满足！因此换土垫层承载力满足要求！2. 换填垫层底面处承载力验算垫层应力扩散角瑁 28.0(度)垫层底附加应力pz： 107.0(kPa)垫层底自重应力pcz： 61.4(kPa)垫层底pz + pcz： 168.4(kPa)垫层底地基土承载力特征值fz： 213.2(kPa)pz + pcz <= fz,垫层底面地基土的承载力满足要求！3. 垫层尺寸验算按照构造要求验算垫层顶面宽度和长度:基础底面宽度B： 4.800(m)垫层顶面宽度B1： 9.575(m)(B1-B)/2>=300mm，满足构造要求：垫层顶面宽度超出基础底边宽度不小于300mm！基础底面长度L： 7.050(m)垫层顶面长度L1： 11.825(m)(L1-L)/2>=300mm，满足构造要求：垫层顶面长度超出基础底边宽度不小于300mm！按应力扩散角验算垫层底面宽度和长度:垫层底面宽度B2: 6.800(m)基底压应力传递到垫层底面处的应力分布宽度B + 2ztg: 6.767(m) 垫层底面宽度B2 >= B + 2ztg,垫层底面满足应力扩散要求！垫层底面长度L2: 9.050(m)基底压应力传递到垫层底面处的应力分布长度L + 2ztg: 9.017(m) 垫层底面长度L2 >= L + 2ztg,垫层底面满足应力扩散要求！4. 下卧层承载力验算土层号深度pz pcz pz + pcz fz 是否满足(m) (度) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)4 3.30 15.9 106.2 62.3 168.6 294.6满足！5 4.00 23.0 91.7 75.4 167.1 216.0满足！6 8.30 23.0 44.5 154.1 198.6 401.7满足！7 14.30 23.0 22.0 268.1 290.1 584.0满足！***-- 土层的应力扩散角***pz -- 下卧层顶面处的附加应力值***pcz -- 下卧层顶面处土的自重压力值***fz -- 下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值5. 沉降计算沉降计算点坐标(X0,Y0) = (0.000,0.000)层号厚度压缩模量 Z1 Z2 压缩量应力系数积分值 (m) (MPa) (m) (m) (mm) (z2a2-z1a1)1 0.60 25.000 0.00 0.60 4.62 0.59892 0.50 25.000 0.60 1.10 3.78 0.48953 0.75 25.000 1.10 1.85 5.30 0.68704 0.05 8.920 1.85 1.90 0.93 0.04305 0.70 21.300 1.90 2.60 5.06 0.55816 4.30 16.990 2.60 6.90 22.12 1.94727 11.10 19.890 6.90 18.00 12.15 1.2520压缩模量的当量值： 19.942(MPa)沉降计算经验系数： 0.400总沉降量：0.400 * 53.96 = 21.58(mm)***Z1 -- 基础底面至本计算分层顶面的距离***Z2 -- 基础底面至本计算分层底面的距离。
挡土墙计算书
挡土墙设计一、设计路线K58+070～K58+130,傍山路线,设计高程均为,山坡为砾石地层,附近有开挖石方路堑的石灰岩片石可供作挡土墙材料;1、设计路段为直线段,横断面资料如表；2、山坡基础为中密砾石土,摩阻系数f=,基本承载力δ=520千帕；3、填土边坡为1:m=1:,路基宽度为7.0米；4、墙背填料为就地开挖砾石土,容重Y=m3,计算内摩阻角Φ=35；5、墙体用50号砂浆砌片石,容重为γ=m3,容许压应力δ=2450千帕,容许剪应力τ=千帕,外摩阻力ζ=Φ/2=°；6、设计荷载用公路-Ⅱ级车辆荷载详见公路桥涵设计通用规范；7、稳定系数：滑动稳定系数Kc =,倾覆稳定系数K=;二、需提交的文件、图纸和要求1、详细的设计计算书；A、分析确定挡土墙设计方案,选择挡土墙形式最好以两个以上墙型的工程量比较后确定；B、挡土墙基础与断面设计：.基础形式及埋置深度.拟定墙身尺寸.荷载换算土层厚.土压力计算C、稳定性验算2、按横断面资料绘制等高线地形图比例1:200,路线横断面图1:200,路基外侧边缘纵向地形图1:200并在其上进行挡土墙立面布置,绘立面图;参考设计步骤一、设计资料：见任务书有关内容二、绘制平面图及横断面图：见任务书之一1.三、确定设计方案：1、阐述设挡土墙的理由;2、选定挡墙类型路堤,路肩,路堑,要有比较;3、选定挡墙形式仰斜,俯斜,衡重…最好选两种分别计算;四、初拟断面尺寸1、确定分段长及与路堤的衔接方式;2、确定埋深、墙高及墙背倾角,以上步骤后即可绘出挡土墙的纵断面图;3、初拟其他部位的尺寸按各部分对尺寸的基本要求拟定;五、计算换算土层厚h;六、土压力计算;七、确定断面尺寸;1、滑动稳定性验算：一般重力式挡墙以此控制设计K控制在～之间;c2、确定挡墙其他部位尺寸,即可画出挡墙典型断面图;八、稳定性验算5个项目均要计算;九、将确定的挡墙依次按比例绘在平面及横断面图上;横断面地形资料表三．确定设计方案1． 设挡土墙的理由：我们先用AUTOCAD 绘制平面图以及路基横断面图,通过观察可以发现,在横断面图中K58+80到K58+110的路堤边坡在给定的资料和数据中根本无法与地面线相交,需要通过设置挡土墙的形式来收缩坡角,减少填方数量,使工程经济合理,并且还可以减少占地面积;另外,设置挡土墙后也可以避免由于填筑高路堤所带来的边坡变形和失稳的问题;综合评定之后决定设置挡土墙; 2．选定挡墙形式：根据课程设计的要求设计成重力式挡土墙;从用AUTOCAD 绘制的平面图以及路基横断面图中发现,重力式挡土墙并没有显着减少墙体的圬工工程量,而其填方量却比衡重式挡土墙大得多;从经济方面和收缩坡角方面考虑衡重式挡土墙都比重力式挡土墙更为优秀,因此决定选用衡重式挡土墙; 3． 选定挡墙的计算形式：俯斜式挡墙,常用作为路面横坡陡峻处的路肩墙或路堤墙,它可以利用陡直的墙面减少墙高,减少占地,但墙背所受的土压力较大,墙身抗倾覆稳定性较差;仰斜式挡墙,由于其墙背与开挖方边坡较吻合,故常用做路堑墙和路肩墙,以利施工方便和减少开挖或填方量;在同等的条件下,仰斜式挡墙所受的土压力比俯斜式小,而墙身自重形成的抗倾覆力矩较大,故稳定性好;衡重式挡墙,是在凸形墙背上设衡重台,并采用陡直的墙面,借助于衡重台上填土的重量和墙身截面形心的后移来提高挡墙的稳定性,常用作为地面横坡陡峻处的路肩墙和路堤墙;通过试算发现,采用仰斜式挡土墙时,为了满足挡土墙的基底埋深和襟边宽度的要求,其所用的墙高要显着增大,圬工量比其他两种墙大,所以决定不采用仰斜式挡土墙;而只对俯斜式挡墙和衡重式挡墙这两种进行计算比较;四．初拟断面尺寸1．确定分段长度及路堤的衔接方式考虑到施工方便以及挡土墙的沉降伸缩缝的设置,分段长度选为10m;挡墙与路堤的衔接采用锥坡;2．确定埋深、墙高、墙背倾角、初拟其他部位的尺寸;根据地基承载力及无冰冻的气候特点,选用一般基础形式,根据规范要求,确定埋深为1～2m;先拟定墙高最高的k58+100断面的挡土墙的高度、墙背倾角和其他部位的尺寸： 衡重式挡土墙：墙高10.0H m =,一般上墙与下墙的高度为2：3,所以现选用上墙1 4.0H m =,上墙背俯斜1：119.29α=o ；衡重台宽10.83=d m ；下墙2 6.0H m =,下墙背仰斜1：()214.02α=-o ；墙面坡1：;五．计算：由于k58+100断面的挡土墙的高度最高,最危险,故只需验算该片墙,其他片墙可以参照该墙的参数进行设计;A ．衡重式挡土墙一车辆荷载换算汽车-15级时： 故0100.53818.6qh m γ=== 挂车-80：00.64h m =,布置于路基全宽;I 汽车荷载计算 二上墙土压力计算1.计算破裂角,判别是否出现第二破裂面 假想墙背倾角：假设破裂面交于荷载内,按路基手册中表3-2-2中第1类公式,得： 验核破裂面位置：第二破裂面距墙顶内缘()()'11tan tan 40.5210.5125i H θα+=⨯+ 破裂面交于荷载内,与假设相符,采用公式正确;()'127.533.34αα<<o o i ,故出现第二破裂面;2．计算第二破裂面上的主动土压力1E对上墙1O 的力臂0111 4.00.538 1.4753333 1.269x h H Z m K =+=+=⨯ 三下墙土压力计算 采用力多边形法; 1.求破裂角2θ假设破裂角交于荷外 23517.514.0438.46φδα︒︒︒︒ψ=+-=+-=()()()()()()()2012202212110111021112tan 0.7941502112tan tan tan tan 221166240.2540.521 5.5040.51250.5210.5382213.93/cos 51.18/cos 3527.5110.84tan tanx A H H B H H HH b d H h R E ιαθαθφθθψ==+=⎡⎤=++-+-+=⎣⎦⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯-+-⨯+⨯⎡⎤⎣⎦==+=+==-ψ20.7940.66933.79oθ=-+==验核破裂面位置：破裂面顶端距墙顶内侧之距离为：故与假设相符,采用公式正确,破裂面交于荷载外 2．计算土压力2E 四各种验算：首先根据拟订墙顶宽度10.55b m =,则上墙底宽为2 2.55b m =,下墙底宽 2.6B m =;来进行各种验算;其图形如下：单位： dm1.计算墙身重及力臂 1上墙身重1G 对墙趾的力臂2下墙墙身重 对墙趾的力臂3第二破裂面与墙背之间的土楔重 对墙趾的力臂 ： 4土楔上的荷载重 对墙趾的力臂 ： 2.滑动稳定性验算满足要求,也满足课程设计中所要求的Kc 在到之间的要求; 3.倾覆稳定性验算 4.基底应力验算应力重分布;按下式计算基底最大压应力： 故基底应力满足要求; 5.截面应力验算已知作用于上墙墙后土体第二破裂面上的主动土压力1E 及其水平力1x E ＝,则作用于上墙实际墙背上的土压力'1E 的水平和垂直分力分别为： 对上墙1O 的力臂'11114 1.3333x Z H m ==⨯=选上墙墙底截面检算：满足要求B ．俯斜式挡土墙墙高9.5H m =,墙背俯斜1：'12148α=；墙面坡1：；墙身分段长度10m; 一车辆荷载换算汽车-15级时：故0022000.3218.67.09.68Q h m b L γ⨯===⨯⨯挂车-80：00.64h m=,布置于路基全宽;显然,挂车-80验算荷载控制设计;二主动土压力计算1.求破裂角θ和主动土压力系数K假设破裂面交于荷载内： 查表得：2456',0.358K θ== 验核破裂面位置：堤顶破裂面距墙踵'tan 9.5tan 2456 4.42H m θ=⨯=荷载内缘距墙踵tan 9.50.4 3.8H m α=⨯=故破裂面交于荷载外,与假设不符; 当破裂面交于荷载外时： 验核破裂面位置：堤顶破裂面距墙踵tan 9.50.3473 3.30H m θ=⨯= 荷载内缘距墙踵 tan 9.50.4 3.8H m α=⨯=故破裂面交于荷载外,与假设相符,可用所选计算公式; 2. 主动土压力系数： 三设计挡土墙截面选墙面坡度1:,基底倾斜1:()832'α=;通过试算,选墙顶宽10.6b m=;1.计算墙身重W 及其力臂WZ2．滑动稳定性验算满足要求;3.倾斜稳定性验算基底倾斜,由绘图可直接求出土压力对墙趾O 点的力臂为：[]0545.40 1.80322.71 3.4942109.2692.0 1.5394.27 2.6351038.901W y xx yWZ E Z K K E Z +⨯+⨯====>=⨯满足要求;稳定性验算的结果表明,断面尺寸由滑动控制,上述估计符合实际,故可不必采用汽车-15级的土压力验算; 4.基底应力验算此时,基底应力出现重分布最大压应力()()122545.40322.7133 1.23y nW E Z σ+⨯+==⨯ []470.52520KPa KPa σ=<=5.墙身截面强度验算选取二分之一墙高处的截面：由以上计算可知,所选截面尺寸符合各项规范要求; C 确定设计方案通过两种墙的计算分析可知,它们都符合要求,但是衡重式挡土墙的圬工量更小,更经济,故本设计采用衡重式挡土墙;用上述计算衡重式挡土墙的方法可以得到其他断面的尺寸,高度分别为7m 和4.5m,墙面和墙背坡度均和k58+100断面相同;对于高度不足两米的,直接按照构造要求,采用两米高的护肩;泄水孔间距为2m,沉降伸缩缝间距为10m,缝宽10cm.。
挡土墙课程设计计算书
挡土墙课程设计计算书一、设计资料1、墙身构造拟采用重力式挡土墙，墙高为 5m，墙顶宽度为 1m，墙背仰斜坡度为 1:025（即α ＝ 1404°），墙面垂直。
墙身材料采用浆砌块石，砌体容重为 22kN/m³，砌体容许压应力为σa ＝ 500kPa，容许剪应力为τ ＝80kPa，基底摩擦系数为μ ＝ 04。
2、填土资料墙后填土为砂性土，重度为 18kN/m³，内摩擦角为 30°，填土表面水平，无均布荷载作用。
3、地基资料地基为粉质黏土，重度为 19kN/m³，地基容许承载力为σ0 ＝200kPa。
二、主动土压力计算1、破裂角θ的计算假设破裂面交于荷载范围内，根据库仑土压力理论，破裂角θ应满足：＼＼tan\theta ＝＼frac{＼cos(＼alpha ＋＼varphi)｝｛＼cos\alpha ＼sin\varphi}＼＼＼tan\theta ＝＼frac{＼cos(1404°＋30°）｝｛＼cos1404°＼sin30°｝＼approx 070＼＼＼theta ＼approx 35°＼2、主动土压力系数 Ka 的计算＼Ka ＝＼frac{＼cos^2(＼alpha ＼theta)｝｛＼cos^2\alpha ＼cos(＼alpha ＋＼theta) ＼cos(＼theta ＼varphi)｝＼＼Ka ＝＼frac{＼cos^2(1404° 35°）｝｛＼cos^21404°＼cos(1404°＋35°）＼cos(35° 30°）｝＼approx 0307＼3、土压力作用点高度 z 的计算＼z ＝＼frac{h}｛3} ＼frac{＼tan\alpha}｛＼tan\theta}＼＼z ＝＼frac{5}｛3} ＼times ＼frac{＼tan1404°｝｛＼tan35°｝＼approx 107m＼4、主动土压力 Ea 的计算＼Ea ＝＼frac{1}｛2}＼gamma h^2 Ka＼＼Ea ＝＼frac{1}｛2} ＼times 18 ＼times 5^2 ＼times 0307 ＼approx 695kN/m＼三、稳定性验算1、抗滑稳定性验算＼F_s ＝＼mu （G ＋ Ey)＼其中，G 为挡土墙自重，Ey 为土压力的水平分力。
挡土墙计算书
一，作用在挡土墙上的荷载计算（一）土压力的计算1.上墙土压力的计算图（2）在图二中，上墙第二破裂角︒︒=-=302451ϕα，墙顶与衡重台末端连线倾角'1α。
1'18.428)54.2(arctan αα>=+=︒第二破裂面可以形成：以第二破裂面1BC 为墙背，倾角︒=301α，︒==30ϕδ。
211112121]cos )cos(sin )sin(1)[cos(cos )(cos αδαϕδϕδαααϕ++++-=A K=222]cos )3030cos(30sin )3030sin(1)[3030cos(30cos )3030(cos ++++-=0.67填土重度3/18m KN =γ 地面荷载q=30KN/mm qh 67.10==γKPa K h P A 2067.067.118101=⨯⨯==γKPa K H K h P A A 5.11667.0818*******=⨯⨯+=+=γγKN E 16082011=⨯=KN E x 8060cos 16011=⨯=KNE y6.1382316011=⨯=KN E 9.38582148.9622=⨯⨯=KNE x193219.38522=⨯=KNE y 2.33422=2.下墙土压力的计算（1）延长下墙墙背，交墙后填土面于2C 点，量出21BC C ∆面积，然后计算G ,21∆∆∆和G GKN BC C G 504)4.26.4(82118211=+⨯⨯⨯=∆=∆γKN E G 48599.088.0546)cos()]()sin[(22221112=⨯=++-+=∆δαδαδαKN G G G 1921=∆-∆=∆X= m H H G1.0)2(21=+∆γ 校正墙背倾角'2α 29.0tan tan 212'2=+-=H H Xαα︒=2.16'2α下墙墙背摩擦角校正：︒=-=-∆5.02.167.16'22αα︒=-=∆-=5.145.01522'2αδδ28.0]cos )cos(sin )sin(1)[cos(cos )(cos 2'2'2'2'2'2'232'222=++++-=αδαϕδϕδαααϕA K下墙土压力与水平方向夹角︒-=+-=+7.15.142.16'2'2δαKPa K h H P A 7.48)(2012=+=γKNE 4.584127.482=⨯=KN E E x 4.584)cos('2'222=+=δα02=y EKPa K H P A 48.60223==γKNK H E A 9.3625.02223=⨯=γKN E x 9.3623=03=Y E3.墙身自重：KNG KN G KN G KN G G KN G KN G KN G KN G 4.8255.05.145.0148255.195.35.122515.075.18255.15.02.475225.0126.36.116122124.42.2112284.25.06.10586.022121191084321=⨯⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯===⨯⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯⨯==⨯⨯=土重：KNG KN G KN G 2.331185.086.46.571884.08.172185.084.2765=⨯⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯⨯=总水平力，总竖向力及对前趾力矩计算μ取0.5][31.1C C K HGK >=∑∑=μ5.126.1'<=∑∑=bbt M M K 由于底部桩的抗拔力，所以整体必大于1.54.截面强度计算：将图（2）作用在第二破裂面上的水平土压力和垂直土压力转换到作用墙墙背的x E 11 ， x E 22 ， y E 11 ， y E 22。
挡土墙计算书
挡⼟墙计算书省道S206重⼒式挡⼟墙设计专业：⼟⽊⼯程班级：姓名：学号：⼆零⼀七年六⽉XXXXXXX⼤学建筑⼯程学院⼟⽊系道桥⽅向⽬录1、设计资料 (1)1.1基础资料 (1)1.2设计依据 (2)2、初拟挡⼟墙结构形式和尺⼨ (2)3、确定车辆荷载 (3)4、破裂棱体位置确定 (4)4.1破裂⾓的计算 (4)4.2验算破裂⾯是否交于荷载范围内 (4)5、⼟压⼒计算 (5)5.1⼟压⼒计算 (5)6、稳定性验算 (6)6.1受⼒分析 (7)6.2抗滑稳定性验算 (7)6.2.1 抗滑稳定性验算 (7)6.2.2抗滑动稳定性系数 (8)6.3抗倾覆稳定性验算 (8)6.3.1抗倾覆稳定性⽅程 (8)6.3.2抗倾覆稳定性系数 (9)6.4基底应⼒和合⼒偏⼼矩验算 (9) 6.4.1 合⼒偏⼼矩计算 (9)6.4.2 基底应⼒计算 (10)6.5墙⾝截⾯应⼒计算 (10)7、改善措施 (12)7.1改善措施 (12)7.2⼯程数量表 (13)8、附属设施的设计 (13)8.1泄⽔孔设计 (13)8.2沉降缝与伸缩缝 (14)8.3墙厚排⽔层 (14)8.4结构⼤样图 (15)9、⽴⾯设计 (16)9.1整体布局 (16)9.2挡⼟墙总体⽅案布置图 (16)10、参考⽂献 (17)1、设计资料1.1基础资料省道S313，路基宽12⽶，路⾯宽9⽶，两侧路肩宽各1.5⽶。
在桩号K5+100-K5+200路段为填⽅路段，填⽅边坡坡度1：1.5。
为了保证路堤边坡稳定，少占地拆迁，故设置路堤挡⼟墙，拟采⽤重⼒式挡⼟墙。
最⼤墙⾼见表1。
表1 挡⼟墙相关设计参数墙⾼、墙背仰斜坡度等初始拟定的尺⼨详见表1所⽰，挡⼟墙顶宽1⽶，基底⽔平。
挡⼟墙分段长度为12-20⽶不等，初始拟定的挡墙断⾯形式如图1所⽰。
图1 初始拟定的路肩式挡⼟墙断⾯⽰意图1.⼟质情况详见表2 所⽰。
详见表3所⽰。
3.参数1、挡⼟墙前的被动⼟压⼒不计算；挡⼟墙上暂不考虑栏杆作⽤。
挡土墙计算书
柳树沟水库重力式挡土墙挡墙稳定计算基本数据：挡土墙基本形式：h1=4.8m，h2=0.5m，h3=0.5m，b0=0.3m，b1=0m，b2=1.29m，b3=0.5m，m=0.3，墙体重度γq=24kn/m3，填土重度γt=22kn/m3，摩擦系数0.5（1）基底应力计算1）竖向荷载计算自重：G1=（0.3×5.3+3.8×0.5×1.14+0.5×0.5）×24=126.2KN/m水重：G2=0KN/m土自重：G3=（1.64×1+3.8×0.5×1.14+4.3*0.5）×22=137.3KN/m扬压力：G4=0KN/m∑G= G1 +G2+ G3－G4=263.5 KN/m2）水平荷载计算土压力采用郎肯主动土压力计算公式Pa=)245(tgH2122φγ-︒式中 Pa －主动土压力，KN ；γ－地基土容重，22KN/m 3；φ－土体内摩擦角，38°；H －地基土中某点至地面的距离，m 。
P 1=γ21h 1Ka=)245(tg h 21221φγ-︒= 73.5kN/m P 2=0kN/m式中 Ka －Ka=)245(tg 2φ-︒，郎肯主动土压力系数。
w γ－水的容重，10kN/m 3。
∑H = P1 -P2 =0kN=÷⨯=∑33.55.73M 129.85kN ·m W M A G ∑∑±=max minP =))(06.94(10.15802.3208.12609.20.185.13909.25.2632KN =±=⨯± Kpa 08.1262min =+P P man <300～400 Kpa man P <300～400 kpa满足地基承载力要求。
式中 Ka －Ka=)245(tg 2φ-︒，郎肯主动土压力系数。
w γ－水的容重，kN/m 3。
挡土墙基础换填计算书
+ 18 × 1.5 + 23 × 1.5 =111.6kpa≤ σ 满足设计要求
中铁十九局沪昆客专八标五工区
b× σ
s
tan θ
+ γh + γs hs ) ≤ σ
b 为挡墙基础宽度为 1.5m； σ为荷载引起的应力取最大值 120kpa，地基承载力为 120kpa； θ为扩散角取 45°； γ为开挖处土的容重 18kn/m3； γs 为回填材料容重 23Kn/m3； h 为地面至换填面的高度 hs 为换填深度取 1.5m； K 为安全系数取 1.1 σH=1.1×
挡土墙基础换填计算书
一、概况 萍乡北站 DK806+885~+971.63 场坪区右侧挡土墙，设计高度为 3m，宽度 1.5m，地基承 载力为 120Kpa，采用 C25 片石混凝土浇筑。 在该段基础开挖过程中揭示基础主要为黄褐色粉质粘土， 经检测承载力达不到 120Kpa， 经探坑开挖软弱层达到 2-3m。 处理方案：拟采用基础换填法提高地基承载力，通过换填提高抗压强度、加大扩散角基 础，换填材料为片石加碎石垫层。 二、计算过程 根据《建筑地基处理技术规范》要求：σH ≤ σ 其中σH为换填后计算承载力； σ 为设计地基承载力； 根据σH = k（ b+2h
挡土墙计算说明书
挡土墙计算说明书一、工程概述本工程为_____挡土墙，位于_____地段，主要用于_____。
挡土墙的高度为_____米，长度为_____米，采用_____材料砌筑。
二、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）3、《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）4、工程地质勘察报告三、荷载计算1、土压力根据朗肯土压力理论，计算主动土压力系数。
考虑土的重度、内摩擦角等参数，计算不同深度处的土压力值。
2、墙后土压力分布假定土压力为线性分布，计算土压力合力及其作用点位置。
3、其他荷载考虑墙顶可能的活荷载，如行人、车辆等。
四、稳定性验算1、抗滑移稳定性验算计算挡土墙在水平方向的抗滑力和滑动力，判断是否满足抗滑移要求。
考虑基底摩擦系数、土压力水平分力等因素。
2、抗倾覆稳定性验算计算挡土墙绕墙趾的抗倾覆力矩和倾覆力矩，判断是否满足抗倾覆要求。
考虑墙身自重、土压力作用点位置等因素。
五、地基承载力验算1、计算基底压力考虑墙身自重、土压力等作用，计算基底平均压力和最大压力。
2、验算地基承载力根据地质勘察报告提供的地基承载力特征值，判断基底压力是否满足要求。
六、墙身强度验算1、砌体强度验算计算墙身所受的正应力和剪应力，判断是否超过砌体的强度设计值。
2、混凝土强度验算（如有）对于采用混凝土的部分，计算其正截面和斜截面的承载力。
七、排水设计1、排水措施说明在挡土墙背后设置排水盲沟、泄水孔等排水设施的布置和尺寸。
2、防止水侵蚀采取措施防止水流对挡土墙基础和墙身的侵蚀。
八、施工注意事项1、基础施工确保基础的埋深和尺寸符合设计要求，基底应平整、坚实。
2、材料选择选用质量合格的砌体材料和砌筑砂浆，保证强度和耐久性。
3、砌筑质量严格按照施工规范进行砌筑，保证灰缝饱满、墙体垂直平整。
4、监测与维护在施工过程中和使用期间，应定期对挡土墙进行监测，发现问题及时处理。
挡土墙设计计算书
挡土墙设计计算书一、工程概况本工程为_____挡土墙，位于_____地段，其主要作用是为了防止土体坍塌，保障周边建筑物和道路的安全。
挡土墙高度为_____m，长度为_____m，墙体采用_____材料砌筑。
二、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）2、《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）3、《工程地质勘察报告》三、荷载计算1、土压力计算主动土压力系数：根据土的物理力学性质，通过公式计算得出主动土压力系数 Ka ＝＿____。
土压力强度：按照库仑土压力理论，计算出土压力强度分布，最大土压力强度位于墙底，其值为_____kPa。
2、墙身自重计算墙体材料的重度γ ＝＿____kN/m³，根据墙体尺寸计算出墙身自重 G ＝＿____kN。
3、其他荷载考虑可能存在的地面活荷载 q ＝＿____kN/m²。
四、稳定性验算1、抗滑移稳定性验算抗滑移安全系数计算公式为：Ks ＝（∑Nf ＋∑Ep）／∑Ea其中，∑N 为垂直于基底的合力，f 为基底摩擦系数，∑Ep 为被动土压力的合力，∑Ea 为主动土压力的合力。
经计算，抗滑移安全系数 Ks ＝＿____，大于规范规定的允许值Ks ＝＿____，满足抗滑移稳定性要求。
2、抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数计算公式为：Kt ＝（∑M稳）／（∑M倾）其中，∑M稳为抗倾覆力矩，∑M倾为倾覆力矩。
经计算，抗倾覆安全系数 Kt ＝＿____，大于规范规定的允许值Kt ＝＿____，满足抗倾覆稳定性要求。
五、地基承载力验算1、基底平均压力计算公式为：p ＝（Fk ＋ Gk）／A其中，Fk 为作用在基础顶面的竖向力标准值，Gk 为基础自重和基础上的土重标准值，A 为基础底面积。
经计算，基底平均压力 p ＝＿____kPa。
2、基底最大压力计算公式为：pmax ＝（Fk ＋ Gk）／A ＋ Mk/W其中，Mk 为作用在基础底面的弯矩标准值，W 为基础底面的抵抗矩。
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s
tan θ
+ γh + γs hs ) ≤ σ
b 为挡墙基础宽度为 1.5m； σ为荷载引起的应力取最大值 120kpa，地基承载力为 120kpa； θ为扩散角取 45°； γ为开挖处土的容重 18kn/m3； γs 为回填材料容重 23Kn/m3； h 为地面至换填面的高度 hs 为换填深度取 1.5m； K 为安全系数取 1.1 σH=1.1×
挡土墙基础换填计算书
一、概况 萍乡北站 DK806+885~+971.63 场坪区右侧挡土墙，设计高度为 3m，宽度 1.5m，地基承 载力为 120Kpa，采用 C25 片石混凝土浇筑。 在该段基础开挖过程中揭示基础主要为黄褐色粉质粘土， 经检测承载力达不到 120Kpa， 经探坑开挖软弱层达到 2-3m。 处理方案：拟采用基础换填法提高地基承载力，通过换填提高抗压强度、加大扩散角基 础，换填材料为片石加碎石垫层。 二、计算过程 根据《建筑地基处理技术规范》要求：σH ≤ σ 其中σH为换填后计算承载力； σ 为设计地基承载力； 根据σH = k（ b+2h
1.5×120 1.5+2×1.5×1
+ 18 × 1.5 + 23 × 1.5 =111.6kpa≤ σ 满足设计要求
Hale Waihona Puke 中铁十九局沪昆客专八标五工区