地震作用下的倾覆稳定性验算

理正挡土墙设计计算实例

摘要：北京理正软件设计研究所编制的挡土墙计算软件深受广大设计人员的喜爱。该款软件数据界面直观、操作方便，计算过程中为设计人员节省了大量的工作时间，本文借助工程实例向大家介绍一下该款软件的使用方法。

关键词：理正、悬臂式挡墙、稳定

正文：

挡土墙是岩土工程中经常遇到的土工构筑物之一。北京理正软件设计研究所编制的挡土墙计算软件深受广大设计人员的喜爱。该款软件数据界面直观、操作方便，具有以下几点有点：

包括13种类型挡土墙；

参照公路、铁路、水利、市政、工民建等行业的规范及标准，适应各个行业的要求；

适用的地区广；

挡土墙基础的形式种类多；

该软件依据库仑土压力理论，采用优化的数值扫描法，对不同的边界条件，均可快速、确定地计算其土体破坏楔形体的第一、第二破裂面角度。避免公式方法对边界条件有限值的弊病。尤其是衡重式挡土墙下墙土压力的计算，过去有延长墙背法、修正延长墙背法及等效荷载法等，在理论上均有不合理的一面。本软件综合考虑分析上、下墙的土压力，接力运行，得到合理的上、下墙的土压力。保证后续计算结果的合理性；

除土压力外，还可考虑地震作用、外加荷载、水等对挡土墙设计、验算的影响；

计算内容完善——土压力、挡土墙的抗滑移、抗倾覆、地基强度验算及墙身强度的验算等一起呵成，且可以生成图文并茂的计算书。

综合以上优点，设计人员在计算过程中采用该软件，可以节省大量的计算时间，降低工作强度。在实际工程设计计算中，确定挡土墙的计算类型，根据理正挡土墙软件的操作流程进行计算，能很快的得到计算结果。

工程实例：

挡土墙抗倾覆稳定性验算例题

假设挡土墙的高度为6米,墙后填土的重度为18kN/m³,填土面与墙面摩擦角为30度,水平地震分析加速度为0.15g,垂直地震分析加速度为0.1g。现在来计算挡土墙的抗倾覆稳定性。

步骤如下：

1.计算填土的横向作用力

填土的横向作用力 = 填土重度 x 墙高 x 墙宽

= 18 kN/m³ x 6m x 1m

= 108 kN/m

2.计算填土与墙面之间的摩擦力

填土与墙面之间的摩擦力 = 填土的横向作用力 x 摩擦系数

= 108kN/m x tan(30度)

= 62.4 kN/m

3.计算水平方向的地震作用力

水平方向的地震作用力 = 0.15g x 1g x 填土重度 x 墙高 x 墙宽

= 0.15 x 1 x 18 kN/m³ x 6m x 1m

= 16.2 kN/m

4.计算垂直方向的地震作用力

垂直方向的地震作用力 = 0.1g x 1g x 填土重度 x 墙高 x 墙宽

= 0.1 x 1 x 18 kN/m³ x 6m x 1m

= 10.8 kN/m

5.计算倾覆力矩

倾覆力矩 = 填土的横向作用力 x 墙高/2 + 填土与墙面之间的摩擦力 x 墙高/3

+ 水平方向的地震作用力 x 墙高/3 + 垂直方向的地震作用力 x 墙高/3 = 108 kN/m × 6m/2 + 62.4 kN/m × 6m/3 + 16.2 kN/m × 6m/3 + 10.8 kN/m × 6m/3

= 876.6 kN·m

6.计算抗倾覆稳定系数

抗倾覆稳定系数 = 倾覆力矩 / 抵抗倾覆力矩

= 倾覆力矩 / (填土的横向作用力 x 墙高/2)

挡土结构抗震设计

25.1 一般规定

25.1.1 本章适用于重力式挡土墙和浅埋式刚性边墙的抗震设计。

25.1.2 重力式挡土墙和浅埋式刚性边墙可采用拟静力法进行抗震计算。

25.1.3 9度且高度超过15m的重力式挡土墙应进行专门研究和论证。

25.2 地震土压力计算

25.2.1 墙体与墙后填土之间不产生相对位移的重力式挡土墙，可采用中性状态时的地震土压力，其合力和合力作用点的高度可分别按下列公式计算：

式中：E0——中性状态时的地震土压力合力；

K E——中性状态时的地震土压力系数；

θ——挡土墙的地震角，可按表25.2.1取值；

h——地震土压力合力作用点距墙踵的高度；

H——挡土墙后填土的高度；

γ——墙后填土的重度；

——墙后填土的有效内摩擦角；

δ0——中性状态时的墙背摩擦角，可取实际墙背摩擦角的半值，或取墙后填土值的1/6；

α——墙后填土表面与水平面的夹角；

β——墙背面与铅锤面的夹角。

表25.2.1 挡土墙的地震角θ

25.2.2 墙体可能产生侧向位移的重力式挡土墙，可采用主动地震土压力，其合力可按下列公式计算：

式中：E a——主动地震土压力合力；

K Ea——主动地震土压力系数；

δ——墙背摩擦角，可根据墙背的粗糙程度，在(1/3～1/2)范围取值；合力作用点的位置可按本规范式(25.2.1-3)确定。

25.2.3 埋深不大于10m的浅埋式刚性边墙，地震时作用在结构两侧边墙上的土压力(含静土压力)，一侧应为主动地震土压力，另一侧应为被动地震土压力，其各侧的合力可分别按下列公式计算。地震土压力合力作用点的位置可按本规范式(25.2.1-2)确定：

抗倾覆稳定性验算

五、施工计算

I、抗倾覆稳定性验算

本工程基坑最深11、0米左右，此处得土为粘性土，可以釆用“等值梁法”进行强度验算。

首先进行最小入土深度得确定：

首先确定土压力强度等于零得点离挖土面得距离y,因为在此处得被动土压力等于墙后得主动土压力即：

式中：玖挖土•面处挡土结构得主动土压力强度值，按郎肯土压力理论进行计

算即

___ 土得重力密度此处取18KN/m3

-CMIE过后得被动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后得土破坏棱柱体向下移动，使挡土结构对土产生向上得摩擦力，从而使挡土结构后得被动土压力有所减小，

因此在讣算中考虑支撑结构与土得摩擦作用,将支撑结构得被动土压力乘以修正系数，此处〃二28。则K二1、78

主动土压力系数

经计算y=l、5m

挡土结构得最小入土深度to：

X可以根据P°与墙前被动土压力对挡土结构底端得力矩相等来进行计算

挡土结构下端得实际埋深应位于X之下，所以挡土结构得实际埋深应为（k：经验系数此处取1、丄L

经计算：根据抗倾覆稳定得验算,36号工字钢需入土深度为3、5米，实际入土深度为3、7米，故：能满足滑动稳定性得要求

2、支撑结构内力验算主动土压力：

被动土压力：

最后一部支撑支在距管顶0、5ni得地方，3 6b工字钢所承受得最大剪应力

d — 1 2mm,经计算

3 6 b工字钢所承受得最大正应力

经过讣算可知此支撑结构就是安全得

3、管涌验算：

基坑开挖后，基坑周围打大口井两眼，在进出洞口得位置，可降低

经计算

因此此处不会发生管涌现象

4、顶力得计算

丄程采取注浆减阻得方式来降低顶力.

“1 800注浆后总顶力为：

基础埋置深度不满足规范要求时的抗倾覆验算

王秋丽;黄晓丽;李芬芳

【期刊名称】《低碳世界》

【年(卷),期】2022(12)11

【摘要】为了解决建筑场地条件特殊,或者为了减少基础工程开挖量,高层建筑基础的埋置深度不满足《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2010)及《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)要求的问题,通过对相关规范的讨论以及对一个实际工程案例进行研究,提出了非岩石地基的高层建筑基础在满足规范规定的地基承载力、变形的前提下,验算罕遇地震作用下结构整体抗倾覆稳定性,来判断基础埋置深度是否安全。最后建议基础埋深不宜作为基础设计的硬性要求,以期为后续相关结构设计人员提供参考。

【总页数】3页(P79-81)

【作者】王秋丽;黄晓丽;李芬芳

【作者单位】福建省龙岩市闽西职业技术学院

【正文语种】中文

【中图分类】TU470

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抗倾覆安全系数的验算4.独柱墩桥梁抗倾覆验算及抗倾覆加固处治措施5.基于新规范的独柱墩曲线连续梁桥抗倾覆验算和加固设计

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结构抗倾覆验算及稳定系数计算

【摘要】结构的整体倾覆验算直接关系到结构的整体安全，是结构设计中一个重要的整体指标，本文就结构抗倾覆验算、抗倾覆稳定系数以及工程中应注意的事项进行阐述。

【关键词】整体倾覆验算；抗倾覆稳定系数

一、当高层、超高层建筑高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，结构整体

倾覆验算很重要，它直接关系到结构安全度的控制。

2009年6月27日发生在上海闵行区的13层在建楼房整体倒塌事件就是一个典型的事故案例。《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010（以下简称《高规》），《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（以下简称《抗规》），《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（以下

简称《地基规范》），《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》JGJ6-2011（以下简称《箱基规范》）均对抗倾覆验算有规定。对单幢建筑物，在均匀地基的条件下，基础底面的压力和基

础的整体倾斜主要取决于作用的准永久组合下产生的偏心距大小。对基底平面为矩形的筏基，在偏心荷载作用下，结构抗倾覆稳定系数KF可用下式表示：

其中：MR—抗倾覆力矩值，MR = GB/2；MOV—倾覆力矩值，MOV = V0(2H2/3+H1)=Ge；图2

基地反力计算示意图中，B—基础底面宽度，e—偏心距，a—合力作用点至基础底面最大压力

边缘的距离。

偏心距e、a、基础底面宽度B、结构抗倾覆稳定系数KF推导关系如下：a+e=B/2 （1）

3a+c=B （2）有（1）式、（2）式可推出：

从式中可以看出，偏心距e直接影响着抗倾覆稳定系数KF， KF随着e/B的增大而减小，因

倾覆力矩和雨棚抗倾覆验算.

重量：W=1000kg（40块，两侧）对前支架单侧抗倾覆力矩为：M抗
仁WXB=1000X 4.3=4300kg.m抗倾覆安全系数：K仁M抗1/M倾
1=4300/1800〜2.4>2（可）
b.当前梁伸出长度在1.3米时，P2=630kg;对前支架中心倾覆力
矩为：M倾2=（G+P2XA=（600+630）x1.3=1600kg后支架放置配重铁重量：W=1000kg（40块，两侧）对前支架单侧抗倾覆力矩为：M抗
抗倾覆稳定性校核的基本原则：
起重机的分组：
在校核抗倾覆稳定性时，根据起重机的结构特征、工作条件和对抗倾覆稳定性的要求，将起重机分为四组。
塩■撰的松融J-'1
起ftn峙肚
1
1
1
1
K，©.瞻加1*t i4ir
验算工况:
起重机的抗倾覆稳定性按下表工况进行校核
危险倾覆边的确定:
倾覆边指起重机发生倾覆时绕其翻转的轴线
雨篷的抗倾覆荷载(计算时把圈梁，楼板和过梁所占的区域按墙体来考虑)：
In=1.5m,l3=0.75m
Gr=((2.5+0.75x2)x3-1.5x1.8-0.75x0.75)x
6.468+(2.5+0.75x2)x1.8x7.012x2=157.48kN
Mr=0.8Gr(Βιβλιοθήκη Baidu2-x0)=0.8x157.48x(0.12-0.03)

抗倾覆验算

一、便桥墩身抗倾覆检算

说明：1# 墩为已完成墩身，且新建线路中线与1#墩身中线偏移0.19m ，详见平面图所示。

1#墩为最不利墩身，故以1#墩来检验墩身的抗倾覆安全性。

1、竖向力

竖向恒载：

2=95.75+39.2 x 9.2=456.39KN（桥跨上部结构自重）

N2=562.5KN （墩身自重）

N3=687.5KN （基础自重）

竖向活载：

N4=1045.884KN （支点反力）Mx=18.068KN -m （支点反力对基底长边中心轴x-x轴力之矩）

2、水平力

制动力的大小均按竖向静活载（不包括冲击力）的10%计算，作用点在轨顶2m;离心力等于离心力率乘以支座的静活载反力N4，作用点在轨顶2m。

制动力T1 ：

T1= （N1+N2+N3+N4 ）x 10%=275.227KN

离心力T2：

T2=C x N4

离心力率通过C=V2/ （127R）计算，其中V为设计行车速度5Km/h , R为曲线半径400m,

代入可得：C=52/（127x 400）=0.0005 T2=0.0005 x 1045.884=0.523KN

3、风荷载（作用在墩身上的风力T 墩、作用在列车上的风力T 列车）：

作用在桥梁受风面上的静压力，按《桥规》规定的标准求出最大风速后，通过风速与风压

关系公式Wo= Y V（2q）求出基本风压值,

式中Wo 为基本风压值（Pa）

2

q 为重力加速度（m/s2）

3

丫为空气重度（N/m ）

v 为平均最大风速（m/s ）

取标准大气压下，常温为15 摄氏度时的空气重度12.255N/m 3、纬度45 度处重力加速度为

基础稳定验算

Coca-cola standardization office【ZZ5AB-ZZSYT-ZZ2C-ZZ682T-ZZT18】

基础稳定性验算

一、工程概况

根据*******提供的岩土工程勘察报告。本工程采用嵌岩桩基础，基础持力层为中等风化砂岩，桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值为frk=,地基承载力特征值fak=1200Kpa ，桩长约为6m 。桩基础最不利地质剖面如下图所示，桩侧土层厚度分别为一般填土或粘土、强风化砂岩、中风化砂岩按考虑。

二、基础抗倾覆验算

本工程设防烈度6度，根据《高规》条，304.0/12.0)(/)(max max ==小震中震αα,考虑到中震作用下结构的塑性耗能，本工程取中震地震作用力为小震的倍。

楼栋号 13-24轴单体 1~12轴单体

结构抗倾覆力矩结构倾覆力矩比值结构抗倾覆力矩结构倾覆力

矩

比值

X 向风荷

载

Y 向风荷

载

X 向小震

Y 向小震 X 向中震

Y 向中震

参照《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》（JGJ6-2011）第条，本工程抗倾覆稳定性安全系数远大于，故结构的整体抗倾覆稳定性满足要求。

三、基础抗滑移验算

本工程采用嵌岩桩基础，基础抗滑移由基桩水平承载力提供。13-14轴单体共有基桩48根，1-12轴单体共有基桩62根。

单桩水平承载力计算

1. 设计资料桩土关系简图

已知条件 (1) 桩参数

承载力性状端承桩桩身材料与施工工艺干作业挖孔桩截面形状圆形砼强度等级 C30 桩身纵筋级别 HRB400 直径(mm) 900 桩长(m)

是否清底干净 √ 端头形状不扩底 (2) 计算内容参数

衡重式挡土墙计算书(整体稳定不满足)

衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]

计算项目：衡重式挡土墙 3

计算时间： 2009-07-11 10:03:50 星期六

------------------------------------------------------------------------ 原始条件:

墙身尺寸:

墙身总高: 3.000(m)

上墙高: 1.200(m)

墙顶宽: 0.550(m)

台宽: 0.000(m)

面坡倾斜坡度: 1:0.100

上墙背坡倾斜坡度: 1:0.400

下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250

采用1个扩展墙址台阶:

墙趾台阶b1: 0.400(m)

墙趾台阶h1: 0.600(m)

墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000

墙底倾斜坡率: 0.150:1

下墙土压力计算方法: 力多边形法

物理参数：

圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)

圬工之间摩擦系数: 0.400

地基土摩擦系数: 0.600

砌体种类: 片石砌体

砂浆标号: 5

石料强度(MPa):

挡土墙类型: 抗震区挡土墙

墙后填土内摩擦角: 40.000(度)

墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)

墙后填土容重: 19.000(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角: 20.000(度)

地基土容重: 19.000(kN/m3)

地基土浮容重: 10.000(kN/m3)

修正后地基土容许承载力: 250.000(kPa)

地基土容许承载力提高系数:

墙趾值提高系数: 1.000

墙踵值提高系数: 1.000

平均值提高系数: 1.000

地震作用墙趾值提高系数: 1.250

地震作用墙踵值提高系数: 1.250

挡土墙稳定性验算

附件1 滑坡稳定性及挡土墙稳定性验算

1、滑坡体工况1稳定性计算

计算项目：土层滑坡稳定性计算-自重工况

------------------------------------------------------------------------[计算简图]

[控制参数]:

采用规范: 通用方法

计算目标: 安全系数计算

滑裂面形状: 圆弧滑动法

不考虑地震

[坡面信息]

坡面线段数 10

坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

7 0

8 0

9 0

10 0 [土层信息]

坡面节点数 11

编号 X(m) Y(m) 0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

附加节点数 8

1

2

3

4

5

6

7

8

不同土性区域数 3

区号重度粘结强度节点

(kN/m3) (kpa) 编号

1 ( 0,-1,-2,-3,-4,-5,-6,-7,-8,-9,-10,4,3,2,1,)

2 ( 1,2,3,4,6,5,)

3 ( 5,6,8,7,)

区号粘聚力内摩擦角

(kPa) (度)

1

2

3

不考虑水的作用

[计算条件]

圆弧稳定分析方法: Bishop法

土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待

稳定计算目标: 给定圆心、半径计算安全系数

条分法的土条宽度: (m)

圆心X坐标: (m)

圆心Y坐标: (m)

半径: (m)

------------------------------------------------------------------------计算结果:

------------------------------------------------------------------------滑动圆心 = ,(m)

某高层建筑岩石地基的基础设计

摘要：高层建筑岩石地基基础按多遇地震作用进行设计，中震计算对角部基

础进行加强，运用贵州地方规范对独立基础的抗剪及嵌岩进行设计并加强构造措施；在罕遇地震作用下对抗倾覆、抗滑移进行计算，满足抗倾覆安全系数大于2

及抗滑移稳定性安全系数大于1.3，岩石地基基础埋深不满足规范要求时其结构

安全。

关键词：高层建筑；独立基础；抗滑移；抗倾覆

1 概述

随着贵州经济的快速发展，高层、超高层建筑呈现高速增长，贵州地处山区，丘陵为主，平原相对较少，地质条件独特，很多建筑毗邻山坡而建。由于山区基

岩埋置较浅且强度高，而硬质基岩受到施工困难，施工成本高等因素影响，基础

无法大开挖，高层建筑往往不设置地下室，采用边坡引起的掉层来作为建筑的停

车库，基础直接埋置在室外地坪以下，导致基础埋深不满足相关规范要求。《高

层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010[1](以下简称“高规”）第12.1.8条规定：基础应有一定的埋置深度。在确定埋置深度时，应综合考虑建筑的高度、体型、地基土质、抗震设防烈度等因素。基础埋置深度可从室外地坪算至基础底面，对于天然地基或复合地基，可取房屋高度的1/15，而桩基础，不计桩长，可取房

屋高度的1/18。当建筑物采用岩石地基时，在满足地基承载力、稳定性要求以及《高规》第12.1.7条规定时，基础埋深可以适当放松；当地基可能产生滑移时，应采取有效的抗滑移措施。

本文根据工程实例，阐述高层建筑在岩石地基外露情况下的基础设计，并从

构造上进行加强，确保结构安全。

2 工程实例

本工程为办公大楼，位于贵阳市龙洞堡区，总建筑面积约10.2万m2，地上部分7.2万m2，地下部分5.0万m2，大底盘上布置22层主楼和5层的副楼，其中主楼为框架剪力墙结构，位于东北侧，地上部分建筑面积4.2万m2，地上部分高度93.1m，地下部分高度17.9m（由于建筑地下室不是全埋，结构设计不作为地下室），其总高度为111.0m，建筑宽度33.1m，高宽比为3.4，平面布置如图1。整个场地东侧和北侧为临空面，负一层到负四层均无覆土(采用架空路面与周边道路衔接）；南侧和西侧为坡地，自西向东由±0.000坡向负四层地面标高，其东西向剖面图如图2。

挡土墙稳定性验算(二)

挡土墙稳定性验算（二）引言概述：

挡土墙稳定性验算是在设计和施工中必不可缺的一项工作。本文将对挡土墙的稳定性验算进行详细阐述。通过对挡土墙的自重、土压力、地震力以及其他荷载等多个因素进行综合考虑，并基于相关验算方法和公式，对挡土墙的稳定性进行全面的验证和评估。

正文：

一、挡土墙的自重验算

1. 根据挡土墙的尺寸和材料参数，计算挡土墙的自重。

2. 确定挡土墙的垂直受力面，并将其分解为水平和垂直方向的分力，进而进行力的平衡。

3. 考虑挡土墙的倾覆稳定性，计算倾覆力矩和抗倾覆力矩，进行稳定性验算。

二、挡土墙的土压力验算

1. 根据土壤的性质和挡土墙的几何形状，确定土壤的侧向土压力分布。

2. 根据土压力的分布形式，计算挡土墙受到的单位长度的土压力。

3. 考虑土层的变动性和不排水条件，对土压力进行修正。

4. 根据验算方法和公式，计算挡土墙的稳定性。

三、挡土墙的地震力验算

1. 根据设计地震烈度和加速度谱，确定挡土墙受到的地震作用力。

2. 考虑挡土墙的动力特性，计算挡土墙在地震作用下的弯矩、剪力和轴力等。

3. 根据验算方法和公式，对挡土墙的地震稳定性进行验算。

四、其他荷载的验算

1. 考虑其他荷载如水荷载、雪荷载等对挡土墙的影响。

2. 根据荷载的特点和挡土墙的几何形状，确定其他荷载的分布和作用力。

3. 将其他荷载作用下的力与挡土墙的抗力进行比较，进行稳定性验算。

五、挡土墙稳定性验算的评估

1. 综合考虑挡土墙受到的各种荷载作用，对挡土墙的稳定性进行综合验算。

2. 根据验算结果，评估挡土墙的稳定性，确定是否满足设计要求。

独立基础抗倾覆验算

独立基础的抗倾覆验算是确保其稳定性的关键步骤。验算需基于地质勘察报告、上部结构荷重等信息，考虑风载、雪载等作用力，计算出抗倾覆的稳定安全系数。确保系数大于1，以满足安全需求。每一步骤都需严格遵循相关规范，确保基础稳定。

基础稳定性验算

基础稳定验算

1.基本资料

筏板宽度/厚度B1=22.6 /1.6米，建筑总高度H=86.45，建筑宽度B=85.7/23.6米地震烈度6度（0.05g,罕遇地震水平地震响响系数最大值αmax=0.28），

基本风压ω0=0.3（50年一遇）

结构自重G=517800KN,结构自震周期X=3.00s,Y=3.00s

2.抗倾覆验算

2.1地震作用

Fek =Geq*α1 (抗规5.2.1-1)

α1=[η2*0.2r-η1(T-5Tg)] αmax (抗规5.1.5)

=（1*0.2349-0.025）*0.28

=0.058772

Fek=G*0.058772=30432.1416KN

2.2地震作用产生的倾覆力矩

M震=H/2*Fek=2.54G=77297.6356KN.m

2.3风荷载

Fk=B*H*ωk

ωk=βzμsμzω0

取:μz=1.25 μs=1.4 ξ=1.5785 ν=0.43 ζz=0.38

Βz=1+(ξνζz/μz)

Βz=1+(1.5785*0.43*0.38/1.25)

=1.206

ωk =1.206*1.25*1.4*0.3

=0.63315

Fk=85.7*86.45*0.63315(取最不利方向计算)

=4691KN

2.4风荷载产生的倾覆力矩

M风=H/2*Fk=4691*43.224=202762.4KN.m

2.5地推力

F土=B*0.5*h1*r (h1取4.5米平均值，r土容重取18) =85.7*0.5*4.5*18

=3470.85KN

2.5地推力产生的倾覆力矩

M土=F土*h1/2=7809KN.m

关于高层建筑基础埋深不足的探讨

摘要：高层建筑宜设置地下室，且基础应满足一定埋置深度，但往往有些项目存在半开敞地下室或无地下室的情况，本文结合惠州市龙门县永汉镇某工程实例，介绍当高层建筑基础埋深较浅时的验算及分析，为其他类似工程提供设计参考。

关键词：地下室；基础埋深；抗倾覆验算；抗剪验算；

1工程概况

本项目位于惠州龙门县富力南昆山温泉养生谷内。项目总规划用地面积68219.78m2，总建筑面积297173.68m2。项目地下室或裙房东西最宽约600m，

南北最宽约40.2m。地块整体地势南高北低，最大高差约32m，项目北侧为永久边坡支护。项目共九栋塔楼（R1-R8、P1栋），塔楼层数为29~33层，塔楼正负0以上高度为84.3~95.9m，地下为1~2层，地下室呈阶梯式，其中负一层为地下车库，层高3.4m，负二层为临街商业，层高为6m，商业一侧为开敞的，地下室剖面示意见图1；本项目为典型的山地建筑，塔楼结构形式采用剪力墙结构，地下室或裙房为框架结构。

图一

本工程设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类,基本风压为W0=0.35kN/m²，地面粗糙度为B类。塔楼地下室为一边开敞的地下室，塔楼及地下一层车库部分采用人工挖孔灌注桩基础，承台厚1~1.2m，地下二层商业部

分基础采用高强预应力管桩基础。基础埋深小于H/18=(95.9+10.9)/18=5.93m，不满足《高规》JGJ3中12.1.8条的规定。选取分缝后地下室开敞较多的塔楼

R7R8栋进行整体结构的抗倾覆稳定及抗剪分析，塔楼计算模型如图二所示。塔楼高宽比为H/B=106.8/40.2=2.66<4。