软弱下卧层验算 J-1 计算结果

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软弱下卧层验算计算表(新)

基础底面长L=
基础底面宽B=
基础高度h=
轴力标准值Fk=
地基承载力特征值fak=
地基承载力深度修正系数ηd=
基础砼容重γc=
软弱下卧层顶面埋置深度dz=
基础埋置深度d=
第一层土（持力层上面）土层厚度d1=
第一层土的重度γ1=
持力层土的重度γ2=
上层土压缩模量Es1=
下层土（软弱下卧层）压缩模量Es2=
地下水埋深dw=
下卧层顶面以上平均重度γm=
软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值faz=186.60kPa 基础自重Gk1＝ γ c * Vc =γ c * L * B * h=60.00kN 基础上的土重Gk2 ＝ γ 1 * L * B * ( d - h)=28.80kN 基础自重Gk ＝ Gk1 + Gk2=
88.80kN 基础底面至软弱下卧层顶面的距离 z ＝ dz - d=700mm z/B=
0.35Es1/Es2=
2.00地基压力扩散角θ=
11.2°pk ＝ (Fk + Gk) / A=
267.20kPa pc ＝ γ 1 * d1 + γ 2 * (d - d1)=
18.00kPa pz＝L*B*(pk-pc)/[(B+2*z*tan θ)*(L+2*z*tan θ)]=192.22kPa pcz ＝ γm * dz=
30.60kPa pz + pcz ＝222.82>faz=186.60kpa 未通过。

有软弱下卧层时基底面积的简化计算

式中：．一持力层地基附加应力允许值，ｋＰａ。
则：Ａ。＝（５）
２软弱下卧层基底面积的计算
按《建筑地基基础设计规范》ＧＢ５０００７－２０１１
公式５．２．７ — １和５．２．７ — ３
一
相应于作用的标准组合时，上部结构传
Ｏ引言
随着各种计算软件的应用，结构工程师从大
量的、繁琐的结构计算中解脱出来，但也有个别结
至基础顶面的竖向力值，ｋＮ；
Ｇ。基础自重和基础上土重，Ｇｋ：＝７ｍＡ。；
全国性建材科技期刊—— 《玻璃》２０１３年
第４期总第２５９期
有软弱下卧层时基底面积的简化计算
冯光昕王帅冯硕柏长盛郝景华
（１．唐山规划建筑设计研究院唐山市
２．北京铁路局天津建筑段
摘要
０６３０００；
断。因此我们提出带有软弱下卧层的基底面积的简
一
ｙ一基础底面以上土的加权平均重度。
由公式（１）和（２）可推导出公式（３）：Ａ＝（。一？ｍｄ）（３）
化计算方法，以供各位同行参考。
令：
中图分类号：ＴＱ１７１文献标识码：Ａ文章编号：１００３ —１９８７（２０１３）０４—００２４ —０４
ＳｉｍｐｌｉｉｅｆｄＣｏｍｐｕｔａｔｉｏｎｏｆＢａｓｅＡｒｅａｗｉｔｈＳｏｆｔＦｏｕｎｄａｔｉｏｎ

软弱下卧层验算例子

2.基础类型矩形基础3.基础参数基础尺寸： b×l=2000×2000mm2 基础埋深：d =荷载： Fk = 地下水位埋深：4.计算参数设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称 "基础规范" 基础宽度承载力修正系数：5.地质参数土层名称重度kN/m3 模量Es 厚度(m) 深度(m) 承载力(kPa)1 填土2 粉质粘土 1503 淤泥质土 84二、计算步骤1.计算基础底面的附加压力基础自重和其上的土重为：Gk=rgAd=20×××= kN基础底面平均压力为：pk=（Fk+Gk）/A =（+）/（×） = kPa基础底面自重压力为：p c=gm1d= ×= kPa上式中 gm1为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度gm1=×+×/+ ==m3基础底面的附加压力为：p0= pk- pc= = kPa2.计算软弱下卧层顶面处的附加压力附加压力按扩散角计算Es1/Es2 = =z/b = =Es1为上层土压缩模量，Es2为下层土压缩模量；z为基础底面至软弱下卧层顶面的距离；b为矩形基础底边的宽度；查"基础规范"表，得q=23°；由"基础规范"式，得pz = lb(pk-pc)/((b+2ztanq)(l+2ztanq))= ××( /(( +2××tan 23°) ×( +2××tan 23°))= （×）= kPa3.计算软弱下卧层顶面处的自重压力pcz= gmd= ×= kPa上式中 gm为软弱下卧层顶面标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度gm=（×+×+×）/（++）== kN/m34.根据"基础规范"条计算软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值fa = fak+ndrm (d -= + ×× -= kPad为软弱下卧层顶面距地面的距离。

软弱下卧层验算(新)自动计算程序

0.35
2.00
11.2 °
267.20 kPa 18.00 kPa 192.22 kPa 30.60 kPa 222.82 >
10.00 20.00 24.00 30.00
注：z/b<0.25时取θ＝0，必要时，宜由试验确定；z/b>0.50时θ值不变。
faz=
186.60 kpa
未通过
700 mm
地基压力扩散角θ双向插值计算
z/b
Es1/Es2
0.25
0.35
0.50
1.00
2.00
9.60
21.00
2.00
4.00
11.20 22.00
z/B=
Es1/Es2= 地基压力扩散角θ= pk ＝ (Fk + Gk) / A= pc ＝ γ1 * d1 + γ2 * (d - d1)= pz＝L*B*(pk-pc)/[(B+2*z*tanθ)*(L+2*z*tanθ)]= pcz ＝ γm * dz= pz + pcz ＝
持力层土的重度γ2= 上层土压缩模量Es1= 下层土（软弱下卧层）压缩模量Es2= 地下水埋深dw=
下卧层顶面以上平均重度γm= 软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值 faz= 基础自重Gk1＝ γc * Vc =γc * L * B * h= 基础上的土重Gk2 ＝ γ1 * L * B * ( d - h)= 基础自重Gk ＝ Gk1 + Gk2= 基础底面至软弱下卧层顶面的距离 z ＝ dz - d=
本表格已经设计好所有函数公式，只需在表格中填入相关的数据即可自动进行计算
基础底面长L=
基础底面宽B= 基础高度h= 轴力标准值Fk= 地基承载力特征值fak= 地基承载力深度修正系数ηd=

软弱下卧层验算(新)

基础底面长L=基础底面宽B=
基础高度h=
轴力标准值Fk=
地基承载力特征值
fak=地基承载力深度修正系数ηd=
1.0基础砼容重γc=
25.0kN/m 软弱下卧层顶面埋置深度dz=
7950mm 基础埋置深度d=
第一层土（持力层上面）土层厚度d1=
第一层土的重度γ1=
持力层土的重度γ2=
上层土压缩模量Es1=
下层土（软弱下卧层）压缩模量Es2=
地下水埋深dw=
下卧层顶面以上平均重度γm=
10.523软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值faz=
218.34kPa 基础自重Gk1＝ γc * Vc =γc * L * B * h=46333.50kN 基础上的土重Gk2 ＝ γ1 * L * B * ( d - h)=88168.83kN 基础自重Gk ＝ Gk1 + Gk2=
134502.33kN 基础底面至软弱下卧层顶面的距离 z ＝ dz - d=1757mm z/B=
0.02Es1/Es2=
2.00地基压力扩散角θ=
0.0°pk ＝ (Fk + Gk) / A=124.27kPa
pc ＝ γ1 * d1 + γ2 * (d - d1)=111.47kPa
pz＝L*B*(pk-pc)/[(B+2*z*tanθ)*(L+2*z*tanθ)]=12.80kPa
pcz ＝ γm * dz=83.60kPa
pz + pcz ＝96.40<faz=218.34kpa通过。

软弱下卧层强度验算实例分析

下：
层 ① 粉质粘士：黄色，铁锰质，褐含表层分布有厚度０４ｍ左右的耕植土，植物．０含
３３建筑场地类别与地震动参数．
拟建站址方案场地处于地震动峰值加
．５区相应的地震基本烈度为６，度桩法、液硅化法和碱液法等进行地基处根须，塑为主，中等压缩性。底埋深速度００ｇ，单可具层
英、石为主，长含少量云母和铁锰矿物，级配良好。中密～密实，和，低压缩性。饱具承载力特征值为２０ｋａ。４（Ｐ）本次勘探揭露最大
厚度为６．ｍ。５
低、层强度变化大，常的方法是采用换代和物理及工程特性的差异可以划分为５土通填垫层法、夯法、石桩法、冲法、泥强砂振水土搅拌法、压喷射注浆法、压法、实高预夯水泥土桩法、泥粉煤灰碎石桩法、灰桩水石法、灰土挤密桩法和土挤密桩法、锤冲扩柱层（号为层 ① ～层 ⑤ ）自上而下分述如编。
下。
５０８ｍ。（Ｐ）３及电力线路，三处通信光缆和６坟，有座进８～３．１承载力特征值为ｌ０ｋａ。
站道路处有部分树木。址地面标高３．场８
层 ④粉土：黄色，铁锰质矿物，灰含局

软卧层验算

z(m)=1.56.66基底短边宽b 46.22基底长边宽l 4
基础埋深： 1.512038kPa 0.31.6
N=2377KN,Mx=61KN.m,My=7KN.m,179kPa
0（kPa）
141.00
196.0054验算：pz+pcz=141.00+54.00=195.00<196.00 满足
软弱下卧层顶面处土的自重压力值pcz（kPa）:
软弱下卧层顶面处的附加压力值pz：下卧层承载力设计值faz（kPa）:独立基础软弱下卧层验算
根据地质资料，拟设计基础埋深d=1.5m，基础持力层为粉质粘土，fak=150kPa,在
本工程±0.000相当于绝对高程150.900。

软弱下卧层顶至基底的距离：上层土弹性模量Es1上层土弹性模量Es1下卧层承载力特征值fak=地基压力扩散角θ（°）基底的平均压力设计值Pk（kPa）：基底处土的自重压力值(pc)：宽度修正系数ηb：深度修正系数ηd：基础荷载设计值：=θ+θ+-=)
tan 2)(tan 2()(z l z b p p lb p c k z =
-γη+=)5.0(d fak f m d z a。

关于桩基软弱下卧层验算的几点认识

文章编号:1007Ο2993(2007)03Ο0109Ο04关于桩基软弱下卧层验算的几点认识李广信1　张在明2,3(11清华大学土木水利学院,北京　100084;21北京市勘察设计研究院,北京　100038;31北京工业大学建筑工程学院,北京　100022) 【摘　要】　对于国内外不同的规范、手册中对于桩基软弱下卧层验算的不同方法进行了分析。

提出以下的一些建议:承台底面以上的原地基土自重在附加应力计算时可以扣除,在总应力计算时再加上;扣除的群桩实体基础四周的摩阻力应使用群桩四周地基土的摩阻力特征值,而不是极限值;对于地下室中的独立柱的桩基础和内墙的条形桩基础,应当从地下室地面而不是原地面起算进行验算。

【关键词】　桩基;软弱下卧层;自重应力;摩阻力【中图分类号】　TU 473112Suggestions on Checking Computation of U nderlyingStratum With Soft Soil in Pile FoundationLi Guangxin 1　Zhang Zaiming 2(11Department of Hydraulic Engineering ,Tsinghua University ,Beijing 100084;21Beijing G eotechnical Institute ,Beijing 100038;31College of Architecture Engineering ,Beijing University of Technology ,Beijing 100022China )【Abstract 】　The different methods of checking computation of underlying weak layer in pile foundation which are suggested indifferent codes or handbooks are analyzed.S ome suggestions are proposed :the self Οweight stress of soil which is between the base of cap and ground surface are added in or subtracted from se parately in different stress calculations ,the shaft friction around the pile group which is deducted in computation of additional stress is the characteristic value rather than limit value ,and the checking compu 2tation is carried out from ground surface of basement in the case of strip footing and individual footing in basement.【K ey Words 】　pile foundation ;underlying weak layer ;self Οweight stress ;friction resistance0　引　言当桩基下有软弱下卧层时,应当进行承载力的验算,在不同的规范和手册中规定和建议的方法有很大不同,计算的结果差别很大。

软弱下卧层验算exel计算公式(设计院专用)

z(m)=3.026.5基底短边宽b 2.55基底长边宽l 2.5
基础埋深： 1.58028kPa 0.52
N=822KN,Mx=13KN.m,My=1KN.m,160kPa
0（kPa）
132.00
232.7681.36验算：pz+pcz=132.00+81.36=213.36<232.76 满足
软弱下卧层顶面处土的自重压力值pcz（kPa）:
软弱下卧层顶面处的附加压力值pz：下卧层承载力设计值faz（kPa）:独立基础软弱下卧层验算
根据地质资料，拟设计基础埋深d=1.5m，基础持力层为粉质粘土，fak=120kPa,在
本工程±0.000相当于绝对高程24.4。

软弱下卧层顶至基底的距离：上层土弹性模量Es1下层土弹性模量Es2下卧层承载力特征值fak=地基压力扩散角θ（°）基底的平均压力设计值Pk（kPa）：基底处土的自重压力值(pc)：宽度修正系数ηb：深度修正系数ηd：基础荷载设计值：=θ+θ+-=)
tan 2)(tan 2()(z l z b p p lb p c k z =
-γη+=)5.0(d fak f m d z a。

中小桥明挖扩大基础软弱下卧层地基承载力验算

地基与基础 I宋佳：中小桥明挖扩大基础软弱下卧层地基承载力验算9中小桥明挖扩大基础软弱下卧层地基承载力验算宋佳（合肥市市政设计研究总院有限公司，安徽合肥230041）摘要：明挖扩大基础是中小桥常用的基础形式。

当地基受力范围内有软弱下卧层时，应验算软弱下卧层的强度。

通过某工程实例，介绍软弱下卧层换填处理措施及换填后地基承载力的计算，可为同类工程的设计提供参考。

关键词:明挖扩大基础;软弱下卧层;地基承载力;换填垫层中图分类号:TU431 文献标识码：A 文章编号：1673-5781（2020）040689030引言明挖扩大基础由于埋深浅，结构形式简单，施工方法简便及工程造价低等优点，成为中小桥最常用的基础形式,但明挖扩大基础往往自重较大，对地基强度要求较高。

如果地质条件较好，明挖浅基础是中小桥设计的首选方案。

根据JTGD63*2007《公路桥涵地基及基础设计规范》（下文简称“规范”），在浅基础的设计中，需验算基底应力、基础沉降和基础稳定。

而对于基础底面下有软弱地基或软土层时，还要验算软弱地基或软土层的承载力。

本文通过某工程实例，从地基承载力验算的角度,探讨有软弱下卧层的明挖扩大基础的验算方法,1工程实例某1〜20 m 跨简支板桥，桥宽12 m,台高6 m ,拟采用重力式桥台，明挖扩大基础,2层基础,每层厚度0. 75 m ,扩大基础埋深0. 5 m,基础宽度b=3. 8 m,基础长度1=12. 8 m ,桥台构造如图1所示。

图1桥台构造示意图11地质概况根据工程地质勘查报告，桥位处岩土层从上至下依次为①黏土、②粉质黏土、③黏土，各岩土层设计参数见表1,不考虑地下水影响,注:表中九。

为地基承载力基本容许值表1各岩土层设计参数层号重度'/(kN • m —3)压缩模量E /MPa九0/kPa厚度力/m①2008 52203②19. 0 5. 01004③20210. 0250*12关于软弱下卧层的概念地基中直接承受结构荷载的岩土层叫持力层，下卧层是指位于结构物基础持力层以下，并处于压缩层范围内的各岩土层②,“规范”对于软弱下卧层没有明确规定，仅表示基底下有湿陷性土或液性指数大于0. 6的黏性土下卧层时才进行验算。

1#楼软弱下卧层验算计算书

1#楼软弱下卧层的计算拟建1#楼场区采用SDDC 挤密桩+水泥粉煤灰碎石桩CFG 双复合地基处理后，在其受力层范围内存在地基承载力相对持力层较低的下卧层第⑦层黄土状粉土层，应进行下卧层强度验算。

依据《GB50007-2011》规范5.2.7式进行验算Pz+ Pcz ≤faz式中：pz —相应于荷载效应标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加压力值（kPa ）；pcz —软弱下卧层顶面处土的自重压力值（kPa ）； az f —软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值（kPa ）；软弱下卧层顶面处的附加压力值pz 可按下式计算：对于矩形基础(5.2.7-3)式中：b —矩形基础底边的宽度；—矩形基础底边的长度； c p —基础底面处的土的自重压力值；=c p γ1 * d1 =15x4.05=60.75kPaz —基础底面至软弱下卧层顶面的距离；z=22.0m k p —相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值；k p =510kPa按照实体桩深基础软弱下卧层验算，不考虑地基压力应力扩散。

= 510-60.75=449.25kPa......2211++=h h P cz γγ)tan 2)(tan 2()(θθz l z b p p lb p c k ++-=Z l c k p p p -=Z= 19.5x22.0=429kPa25.87842925.449=+=+cz z p p kPa依据《GB50007-2011》中第5.2.4条公式faz=fak+ηd γm(d-0.5)=155+1.5x19.5x （4.05+22.0-0.5）=902.3kPafak —地基承载力特征值（kPa ），可取155kPa 。

ηd —埋置深度的地基承载力修正系数取1.5；γm —软弱下卧层顶面以上土的加权平均重度取19.5kN/m ³； d —埋置深度，应考虑地下车库的影响；依据《GB50007-2011》规范5.2.7-式az cz z f p p ≤+满足要求。

01- 筏板软弱下卧层验算

结构构件计算书
软弱下卧层验算
一、工程信息
二、1.工程名称: 中南春风南岸项目 2.勘察报告: 《中南春风南岸岩土工程勘察报告》
二、设计依据
《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)
三、计算信息
1.基础类型：筏板基础
2.计算参数:
基础埋置深度dh=2.300 m
上层土压缩模量 Es1=12.200 Mpa
下层土压缩模量 Es2=9.500 Mpa
基础及其上覆土的平均容重γ=20.000 kN/m3
下卧层地基承载力特征值 fak1=220.000 kPa
基础持力层地基承载力特征值 fak2=260.000 kPa
基础以下2层土平均厚度：4.000m
筏板基础考虑扩散角为0°
5.地面以下土层参数:
四、软弱下卧层验算
1.软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值 faz1
faz1=fak1+ηd*γm*(dh+z-0.5)=220.000+1.6*18.500*(4.000+0.1-0.5)= 326.56kPa
2.基础持力层修正后的地基承载力特征值faz2
faz2=fak2+ηd*γm*(dh+z-0.5)=260.000+1.6*18.500*(2.300+0.1-0.5)= 316.24kPa faz2＜faz1，软弱下卧层验算满足要求
第1页，共1页。

怎样验算软弱下卧层强度

怎样验算软弱下卧层强度长江口北岸的启东.如东地区广泛分布着双层土的地基,上部硬土层为粘质粉土或粉质粘土层承载力特征值较高，达90-110kPa,压缩模量为7-8MPa,厚度有2-4.5米厚左右，其下分布一层相对较软的土层(灰色粉质粘土或淤泥质粉质粘土，夹薄层粉土)，厚度约1.0-2.0m左右，承载力特征值只有70kPa左右，压缩模量为3-4MPa.现在根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002表5.2.7的规定，压缩模量比值<3，我们这儿的好多工程师均认为，地基扩散角取0,那么地基承载力的特征值取下卧层的值，只有70kPa左右.这样下来好多的多层住宅和两层车间因承载力不够而进行地基处理.我觉得这个有点保守,但是想不出理论的支持,请高老师指教验算软弱下卧层强度时，关键问题是需要了解软弱下卧层顶面处的附加应力，对于压缩模量的比值小于3的情况，说明持力层与下卧层的刚度相差不太大，可以用均质土的应力分布的计算方法计算软弱下卧层顶面处的附加应力，应力系数就可以用《建筑地基基础设计规范》附录K.0.1的表查用。

为什么要控制压缩模量比的条件？这是考虑到上硬下软的情况，硬层可以起扩散应力的作用，使软弱下卧层顶面的附加应力小一些，而采用双层地基的理论计算又太复杂，才有规范的这种扩散角的近似计算的方法。

可以按双层地基的不同变形性质直接求解软弱层顶面的压力，理论解的结果如图14-4所示。

图中的m为双层地基的变形特征系数，由下式计算：压力扩散角法是一种简化的方法，当上层为硬土，下层为软土时，国外一般取扩散角为30度。

根据我国的工程实践中经常遇到的双层地基，基本上有两种类型：一、淤泥及淤泥质土上的硬层为一般黏性土，双层体系的m值在2～3左右；二、上层为砂类土，m值在10左右。

图14-5给出了条形荷载下，不同方法得到的压力分布，当模量比小于3时，双层地基的压力分布与均质地基的结果比较接近了，就可以按均质地基的附加应力计算的方法计算软弱下卧层顶面的附加应力。

基础软弱下卧层验算

基础软弱下卧层验算软弱下卧层顶面处自重应力σcz＝18×4.6＝82.8kPa地基压力扩散角θ＝23°一、J－1基础尺寸：l×b＝2.3m×2.3m基底平均压力设计值：p＝（F＋G）/A＝（1097/1.2＋2.3×2.3×2.5×18）/（2.3×2.3）＝217.81 kPa软弱下卧层顶面地基承载力修正值：f z＝f k＋ηbγ0（b-3）＋ηdγ0（h-0.5）＝150＋1.60×18×（4.6－0.5）＝268.08 kPa软弱下卧层顶面处的附加应力：σz＝lb（p－γ0d）/（l＋2ztanθ）（b＋2ztanθ）＝2.3×2.3（217.81－18×2）/（2.3＋2×4.6×tan23°）（2.3＋2×4.6×tan23°）＝13.63 kPa验算：σcz＋σz＝82.8＋13.63＝96.43 kPa（< f z＝268.08 kPa，满足）二、J－2基础尺寸：l×b＝2.6m×2.6m基底平均压力设计值：p＝（F＋G）/A＝（1421/1.2＋2.6×2.6×2.5×18）/（2.6×2.6）＝220.17 kPa软弱下卧层顶面地基承载力修正值：f z＝f k＋ηbγ0（b-3）＋ηdγ0（h-0.5）＝150＋1.60×18×（4.6－0.5）＝268.08 kPa软弱下卧层顶面处的附加应力：σz＝lb（p－γ0d）/（l＋2ztanθ）（b＋2ztanθ）＝2.6×2.6（220.17－18×2）/（2.6＋2×4.6×tan23°）（2.6＋2×4.6×tan23°）＝16.54kPa验算：σcz＋σz＝82.8＋16.54＝99.34 kPa（< f z＝268.08 kPa，满足）三、J－3基础尺寸：l×b＝2.8m×2.8m基底平均压力设计值：p＝（F＋G）/A＝（1877/1.2＋2.8×2.8×2.5×18）/（2.8×2.8）＝244.51 kPa软弱下卧层顶面地基承载力修正值：f z＝f k＋ηbγ0（b-3）＋ηdγ0（h-0.5）＝150＋1.60×18×（4.6－0.5）＝268.08 kPa软弱下卧层顶面处的附加应力：σz＝lb（p－γ0d）/（l＋2ztanθ）（b＋2ztanθ）＝2.8×2.8（244.51－18×2）/（2.8＋2×4.6×tan23°）（2.8＋2×4.6×tan23°）＝20.93 kPa验算：σcz＋σz＝82.8＋20.93＝103.73 kPa（< f z＝268.08 kPa，满足）四、J－4基础尺寸：l×b＝3.1m×3.1m基底平均压力设计值：p＝（F＋G）/A＝（2254/1.2＋3.1×3.1×2.5×18）/（3.1×3.1）＝240.46 kPa软弱下卧层顶面地基承载力修正值：f z＝f k＋ηbγ0（b-3）＋ηdγ0（h-0.5）＝150＋0.30×18×（3.1－3）＋1.60×18×（4.6－0.5）＝268.62 kPa软弱下卧层顶面处的附加应力：σz＝lb（p－γ0d）/（l＋2ztanθ）（b＋2ztanθ）＝3.1×3.1（240.46－18×2）/（3.1＋2×4.6×tan23°）（3.1＋2×4.6×tan23°）＝23.61 kPa验算：σcz＋σz＝82.8＋23.61＝106.41 kPa（< f z＝268.62 kPa，满足）五、J－5基础尺寸：l×b＝3.6m×2.9m基底平均压力设计值：p＝（F＋G）/A＝（1172/1.2＋3.6×2.9×2.5×18）/（3.6×2.9）＝138.55 kPa软弱下卧层顶面地基承载力修正值：f z＝f k＋ηbγ0（b-3）＋ηdγ0（h-0.5）＝150＋1.60×18×（4.6－0.5）＝268.08 kPa软弱下卧层顶面处的附加应力：σz＝lb（p－γ0d）/（l＋2ztanθ）（b＋2ztanθ）＝3.6×2.9（138.55－18×2）/（3.6＋2×4.6×tan23°）（2.9＋2×4.6×tan23°）＝11.92 kPa验算：σcz＋σz＝82.8＋11.92＝94.72kPa（< f z＝268.08 kPa，满足）六、J－6基础尺寸：l×b＝4.0m×3.7m基底平均压力设计值：p＝（F＋G）/A＝（1827/1.2＋4.0×3.7×2.5×18）/（4.0×3.7）＝147.87 kPa软弱下卧层顶面地基承载力修正值：f z＝f k＋ηbγ0（b-3）＋ηdγ0（h-0.5）＝150＋0.30×18×（3.7－3）＋1.60×18×（4.6－0.5）＝271.86 kPa软弱下卧层顶面处的附加应力：σz＝lb（p－γ0d）/（l＋2ztanθ）（b＋2ztanθ）＝4.0×3.7（147.87－18×2）/（4.0＋2×4.6×tan23°）（3.7＋2×4.6×tan23°）＝16.51 kPa验算：σcz＋σz＝82.8＋16.51＝99.31 kPa（< f z＝271.86 kPa，满足）。

软弱下卧层问题

当地基受力层范围内有软弱下卧层时, 应按下式验算:pz + pcz ≤f az (1)式中: f az为软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值; pz 、pcz分别为软弱下卧层顶面处的附加应力和自重应力, 对于条形和矩形基础, pz 值可按应力扩散角法计算。

第一：筏板基础宽度和长度怎么确定。

是不是按照建筑周边轮廓长宽度外加各1.0m考虑吗？还有：若按照上述取宽度，比如宽度20m，那么按照规范GB50007-2002表5.2.7z/b＝0.25内那么在深度5米以内，地基压力扩散角都取0度，是不是太保守了，请大家参言GB50007-2002规范中说，“宜将基础面以上范围内的荷载，按基础两侧的超载考虑，当超载宽度大于基础宽度两倍时，可将超载折合成土层厚度作为基础埋深，基础两侧超载不等时，取小值。

”我有以下理解，不知正确否，请各位斧正。

1.主楼宽度和车庫的宽度比，如果小于2倍主楼基础宽度，则不考虑车庫影响，按主楼基础埋深（如10米）进行深度修正；2.主楼宽度和车庫的宽度比，如果大于2倍主楼基础宽度，则应考虑车庫影响，将车庫的建筑荷载折合成土层厚度，如车庫基础荷载为60KN/m2上部土层平均重度为18KN/m3,则埋深d=60/18=3.33米，以此深度修正；3.如果主楼基础埋深为10米，车庫基础埋深为7米，两者不一致，则埋深d=3.33+(10-7)=6.33米，以此深度修正。

关于深度修正问题的讨论. 其实，规范的这一解释是少有的清楚。

举数字也仅是具体化而已，如基础宽度10m，超载宽度25m，超载40kP a，则可以折算为2m的土层。

如果超载宽度15m，则不能折算，怎么办？规范没有说。

其实2倍是人为定的，19m就不行了？我的意思是应该进行地基极限承载力的数值分析，分析超载宽度不够所引起的效应究竟如何?但是怎么进行数值分析还请高手指点。

3. 结构人员的所谓“400mm”厚度，实际上是筏板基础与地下室底板的区别。

软弱下卧层验算例子

2.基础类型矩形基础之袁州冬雪创作3.基础参数基础尺寸：b×l=2000×2000mm2 基础埋深：d =1.20m荷载： Fk = 700.00kN 地下水位埋深： 1.90m 土层称号重度kN/m3 模量Es 厚度(m) 深度(m) 承载力(kPa)2 粉质粘土18.00 7.50 1.802.50 1503 淤泥质土 17.5 2.5 4.507.00 84二、计算步调基础自重和其上的土重为：Gk=rgAd=20×2.00×2.00×1.20=96.00 kN基础底面平均压力为：pk=（Fk+Gk）/A =（700.00+96.00）/（ 2.00×2.00）= 199.00 kPa基础底面自重压力为：pc=gm1d= 18.00×1.20= 21.60 kPa上式中 gm1为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度基础底面的附加压力为：p0= pk- pc= 199.00- 21.60= 177.40 kPa附加压力按分散角计算Es1为上层土压缩模量，Es2为下层土压缩模量；z为基础底面至软弱下卧层顶面的间隔；b为矩形基础底边的宽度；查"基础规范"表5.2.7，得q=23°；由"基础规范"式5.2.7-3，得pz = lb(pk-pc)/((b+2ztanq)(l+2ztanq))= 2.00×2.00×( 199.00- 21.60)/(( 2.00+2×1.30×tan 23°) ×( 2.00+2×1.30×tan 23°))= 709.60/（3.10363×3.10363）= 73.67 kPapcz= gmd= 15.60×2.50= 39.00 kPa上式中 gm为软弱下卧层顶面标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度gm=（18.00×0.70+18.00×1.20+8.00×0.60）/（0.70+1.20+0.60）= 15.60 kN/m3fa = fak+ndrm (d - 0.5)= 84.00 + 1.00×15.60×(2.50 - 0.5) = 115.20 kPad为软弱下卧层顶面距地面的间隔.即所计算层的顶面距地面的间隔.这不是一个死值.规范上所说的“基础埋置深度”即指所计算层的顶面距地面的间隔.由"基础规范"式5.2.7-1，得pz+pcz = 73.67+39.00 = 112.67 kPa<fa = 115.20 kPa软弱下卧层地基承载力知足要求！。