混凝土抗冲切承载力在新旧规范中的对比
钢筋混凝土保护层新旧规范对比
钢筋混凝土保护层新旧规范对比篇一：新规范保护层厚度新规范保护层厚度混凝土保护层是指混凝土构件中，起到保护钢筋避免钢筋直接裸露的那一部分混凝土。
保护层厚度为纵向钢筋（非箍筋）外缘至混凝土表面的最小距离。
保护层最小厚度的规定是为了使混凝土结构构件满足的耐久性要求和对受力钢筋有效锚固的要求。
混凝土保护层厚度大，构件的受力钢筋粘结锚固性能、耐久性和防火性能越好。
但是，过大的保护层厚度会使构件受力后产生的裂缝宽度过大，就会影响其使用性能（如破坏构件表面的装修层、过大的裂缝宽度会使人恐慌不安），而且由于设计中是不考虑混凝土的抗拉作用的，过大的保护层厚度还必然会造成经济上的浪费。
因此，《混凝土结构设计规范》9.2.1条，规定纵向受力的普通钢筋及预应力钢筋，其混凝土保护层厚度(钢筋外边缘至混凝土表面的距离)不应小于钢筋的公称直径，且应符合下表的规定。
一般设计中是采用最小值的。
纵向受力钢筋的混凝土保护层最小厚度(mm)注：基础中纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于40mm;当无垫层时不应小于70mm.《规范》关于混凝土保护层的其它规定第9.2.2条处于一类环境且由工厂生产的预制构件，当混凝土强度等级不低于C20时，其保护层厚度可按本规范表9.2.1中规定减少5mm，但预应力钢筋的保护层厚度不应小于15mm;处于二类环境且由工厂生产的预制构件，当表面采取有效保护措施时，保护层厚度可按本规范表9.2.1中一类环境数值取用。
预制钢筋混凝土受弯构件钢筋端头的保护层厚度不应小于10mm;预制肋形板主肋钢筋的保护层厚度应按梁的数值取用。
第9.2.3条板、墙、壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于本规范表9.2.1中相应数值减10mm，且不应小于10mm；梁、柱中箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm.第9.2.4条当梁、柱中纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度大于40mm时，应对保护层采取有效的防裂构造措施。
处于二、三类环境中的悬臂板，其上表面应采取有效的保护措施。
监理工程师：水泥搅拌桩新旧规范的对比
监理工程师：水泥搅拌桩新旧规范的对比现就新规范和旧规范之间的不同之处做个小结，希望能在今后的工程中帮助到各位，尽快熟悉新规范，还望各位多多补充、完善。
（一）一般规定的对比1．采用水泥搅拌桩处理软基的这种方法更名了。
新规范名曰“水泥土搅拌法”，旧规范是“深层搅拌法”2．对采用水泥土搅拌法的土质要求进行了细化说明新规范要求“地基土的天然含水量小于30%，大于70%或地下水的PH值小于4时不宜采用”，旧规范是要求通过试验确定其适用性。
3．对水泥土搅拌法的使用范围进行了概括新规范“可作为竖向承载的复合地基；基坑工程围护挡墙、被动区加固、防渗帷幕；大体积水泥稳定土等”，旧规范没作详细的说明，但在实际工程中利用水泥搅拌桩做防渗帷幕等工程比比皆是。
（二）设计部分的对比1．水泥的掺入量提高了新规范要求是“除块状加固时可用被加固湿土质量的7%~12%外，其余宜为12%~20%”旧规范则是“7%~15%”2．对搅拌桩复合地基承载力公式中的β取值作了说明新规范规定需根据桩端土与桩周土的承载力特征值的比较取相应的β值旧规范按“软土”、“硬土”的标准取相应的β值3．新规范增加了竖向承载搅拌桩复合地基在基础和桩之间设置褥垫层的说明。
4．新规范增加了对竖向承载搅拌桩的桩长超过10米时的处理方法（三）施工的对比1．水泥土搅拌桩在施工前根据设计进行工艺性试桩，新规范要求数量不得少于2根2．在施工中对水泥土搅拌桩的垂直偏差要求更严了新规范是“不得超过1%”，旧规范“不得超过1.5%”3．在新规范中，对水泥土搅拌法的施工工艺（干法和湿法）作了很详细的叙述。
（四）质量检验的对比1．新规范对水泥搅拌桩的施工质量检验提出可采用两种方法：①成桩7天后采用浅部开挖桩头的检查，数量为总桩数的5%，②成桩3天内，用轻型动力触探N10检查桩身的均匀性，检验数量为总桩数的1%，且不少于3根。
旧规范是要求在成桩7天内用轻便触探器钻取桩身加固土样，观察桩身均匀性，判断桩身强度。
新旧规范对比及对工程造价的影响
《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010（新规范）VS《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002（老规范）一、材料变化：1、混凝土强度等级逐步提升素混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C15；钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C20；采用强度级别400MPa及以上的钢筋时，混凝土强度等级不应低于C25。
承受重复荷载的钢筋混凝土构件，混凝土强度等级不应低于C30。
预应力混凝土结构的混凝土强度等级不宜低于C40，且不应低于C30。
2、钢筋高强-高性能发展趋势普通钢筋：淘汰低强235Mpa钢筋，以300Mpa光圆钢筋替代；增加高强500Mpa钢筋；限制并准备淘汰335Mpa钢筋；最终形成300、400、500Mpa的强度梯次，与国际接轨。
新规范实施后的钢筋牌号及标志为：HPB300—ΦHRB335—B HRBF335—BFHRB400—C HRBF400—CFHRB500—D HRBF500—DFRRB400—C增加了以下几条：当采直径50mm的钢筋时，宜有可靠的工程经验。
构件中的钢筋可采用并筋的配置形式。
直径28mm及以下的钢筋并筋数量不应超过3根；直径32mm的钢筋并筋数量宜为2根；直径36mm及以上的钢筋不应采用并筋。
并筋应按单根等效钢筋进行计算，等效钢筋的等效直径应按截面面积相等的原则换算确定。
当进行钢筋代换时，除应符合设计要求的构件承载力、最大力下的总伸长率、裂缝宽度验算以及抗震规定以外，尚应满足最小配筋率、钢筋间距、保护层厚度、钢筋锚固长度、接头面积百分率及搭接长度等构造要求。
当构件中采用预制的钢筋焊接网片或钢筋骨架配筋时，应符合国家现行有关标准的规定。
新老规范变化（二）基本构造变化1、混凝土保护层：图中1号箍筋的计算公式（按外皮计算）：老规范：L=2 (b+h) -8bhc+2×+2max(10d,75) +8d新规范：L=2 (b+h) -8bhc+2×+2max(10d,75)2、钢筋锚固：新规范中增加了基本锚固lab的计算方式:lab=a*fy/ft*d但其中ft（混凝土轴心抗拉强度设计值）取值改为“当混凝土强度等级高于C60时，按C60取值”以适应混凝土强度的提高。
国内外规范关于钢筋混凝土板冲切承载力的比较
国内外规范关于钢筋混凝土板冲切承载力的比较陈建伟;边瑾靓;苏幼坡;崔芳芮【摘要】由于钢筋混凝土板抗冲切破坏机理与性能的复杂性,各国规范关于冲切计算表达形式各异.文中选取我国GB 50010-2010规范与国外5种设计规范(ACI 318-08,EC4,CSA A23.3-04,DIN 1045-1,JSCE 15)进行对比分析.首先对各国钢筋混凝土板冲切承载力设计的表达式进行参数分析,结合算例进行对比(由于德国规范DIN1045-1与欧洲规范EC4差异性很小,算例选用两者中的欧洲规范).结果表明,我国规范中未考虑配筋率这一重要指标,建议参照相关规范,予以完善修订.【期刊名称】《河北联合大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2015(037)004【总页数】9页(P74-82)【关键词】冲切承载力;计算方法;板柱节点;设计规范【作者】陈建伟;边瑾靓;苏幼坡;崔芳芮【作者单位】华北理工大学建筑工程学院,河北唐山063009;河北省地震工程研究中心,河北唐山063009;华北理工大学建筑工程学院,河北唐山063009;华北理工大学建筑工程学院,河北唐山063009;河北省地震工程研究中心,河北唐山063009;华北理工大学建筑工程学院,河北唐山063009【正文语种】中文【中图分类】TU375.2板柱结构是由楼板和柱子组成的承重体系，与一般的肋梁楼盖相比，由于室内楼板下没有梁，不但减少了模板工程量，加快了施工的速度，并且采用了较低的楼层高度，相应地降低了建筑物的总高度，减少了房屋的建造和维护费用，具有良好的综合经济效益。
板柱结构发展和在实际工程应用中，发生了很多工程事故，这些事故是由于混凝土冲切强度不足而沿闭合表面在板内发生锥形的斜截面冲切破坏。
各国都给出了相应地设计方法去防止板的冲切破坏。
这些方法主要是以试验研究的结果为基础，大多数的混凝土结构设计规范对于受冲切承载力计算上基本采用半经验半理论的算法，缺乏对破坏机理的足够认识，致使各国规范对于冲切设计表达式形式各异。
新规范承载力特征值与旧规范各承载力值异同浅析
收稿日期：２００３－１１－０７ 作者简介：张云峰（１９７４－），男（汉族），陕西渭南人，山东省地质矿产勘查开发局工程师、注册土木工程师（岩土），水文地质与工程地质专业，从事工程勘察及基础工程施工管理工作，山东省济南市历山路７４号，（０５３１）６４０３４６９，ｙｆｅｎｇ＿ｚｈａｎｇ＠ｔｏｍ．ｃｏｍ。
新规范承载力特征值与旧规范各承载力值异同浅析张云峰（山东省地质矿产勘查开发局，山东济南２５００１３）摘 要：通过对枟建筑地基基础设计规范枠（ＧＢ５０００７－２００２）（新规范）地基承载力特征值和旧规范地基承载力基本值、标准值、设计值的概念及确定方法的对比，进一步明确了它们之间的异同，对于工程勘察技术人员准确确定地基承载力特征值有一定帮助。
关键词：建筑地基基础设计规范；承载力；特征值；基本值；标准值；设计值中图分类号：ＴＵ４７ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１６７２－７４２８（２００４）０４－００２４－０３ 自从枟建筑地基基础设计规范枠（ＧＢ５０００７－２００２）（以下简称新规范）发布实施以来，承载力特征值一度成为岩土工程勘察技术人员当中的热门话题。
一段时间，很多技术人员对勘察报告中承载力特征值的取值难以把握，觉得不如以前承载力标准值那样容易确定。
现对新规范地基承载力特征值与枟建筑地基基础设计规范枠（ＧＢＪ７－８９）（以下简称旧规范）中承载力各值作一分析比较，以期抛砖引玉，对大家有所帮助。
１ 新规范地基承载力特征值的来源我国已加入ＷＴＯ，考虑到与国际接轨，根据国外有关文献，相应于我国原规范中的“标准值”的含义，可以有特征值、公称值、名义值、标定值４种，在国际标准枟结构可靠性总原则枠ＩＳＯ２３９４中相应术语直译为“特征值”，该值的确定可以是统计得出的，也可以是传统经验值或某一物理量限定的值。
此次修订后的新规范采用“特征值”一词，用以表示正常使用极限状态计算时采用的地基承载力的值，其涵义即为在发挥正常使用功能时所允许采用的抗力设计值，以避免过去一律提“标准值”所带来的混淆。
新旧混凝土规范对比(GB50010-2010 VS 2002)
新旧混凝土规范对比（GB50010-2010 VS 2002)发表时间：2014-05-21新老规范变化（一）：材料变化1、混凝土强度等级逐步提升4.1.2条：素混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C15；钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C20；采用强度级别400MPa及以上的钢筋时，混凝土强度等级不应低于C25。
承受重复荷载的钢筋混凝土构件，混凝土强度等级不应低于C30。
预应力混凝土结构的混凝土强度等级不宜低于C40，且不应低于C30。
2、钢筋高强-高性能发展趋势普通钢筋：淘汰低强235MPa钢筋，以300MPa光圆钢筋替代；增加高强500MPa 钢筋；限制并准备淘汰335MPa钢筋；最终形成300、400、500MPa的强度梯次，与国际接轨。
新规范实施后的钢筋牌号及标志为：HPB300—ΦHRB335—B HRBF335—BFHRB400—C HRBF400—CFHRB500—D HRBF500—DFRRB400—C增加了以下几条：4.2.7条：构件中的钢筋可采用并筋的配置形式。
直径28mm及以下的钢筋并筋数量不应超过3根；直径32mm的钢筋并筋数量宜为2根；直径36mm及以上的钢筋不应采用并筋。
并筋应按单根等效钢筋进行计算，等效钢筋的等效直径应按截面面积相等的原则换算确定。
4.2.8条：当进行钢筋代换时，除应符合设计要求的构件承载力、最大力下的总伸长率、裂缝宽度验算以及抗震规定以外，尚应满足最小配筋率、钢筋间距、保护层厚度、钢筋锚固长度、接头面积百分率及搭接长度等构造要求。
4.2.9条：当构件中采用预制的钢筋焊接网片或钢筋骨架配筋时，应符合国家现行有关标准的规定。
新老规范变化（二）：基本构造变化1、箍筋长度：图中1号箍筋的计算公式（按外皮计算）：老规范：L=2 (b+h)-8bhc+2×1.9d+2max(10d,75) +8d新规范：L=2 (b+h)-8bhc+2×1.9d+2max(10d,75)2、钢筋锚固：新规范中增加了基本锚固lab的计算方式:lab=a*fy/ft*d但其中ft（混凝土轴心抗拉强度设计值）取值改为“当混凝土强度等级高于C60时，按C60取值”以适应混凝土强度的提高。
新老混凝土结构设计规范对比
３结语
自天津市建筑设计院科技档案楼运营以来，接待了市政 府机关领导、行业协会领导，兄弟单位、高校建筑设计相关专 业学者、新闻机楠等多家单位观摩、学习、交流，绿色建筑综合 信息展示系统得到了领导专家的—致好弹。绿色建筑综合信 息展示系统收集、积累了大量的生态技术在建筑设计、施工和 运营中的真实、有效的数据和经验，并以此检验所使用的各项 生态技术、设备在建筑中的实际运行效果，为绿色建筑进一步 研究奠定的基础，达到绿色建筑“可推广、可借鉴、可示范、可
圈０绿色建筑综合信息展示系统客户端能耗监测部分
【收稿日期】２０１２－０３－２６
（上接第５５页）
剪力墙肢和筒壁墙肢的底部在罕遇地震作用下有可能进
而使剪力墙肢和简壁墙肢底部的塑性铰推迟形成。
人脚最后变形状态。该部位也是防止剪力墙结构、框架－剪力
墙结构和筒体结构在罕遇地震作用下发生倒塌的关键部位。 为了保证该部位的抗震延性能力和塑性耗能能力，通常采用 的抗震构造措旖包括：对一、二、三级抗震等级的剪力墙睦和 筒壁墙肢的轴压比进行限制；对一、二、三级抗震等级的剪力 墙肢和简壁墙肢．当底韶轴压比超过—定限值后．在墙吱或筒 壁墙腹两侧设置约束边缘构件，同时对约束边缘构件中纵向 钢筋的最低配置数量以及约束边缘构件范围内箍筋的最低配 置数量做出限制。对剪力墙技和筒壁墙肢底部约束边缘梅件 中纵向钢筋最低赦量做出规定，除为了保证剪力墙肢和筒壁 墙腱底部所需的延性塑牲耗能能力外，也是为了对剪力墙肢 和筒壁墙肢底都的抗弯能力作必要的加强，以便在联肢剪力 墙和联肢筒壁墙肢中使塑性铰首先在各层洞口连粱中形成，
【摘要】我国２００２年颁布的国家标准《混凝土结构设计规范》经历了近十年酌实施，在实际应用中发现了诸多的不 足之处。新国家标准错Ｌ凝土结构设计规范》（ＧＢ５００１０－２０１０）提高了结构设计安全设置水准，淘汰低强度钢筋，提倡高 强钢筋的广泛应用，完善结构耐久性设计标准。文章通过对比分析新老混凝土结构设计规范，阐明新规程须重点掌握
新旧规范中混凝土抗冲切承载力的对比
１２ Ｇ Ｓ ０ ０—２ ａ （ 范》 ． Ｂ Ｏ １ ｏｏ 规
Hale Waihona Puke 力学 分 析 并 运 用 数 理 统 计 方 法 ，确 定 影 响 板 冲 切 破 坏 的 各
种 因素 以及相应计 算参数 的取值 ，回归分析并 经调整得 到 规范公 式。我 国 原 《 凝 土 结 构 设 计 规 范 》（ 下 简称 混 以 Ｇ ５０ ０—２０ （ Ｂ ０ １ ０ ２ 规范》 中的受 冲切 承载力计算公式 ，形 式 ） 简单 ，计算方便。但与 国外规 范相 比，在大 多数情 况下还 构设 计规范》 以下简称 Ｇ ５０ ０— ００ 规 范》 根据 钢筋 （ Ｂ０ １ ２ １《 ） 混凝 土板 的试 验研 究 ，并参考 国外规 范的有关 规定 ，在保 留原规 范公式 形式 的基础 上 ，做 了较大 的修改 与增补。本
１２ １ 不 配 置抗 冲切 钢 筋 的板 ．．
在局部荷载或集 中反力作 用下不 配置 箍筋或 弯起 钢筋
的板 ， Ｂ ０ １ Ｇ ５０ ０—２０ （ 范 》规 定 板 受 冲 切 承 载 力 计 算 按 下 ０２ 规 （ 式计算 ：
Ｆ ≤ （ ． Ｉ ０７
＋０ ２ ０… ）／． ｏ ． ５＂ ＇ ｈ ， ｒ Ｕ
略显保守 ，且 考虑 因素不够全面 。我国新 颁布的《 混凝土结 ２ 新 旧规范 中关 于抗 冲切承载 力 的对 比
对 比新旧混凝土结构设计规范 ， 可发现二者 有以下几点
变动 ：
新旧混凝土规范条文对比第6章
新旧版本《混凝土结构设计规范》条文对比及说明对集中荷载作用下(包括作用有多种荷载，式中[说明：此次修订实质上仍保留了受剪承载力计算的两种形式，只是在原有受弯构件两个斜截面承载力计算公式的基础上进行了改整，具体做法是混凝土项系数不变，仅对一般受弯构件公式的箍筋项系数进行了调整，由1.25改为1.0。
适当提高截面受剪承载力的安全储备]式中：N——与剪力设计值V相应的轴向压力设计值，当N大于0.2f bh时，取0.2f bh；[说明：在剪力墙设计时，通过构造措施防止发生剪拉破坏和斜压破坏，通过计算确定墙中水平钢筋，防止发生剪切破坏。
在偏心受压墙肢中，轴向压力有利于抗式中：A sv——受剪承载力所需的箍筋截面面积；βt——一般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数；当β小于0.5时，取0.5；当β式中A sv——受剪承载力所需的箍筋截面面积；βt——一般剪扭构件混凝土受扭承载力[说明：本条为此次修订新增的内容，具体见条文说明。
]2 受扭承载力[说明：本条给出了在轴向拉力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱的剪、扭承载力设计计算公式。
与在轴向压力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下钢筋混凝土矩形截面框架柱的剪、扭承载力βtσpc, m——板中计算截面周长上两个方向混凝土有效式中：f yv——箍筋的抗拉强度设计值，按本规2当配置弯起钢筋时式中A——与呈45°冲切破坏锥体斜截面预应力混凝土构件受拉区边缘纤维的混凝受拉区纵向普通钢筋的应力幅预应力筋的应力幅6.7.5 钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件正截面的混凝土压应力、拉应力以及钢筋的应力幅应按下列公式计算：1 受压区边缘纤维的混凝土压应力3 纵向受拉钢筋的应力幅6.7.10预应力混凝土受弯构件疲劳验算时，应计算下列部位的应力、应力幅：1 正截面受拉区和受压区边缘纤维的混凝土应力及受拉区纵向预应力筋、普通钢筋的应力幅；7.9.10 预应力混凝土受弯构件疲劳验算时应计算下列部位的应力：1正截面受拉区和受压区边缘纤维的混凝土应。
新老规范区别及新规范重点(含砼耐久性规技术范)
《水利工程施工质量检验与评定规范》（2013版）与《江苏省水利工程施工质量检验评定标准》（2002版蓝皮书）主要区别及新规范重点内容一、主要创新点1、标题：删除“江苏省”；“检验评定”改为“检验与评定”；“标准”改为“规范”。
2、结构：由一本改为一部四册，更便于查阅。
3、科学合理地划分工程项目。
4、补充了其他和临时工程、电气工程与自动化内容。
5、明确了单元工程由哪些工序组成，评定时先进行工序质量检验与评定，再汇总评定单元。
6、将过去的质量检验项目中检查项目也纳入到评定表中，使评定更全面。
7、科学选取质量评定要素。
二、第1部分：基本规定基本规定是分部工程以上的评定规程，其余3部分为分专业单元的评定。
应用时，最好是“基本规定+相应专业评定规范”3、术语和定义3.4检验项目分为检测项目和检查项目，检测和检查项目又分别分为主控项目和一般项目。
3.11和3.12 关键部位和重要隐蔽由设计、法人、监理和施工四方共同确定。
3.14中间产品：去掉了砂石骨料。
水利部中砂石骨料是爆破加工的，而江苏省是买的，砂石骨料归入原材料。
3.19 耐久性：本次将混凝土耐久性放入了单位工程质量评定中。
4、项目划分4.1 一般规定项目划分：一般还是SL176和本规范进行划分，分为单位、分部和单元，特殊情况可分“子单位工程”；房屋按GB50300规范、公路按JTG F80/1规范进行项目划分。
4.2.1单位工程划分原则和方法：注意理解4.2.1.2.2----4.2.1.2.5所述内容。
①闸上房屋不单独划分成单位工程（启闭机房和泵房），闸上公路不单独划分（交通桥、工作桥等）。
②独立房屋、公路指办公管理房、防汛路、跨河的桥等。
4.2.2分部工程划分原则和方法：4.2.2.2.2中的“段（层）”：一般按段的长度划分；“层”在特殊情况用，如水库堤防，要求汛前筑到高程5.0，汛后筑到8.0，就可按层划分；目的是在水下验收或阶段验收前，分部工程能够完成，好进行质量评定。
混凝土结构新旧规范对比
混凝土结构新 旧规范对 比
张 济 梅 国新
（． １ 呼伦贝尔学院建工分 院 ２ ． 贝尔市鸿雁市政公司 内蒙古 海拉尔区 ０１０ ） 呼伦 ２０８ 摘 要：近 几年来开始 实施新规 范 ，为 了保证新规 范更好的实施，将混凝土结构新 旧规 范进行对比，并对其改动的原 因进行 了一定的探讨 。
作为国家标准， 经过多次的修改， 我国在混凝土结
构设计方面的水平也越来越高 ， 混凝 土结构建筑的 安全 性、 适用性和耐久性也得到 了不断的提高。 近
新规范以 Ｈ Ｂ ０ 为主导钢筋。 Ｒ ４０ 旧规范 中使用
钢筋强度低带来配筋率增加，不仅经济效益降低， 还造成配筋密集难 以设计、 施工的困难 ； 新规范以 ＨＲ ４０为主导钢筋 ，以 Ｈ Ｂ ３ 为辅助钢筋。这 Ｂ０ Ｒ ３５ 是 由于其强度高、延性好、 较高的锚固性 能以及较 高的强度价格比， 并且品种规格齐全 ， 既有辅助钢 筋的细直径规格 （、８ ０ ６ 、１ｍｍ）也有用于大型土
求。 目前国情 已经变化， 而 有条件考虑环境保护和
进行 线性内插 。系数 只是为 了适应高强混凝 土
的特性 而设的 ， 因为高强混凝土的性质 更脆 ， 旧规 范的控制条件还不够严格。
木工程 的粗直径钢筋 （２ ０ ｒ 。按新规 范设 ３ ～５ ｍ） ａ 计 以Ｈ Ｂ ０ 级钢筋为主导钢筋 ， Ｒ ４０ 将使我 国混凝土
强度等级系列中的 ｃ ．级和 Ｃ ０ ； ７ ５ １ 级 增加 了 Ｃ ５ ６、
Ｃ ０ Ｃ ５ ８ 级。原因是低强度混凝土 目前在建 ７ 、 ７ 、Ｃ ０ 设 工程中已很少应用 ； 水泥标号提高以后， 太低强
６ Ｖ ． ｏ ￣Ｌｂ。 ２ ｈ
新规范对受剪截 面尺 寸的控制条件 与 旧规 范
《混凝土结构设计规范》与《混凝土结构验收规范》新老版比对分析资料
度的实测值确定；当材料的性能符合原设计的要求时， 可按原设计的规定取值；
19
3 增加了既有结构的设计原则—重新设计原则
5 设计时应考虑既有结构构件实际的几何尺寸、截面 配筋、连接构造和已有缺陷的影响；当符合原设计的要 求时，可按原设计的规定取值；
24
表8.2.1 混凝土保护层的最小厚度c（mm）
耐久性环境等级
一 二a 二b 三a 三b
板 、墙、 壳
15 20 25 30 40
梁、 柱
20 25 35 40 50
注： 1 混凝土强度等级不大于C25时，表中保护层厚度数值应增 加5mm；
2 钢筋混凝土基础宜设置混凝土垫层，其受力钢筋的混凝土 保护层厚度应从垫层顶面算起，且不应小于40mm。
★ 混凝土结构耐久性的调研分析
4
修订背景
★ 既有混凝土结构的再设计问题 ★ 结构分析方法(弹塑性损伤本构模型、结构计算模型等) ★ 间接作用（温差、收缩等）效应及裂缝控制 ★ 钢筋综合抗力（强度、延性等）及对结构破坏的影响 ★ 各种配筋构造（并筋、锚固、连接、最小配筋率等）的试验研究 ★ 偶然作用下结构抗灾性能（如抗连续倒塌结构的整体稳定性）研
8
主要修订内容
9
1 增加结构方案设计内容—思路、原则
■ 思路： 完善规范的完整性，从以构件计算为主适 当扩展到整体结构的设计，补充“结构方案”设计 内容（3.2节）
■ 结构体系设计的基本原则 从宏观上满足使用功能，控制结构的整体安全
性; 结构方案尚应考虑：建筑、抗震、耐久、抗灾、
节材等其他方面的要求
响。
【说明】构件之间连接构造设计的原则 ●保证连接节点处被连接构件之间的传力性能符合设计要求； ●保证不同材料（混凝土、钢、砌体等）间的融合，选择可靠的连接方式以 保证可靠传力； ●连接节点尚应考虑被连接构件之间变形的影响以及相容条件，以避免、减 少不利影响。
混凝土新旧版规范对比第6章
6 承载能力极限状态计算6.1 一般规定6.1.1本章适用于钢筋混凝土、预应力混凝土构件的承载能力极限状态计算；素混凝土结构构件设计应符合本规范附录D的规定。
深受弯构件、牛腿、叠合式构件的承载力计算应符合本规范第9章的有关规定。
条文说明：钢筋混凝土构件、预应力混凝土构件一般均可按本章的规定进行正截面、斜截面及复合受力状态下的承载力计算（验算）。
素混凝土结构构件在房屋建筑中应用不多，低配筋混凝土构件的研究和工程实践经验尚不充分。
因此，本次修订对素混凝土构件的设计要求未作调整，其内容见本规范附录D。
02版规范已有的深受弯构件、牛腿、叠合构件等的承载力计算，仍然独立于本章之外给出，深受弯构件见附录G，牛腿见第9.3节，叠合构件见第9.5节及附录H。
有关构件的抗震承载力计算（验算），见本规范第11章的相关规定。
6.1.2对于二维或三维非杆系结构构件，当按弹性分析方法得到构件的应力设计值分布后，可按主拉应力设计值的合力在配筋方向的投影确定配筋量、按主拉应力的分布确定钢筋布置，并应符合相应的构造要求；混凝土受压应力设计值不应大于其抗压强度设计值，受压钢筋可按构造要求配置。
当混凝土处于多轴受压状态时，其抗压强度设计值可按本规范附录C.4的有关规定确定。
条文说明：对混凝土结构中的二维、三维非杆系构件，可采用弹性方法求得主应力的分布，其承载力极限状态设计宜通过计算配置受拉区的钢筋和验算受压区的混凝土强度进行保证。
按应力进行截面设计的原则和方法与原规范第5.2.8条的规定相同。
受拉钢筋的配筋量可根据主拉应力的合力进行计算，但一般不考虑混凝土的抗拉设计强度；受拉钢筋的配筋分布可按主拉应力分布图形及方向确定。
具体可参考行业标准《水工混凝土结构设计规范》DL/T5057的有关规定。
对于二维尤其是三维受压的混凝土结构构件，校核弹性方法分析的受压应力设计值可考虑采用混凝土多轴强度准则，具体见本规范附录C.4的有关规定。
6.1.3 采用非线性分析方法校核、验算混凝土结构、结构构件的承载能力极限状态时，应符合下列规定：1 应根据设计状况和性能设计目标确定混凝土和钢筋的强度取值；2 钢筋应力不应大于钢筋的强度取值；3 混凝土应力不应大于混凝土的强度取值，多轴应力状态混凝土强度验算可按本规范附录C.4的有关规定进行。
混凝土结构设计新老规范比较讲座
▼与国外规范相比，我国规范的受剪承载力计算值仍 偏高（可靠度水平偏低）。
14
★斜截面受剪承载力计算
当仅配置箍筋时，矩形、T形和I形截面受弯构件的 斜截面受剪承载力应符合下列规定：
Asv Vcs f t bh0 f yv h0 s
'
' —— 截面混凝土受剪承载力系数
对于一般受弯构件取0.7； 对集中荷载作用下的独立梁，取
章节组成
1~3 总则；术语、符号；基本计算规定 4 材料 5 结构分析 6 承载能力极限状态计算 7 正常使用极限状态验算 8 构造规定 9 结构构件的基本规定 10 预应力混凝土结构构件（一般规定，损失值计算， 构造规定） 11 混凝土结构构件抗震设计 附录A~K（10个）
3
主要修订内容
1.
2. 3. 4. 5. 6.
l0 / i 34 - 12 ( M1 / M 2 )
M 1 M 2 ——同一主轴方向的弯矩设计值，绝对值较大端为 M ， 2 绝对值较小端为 M 1 ，当构件按单曲率弯曲时，为正，否则为负 ；
l0
——构件的计算长度，近似取偏心受压构件相应主
轴方向两支承点之间的距离。
12
计算方法：偏心受压构件，在其偏心方向上考虑杆件 自身挠曲影响的控制截面弯矩设计值可按下列公式计算：
★双向受剪框架柱斜截面受剪承载力计算
有腹筋混凝土框架柱承受斜向水平荷载，将斜向水平荷载 正交分解后，按X向和Y向受剪进行设计，重复计算了混凝土的 受剪承载力，偏于不安全。 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱，斜截面受剪承载 Vx Vux 力应符合：
Vy Vuy
在x轴、y轴方向的斜截面受剪承载力设计值、应按下列公
Asvy 1.75 Vy Vuy f t hb0 f yv b0 0.07 N y 1 sy
2011新旧混凝土规范对比
章节变动：预应力补充内容后由第6章调到第10章修订原则：∙提高安全储备，保证结构安全∙提高抗灾能力，以人为本∙完善耐久性设计∙高性能高强材料的应用∙规范合理分工协调修订的主要内容：(1)增加结构方案和结构防倒塌设计的原则，提高结构在偶然作用下的抗灾性能。
(2)面对我国大量既有建筑安全性与改造的迫切需要，增加既有结构设计的原则规定。
(3)调整正常使用极限状态的荷载组合，以及预应力构件的验算要求。
(4)增加楼盖舒适度的设计，控制结构竖向自振频率。
(5)完善耐久性设计方法，适当增加钢筋保护层厚度，提出了使用期维护、管理的要求。
(6)淘汰低强度钢筋，采用高强2高性能钢筋，提出钢筋延性(最大力下的总伸长率)的要求。
(7)解决配筋密集的困难, 提出并筋(钢筋束)配置的规定。
(8)扩充结构分析内容及各种效应的分析方法,提出非荷载效应(温度、收缩)分析的原则。
(9)完善结构构件考虑二阶效应的计算方法。
(10)适应复杂结构非线性分析及设计, 完善材料本构关系及混凝土多轴强度准则的内容。
(11)增加斜截面受剪承载力计算的安全性, 完善双向受剪设计方法, 调整冲切承载力计算。
(12)补充拉、弯、剪、扭复合受力构件设计的相关规定, 明确应力配筋的有关要求。
(13)调整正常使用极限状态裂缝宽度及刚度的计算方法, 计算结果略有放松。
(14)改进钢筋锚固和连接的方式, 补充完善机械锚固、机械连接等手段。
(15)考虑配筋特征值调整钢筋最小配筋率, 增加安全度, 同时控制大截面构件的最小配筋率。
(16)在梁柱节点中引入钢筋机械锚固的有关规定, 简化锚固配筋构造。
(17)补充、完善各类装配整体式结构及叠合式(水平、竖向)结构的设计原则及构造要求。
(18)调整预应力混凝土收缩、徐变及新工艺、新材料预应力损失计算的规定。
(19)增加无粘结预应力的有关内容, 补充、完善各种预应力构件的配筋构造措施。
(20)调整混凝土构件抗震等级以及有关内力调整的规定, 提出抗震钢筋延性的要求。
新老公路桥涵设计规范桩身承载力计算对比分析
新老公路桥涵设计规范桩身承载力计算对比分析[摘要]：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中，圆形截面偏心受压公式计算桩身承载力，上部荷载相同的情况下，分别按照新老规范进行计算，分析结果的差异性。
结果表明：《规范》D62和《规范》3362在计算桩身承载力时，存在略微差距，新规范在算法上进行了优化。
[关键词]：公路桥涵设计；偏心受压；桩身承载力0引言新版《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》于2018.11.1起实施，调整了圆形截面正截面抗压承载力计算方法。
以下简称《规范》D62和《规范》3362。
1新老规范承载力计算《规范》D62规定，沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其正截面抗压承载力计算公式如下：γ0Nd≤Ar2fcd+Cρr2fsd`①γ0Nde≤Br3fcd+Dρgr3fsd`②③式中：e0为轴向力的偏心距，e=ηMd/ Nd；r为圆形截面面积；ρ为纵向钢筋配筋率；A、B为有关混凝土承载力的计算系数，C、D为有关纵向钢筋承载力的计算系数；fcd和fsd`分别为混凝土和钢筋的设计强度。
从公式①和②可以看出，混凝土和钢筋材料的性能、偏心距、配筋率对承载力的影响。
A、B、C、D系数通过迭代试算的方法确定，计算较复杂。
《规范》3362进行修正，修正后的公式如下：④⑤⑥⑦α为对应于受压区混凝土截面面积的圆心角( rad) 与2π的比值，αt为纵向受拉普通钢筋截面面积与全部纵向普通钢筋截面面积的比值.当混凝土强度等级在C30 - C50 、纵向钢筋配筋率在0.5% -4% 之间时，正截面抗压承载力计算按照附录计算。
⑧Nu为构件相对抗压承载力，根据、查表确定对比上述公式①~⑧可以看出，新老规范的不同之处：（1）《规范》3362对计算公式进行优化，删掉A、B、C、D系数，增加α、αt系数。
（2）《规范》3362中，e0= Md/ Nd，将η单独乘到公式左边，并且η值调大。
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Ｇ Ｊ１ —９规范关于不配冲切钢筋 的混凝土板 受冲切 承载力 合 以下条件 ： Ｂ ０８
的计算公 式 ：
Ｆ１ ０ ６ ≤ ．Ａ ｏ （） １
１ ２ ＧＢ ５ ０ ０ ２ ０ ． ０ １ — ０ ２规 范 在局 部荷载或集 中反力作用下不 配置箍筋或弯起钢筋 的板 ，
混 凝 土 抗 冲 切 承 载 力在 新 旧规 范 中 的对 比
张 源 妍
摘 要： 通过对我 国新 旧《 混凝 土结构设 计规范》 中有关混凝土抗冲切承载力验算 的对 比和 分析， 出了二者 的联 系与不 得 同， 出新规范在保证安全度 的情况下适 当地 降低 了可靠性指标 ， 指 补充 了双 向预应力混凝土板和板柱结构 受冲切承载力 计算 的相关 内容 ， 而使工程设计人 员能够更加灵 活地运用新规 范进行 结构 设计。 从
关键词 ： 混凝土结构 ， 冲切 承载力， 设计规 范
中 图分 类 号 ： ３ ２ ＴＵ １ 文献 标 识 码 ： Ａ
我 国原《 混凝 土结构设计规范》 以下简称 Ｇ Ｉ１ ９规范 ） （ Ｂ ０８ 中 的冲切承载力计算是根据 国内外试验 资料提 出的经验公式 ， 它基
本上反映 了影响板抗 冲切 承载 力的 主要 因素 ， 式形 式简单 ， 公 便
的同时 ， 在板底支座处铺垫 １２ ： ：～１４的水泥砂浆 ， 以 １ ～ 参 考 文 献 ： 厚度 ５ｒ ｍ ［］ １ 王世 才． 地面沿板缝方 向裂缝 问题探 讨 ［］ 建筑技 术 ，９４ 楼 Ｊ． １８ ２ Ⅱ ０Ｈ ｎ为宜 ， 使板 与支座粘结牢固。
２５ 加 强楼板 构 件 的质量 管理 ．
虑因素不够全 面。我 国新颁布 的《 混凝土结构 设计规范》 以下 简 式 中： ——与呈 ４ 。 （ Ａ ５冲切破 坏锥 体斜 截面相交 的全部箍筋截 面
面积 ；
国外规范 的有关规 定 ， 在保 留原规 范公式 形式 的基础 上 ， 了较 做
大的修改与增补 。文 中就我 国混 凝土结 构设 计新 旧规范 中关 于
当配置箍筋时 ，
Ｆ１ ０ ３ ≤ ． 矗 ＋０ ８ ０ ．厶 （） ２
当配置弯起钢筋时 ，
Ｆ ≤０３ １ ．Ａ 矗 ＋０ ８ ０ ． ￣ｓ ａ ｂｉ ｕｎ （） ３
于计 算 。但与 国外规范 相 比， 在大 多数情 况下还 略显保守 ， 考 且
称 ＧＢ５ ０ ０２ ０ ０ １—０２规范 ） 据钢 筋混 凝 土板 的试验 研究 ， 参 考 根 并
利周长。
冲切破坏锥体 范围内的荷 载设计值 ； 为临界截面的周长 ， 己 取距 ＧＢ５ ０ ０２ ０ ０ １—０２规范规定板受 冲切 承载力计算按 下式计算 ： 其中 ， 系数 叩取 （ ． ０ ４十１ ２ 和 （ ． ．） ０ ５＋ａｈ ）４ ，ｏ／ 的较 小 配置抗冲切钢筋 的板 ， 板厚 受到 限制 时， 可配 置 弯起钢筋 或 值 ； １ Ｆ 为局 部荷 载设 计 值或 集 中反 力设 计 值 ； 对板 柱 结 构 的节 箍筋 ， 与混凝土共 同承担局 部或 集 中反 力作用 ， 受 冲切承载 力 点 ， 其 取柱所承受 的轴 向压力设计值 的层间差值减 去冲切破坏锥 体
维普资讯 第 ２ ４期 ２０ ０７ 年 ８ 月
山 西 建 筑
ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩ ＴＥ ＵＲＩ
Ｖｏ＿ ３ Ｎｏ． ４ Ｉ３ ２ Ａｕ ２ ０ ｇ． ０７
文 章 编 号 ：０ ９６ ２ （０ ７２ —０ ２０ １０ —８ ５２ ０ ）４０ ８ —２
按下式计算 ：
范围 内板所承受 的荷载设计 值 ； 当有不平衡 弯矩时 ， 以等效集 应 件， 应按 国家有关规 定 ， 格地 进行定 批量抽样 质量检验 。对 普 严
２ ４ 安装楼 板 时 ， ． 板底 铺 垫砂 浆
刚度 及裂 缝开 展宽度 检验 ； 预应 对 如前面分析 ： 由于板底 砂浆 能提 高板 的承载能 力 ， 减少跨 中 通钢筋混凝土楼板 进行 强度 、 力板 还应进行 抗裂度检验 ， 检合格 的产品方允许 出厂。 抽 挠度 。因此 。 工序不应 草率处理 。正确 的做 法是在安 装楼板 这道
Ｒｅ ｓ ｎｓ ａ ｌ ｓ ｓ ａ ｄ ｐｒ ｔ ｃ ｉ ｅ ｕ ｅ ｆ ｆｏ ｒ ｂ ａ ｄ ｃ ａ ｋｓ ａ ｏ ｎａ ｙ ｉ ｎ ｏ ｅ ｔｎｇ ｍ ａ ｒ ｓ ｏ ｌ ｏ ｏ ｒ ｒ ｃ ｓ
使构件生产始终处 于稳定 的高水平状态 。同时 ， 对批 量生产 的构
（ ） ４ —２ ２ ：１ ． ４
住 Ｊ． 在批量生产楼板 的过程 中， 应首 先抓好 生产 中 的质 量管 理 ， ［］ ２ 张格 兰． 宅工程现 浇楼板 裂缝控 制技 术措施 ［］ 山西建筑 ，
２ ０ ，２ ５ ：９７ ． ０ ６ ３ （ ）６ —０
ＦＩ （ ．岛 ＋０ １ ， １ ｏ ≤ ０７ ．５ ） 乙 ７ （） ５
其中 ， 为局部荷载或集中反力设计 值 ， Ｆ１ 当计算 无梁楼盖 柱 １ ２ １ 不配置抗 冲切钢筋 的板 ． ． 帽处的受冲切承载力时 ， 取柱所 承受 的轴 向压 力设计值减 去柱顶 离局 部荷 载或集中反力作用面积周边 矗 ／ ２处板 垂直截面 的最不
Ａｓ—— 与呈 ４ 。 ｂ ５冲切破坏锥体斜截 面相交 的全部弯起钢筋
截面面积 ；
— —
冲切承载力的计算进行 了对 比和分析 。
弯起钢筋与板底 面的夹角 。
１ 新 旧规 范 中关于抗 冲切 承载 力 的规定
１ １ ＧＢＩ１ — ９规 范 ． ０８
为 了使受 冲切箍筋和弯起筋 能够充分发挥作用 ， 并避免使用 阶段在局部集 中荷载 附近产生过 宽的裂缝 ， 还规定 冲切截面应符