非人防无梁楼盖计算例题

无梁楼盖设计例题

无梁楼盖设计例题．无梁楼盖设计例题【例题1．3】某柱距为8m的无梁楼盖，其柱网平面布置如图1．54所示，承受均布荷载，其恒荷载标准值为，活荷载标准值为.采用C25混凝土，HPB235级钢筋，柱截面500mm×500mm。

已知基础顶面标高-2．20m，第二层楼面标高4．50m，第三～六层层高均为3．90m。

试分别采用经验系数法和等代框架法设计此无梁楼盖(包括柱帽)，并画出配筋图。

【解】各区格板编号及x,y方向示于图1．54。

一、确定构件的截面尺寸板：按挠度要求，,这里,所以，按有柱帽的要求，h≥100mm，故，取h=230mm若选用钢筋d=12mm,则，柱帽：因板面荷载较小，故采用无帽顶板柱帽。

，取c=2000mm二、荷载及总弯矩值计算图1．54元梁楼盏柱网平面图恒荷载分项系数，活荷载分项系数3因活荷载标准均布荷载设计值总弯矩值：三、用直接设计法求区格板带的弯矩值及配筋(1)x方向全板带宽为4m，半板带宽为2m。

如表1．16所示。

(2)y方向Y方向上各处弯矩值与z方向相同，只是截面有效高度不同，从而配筋有所不同。

如表1．17所示。

表1．16x方向配筋计簋(经验系数法)2)跨中板带实际配筋(mmm)柱上板跨中板柱上板带实际配筋板带弯矩值(kN·2)带每米(mm带区每米宽宽需配格需配筋筋22)(mm) A(mmA s0柱上板带负弯矩1789φ12／14@75(1780)M=0.50×586.7＝293.4 1跨中板带负弯矩581φ12@200(565) 中M=0.17×586.7＝99.7 区2柱上板带正弯矩616 φ12／14@150(890)格M＝0.18×586.7＝3A105.6跨中板带正弯矩511φ12@200(565)M＝0.15×586.7＝88.0 4边支座柱上板带负弯矩1714φ12／边14@150+φ12@125586.7=281.6Ms=0.48×．区(1795)边支座跨中板带负弯矩168φ12@300+φ8@300(525)格肘6=0.05×586.7=29.3C柱上板带正弯矩757φ12／14@150(890)347=0.22586.7=129.1跨中板带正弯616 φ12@300+φ12@400(659 M0.18586.105.6靠内支座负弯462φ12@200(565边0.879.8中中间跨正弯407φ12@200(5650.8=70.4边支座负弯134φ12@400+φ8@300(4500.823.4B边跨正弯490φ12@200(565D0.884.5靠内支座负弯866φ12@125(905边0.2573.4柱中间跨正弯304φ12@250(4520.25=26.4边支座负弯828φ12@125(9050.25=70.4边跨正弯373φ12@250(4520.25M=32.37表1．17Y方向配筋计算(经验系数法)区板带弯矩值(kN·m)柱上板带跨中板带柱上板带跨中板带22)(mm)实际配筋每米宽需格每米宽需实际配筋(mm配筋配筋22)A(mmA) (mm ss中柱上板带负弯矩1917 φ14@80(1924)区M=293.4 格1A跨中板带负弯矩618 φl2@160(707)M=99.7 2柱上板带正弯655 φ14@160(962=105.6跨中板带正弯543 φ12@160(707=88.0边支座柱上板带负弯1846 φ14@180(1924=281.6C边支座跨中板带负弯178=29.3φ12@320+φ8@320(510柱上板带正弯806 φ14@160(962=129.1跨中板带正弯655 φ12@160(707=l05.6内支座负弯492 φ12@200(5650.8=79.8中间跨正弯433 φ12@200(5650.8=70.4边支座负弯142 φ12@400+φ8@320(4390.8=23.4边跨正弯521 φ12@200(565角0.8M=84.5 8靠内支座负弯矩921 φ12@125(905) 区墙0.25M=73.4 边1格半中间跨正弯矩323 φ12@250(452)柱0.25M=26.43．B 上边支座负弯矩882 φ12@125(905)板=70.4 D 0.25M 带5396 φ12@250(452) 边跨正弯矩=32.30.25M7四、板的受冲切承载力计冲切荷载设计值按式(1．46)，受冲切承载力满足板的受冲切承载力要求，无需设置箍筋与弯起筋。

无梁楼盖的计算方法

无梁楼盖的计算方法近些年来，随着科学技术的不断向前发展，多种科学技术手段已经逐渐的运用到了各种建筑的建设过程当中。

其中，无梁楼盖就是一种比较新型的建筑方式，这种建筑方式具有多个方面的有点，因此被大量的运用到了建筑的建设过程当中。

但是，无梁楼盖也存在着受力复杂方面的特点。

为了保证无梁楼盖的建设质量，无梁楼盖在进行设计的过程当中必须采取计算方法进行准确的计算。

对此本文主要对无梁楼盖几种常用的计算方法进行了分析介绍。

标签建筑；无梁楼盖；受力复杂；计算方法；分析介绍1、前言无梁楼盖是一种比较新型的楼盖建设方式，与传统的楼盖建设方式存在着很大的区别。

现阶段，为了最大限度的提高楼盖的建设质量以及减小施工的复杂程度，无梁楼盖才被逐渐的运用到了楼盖的建设过程当中。

无梁楼盖在进行设计的过程当中，必须对其受力情况进行准确的分析计算，然后才能指导楼盖的施工。

因此，我们很有必要对我国现阶段无梁楼盖常用的几种计算方法进行分析阐述。

2、无梁楼盖的优点正是因为无梁楼盖具有多个方面的优点，无梁楼盖才逐渐的被运用到了楼盖的建设过程当中同时也得到了相关人士的认可。

无梁楼盖就是指在楼盖进行施工建设的过程当中，省去了梁肋的设置，而是直接将施工材料的全部载荷让柱子进行承担。

正是因为无梁楼盖建设方式的特殊性以及将楼盖的所有载荷都由柱子来承担，那么对无梁楼盖的整体以及局部受力情况要求非常的高。

从总体来看，无梁楼盖是楼盖建设过程当中一种整体的发展趋势，所具有的优点主要体现在以下几个方面：第一，结构高度变小。

这主要是因为无梁楼盖在进行施工的过程当中去除了全部的梁肋，使得楼盖的整体建设高度降低；第二，板底平整也是无梁楼盖的一个比较突出的优点；第三，整体性比较好，并且从构造方面来看也比较的简单；第四，施工程序的复杂程度也大大的被降低，所建设楼层的整体高度随着无梁楼盖高度的降低会显著的增加。

总之，无梁楼盖是一种适应现代建筑的新型楼盖建筑方式，是非常值得大力推广的一种建设方式。

无梁楼盖的计算

无梁楼盖的计算无梁楼盖在车库和商场比较有用，尤其在非抗震区。

现在谈谈无梁板的设计：设计：关于无梁板的内力计算，一般的，软件都不是很好用，pkpm提出过相关计算方法，我觉得也不是很完善，它只提到位移，周期计算。

对于施工图设计并不完善。

计算机计算方法是有限元分析法。

一般的，手算计算方法有：等代框架法，经验系数法。

等代框架就是把板带等效成相应刚度的梁，再与柱子组合成框架参与计算，这个在计算水平作用时候还要注意等代框架取板的宽度，计算结构位移和周期都是有用的，不过有一点要注意，柱子刚度不准确了，如果双向都要等代就比较麻烦。

pkpm提到过用弹性板和真实柱子来计算，我想应该准确一点。

我曾经比较过没有水平力下的弯矩基本上没有什么变化。

如果合用经验系数法的条件，用经验系数法很简单，也计算的比较准确。

经验系数法就是按边跨条件定义边跨的内力，内跨用0.65Mo与0.35Mo来分配内力。

所以首先必须计算在简支下的跨中弯矩Mo。

无梁楼盖要注意的就是计算跨度的问题，计算模型，计算荷载。

如果还有柱帽和托板，还要注意内力会往支座处倾斜，这个时候要注意截面设计的位置，和节点构造。

板厚的取值应该根据长跨的来确定。

计算模型就是简化为一个方向的单向板，X，Y向都要计算100％的荷载，相当于计算2次单向板，分别计算受力钢筋。

构造：一般的无梁楼盖的构造主要就是暗梁，柱头构造，板面抗裂构造。

暗梁注意暗梁宽度和钢筋面积大小，箍筋刚度和密度，要在施工过程中经得起工人的踩压而不变形，这个靠经验，板比较厚（250以上）的情况，建议用10，或12的钢筋做箍筋，做稀一点也可以。

柱头处注意钢筋截断的长度，尤其是有托板的情况下要重视。

另外一个重要的构造就是板筋的搭接问题，对于无梁板什么地方受拉什么受压要清楚，搭接要符合规范，必要时候要在施工图中说明！板面通筋很重要，有人分析尽量不要大于200的间距，尤其是长度比较大的和温差有明显的位置，要计算一下板面通筋的量。

无梁楼盖计算

抗冲切计算 a= β h= ft= σ pc,m= h0= um= η =
2400 1 1.43 0 375 11100 0.83784 η 1= 1 β s= 2 η 2= 0.8378 α s= 40
γ
RE=
0.85
Fl≤ 2967339
柱帽与楼板相交面边长/椎体与柱帽相交面边长(mm) 截面高度影响系数，当h≤800mm时，取β h=1.0；当h≥2000mm时，取β h=0.9，期间按线性内插法取用混凝土轴心抗拉强度设计值(N/mm²) 计算截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0N/mm²~3.5N/mm²范截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值(mm) 临界截面的周长(mm) 取η 1与η 2的较小值 0.4+1.2/β s局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 β s局部荷载或集中荷载反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，β s不宜大于4；当β s＜2时， 0.5+α sh0/(4um)临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数板柱结构中柱类型的影响系数；对中柱，取α s=40，对边柱，取α s=30；对角柱，取α s=20 承载力抗震调整系数，有地震作用组合时，取γ RE=0.85；无地震作用组合时，取γ RE=1.0 (0.7β hft+0.25σ
pc,m)η
umh0γ
RE
间按线性内插法取用
在1.0N/mm²~3.5N/mm²范围内
Байду номын сангаас
宜大于4；当β s＜2时，取β s=2；当面积为圆形时，取β s=2

空心无梁楼盖设计与计算工程实例

现浇空心无梁楼盖设计某大型住宅小区，采用现浇无梁楼盖设计此楼盖。

1.设计资料：（1）柱网尺寸8m×8m.（2）工程使用年限50年.（3）板缝控制等级三级，最大裂缝宽度限值0.2mm.（4）筒芯直径取300mm.（5）板的厚度取450,mm.2.现浇空心楼盖结构设计与计算：该楼盖采用等代框架法进行内力分析，纵向柱间设置1200mm宽暗梁，横向柱间设置1100mm宽暗梁。

2.1筒芯布置根据CECS175规范要求。

筒芯布置应满足以下要求：1）现浇混泥土空心楼板的体积空心率不宜小于25%，也不宜大于50%；2）筒芯顺筒肋宽与筒芯外径的比值不宜小于0.2；顺筒肋宽尺寸。

钢筋混泥土楼板不应小于50mm，预应力混泥土楼板不应小于60mm；3）当筒芯沿顺筒方向间断布置时横筒肋宽不应小于50mm；4）板顶厚度和板宽厚度宜相等，且不应小于40mm。

该楼盖根据实际情况采用300mm，长度1000mm的筒芯，顺筒肋宽为260mm,横筒肋宽为200mm,体积空心率32%。

2.2 等代框架梁截面特性根据柱距、暗梁尺寸及筒芯布置分别计算顺筒方向和横筒方向的截面特性。

图1和图2分别给出了顺筒方向和横筒方向的截面示意图，计算中符号定义同CECS175。

图1 顺筒方向等代框架梁图2 横筒方向等代框架梁图顺筒方向：21,1231,001.2b )4πD (m b L h b A a sol a hol =--= 23,,51.0m h b A a sol a sol == 2,,5101.2m A A A a sol a hol a =+= 41214331,047135.0l πD 641121(m b b h b I a hol =--=） 433.,008423.0121m h b I a sol a sol == 4,,,055558.0m I I I a hol a sol a be =+=横筒方向：23,,55.0m h b A a sol p hol == 2,,,,611.2m A A b b A p sol p hol a sol p sol a =+= 433,,009201.0121m h b I p sol p hol == 4,,,,,056325.0m I b b I I a hol a hol p hol p sol p be =+=等代框架梁应考虑柱上托板的影响，计算等代梁的抗弯刚度和固端弯矩调整系数。

无梁楼盖板柱考虑不平衡弯矩抗冲切验算计算书

覆土厚度(m)
覆土容重(kN/m3)
活荷载(kN/m2)x轴为短轴，y为长轴
消防车荷载(kN/m2)
恒载分项系数γg
恒载设计值g(kN/m2)
活载分项系数γq
活载设计值q(kN/m2)
am1200
at1300
am2430
at2530
数据输出
非人防作用区域冲切计算
覆土厚度(m)
覆土容重(kN/m3)
活荷载(kN/m2)x轴为短轴，y为长轴
消防车荷载(kN/m2)
恒载分项系数γg
恒载设计值g(kN/m2)
活载分项系数γq
活载设计值q(kN/m2)
am1200
at1300
am2630
at2830
数据输出
非人防有消防车作用区域冲切计算
覆土厚度(m)
覆土容重(kN/m3)
活荷载(kN/m2)x轴为短轴，y为长轴
消防车荷载(kN/m2)
恒载分项系数γg
恒载设计值g(kN/m2)
活载分项系数γq
活载设计值q(kN/m2)
am1450
at1650
am2530
at2830
数据输出
人防作用区域冲切计算。

无梁楼盖设计(二)

无梁楼盖设计（二）17.5无梁楼盖板施工图按照平法标准图的柱上板带、跨中板带方式出图分为3个区域配筋：1、柱上板带，沿各跨贯通连续配筋，双层，如果按各跨最大值配筋则在第一跨标注。

操作无梁楼盖菜单下的子菜单“标注板带”即可标注出柱上板带。

如果前面生成了跨中板带，用“板带标注”菜单可把跨中板带和柱上板带同时标出。

2、柱帽或柱上板带相交处，根据减去柱上板带的剩余部分计算面积配置，钢筋长度为柱上板带宽度。

这部分钢筋也可称为柱上板带的非贯通筋。

操作无梁楼盖菜单下的子菜单“标注柱帽”即可标注柱帽处的钢筋。

3、跨中板带，这部分包括2种钢筋：（1）扣除柱上板带的剩余部分该部分设置了两种画法：第一种画法是对跨中板带也按照平法标准图的板带方式出图，在无梁楼盖参数中设置跨中板带相关参数：根据柱上板带自动生成跨中板带，如果勾选，软件将在柱上板带平行的方向上同时生成跨中板带。

操作“标注板带”菜单时同时也标注了跨中板带。

第二种画法是用集中标注方式画图和修改，如果不勾选如上参数，软件没有生成跨中板带时的画法，它普通房间板画钢筋方式相同。

因此操作的菜单就是集中标注的系列菜单；（2）在柱上板带垂直布置的非贯通钢筋，用原位标注方式画图和修改，和普通房间画图的支座负筋类似，操作的菜单就是原位标注系列菜单。

17.6 各跨板带选筋方案板带由连续的多跨组成，配置了贯通钢筋和非贯通钢筋，对于贯通钢筋部分，用户可以通过控制参数，既可以设置成各跨配筋相同，也可以设置成各跨不同。

如果设置成各跨配筋相同，则软件从所有各跨中选择最大计算值进行配筋，并在其第一跨集中标注，这种情况下配筋量较多。

如果设置成各跨不同，软件根据各跨配筋计算值分别配置不同的钢筋，并在各跨分别标注。

1、板带贯通钢筋面积板带贯通钢筋的设置，主要取决于以下两个参数：1）指定贯通筋最小配筋率：板带中间部位的顶部，计算弯矩很小或者为0，但由于无梁楼盖一般较厚，需要考虑一定的构造钢筋，此部分构造钢筋的设置，可以按此参数设置。

无梁楼盖结构的设计计算

无梁楼盖结构的设计计算梁楼盖结构体系又称板柱结构体系，这是相对梁板结构体系而言的。

在我国，无梁楼盖结构体系是近年来发展较为迅速的一项建筑结构新技术。

较之传统的密肋梁结构体系它具有整体性好、建筑空间大，可有效地增加层高等优点。

并且，采用无梁楼盖体系的建筑物的地震效应也要明显小于层高较大的梁板结构体系的建筑物。

在施工方面，采用无梁楼盖结构体系的建筑物具有施工支模简单、楼面钢筋绑扎方便，设备安装方便等优点，从而大大提高了施工速度。

因此，采用无梁楼盖结构具有明显的经济效益和社会效益。

对无梁楼盖这种结构来说，其设计计算主要分为两块：结构整体的空间结构分析和无梁楼盖本身的分析计算。

目前，PKPM系列结构设计软件对这两方面的设计都已经有比较成熟的分析方法。

下面我们就此分别做一些介绍：I．无梁楼盖的整体三维计算无梁楼盖结构的整体计算可通过PKPM软件中的TAT软件或SATWE软件进行。

当然，这两个软件对无梁楼盖在三维计算中的建模处理是不一样的：在TAT软件中，对于无梁楼盖结构来说，由于没有梁和柱子相连，一般我们必须按照规范中的规定将板简化为双向等代框架梁进行计算。

因此，在用P MCAD对无梁楼盖进行人机交互式建模时，首先应确定等代框架梁的宽、高，也即确定等代框架梁的刚度。

一般来说，等代框架梁的刚度由板宽决定：我们通常取柱距的1 /2板宽为等代框架梁的宽、高。

确定等代框架梁的刚度之后，再将等代框架梁作为普通的主梁输入。

比如下例中横向柱距为5400mm，则该向的等代梁截面定义为2 700mm*2700mm，纵向柱距为3000mm，则该向等代梁截面定义为1500mm*1500mm。

然后将所定义的等代框架梁布置好.模型建立后再接力TAT软件进行三维分析。

TAT的分析计算过程我们在此就不赘述了。

当然，这种方法对楼板的模拟与实际工程情况有一些出入，因此我们还可以采用S ATWE进行更为准确的计算。

在采用SATWE软件分析无梁楼盖结构时，由于SATWE软件具有考虑楼板弹性变形的功能，可以采用弹性楼板单元较为真实的模拟楼板的刚度和计算变形。

无梁楼盖底板手算办法

底板无梁楼盖计算1(柱跨：8.4m-8.4m)底板计算（正压）按加大承台计算：假设柱帽有效面积按22.4 2.4 5.76S m m m =⨯=8.4x l m = (x 方向的柱距)8.4x l m = (y 方向的柱距)2.4C m = (柱帽在计算弯矩方向的有效宽度)1. 荷载计算荷载组合1：1.2恒载+1.4活载21.50.352510.25b g KN m =+⨯=21.210.2512.3g KN m =⨯=24k q KN m =21.44 5.6q KN m =⨯=荷载组合2：1.35恒载+0.7×1.4活载21.50.352510.25b g KN m =+⨯=21.3510.2513.84g KN m =⨯=24k q KN m =20.7 1.44 3.92q KN m =⨯⨯=2. 在一个区格板中，两个方向的总弯矩设计值为：荷载组合1：总弯矩设计值：()()22121212.3 5.68.48.4 2.4869.08m 8383x y x M g q l l C KN ⎛⎫⎛⎫=+-=⨯+⨯⨯-⨯=⋅ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭荷载组合2：总弯矩设计值：()()22121213.84 3.928.48.4 2.4862.28m 8383x y x M g q l l C KN ⎛⎫⎛⎫=+-=⨯+⨯⨯-⨯=⋅ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭标准值：()()220121210.2548.48.4 2.4691.87m 8383x y x M g q l l C KN ⎛⎫⎛⎫=+-=⨯+⨯⨯-⨯=⋅ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭ 通过比较，选取最不利组合：荷载组合1进行配筋弯矩分配：柱上板带：支座：10.50.5869.08434.54m x M M KN =⨯=⨯=⋅0010.50.5691.87345.93m x M M KN =⨯=⨯=⋅跨中：20.220.22869.08191.20m x M M KN =⨯=⨯=⋅0020.220.22691.87152.21m x M M KN =⨯=⨯=⋅跨中板带：支座： 30.170.17869.08147.74m x M M KN =⨯=⨯=⋅0030.170.17691.87117.62m x M M KN =⨯=⨯=⋅跨中：40.150.15869.08130.36m x M M KN =⨯=⨯=⋅0040.150.15691.87103.78m x M M KN =⨯=⨯=⋅3. 板配筋：4.2x b m = 4.2y b m = 350h mm = 50s a mm =1434.54m M KN =⋅ 23838S A mm = 配筋 2914m mm2191.20m M KN =⋅ 21784S A mm = 配筋 2425m mm3147.74m M KN =⋅ 21274S A mm = 配筋 2303m mm4130.36m M KN =⋅ 21210S A mm = 配筋 2288m mmC30砼350厚板3级钢最少配筋率：2626m mm 14@150Φ=21026m mm 柱上板带支座处配： 14@150Φ+8@150Φ=21361m mm一、基本资料：工程名称：工程一矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 1.9截面宽度b ＝ 4200mm 截面高度h ＝ 350mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c ＝ 50mm带肋钢筋的相对粘结特性系数＝ 1.0纵筋根数、直径：第 1 种：29d14受拉区纵向钢筋的等效直径deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * * di) ＝ 14mm受拉纵筋面积As ＝ 4464mm钢筋弹性模量Es ＝ 200000N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as ＝57.0mm ho ＝ 293mm混凝土抗拉强度标准值ftk ＝ 2.01N/mm按荷载效应的标准组合计算的弯距值Mk ＝ 152.21kN·M设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010），以下简称混凝土规范二、裂缝宽度验算：1、按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte＝ As / Ate （混凝土规范 7.1.2）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * hAte ＝ 0.5*4200*350 ＝ 735000mmρte＝ 4464/735000 ＝ 0.00607在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01 时，取ρte ＝ 0.012、按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 7.1.2）σsk ＝ 129.3N/mm3、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：＝ 1.1 - 0.65 * ftk /ρte / σsk （混凝土规范 7.1.2）＝ 0.0904、最大裂缝宽度ωmax，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ* σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es （混凝土规范 7.1.2）＝ 0.021mm一、基本资料：工程名称：工程一矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 1.9截面宽度b ＝ 4200mm 截面高度h ＝ 350mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c ＝ 20mm带肋钢筋的相对粘结特性系数＝ 1.0纵筋根数、直径：第 1 种：29d14 第 2 种：29d8受拉区纵向钢筋的等效直径deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * * di) ＝ 11.82mm受拉纵筋面积As ＝ 5922mm钢筋弹性模量Es ＝ 200000N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as ＝25.91mm ho ＝ 324.09mm混凝土抗拉强度标准值ftk ＝ 2.01N/mm按荷载效应的标准组合计算的弯距值Mk ＝ 345.93kN·M设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010），以下简称混凝土规范二、裂缝宽度验算：1、按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 7.1.2）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * hAte ＝ 0.5*4200*350 ＝ 735000mmρte ＝ 5922/735000 ＝ 0.00806在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01 时，取ρte ＝ 0.012、按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 7.1.2）σsk ＝ 207.178N/mm3、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：＝ 1.1 - 0.65 * ftk /ρte / σsk （混凝土规范 7.1.2）＝ 0.4694、最大裂缝宽度ωmax，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ* σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es （混凝土规范 7.1.2）＝ 0.122mm底板计算（负压）底板结构完成面标高为-4.1m ，底板厚度为0.35m ，地下室顶标高-0.5m根据地质资料，抗浮水位标高为-0.950m(黄海高程2m)水浮力高度为：4.1-0.95+0.35=3.5m 水压力23.51035m q KN =⨯=荷载组合：1.2水压－恒载水压标准值：2350.3525 1.026.25m q KN =-⨯⨯=k 水水压设计值：21.2350.3525 1.033.25m q KN =⨯-⨯⨯=水1. 在一个区格板中，两个方向的总弯矩设计值为：总弯矩设计值：22121233.258.48.4 2.41614.35m 8383x y x M q l l C KN ⎛⎫⎛⎫=-=⨯⨯⨯-⨯=⋅ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭水标准值：220121226.258.48.4 2.41274.49m 8383x y x M q l l C KN ⎛⎫⎛⎫=-=⨯⨯⨯-⨯=⋅ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭k 水弯矩分配：柱上板带：支座：10.50.51614.35807.18m x M M KN =⨯=⨯=⋅0010.50.51274.49637.25m x M M KN =⨯=⨯=⋅跨中：20.220.221614.35355.16m x M M KN =⨯=⨯=⋅0020.220.221274.49280.39m x M M KN =⨯=⨯=⋅跨中板带：支座： 30.170.171614.35274.44m x M M KN =⨯=⨯=⋅0030.170.171274.49216.66m x M M KN =⨯=⨯=⋅跨中：40.150.151614.35242.15m x M M KN =⨯=⨯=⋅0040.150.151274.49191.17m x M M KN =⨯=⨯=⋅2. 板配筋：4.2x b m = 4.2y b m = 350h mm = 50s a mm = 1807.18m M KN =⋅ 28071S A mm = 配筋 21922m mm 2355.16m M KN =⋅ 23157S A mm = 配筋 2752m mm 3274.44m M KN =⋅ 22591S A mm = 配筋 2617m mm 4242.15m M KN =⋅ 22131S A mm = 配筋 2507mmC30砼350厚板3级钢最少配筋率：2626m mm 16@150Φ=21340m mm 柱上板带支座处配： 16@150Φ+16@150Φ=22680m mm 其他部位：16@150Φ=21340mm。

无梁楼盖计算

地下车库中无梁楼盖结构设计要点一、无梁楼盖结构体系应用范围1.北京地区工程：当地下车库与主楼相连时，若主楼满足自嵌固的要求（无论嵌固端设置在基础底板还是地下一层顶板），车库体系均可选为无梁楼盖。

2.外地工程：当地下车库与主楼相连时，若主楼的嵌固端设置在地下一层顶板，而主楼自身的刚度又满足嵌固要求，车库顶板覆土接近地下一层层高的2/3时（车库竖向标高接近于主楼地下二层），车库体系可选为无梁楼盖。

其他情况需与当地审图部门沟通。

3.埋入土中的纯地下车库，结构体系可选为无梁楼盖；对于局部外露的车库，从经济性的角度出发，体系选为梁板结构较为合理（因若为无梁楼盖，应设置构造暗梁，则钢筋用量增大20%左右）。

二、地下车库楼盖形式选型1.地下一层顶板（有覆土）：一般来说，若顶板覆土厚度大于1.0m，结构体系宜选取无梁楼盖，若顶板覆土小于1.0m，则无梁楼盖与梁板式大板体系均为可选方案，此时需比较两者的经济性。

2.地下二层顶板（无覆土）：从材料经济性角度出发，建议选取双次梁方案。

3.人防地下室顶板：因荷载较大，选取无梁楼盖体系较为经济。

三、无梁楼盖方案设计1.柱帽选型：当荷载较大时，选用锥形柱帽+平柱帽；当荷载较小（仅为平时汽车库荷载）时，选用平柱帽。

2.柱帽及板带尺寸柱帽尺寸：A=1/3L0；L0—柱中心线距离；平柱帽厚：=1/4△L；△L=1/2(A-C)；斜柱帽高度：h3=400（500）；根据冲切计算及车库净高（净高不小于2.0m）确定；板带尺寸：B=1/4(L1+L2)；L1、L2—柱帽相邻跨柱中心线距离；3.端柱网柱网的跨度大小直接决定着板厚及配筋，一般来说，车库的柱网在8.0m~8.4m之间较为合理，当跨度大于此值时，应增加柱子或墙体等竖向承重构件，特别对于端跨，柱网的变化对配筋的影响非常明显，端跨应小于或等于中间跨跨度。

4.板带区域分割1)正交柱网与斜交柱网交界处需设置大梁，分为两个独立区域分别进行计算(图1).2)主楼凹凸边缘处，如车库柱距主楼外墙距离过大，则需在主楼外墙凹口处设置边梁，减小计算跨度。

SAFE无梁楼盖案例

案例一、无梁楼盖案例（safe）建立如下模型：
一、建立轴网：
a、数量间距（ft）X 620
Y 718
b、修改轴网：
二、定义属性
a、定义材料：4000Psi、A615Gr60、
b、定义楼板：10in厚的混凝土板
c、定义柱帽：16in厚的柱帽
d、定义梁截面：腹板顶、底18in，厚24in，翼缘宽5ft，板厚10in
e、定义柱属性：COL1截面18x18in、柱帽尺寸6x6ft
COL-NONDROP截面18x18in
F、定义墙属性：WALL1厚度12in
三、定义静荷载模式和荷载工况
本例中只包含恒载和活载，
四、绘制模型对象
a、绘制板：定义捕捉选项中的设置、多边形绘制板（7\A、F\7、F\1、D\1、D\3、A\3）、扩展9in的板边（选中面—编辑—编辑面—扩展收缩面）
b、绘制柱：按照下图绘制柱子
C、绘制墙：按照下图布置墙（竖向墙长30ft）
d、绘制梁：只绘制无托板柱的范围详上图所示
e、绘制开洞：在墙体范围内开洞详上图所示
五、绘制设计板带
绘制板带将决定如何配置普通钢筋，分析内力会按照板带来积分
用于计算板带配筋，设计板带通常置于两个主要方向:A向和B 向。

绘制X向板带、Y向板带；超出楼板范围的板带的处理、自己也可绘制不规则的板带（左4.5、右9）
通过设置选项来设置显示的内容
六、荷载指定
指定面恒荷载30PSF、活荷载50PSF
七、运行分析和设计
通过输出文本查看运行过程的信息，
查看板带配筋和板的有限元配筋（有限元的配筋可做参考使用），查看梁的配筋信息
八、详图和报告（略）。

无梁楼盖的计算

无梁楼盖的计算无梁楼盖在车库和商场比较有用，尤其在非抗震区。

现在谈谈无梁板的设计：设计：关于无梁板的内力计算，一般的，软件都不是很好用，pkpm提出过相关计算方法，我觉得也不是很完善，它只提到位移，周期计算。

对于施工图设计并不完善。

计算机计算方法是有限元分析法。

一般的，手算计算方法有：等代框架法，经验系数法。

等代框架就是把板带等效成相应刚度的梁，再与柱子组合成框架参与计算，这个在计算水平作用时候还要注意等代框架取板的宽度，计算结构位移和周期都是有用的，不过有一点要注意，柱子刚度不准确了，如果双向都要等代就比较麻烦。

pkpm提到过用弹性板和真实柱子来计算，我想应该准确一点。

我曾经比较过没有水平力下的弯矩基本上没有什么变化。

如果合用经验系数法的条件，用经验系数法很简单，也计算的比较准确。

经验系数法就是按边跨条件定义边跨的内力，内跨用0.65Mo与0.35Mo来分配内力。

所以首先必须计算在简支下的跨中弯矩Mo。

无梁楼盖要注意的就是计算跨度的问题，计算模型，计算荷载。

如果还有柱帽和托板，还要注意内力会往支座处倾斜，这个时候要注意截面设计的位置，和节点构造。

板厚的取值应该根据长跨的来确定。

计算模型就是简化为一个方向的单向板，X，Y向都要计算100％的荷载，相当于计算2次单向板，分别计算受力钢筋。

构造：一般的无梁楼盖的构造主要就是暗梁，柱头构造，板面抗裂构造。

暗梁注意暗梁宽度和钢筋面积大小，箍筋刚度和密度，要在施工过程中经得起工人的踩压而不变形，这个靠经验，板比较厚（250以上）的情况，建议用10，或12的钢筋做箍筋，做稀一点也可以。

柱头处注意钢筋截断的长度，尤其是有托板的情况下要重视。

另外一个重要的构造就是板筋的搭接问题，对于无梁板什么地方受拉什么受压要清楚，搭接要符合规范，必要时候要在施工图中说明！板面通筋很重要，有人分析尽量不要大于200的间距，尤其是长度比较大的和温差有明显的位置，要计算一下板面通筋的量。

无梁楼盖计算书

无梁楼盖计算(WLB-2)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》-----------------------------------------------------------------------1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 22.00kN/m2_恒载分项系数 : 1.20均布活载 : 16.00kN/m2_活载分项系数 : 1.40板容重 : 25.00kN/m3配筋条件:混凝土等级 : C35__纵筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0__保护层厚度 : 25mm弯矩调幅系数: 100.00弯矩分配系数:边支座跨中内支座柱上板带 0.75 0.55 0.75跨中板带 0.25 0.45 0.25板柱冲切:柱帽有无 : 有__箍筋级别 : HRB400柱帽高度 : 800mm__柱帽位置 : 下反柱帽配筋as : 35mm位置截面形状柱帽宽(mm) 柱帽长(mm) 柱帽直径(mm) 是否配箍筋左柱方形 3700 3700 ---- 不配中柱方形 3700 3700 ---- 不配右柱方形 3700 3700 ---- 不配几何信息:板厚: 300mm__板带宽: 8.100m左柱: 600×600mm__中柱: 600×600mm__右柱: 600×600mm柱帽影响:考虑柱帽对柱上板带配筋的影响(不考虑柱帽对跨中板带配筋的影响)3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m/m_纵筋面积:mm2/m_裂缝:mm----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 1 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -178.200 48.546 143.959 -75.150 -383.100上部纵筋: 2062 0 0 799 2062下部纵筋: 0 600 1581 0 0上纵实配: E18@120 ---- ---- E14@190 E18@120: (2121) (0) (0) (810) (2121) 下纵实配: ---- E14@250 E18@160 ---- ----: (0) (616) (1590) (0) (0)裂缝: 0.029 0.247 0.383 0.333 0.061----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 2 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -341.233 -58.489 123.858 -72.047 -363.115上部纵筋: 2062 617 0 765 2062下部纵筋: 0 0 1347 0 0上纵实配: E18@120 E14@240 ---- E14@200 E18@120: (2121) (641) (0) (770) (2121) 下纵实配: ---- ---- E18@180 ---- ----: (0) (0) (1414) (0) (0)裂缝: 0.055 0.323 0.362 0.338 0.058----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 3 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -370.792 -68.500 144.943 -66.842 -368.177上部纵筋: 2062 726 0 708 2062下部纵筋: 0 0 1592 0 0上纵实配: E18@120 E14@210 ---- E14@210 E18@120: (2121) (733) (0) (733) (2121) 下纵实配: ---- ---- E18@150 ---- ----: (0) (0) (1696) (0) (0)裂缝: 0.059 0.337 0.346 0.323 0.059----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 4 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -331.915 -58.082 110.866 -50.671 -319.639上部纵筋: 2062 613 0 600 2062下部纵筋: 0 0 1198 0 0上纵实配: E18@120 E14@250 ---- E14@250 E18@120: (2121) (616) (0) (616) (2121) 下纵实配: ---- ---- E16@160 ---- ----: (0) (0) (1257) (0) (0)裂缝: 0.053 0.343 0.336 0.269 0.051----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 5 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -344.770 -57.257 132.384 -52.024 -336.325上部纵筋: 2062 604 0 600 2062下部纵筋: 0 0 1445 0 0上纵实配: E18@120 E14@250 ---- E14@250 E18@120: (2121) (616) (0) (616) (2121) 下纵实配: ---- ---- E18@170 ---- ----: (0) (0) (1497) (0) (0)裂缝: 0.055 0.335 0.368 0.282 0.054----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 6 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -329.815 -56.602 111.374 -50.892 -320.355上部纵筋: 2062 600 0 600 2062下部纵筋: 0 0 1204 0 0上纵实配: E18@120 E14@250 ---- E14@250 E18@120: (2121) (616) (0) (616) (2121) 下纵实配: ---- ---- E16@160 ---- ----: (0) (0) (1257) (0) (0)裂缝: 0.053 0.328 0.339 0.271 0.051----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 7 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -375.064 -69.532 145.795 47.484 -181.230上部纵筋: 2062 737 0 0 2062下部纵筋: 0 0 1602 600 0上纵实配: E18@120 E14@200 ---- ---- E18@120: (2121) (770) (0) (0) (2121) 下纵实配: ---- ---- E18@150 E14@250 ----: (0) (0) (1696) (616) (0)裂缝: 0.060 0.318 0.349 0.237 0.029-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 1 左中右弯矩: -59.400 117.785 -127.700上部纵筋: 627 0 1391下部纵筋: 0 1277 0上纵实配: E14@240 ---- E18@180: (641) (0) (1414)下纵实配: ---- E16@150 ----: (0) (1340) (0)裂缝: 0.332 0.333 0.382-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 2 左中右弯矩: -113.744 101.338 -121.038上部纵筋: 1231 0 1314下部纵筋: 0 1090 0上纵实配: E16@160 ---- E16@150: (1257) (0) (1340)下纵实配: ---- E16@180 ----: (0) (1117) (0)裂缝: 0.351 0.353 0.350-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 3 左中右弯矩: -123.597 118.590 -122.726上部纵筋: 1344 0 1334下部纵筋: 0 1286 0上纵实配: E18@180 ---- E16@150: (1414) (0) (1340) 下纵实配: ---- E16@150 ----: (0) (1340) (0)裂缝: 0.360 0.337 0.358----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 4 左中右弯矩: -110.638 90.709 -106.546上部纵筋: 1195 0 1149下部纵筋: 0 971 0上纵实配: E16@160 ---- E16@170: (1257) (0) (1183) 下纵实配: ---- E14@150 ----: (0) (1026) (0)裂缝: 0.335 0.306 0.348----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 5 左中右弯矩: -114.923 108.314 -112.108上部纵筋: 1244 0 1212下部纵筋: 0 1169 0上纵实配: E16@160 ---- E16@160: (1257) (0) (1257) 下纵实配: ---- E16@170 ----: (0) (1183) (0)裂缝: 0.358 0.359 0.343----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 6 左中右弯矩: -109.938 91.124 -106.785上部纵筋: 1187 0 1152下部纵筋: 0 975 0上纵实配: E16@160 ---- E16@170: (1257) (0) (1183)下纵实配: ---- E14@150 ----: (0) (1026) (0)裂缝: 0.331 0.309 0.350-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 7 左中右弯矩: -125.021 119.287 -60.410上部纵筋: 1360 0 638下部纵筋: 0 1294 0上纵实配: E18@180 ---- E14@240: (1414) (0) (641)下纵实配: ---- E16@150 ----: (0) (1340) (0)裂缝: 0.368 0.341 0.342-----------------------------------------------------------------------4 柱帽冲切：----------------------------------------------------------------------- 柱1冲切验算柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-4.545)=1773.856kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=4498.231kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-10.215)=1446.130kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1531.532kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱2冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.024kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.740kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-3.726)=1750.967kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-8.946)=1449.251kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱3冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-8.946)=1449.251kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-3.726)=1750.967kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-3.726)=1821.194kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-8.946)=1519.479kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱4冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-8.946)=1519.479kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-3.726)=1821.194kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.741kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.025kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱5冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.025kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.741kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-3.726)=1750.968kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-8.946)=1449.252kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱6冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-8.946)=1449.252kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-3.726)=1750.968kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.740kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.024kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱7冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.024kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.740kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.740kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.024kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱8冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-10.215)=1446.130kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1531.532kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-4.545)=1773.856kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=4498.231kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 5 所有简图：----------------------------------------------------------------------- 【理正结构工具箱V5.62】计算日期: 2010-11-02 16:15:42-----------------------------------------------------------------------。

无梁楼盖计算

地下车库中无梁楼盖结构设计要点一、无梁楼盖结构体系应用范围1.北京地区工程：当地下车库与主楼相连时，若主楼满足自嵌固的要求（无论嵌固端设置在基础底板还是地下一层顶板），车库体系均可选为无梁楼盖。

2.外地工程：当地下车库与主楼相连时，若主楼的嵌固端设置在地下一层顶板，而主楼自身的刚度又满足嵌固要求，车库顶板覆土接近地下一层层高的2/3时（车库竖向标高接近于主楼地下二层），车库体系可选为无梁楼盖。

其他情况需与当地审图部门沟通。

3.埋入土中的纯地下车库，结构体系可选为无梁楼盖；对于局部外露的车库，从经济性的角度出发，体系选为梁板结构较为合理（因若为无梁楼盖，应设置构造暗梁，则钢筋用量增大20%左右）。

二、地下车库楼盖形式选型1.地下一层顶板（有覆土）：一般来说，若顶板覆土厚度大于1.0m，结构体系宜选取无梁楼盖，若顶板覆土小于1.0m，则无梁楼盖与梁板式大板体系均为可选方案，此时需比较两者的经济性。

2.地下二层顶板（无覆土）：从材料经济性角度出发，建议选取双次梁方案。

3.人防地下室顶板：因荷载较大，选取无梁楼盖体系较为经济。

三、无梁楼盖方案设计1.柱帽选型：当荷载较大时，选用锥形柱帽+平柱帽；当荷载较小（仅为平时汽车库荷载）时，选用平柱帽。

2.柱帽及板带尺寸柱帽尺寸：A=1/3L0；L0—柱中心线距离；平柱帽厚：=1/4△L；△L=1/2(A-C)；斜柱帽高度：h3=400（500）；根据冲切计算及车库净高（净高不小于2.0m）确定；板带尺寸：B=1/4(L1+L2)；L1、L2—柱帽相邻跨柱中心线距离；3.端柱网柱网的跨度大小直接决定着板厚及配筋，一般来说，车库的柱网在8.0m~8.4m之间较为合理，当跨度大于此值时，应增加柱子或墙体等竖向承重构件，特别对于端跨，柱网的变化对配筋的影响非常明显，端跨应小于或等于中间跨跨度。

4.板带区域分割1)正交柱网与斜交柱网交界处需设置大梁，分为两个独立区域分别进行计算(图1).2)主楼凹凸边缘处，如车库柱距主楼外墙距离过大，则需在主楼外墙凹口处设置边梁，减小计算跨度。

某无梁楼盖结构的计算分析

某无梁楼盖结构的计算分析发布时间：2021-11-25T03:41:54.590Z 来源：《城镇建设》2021年6月18期（下）作者：王志刚[导读] 近年发生多起无梁楼盖工程垮塌事故，分析工程事故发生的原因王志刚深圳大学建筑设计研究院有限公司(广东深圳 518000)【摘要】近年发生多起无梁楼盖工程垮塌事故，分析工程事故发生的原因，虽然有施工超载的因素，但通过计算分析，根本原因还是由于计算错误、设计失误造成的，本文通过计算软件得出的计算结果，对计算错误、设计失误作出总结。

近年国内外发生了一些无梁楼盖垮塌事故，如2017年8月19日，北京市某无梁楼盖地库发生坍塌，2018年11月12日中山市某无梁楼盖地下车库发生坍塌事故，2019年8月11号，南昌某无梁楼盖地下室顶板塌陷事故，2019年8月31日，烟台某无梁楼盖地下车库发生坍塌事故，2021年7月2日?近期,美国佛罗里达州一栋高层公寓发生了坍塌事故，部分采用了无梁楼盖结构。

其中某工程无梁楼盖垮塌事故官方结论如下（部分结论）：（一）直接原因根据《国家建筑工程质量监督检验中心鉴定报告》中鉴定结论：“设计工况下地下一层顶板部分板柱节点冲切作用效应设计值大于相应位置受冲切承载力设计值，不满足《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）的相关要求；实际工况下地下一层顶板部分板柱节点冲切作用效应设计值大于相应位置受冲切承载力设计值，不满足《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）的相关要求”，该地库局部坍塌可能是由多种原因造成的，目前可确认的是地下一层顶板部分板柱节点处冲切承载力不满足设计规范要求，是该起质量问题发生的直接原因。

（二）间接原因建设单位、设计单位、施工单位、监理单位均不同程度的存在管理漏洞，是导致该起质量问题发生的间接原因。

1.建设单位违反规定要求降低工程质量标准、疏于工程管理。

一是建设单位委托工程咨询监理有限公司对独立车库进行设计优化，依据“车库顶板建议采用无梁楼盖体系（设计单位原先设计的为梁板体系）和独立车库的钢筋用量进行限额设计（由150-175kg/m2减为105-115kg/m2）”的车库优化设计意见，发给设计公司的工作联系单中明确提出“如有未按时提交图纸及所提意见未回复或未修改及修改不完全等情况，我司保留对贵司的索赔权利”，设计单位迫于其压力修改设计。

地下车库的无梁楼盖设计

地下车库无梁楼盖设计无梁楼盖结构体系又称板柱结构体系,这是相对梁板结构体系而言的;在我国,无梁楼盖结构体系是近年来发展较为迅速的一项建筑结构新技术;一般认为：无梁楼盖较之传统的密肋梁楼盖具有整体性好、建筑空间大,可有效地增加层高等优点；在施工方面,采用无梁楼盖的建筑物具有施工支模简单、楼面钢筋绑扎方便,设备安装方便等优点,从而大大提高施工速度;但是,历次地震中无梁楼盖结构均出现了高于梁板楼盖结构的破坏实例;因此,无梁楼盖体系板柱结构体系的抗震性能较差已形成共识,现行规范对此有专门的严格的规定;本着安全、合理、经济的原则,笔者认为我集团华东地区地上建筑一般情况不宜采用板柱结构体系;但地下建筑由于地震作用小,采用无梁楼盖结构是否可行呢本文就针对此问题进行探讨;一、经济性分析在华东地区,一般地下车库柱距米,柱截面较大或项目档次较高时柱距采用米;考虑有效净高米,设备所需高度米,排水所需高度米,故采用无梁楼盖时,层高可控制在米左右；采用梁板楼盖时,层高米左右,两者相差米;地下建筑对层高较敏感,尤其是地下水位埋深较浅的地区;基坑支护和开挖量随深度增加而增加,而且抗浮承载力要求也变高;一方面无梁楼盖自重大于梁板楼盖对抗浮有利；另一方面层高的减小可以减小水浮力,节省抗拔桩;综上,就常用柱距的单建式地下车库而言：采用无梁楼盖,楼盖本身的结构成本有所提高,但建筑层高可减少米左右,且可以减少土方量、减少降水费用、降低桩基成本、支护成本、墙柱工程量、外防水工程量、模板工程量,另外因便于施工还可能缩短工期;因此,此时无梁楼盖一般情况下综合成本最优,许多工程实例也证明了这一点;目前许多人仍以无梁楼盖体系直接增加了楼盖本身的结构成本为由拒绝采用,这是一个误区;二、技术性分析1、柱网无梁楼盖的柱网宜采用正方形或矩形,矩形柱网长短边之比不宜大于,最大跨和最小跨的柱距不宜大于,以避免柱承受楼板的不平衡弯矩;根据舒适停车的要求,一般合理柱距为~米,高端项目可增加米;2、板厚无梁楼盖的板厚宜在满足冲切受力和防水构造的要求下尽量做薄,一般或米柱网,覆土厚度~米,板厚根据荷载大小覆土厚度、消防车荷载等采用250~400mm;无梁楼板板边应搁置在墙或梁上,不宜设置自由边;3、柱帽无梁楼盖受力最重要的是柱头对板的冲切,在通常情况下应设置柱帽,即在柱子的周围加大板厚,采用托板来提高冲切承载力;柱帽的形式有多种,如下图;根据我集团一般情况,考虑施工因素,建议统一采用下图c的柱帽形式;以米柱距,柱截面600x600,平板厚300为例,按照上图c的做法,托板厚h1=150mm,扩大椎体高h2=600mm,柱帽总高不含平板厚H=750mm;柱帽有效宽度bce=1800mm,托板宽度ac=2800mm;若层高为,则柱帽根部净高,平板底净高,托板底净高,可以满足一般停车库的使用要求;4、计算对无梁楼盖的设计计算主要分为两块：结构整体的分析和无梁楼盖本身的分析计算;目前,PKPM系列结构设计软件对这两方面的设计都已经有比较成熟的分析方法;无梁楼盖结构的整体计算可通过PKPM软件中SATWE软件进行; 在PMCAD人机交互式输入时,在假想框架梁的位置上布置截面尺寸为100100的虚梁,所有楼板定义成弹性楼板6;然后就可使用SATWE软件对无梁楼盖结构进行三维整体分析计算了;无梁楼盖的整体分析计算完成后,再利用SATWE软件中的“复杂楼板有限元计算”SLABCAD模块进行楼盖的分析计算;对无梁楼盖的计算内容主要包括楼板的内力、位移、配筋计算及板的冲切验算等;一般的单建式地下车库,垂直荷载起控制作用,且柱网较规则均匀、荷载较均匀;电算完成后一般需采用经验系数法进行手算复核;将无梁楼盖以纵横两个方向划分为柱上板带和跨中板带,板带的宽度取垂直于计算方向柱距的一半;先计算出垂直荷载作用下单向板的总弯矩,然后根据一定的分配系数分配到柱上板带和跨中板带进行配筋;有些时候电算结果与手算结果会相差较大,此时应进行更细致的分析;三、今后设计建议华东地区多为软土地基,且地下水位高;如上海地区一般埋深2米以下有一层淤泥质土,地下水位一般埋深为~米;在类似这种地质条件下,单建式非人防地下车库采用无梁楼盖形式,虽楼盖本身结构造价有所提高,但综合成本要低于普通梁板式楼盖；且施工简单,施工质量易于保证；同时,无梁楼盖的建筑空间效果好：通透、平整、美观;因此建议我集团华东地区今后设计的单建式非人防地下车库采用无梁楼盖的顶板做法；此举可以在保证结构安全的前提下,大幅提升建筑的空间效果,同时还能节省成本,一举三得;。