许榅炜房屋建筑学楼盖板设计计算书
楼盖结构设计计算书
××建筑多层多功能厅 楼盖结构设计计算书一、设计基本资料（1）建筑平面布置：平面尺寸12×36m 2，四边边柱柱距6000mm ，厅中无柱，楼面标高5.5m 。
建筑平面布置见附图。
（2）结构做法：本工程采用全现浇钢筋混凝土屋盖和框架。
（3）屋面做法：不上人屋面，88J1屋3B （屋面做法重量：3.54kN/m ²）。
（4）不上人屋面活荷载标准值按0.50kN/m ²计算，雪荷载按0.75kN/m ²计算。
（5）本工程所处地区基本风压值为0.75kN/m ²。
（6）本工程不进行抗震设防。
（6）材料选用: 楼板、梁用混凝土均采用C25级，钢筋直径mm 12≤时采用HPB235，直径>12mm 时，选用HRB335钢筋。
（7）构件尺寸：柱截面拟定尺寸为600×600mm 22.荷载计算100mm 钢筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/m 288J1楼44 2.3kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆抹灰 0.02×20=0.4kN/m 2 恒载标准值 g k =5.2kN/m 2 活载标准值 q k =4.0kN/m 2 荷载设计值 P=1.2×5.2+1.4×4=11.84kN/m 2 3.LB1区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 55005006000=-=96.1==xyl l n ，故取26.0=α，2.2=βLB1区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为0.8()()αβαβ+++-=n n n pl m x x24138.02 ()()m m kN ⋅=⨯++⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=13.22.226.026.02.296.196.124196.138.284.118.02 取9.0=γ，mm h x 800=，mm h y 700=，2210mm N f y =%2.0%272.045.0min >==y t f ρ2min min ,2721001000%272.0mm bh A s =⨯⨯=⨯=ρ4.LB2区格mm l x 26752502002503000=+--=，mm l y 55005006000=-=06.2==xyl l n ，故取24.0=α，0.2=β LB2区格为一长边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB2有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2314,1608mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==75.4809.02103140'γ()αβα2221312'2++--=n nm n pl m xx x()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯⨯--⨯⨯=82.40.224.0224.0206.2275.406.2106.2312675.284.1125.LB3区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 562525025006000=--= 01.2==xyl l n ，故取25.0=α，0.2=β LB3区格一短边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB3有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γ()βαn n m n pl m yx x 2221312'2++--=()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯--⨯⨯=38.60.225.0225.0201.2269.3101.23128.284.1126.LB4区格mm l x 2675=，mm l y 5625= 10.2==xyl l n ，故取23.0=α，0.2=β LB4区格为角区格（两邻边简支，另两邻边连续），内力折减系数为1.0 LB4和LB2有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γLB4和LB3有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2870,13012mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==15.13809.02108700'γ()α221312''2+---=n nm m n pl m xy x x()m m kN ⋅=⨯+⨯⨯---⨯⨯=31.123.0210.2215.1310.269.3110.2312675.284.112三、次梁（L 4）计算纵筋HRB335级钢筋，箍筋HPB235级钢筋，C25混凝土，梁高h ＝400mm ，梁宽b ＝200mm ，保护层厚度35mm 。
楼板计算书【范本模板】
ＬB—１矩形板计算项目名称____＿___＿＿___日期__＿_＿________设计者______＿＿＿_＿__校对者＿___________＿一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GＢ5０0０9－200１《混凝土结构设计规范》ＧB50010－2010四、计算信息1。
几何参数计算跨度: Lx ＝３500 mm; Lｙ＝５7０0 mm板厚: ｈ = １００ mm2。
材料信息混凝土等级: C２５fc＝１１。
９N/mm2ft=1。
２7N/mm2 ftk=1.７8N/mm2 Ec=2。
8０×104Ｎ/mｍ２钢筋种类: HRB40０ｆy = 360 N/mｍ2 Es ＝ 2。
0×10５ N／mm2最小配筋率: ρ= 0.200％纵向受拉钢筋合力点至近边距离: aｓ = 2０mｍ保护层厚度: c = 10ｍm3.荷载信息(均布荷载）永久荷载分项系数：γG = 1.2００可变荷载分项系数：γQ = 1.400准永久值系数：ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgｋ = 4。
0００kN／m２可变荷载标准值: qｑk = 2.０00ｋN/m２4。
计算方法：弹性板5．边界条件（上端／下端/左端／右端）:简支／简支/固定/固定6．设计参数结构重要性系数：γo ＝ 1。
00泊松比：μ = 0。
２0０五、计算参数:１。
计算板的跨度: Lo = ３500 mm2。
计算板的有效高度: ho = h—ａs=100－20＝80 mm六、配筋计算(lx/ｌy＝３500/57０0=0.６14<2。
０00 所以按双向板计算):1。
X向底板钢筋1) 确定Ｘ向板底弯矩Ｍｘ＝表中系数(γＧ*ｑgk+γQ＊ｑqｋ）*Ｌｏ２＝ (0.０399＋0。
０046＊0。
２00)*(1。
20０*4.00０+1。
4０0＊2.０0０）*3.５2= ３．803 kＮ＊m2) 确定计算系数αs = γo＊Ｍx/(α１*fc*ｂ*hｏ＊ho)= 1.０0＊3.803×106／(１．0０＊11。
楼盖设计计算书
单向板肋梁楼盖设计计算书院系：建筑工程学院班级：土106姓名：凌子健学号：109044525指导老师：于峰1.设计资料：（1）楼面做法：20㎜水磨石面层，20㎜水泥砂浆打底，80㎜钢筋混凝土板，15㎜顶棚抹灰。
（2）材料：混凝土选用C25；梁、板受力钢筋采用HRB400级钢筋，梁箍筋、板构造筋采用HRB335级钢筋。
其中，板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁的跨度：A —B 、B —C 、C —D 之间均为6900。
根据所给资料选用300㎜×650㎜的截面，主梁每跨内布置两根次梁。
板的跨度为：6900/3=2300，ll 0102=6/2.3=2.61，可按单向板设计，适当增加长跨方向分布钢筋。
按跨高比条件，要求板厚h ；≥2300/40=57.5，对工业建筑楼板盖，h≥70㎜，取板厚h=80㎜。
次梁截面高度应满足h=18l ～12l =6600/18～6600/12=366.67—550㎜。
取h=500㎜。
截面宽度取为b=200㎜。
柱子截面：400㎜×400㎜.楼盖结构平面布置见A2图纸。
3.板的设计轴线①～②、⑤～⑥的板属于端区格单向板；轴线②～⑤的板为中间区格单向板。
（1）荷载计算板的永久荷载标准值水磨石面层及水泥砂浆打底合计 0.65 kN/㎡80㎜厚钢筋混凝土板 0.08×25 =2kN/㎡15㎜厚顶棚抹灰 0.015×17 =0.225 kN/㎡ 小记 2.905 k N/㎡ 板的可变荷载标准值 6 kN/㎡永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0 kN/㎡，所以取可变荷载分项系数为1.3。
于是板的永久荷载设计值 g=2.905 ×1.2=3.486kN/㎡ 可变荷载设计值 q=6×1.3=7.8 kN/㎡荷载总设计值 g ＋q=11.286kN/㎡ (2）计算简图次梁截面为200㎜×500㎜，据所给资料，板在墙上的支承长度为120㎜.按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨 l 0=l n ＋h/2=(2300-120-100)＋80/2=2120㎜<l n +a/2=2140㎜ 取l 0=2120㎜ 中间跨 l 0=2300-200=2100㎜。
单向板计算书
实训题目一2010、12 付丽文一、设计题目某工业用现浇钢筋混凝土单向板助形楼盖，楼盖平面如图1所示，试设计该楼盖。
图3-1 楼盖平面图二、设计资料1、楼面可变荷载标准值按表1设计题号对应荷载值选择，中柱断面尺寸400m×400m。
表1设计题号对应荷载值1）20mm厚水泥砂浆面层，重度γ=20KN/m32）钢筋混凝土现板，重度γ=25KN/ m3。
3)15mm厚混合砂浆板底抹灰，重度γ=17KN/ m33、材料选用(1)混凝土采用C20(可以调整)(f C=9.6N/mm2, f t=1.1N/mm2)(2)钢筋梁中受力钢筋采用HRB335级(f y=300N/mm2,)其余钢筋一律采用HPB235级(f y =210N/mm2,)(可以调整)三、设计内容1)结构平面布置(柱网布置，主梁、次梁及板的布置。
)_2)板的内力计算、配筋计算(按塑性理论计算内力)3)次梁的内力计算、配筋计算(按塑性理论计算内力)4）主梁的内力计算、配筋计算(按弹性理论计算内力)5)绘制结构施工图(图幅比例可以自行掌握)①结构平面布置(比例1：100，可以在此图中画出板的配筋图)。
②次梁配筋图(比例1：50、1：25)。
③主梁配图及M、V包络图(比例1：40、1：20)④钢筋明细表及必要的说明。
四、设计要求(1)计算书要求书写工整、数字准确、画出必要的计算简图。
(2)制图要求所有图线、图例尺寸和标注方法均应符合国家现行的建筑制图标准，图样上所有汉字和数字均应书写端正、排列整齐、笔画清晰，中文书写为长仿宋字。
解：一、选择题目选设计任务书中的第4组题目，l1=30m,l2=20.7m二、结构平面布置结构平面布置如图1所示。
三、单向板的设计1、板厚及主次粱截面尺寸多跨连续板的厚度按不进行挠度验算条件不小于l0/40,同时对于现浇工业建筑单向楼板厚度不小于70mm.222222000000/26.0/17015.0153/00.2/2508.080)2(/40.0/2002.02015594%,10%95.02100/21002120.2120,2140)2/1202/2001202300(2/2120)2/802/2001202300(2/)2/2/(2100)2002300(32250,325~217650)2/1~3/1()2/1~3/1(650,863~4936900)8/1~14/1()8/1~14/1(200,225~150450)2/1~3/1()2/1~3/1(.450,5003336000)12/118/1()12/118/1(.80,5.57)40/2300(40/m KN m KN mm m KN m KN mm m KN m KN mm mm l mm mm a l mm mm h l a h l l mm mm l l mm b mm mm h b mm h mm mm l h mm b mm mm h b mm h mm mm l h mm h mm mm l n n n n =⨯=⨯=⨯<=-==+--=+=+--=++==-====⨯====⨯====⨯===-=⨯-=-====厚混合沙浆板底抹灰）（钢筋混凝土现浇板厚水泥沙浆面层）（、荷载计算跨连续板计算。
楼盖设计计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书1.设计资料（1）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层（），钢筋混凝土现浇板12mm 厚纸筋灰粉底（320/kN m γ=）。
316/kN m γ=（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m 2（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。
2.楼盖的结构平面布置确定主梁的跨度为7.2m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m 。
按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足，考虑到楼面活荷载比较大，60006000/18/12333.35001812h l l mm mm =-=-=:取h=400mm,截面宽度取为b=200mm.主梁截面高度应满足。
取h=600mm ，截面宽度取为72007200/15/104807201510h l l mm mm =-=-=-b=300mm 。
3.板的设计（1）荷载板的恒荷载标准值： 20mm 水泥砂浆面层 20.02200.4kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 20.08252kN m ⨯= 12mm 混合纸筋灰粉底 20.012160.192kN m ⨯=小计22.592kN m （1）板的活荷载标准值：26.0/kN m 恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于，所以活荷载分项系数取24.0kN m 1.3。
于是板的恒荷载设计值 22.592 1.2 3.11g kN m =⨯=活荷载设计值 26.0 1.37.8/q kN m =⨯=荷载总设计值 ，近似取为210.91/g q kN m +=210.9g q kN m +=（2）计算简图次梁截面为，板伸入墙内120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：200400mm mm ⨯边跨：010200802400120222022402222n a h l l mm l mm =+=--+=+= 所以，012220l mm=中间跨： 0224002002200n l l mm==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
楼盖楼板计算书
楼盖楼板计算书一、计算简图的确定1、板的类别的确定A区格：l y=7.0m，l x=3.5m，l y/l x=7.0/3.5=2，故按单向板计算；B区格：l y=7.0m，l x=2m，l y/l x=7.0/2=3.5＞2，故按单向板计算。
C区格：l y=7.0m，l x=2.5m，l y/l x=7.0/2.5=2.8>2，故按单向板计算。
D区格：l y=3m，l x=7m，l x/l y=7/3=2.33>2，故按单向板计算。
2、板厚δ的确定A区格：δ=3500/40=87.5mm，故取板厚为100mm。
取B、C、D区格板和A区格同厚。
二、荷载计算屋面板自重：g=4.18KN/m2×1.2=5.02KN/m2屋面板上活载： q=0.7KN/m 2×1.4=0.98KN/m 2 楼面板自重： g=4.31KN/m 2×1.2=5.17KN/m 2 楼面板上活载： q=5KN/m 2×1.4=7KN/m 2 ∴屋面： g+2q =5.02+20.98=5.51KN/m 2，2q =0.49KN/m 2，g+q=6 KN/m 2 楼面： g+2q =5.17+72=8.67KN/m 2，2q=3.5KN/m 2，g+q=12.17KN/m 2 三、板的内力计算1.屋盖计算(1)、A,B,C 区格计算 ①、 计算简图取1m 板宽作计算单元，(g+q) 1=6 1=6KN/m ，②、 弯矩计算③、 配筋计算有效高度h 0=h-a s =100-20=80mm截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F Mmax2.775.54 -8.19 3.15 -3.99 0.16 -1.88 1.69 -4.22 2.81 1.41 调幅弯矩（调幅0.2) 2.226.65-6.553.78-3.190.19-1.502.03-3.383.371.13αS 0.021 0.062 0.061 0.035 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011 ξ0.021 0.064 0.063 0.036 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011A s93 2862821601358638514314347选配钢筋8@1508@1508@1508@2008@2008@2008@2008@2008@2008@20008@200实配面积335 335335251251251251251251251251(2)、次梁次梁截面为200X400mm①、荷载屋面板传来恒载 4.18 3.5=14.63KN/m次梁自重0.2*0.4*25=2KN/m恒载Σ=16.63KN/m活载0.7 3.5=2.45KN/m总荷载P=1.2g+1.4q=1.2*16.63+1.4*2.45=23.39KN/m②、计算简图l=l n =7.0-0.3/2*2=6.7m③、次梁弯矩计算截面 A 1 B 2 C 3弯矩系数-0.0417 0.0714 -0.0909 0.0625 -0.0714 0.0625弯矩-43.75 75.00 -95.45 65.62 -75.00 65.62④、次梁剪力计算截面 A B左B右C左C右剪力系0.3940 -0.6060 0.5260 -0.4740 0.5000⑤、配筋计算有效高度h0=400-35=365mma、正截面配筋316 218+220 216+218318316316b、斜截面配筋验算截面尺寸：Hw=h0-h’f=365-100=265mm，因hw/b=265/200<4，截面尺寸按下式验算：0.25f c bh 0=0.25*16.7*200*365=304.75KN>Vmax=94.97KN 截面尺寸满足要求 计算所需腹筋： 采用8双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
楼盖计算书
板厚80mm，h0 80 20 60mm，b 1000mm, C 30混凝土，a1 1.0, f c 14.3N/mm2 ; HPB235钢筋，f y 210N/mm2 .
对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内 2 截面和支座 C 截面的弯矩设计值 可折减 20%，为了方便，近似对钢筋面积折减 20%。板配筋计算过程见下表
3、次梁正截面承载力计算见下表： 截 面 1 65.33 0.009 B -65.33 0.103 2 42.75 0.006 C -48.86 0.077
弯矩 M (kN m)
s
M
2 1 f cbh0
或 s
M
2 1 f cb'f h0
1 1 2 s
( b 0.350)
截面位置 弯矩设计值（ 1 2.58 0.050 0.051
2
B -2.58 0.050 0.051<0.35
2 1.73 0.034 0.035
C -1.98 0.038 0.039<0.35
kN m ）
2
α s=M/α 1fcbh0
ξ 1 1 2 s
楼盖计算书
l l
0
=2.1-0.12-
0.2 0.08 + =1.92m 2 2
0
=2.1-0.20=1.9m
跨度差 （1.92-1.9）/1.9=1%＜10%，说明可按等跨连续板计算内力。取 1m 宽带作为计算单元，其计算简图如图(b)所示。 (b)
各截面的弯矩计算见下表： 连续板各截面弯矩计算 截 面 边跨跨中 离端第二支座 离端第二跨跨中 中间跨跨中 中间支座
l l
0
n
平均跨度 跨度差
l
6.03 6.0 6.02 m （计算支座弯矩用） 2 6.03 6.0 0.5 %<10%，则可按等跨连续梁计算。 6 .0
0
由于主梁的线刚度较柱的线刚度大得多 （ i梁 i柱 5.8 4 ） ， 故主梁可视为铰支 柱顶上的连续梁计算，计算简图如图所示： (主梁计算简图)
设计者： 邓宇
土木 08-2 班
混凝土楼盖计算书
共 20 页 第 8 页
Q=85.8KN
G=62.23 KN
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行， 跨中和支 座截面最大弯矩及剪力按下式计算：
M=KG l +KQ l V=KG+KQ
【注】 边跨取 l =6.03m 中间跨取 l =6.00m 支座取 l =6.02m 具体计算结果及最不利内力组合见下表： 主梁弯矩计算（KN·M） 序 荷载简图及弯矩图 号 边跨跨中 中间支座
弯矩计算系数 α m
1 11
-
1 11
1 16
设计者： 邓宇
-
1 14
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混凝土楼盖计算书
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楼板计算书.doc
LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3500 mm; Ly = 5700 mm板厚: h = 100 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgk = 4.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3500 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-20=80 mm六、配筋计算(lx/ly=3500/5700=0.614<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0399+0.0046*0.200)*(1.200*4.000+1.400*2.000)*3.52 = 3.803 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*3.803×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.0503) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.050) = 0.0514) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.051/360= 136mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 136/(1000*100) = 0.136%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0046+0.0399*0.200)*(1.200*4.000+1.400*2.000)*3.52 = 1.174 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.174×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.0153) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.015) = 0.0164) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.016/360= 41mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 41/(1000*100) = 0.041%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0832*(1.200*4.000+1.400*2.000)*3.52= 7.744 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*7.744×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.1023) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.102) = 0.1074) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.107/360= 284mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案8@160, 实配面积314 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0832*(1.200*4.000+1.400*2.000)*3.52= 7.744 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*7.744×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.1023) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.102) = 0.1074) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.107/360= 284mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案8@160, 实配面积314 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0399+0.0046*0.200)*(4.000+2.000)*3.52 = 3.002 kN*m Mq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0399+0.0046*0.200)*(4.000+0.5*2.000)*3.52 = 2.502 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 3.002×106/(0.87*80*251) = 171.841 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 2.502×106/(0.87*80*251) = 143.201 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 251/50000 = 0.502%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.502%*171.841) = -0.241因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.502%*143.201) = -0.509因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*80) = 0.314%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*802/[1.15*-0.241+0.2+6*7.143*0.314%/(1+3.5*0.0)]= 5.692×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*802/[1.15*-0.509+0.2+6*7.143*0.314%/(1+3.5*0.0)]= 5.692×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 3.002/(2.502*(2.0-1)+3.002)*5.692×102= 3.105×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 5.692×102/2.0= 2.846×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(310.460,284.588)= 284.5884.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+Ψq*q qk)*Lo4/B= 0.00254*(4.000+0.5*2.000)*3.54/2.846×102= 6.686mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3500/200=17.500mmfmax=6.686mm≤fo=17.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0.0399+0.0046*0.200)*(4.000+0.50*2.000)*3.52= 3.002 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=3.002×106/(0.87*80*251)=171.841N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/50000 = 0.0050因为ρte=0.0050 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*171.841)=0.4277) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.427*171.841/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0711mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0.0046+0.0399*0.200)*(4.000+0.50*2.000)*3.52= 0.926 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=0.926×106/(0.87*80*251)=53.033N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/50000 = 0.0050因为ρte=0.0050 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*53.033)=-1.082因为ψ=-1.082 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*53.033/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0103mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0998*(4.000+0.50*2.000)*3.52= 6.113 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=6.113×106/(0.87*80*314)=279.733N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=314/50000 = 0.0063因为ρte=0.0063 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计1111ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*279.733)=0.6867) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160。
混凝土楼盖设计计算书
设计条件1、该建筑为4层办公楼，框架结构体系，层高均为3.6m 。
2、建筑二层平面图的尺寸如图所示。
3、荷载:(1)永久荷载：楼面采用 30 mm 厚水磨石地面，自重为 22kN/m3,板底、梁底、梁侧采用20mm 厚混合砂浆抹灰，自重为20kN/m3，钢筋混凝土自为25kN/m3。
(2)可变荷载：活荷载查规范。
4、材料：混凝土强度等级为不低于C30,梁、柱的主筋采用HRB400级，其余钢筋均采用HPB300级。
5、内、外墙分别采用200mm 厚加气混凝土砌块，自重为18kN/m3。
设计资料：混凝土C30，mm N f c /3.14=²，mm N f t /43.1=²；HRB400钢筋mm N f f y y /360'==²；HPB300钢筋mm N f f y y /270'==²一、楼板的结构平面布置：确定主梁跨度为6600mm ，次梁跨度为4500mm ，主梁毎跨内布置两根次梁，板的跨度为2200mm 。
楼板的结构平面布置图见图1：图1 楼板平面布置图由《混凝土设计规范GB50010-2010》9.1.59知钢筋混凝土单向板跨厚比不大于30，则板厚h ≥2200/30=73.3mm ，对民用建筑楼板办的最小厚度要求h>60mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足h=(1/8~1/12)L=4500/18~4500/12=(250~375)mm 。
由《建筑结构荷载规范GB50009-2012》5.1.1知办公楼楼面均布活荷载标准值为2.0KN/m ²。
考虑到楼面活荷载不是太大，取h=320mm ，截面宽度为180mm 。
主梁的截面高度应满足h=6600/15~6600/10=(440~660)mm,取h=600mm ，截面宽度取b=260mm 。
二、板的设计：（按考虑塑性内力重分布的方法计算）①荷载计算30mm 厚水磨石地面：0.03×22=0.66kn/m ²80mm 厚现浇钢筋混凝土板：0.08×25=2.0kn/m ²20mm 厚板底混合砂浆抹灰：0.02×20=0.40kn/m ²恒载标准值：k g =0.66+2.0+0.40=3.06kn/m ²活载标准值：k p =2.0kn/m ²荷载设计值应比较以下两种组合，并取最大值： 恒载分项系数区1.2，活载分项系数取1.4，则： a.由可变荷载效应控制的组合：q=1.2×3.06+1.4×2=6.472kn/m ²b.由永久荷载效应控制的组合：q=1.35×3.06+1.4×0.7×2=6.091kn/m ²因此近似取q=6.48kn/m ² ②计算简图图2 板的计算简图取1m 宽板带作为计算单元，由表2.2梁板的计算长度可知，当板两端与支撑构建整浇时：边跨计算长度：n o l l =2200-180=2020mm中间跨计算长度：n o l l ==2200-180=2020mm③内力计算各截面的弯矩计算如下表表1所示。
楼盖设计算书
现浇单向板肋梁楼盖课程设计计算书姓名：班级：学号：现浇单向板肋梁楼盖设计计算书楼盖平面图如下：1、设计资料：1）楼盖平面尺寸如上图所示2）楼面活荷标准值6.5KN/m23) 仓库四周外墙均为承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为：350mm×350mm4) 构造层做法：水磨石面层，底板20mm厚混合砂浆天棚抹灰。
楼面面层水磨石地面γ=0.65KN/m2；钢筋混凝土容重γ=25KN/m3；混合砂浆容重γ=17KN/m3 。
5）材料：混凝土强度等级采用C20或C25，主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其他钢筋可以采用HPB235级钢筋。
2、结构平面布置：1) 根据楼盖的平面尺寸及主梁、次梁、板跨度的一般规定，本单向板肋梁楼盖的相关跨度取值为：单向板跨度2.2m、次梁跨度5.4m、主梁跨度6.6m。
板的厚度根据最小允许厚度及h≥1/40L，h=100mm2)主、次梁截面尺寸次梁：h=(1/12～1/18)×5400=300mm～450mm 取h=450mmb=(1/3～1/2)h=150mm～225mm 取b=200mm 主梁：h2=(1/14～1/8)×6600=471mm～825mm 取h2=650mmb2=(1/3～1/2)h=216mm～325mm 取b2=250mm3）梁板结构平面布置图详见〖CAD 1号图〗附页13、单向板肋梁楼盖得板的设计：（按塑性理论计算）1>荷载计算板的荷载设计值计算如下： 恒载：水磨石地面 ————————— 1.2×0.65=0. 78KN /m 2 100mm 厚结构层——————— 1.2×0.1×25=3KN /m 2 20mm 厚混合砂浆顶棚抹灰层——1.2×0.02×17=0.408KN /m 2 恒载总和—— g=4.188KN /m 2活载：因为活载标准值为6.5KN /m 2， 活载系数为1.3 所以 q=1.3×6.5=8.45KN /m 2 荷载总和— g ＋q=12.638KN /m 22>计算简图取1m 宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度如下： （a=120mm,h=100mm ） 边跨：L 0=L n ＋min 错误！未指定书签。
完整word版单向板计算书绝对详细
一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图14-37。
层高4.5m。
楼面可变荷载标5kN/，其分项系数1.3。
楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰准值焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。
二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图14-37。
图14-37 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。
板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图14-38所示。
图14-38 板的计算简图1.荷载计算0.65kN/30mm现制水磨石0.98 kN/14kN/×0.07m＝水泥焦渣70mm25kN/钢筋混凝土板80mm 2 kN/＝0.08m×．17kN/0.34 kN/×0.02m＝20mm石灰砂浆＝3.97 kN/ 恒载标准值5.0 kN/活载标准值＝11.26 kN/ 5.0＝1.2×3.97+1.3×＝荷载设计值p11.26 kN/每米板宽p＝ 2.内力计算计算跨度板厚＝h200mm×450mm ，次梁h＝80mm b×120+＝＝边跨2600－100－2420mm＝2400mm ＝2600中间跨－200 /2400 ＝0.83<10％，故板可按等跨连续板计算。
—跨度差（24202400）板的弯矩计算截面位置弯矩系数M＝边跨跨中=5.99 ×11.26×支座B 4.67－=×11.26×中间跨跨中×11.26×=4.05中间C支座×11.26×=－4.053.配筋计算，＝60mm20＝，，b＝1000mmh＝80mm80－,=1.27＝11.9,=210＝1－＝＝实配钢筋）kN·M（m 截面位置）（．10@140，5130.1515.990.140 边跨跨中5610.109 0.116 3944.67 B支座－8/10@140460①－②8@140，3400.1 4.050.095 轴④－⑤线间359 间中跨跨中6/8@140，轴④②－2690.076 0.0794.05×0.8 线间2813400.095 0.14.05 间①－②－中，8@140C 轴⑤④－支座线间3590.076 0.079 269②－④轴－，6/8@140 4.05×0.8 线间281其中均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。
楼板设计计算书 土木与建筑专业毕业设计 毕业论文
楼板设计计算书土木与建筑专业毕业设计毕业论文楼板计算书日期： 4/24/2010时间： 5:03:48:81 pm----------------------------------------------------------一、基本资料：1、房间编号： 22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 4.80 kN/M2可变荷载标准值：q ＝ 0.50 kN/M2计算跨度Lx = 3000 mm ；计算跨度Ly = 3900 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB3354、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.二、计算结果：Mx =(0.03820+0.02108/5)*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 3.0^2 = 2.66kN·MAsx= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.279%My =(0.02108+0.03820/5)*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 3.0^2= 1.80kN·MAsy= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.279%Mx' =0.09160*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 3.0^2 = 5.75kN·MAsx'= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.279%My' =0.07552*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 3.0^2 = 4.74kN·MAsy'= 326.81mm2，实配φ10@180 (As ＝ 436.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.364%三、跨中挠度验算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk =(0.03820+0.02108/5)*(1.0* 4.8+1.0* 0.5 )* 3.0^2 = 2.02kN·MMq =(0.03820+0.02108/5)*(1.0* 4.8+0.5* 0.5 )* 3.0^2 = 1.93kN·MEs ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 27871.N/mm2Ftk ＝ 1.78N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 2.02/(0.87* 101.* 335.) = 68.71N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 335./ 60000.=0.00559ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/(0.00559* 68.71) = -1.914当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 27870.7 = 7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 335./1000/ 101.=0.00332⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 210000.* 335.* 101.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00332/(1+3.5*0.00)]=1237.70kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Mk / [Mq * (θ - 1) + Mk] * Bs （混凝土规范式 8.2.2）B＝ 2.02/[ 1.93*(2-1)+ 2.02]* 1237.70 = 633.798kN·M(5)、挠度 f ＝κ * Qk * L ^ 4 / Bf ＝0.00329* 5.3* 3.0^4/ 633.798= 2.230mmf / L ＝ 2.230/3000.= 1/ 1345.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 2.02*10^6/(0.87* 101.* 335.) = 68.71N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 68.71) = -0.583当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.200* 68.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.018，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 1.37*10^6/(0.87* 93.* 335.) = 50.53N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 50.53) = -1.189当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.200* 50.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.013，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 3.60*10^6/(0.87* 100.* 436.) = 94.90N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 436./ 60000.= 0.007当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 94.90) = -0.119当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.200* 94.9/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.029，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 4.37*10^6/(0.87* 101.* 335.) = 148.39N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 148.39) = 0.321ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）ωmax ＝2.1*0.321*148.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.062，满足规范要求！----------------------------------------------------------一、基本资料：1、房间编号： 32、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 4.80 kN/M2可变荷载标准值：q ＝ 0.50 kN/M2计算跨度Lx = 3300 mm ；计算跨度Ly = 4500 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB3354、计算方法：弹性算法。
单向板楼盖设计计算书
单向板楼盖设计计算书解：一、板的设计：１：确定板厚及次梁截面1 板厚ｈｈ≥1/40＝2000／40＝50ｍｍ，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70ｍｍ，取ｈ＝80ｍｍ。
②次梁截面b×h次梁截面高h按1/20～1/12初估，选h＝450ｍｍ，截面宽b＝（1/2～1/3）ｈ，选b＝200mm。
图1：板的计算简图４）弯矩及配筋计算取板的截面有效高度h0＝h-20＝60mm，并考虑②～⑤轴线间的弯矩折减，可列表计算如下（表1）。
对四周与梁整浇的单向板跨中和中间支座处，弯矩可减少20％（如上表1中括号数字），也可直接采用钢筋面积折减，即将非折减处的钢筋面积直接乘以0.8这样计算简便些，且误差不大，偏于安全。
表1：板的配筋设计注：①括号内数字用于②～⑤轴间。
2 ρminbh＝75mm2。
在一般情况下，楼面所受动力荷载不大，可采用分离式配筋。
本例采用的配筋图如图2所示。
图2：板配筋平面图（分离式）板配筋选择法：板的配筋用间距ｓ表示。
在求出钢筋面积Ａs后，习惯上是通过查“板配筋表”得到间距的（附表１１）；通过该表的编制可知间距ｓ、钢筋直径ｄ、计算面积Ａｓ的关系是：故在算出钢筋面积后，可将其存储于计算器内，然后选择常用直径ｄ与２８相乘，再平方；然后除以Ａｓ即得间距s，此法快速方便，可称为板配筋的“28d”法。
二、次梁设计（按塑性理论计算）1 计算简图的确定②主梁截面尺寸选择主梁截面高度h为（1/14～1/18）l0＝430～750mm，选h=600mm；由b=(1/2~1/3)h，选b=250mm；则主梁截面尺寸b×h=250mm×600mm③计算简图根据平面布置及主梁截面尺寸，可得出次梁计算简图（图２．２８）。
中间跨的计算跨度l0 l0＝5.75mm；边跨的计算跨度l0＝ln+a/2＝5.88mm＜1.025 ln＝5.9m。
边跨和中间跨计算跨度相差2.2％，可按等跨连续梁计算。
图2：次梁计算简图的确定（a）尺寸及支承情形；（b）计算简图２）内力及配筋计算①正截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面计算，翼缘计算宽度按规定（附表１２）有：以此作为判别Ｔ形截面类别的依据。
住宅小区模板计算书
上品16住宅小区梁板模板支撑架设计方案工程名称:施工单位:编制人: 编制时间:审核人: 审核时间:目录一、工程概况 (3)二、编制依据 (3)三、设计计算 (3)四、构造要求 (4)五、材料管理 (5)六、验收管理 (6)七、使用管理 (6)八、拆除管理 (7)九、施工图 (7)一、工程概况工程名称：上品16住宅小区地址：龙头寺结构类型：剪力墙、框架计划工期：600施工面积：83700m2总高度：110m层数：34标准层高：3m梁宽350mm，梁高2000mm，楼板厚度0.2m，模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用方木50mm×100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用方木50mm×100mm对拉螺栓布置3道，竖向间距400,600,600(mm),断面跨度方向的间距1000mm。
承重架采用多根承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底增加3根承重立杆，承重杆间距87,87,87,89梁底采用4根60mm×80mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。
梁两侧立杆间距1.20(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.0(mm)。
板底采用木方支撑形式，木方间距300mm，木方尺寸：50mm×50mm。
脚手架搭设高度20.00m，步距1.50m，排距1.20m，纵向间距1.20m。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）5、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）6、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）7、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）三、设计计算详见附录计算书四、构造要求1 架体总体要求(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。
单向板楼盖计算书
一、 设计资料1、某单层工厂仓库，采用砖混结构，层高3.6m ，楼盖为现浇钢筋砼肋形楼盖，其结构平面布置如下图所示。
2、图示范围内未考虑楼梯间。
3、钢筋砼柱截面尺寸自定，柱下釆用独立基础，基顶标高为－1.200。
4、四周承重墙墙厚自定。
5、屋面做法：30厚细石砼保护层（324m KN ） 三毡四油防水层（24.0m KN）20厚水泥砂浆找平层（320m KN） 钢筋砼板（325m KN）10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN）6、材料选用自定7、屋面可变荷载：6KN/M2钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书1、楼盖梁格布置及材料、截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.0m，次梁的跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m，四面墙体均采用370mm厚，柱横截面尺寸采用350×350mm。
楼盖结构的平面布置图如图所示。
板：对工业建筑的楼板，要求h≥70㎜，所以板厚取h=80㎜,采用C25混凝土、HRB400钢筋。
次梁：次梁截面高度应满足(1/20 ~ 1/15)l=(1/20 ~ 1/15)×6000=300 ~400mm，取h=400mm，截面宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×400=133 ~200mm，取b=200mm（次梁：b×h=200×400mm）,采用C25混凝土、纵向钢筋采用HRB400，箍筋采用HPB300。
主梁：主梁截面高度应满足h=(1/12 ~ 1/8 )l=(1/12 ~ 1/8) ×6000=500~750mm,取h=650mm，截面宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×650=217 ~ 325mm,取b=300mm（主梁：b×h=300×650mm），采用C25混凝土，纵向钢筋HRB400 ，箍筋采用HPB300 。
柱子：截面尺寸采用：350×350mm，混凝土等级C30，钢筋采用HRB400，箍筋HPB300。
混凝土楼盖设计计算书最终版
212l 即500mm 232h 即200mm ，取310l即600mm，32h即200300b mm300mm=。
单向板肋梁楼盖结构平面布置如下图所示：(3).弯矩设计值计算相关数据代入公式后计算结果列入下表中：①②⑤⑥8＠200251.0 8＠200251.06/8＠200196.08＠200251.0②⑤6/8＠170231.08＠200251.06＠170166.08＠200251.0注：对轴线②⑤(3).内力设计值计算，列入下表中：318 763318 7633144613166036，双肢箍，可得箍筋间距：⨯30056.6(3).内力计算1).弯矩计算弯矩包络图（单位：kN m ⋅）(4).正截面承载力计算 1).确定翼缘宽度主梁跨中按T 型截面计算，翼缘宽度取：边跨：'0358*******f b l mm ===，'3005400=5700f n b b s mm =+=+ 取较小值'1963f b mm =；中跨：'03600032000f b l mm ===,'3005400=5700f n b b s mm =+=+ 取较小值'1963f b mm =。
支座截面仍按矩形截面计算。
222（弯）3181523 322（弯）3161743125（弯）218889.12164028 @250⨯1.27300140.31kN验算最小配筋率：8 @200排，次梁两侧各布置若不设吊筋，则14，主梁边支座下需设置梁垫，计算从略。
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指导老师：郑金泰班级：工管 0803 班姓名：许榅炜学号： 0708101321日期：2010.6.29---2010.7.9单向板肋梁楼盖设计一、设计材料（一）、设计任务1．某工业仓库，楼面使用活荷载标准值为2.0KN∕M2（注：对工业建筑，当楼面使用活荷载标准值大于或等于4 KN∕M2，《荷载规范》规定活荷载分项系数为1．3）2．楼面面层为水磨石，自重为0．65 KN∕M2；板底12mm厚纸筋抹灰，比重为17 KN∕M3。
3．材料选用：混凝土：C20（fc=9.6N∕mm2）钢筋：梁中纵向受力钢筋为Ⅱ级钢筋（fy=300N∕mm2），其他钢筋均为Ⅰ级钢筋（fy=210N∕mm2）4．楼层平面如下图所示：非承重墙厚为240mm，承重墙厚为370mm。
（二）、设计内容1、结构布置确定柱网尺寸，柱截面尺寸为300*300，主次梁布置及截面尺寸，并进行编号，绘制楼盖结构布置图。
5x48004x6600图12、板设计按塑性分析法计算内力，计算配筋，并绘制板配筋图。
3、次梁设计按考虑塑性内力重分布的方法计算内力，计算配筋，并绘制配筋图。
4、主梁设计按弹性方法计算主梁内力，绘制主梁的弯距、剪力包络图，根据包络图计算正截面、斜截面的承载力，并绘制主梁的抵抗弯拒图及配筋图。
二、楼盖的结构布置及截面尺寸1.楼盖结构布置（如图2）图2 楼盖结构平面图2．截面尺寸因结构的自重和计算跨度和板的厚度、梁的截面尺寸有关，故应先确定板、梁的截面尺寸(1)板：按刚度要求，连续板的厚度h>L/40=2200/40=55mm对一般楼盖板厚应大于60mm，现考虑楼盖活载，故取h=80mm(2)次梁：截面高度 h=(1/18-1/12)B=(1/18-1/12)X4800=(267-400)mm,取h=400mm截面宽度 b=(1/2.0-1/3.5)h=200mm(3)主梁:截面高度 h=(1/14-1/8)L=(1/14-1/8)X6600=(471-825)mm，取h=700mm截面宽度 b=（1/2.0-1/3.6）h=250mm三、板的计算1．荷载计算水磨石面层0．65 KN∕M280mm厚钢筋混凝土板 25X0.08=2.0 KN∕M212mm厚纸筋抹灰17X0.012=0.204 KN∕M2恒载标准值 g=0.65+2.0+0.204=2.854 KN∕M2活载标准值 q=2.0 KN∕M2荷载设计值 p=1.2x2.854+1.4x2.0=6.2248 KN ∕M 22． 内力计算楼板按塑性理论计算，故计算跨度取净跨 边跨 l 0=2200-370/2-200/2+80/2=1955mm 中间跨 l n =2200-200=2000mm因跨度差 （2000-1955）/1955=2.3%，在10%以内，故可按等跨计算如图3，内力计算见表1123321图3 板的计算简图板的弯矩计算 表13.配筋计算取1m宽板带计算，b=1000mm，h=80mm，h0=80-25=55mm。
采用HPB235钢筋，=210N/mm2， C20混凝土，=1.0，=9.6 N/mm2 ft=1.10 N/mm2B-E轴线间中间区域格板与梁整浇，故计算弯矩乘以系数0.8，予以折减。
板的配筋计算见表2，配筋见附图(mm2)表中ξ<0.614,实际钢筋面积均大于0.45fc/fy bh=0.45x1.10/210x1000x80=188.57(满足最小配筋率的要求)。
四、次梁的设计1、荷载由板传来恒载 2.854x2.2=6.2788KN/m次梁自重25x0.2x（0.4-0.08）=1.6KN/m次梁粉刷17x0.012x（0.4-0.08）=0.065 KN/m恒载标准值g=7.9438 KN/m活载标准值q=2.0x2.2=4.4 KN/m荷载设计值p=1.2x7.9438+1.3x4.4=15.25 KN/m2、内力计算边跨01=4800-250//2-370/2+370/2=4675mm中间跨=4800-250=4550mm跨度差(4675-4550)/4550=2.75%<10%,可按等跨计算，计算简图见图4，内力计算见表3、表4图4 次梁的计算简图弯矩系数(kN·m)剪力系数(kN)3、配筋计算（1）正截面配筋计算：选用HRB335钢筋，=300N/mm2，C20级混凝土，=1.0，=9.6 N/mm2 ft=1.10 N/mm2。
次梁支座按矩形截面计算，跨中按T形截面计算，T形截面翼缘宽度为：边跨=1/3x4675=1558.33mm<=200+1915=2115mm,取=1558.33mm中间跨=1/3x4550=1516.67mm<=200+2000=2200mm，取=1516.67mm 设h0=h-40=400-40=360mm，翼缘高为80mm=9.6x1516.67x80x（360-80/2）=372.74kN·m >30.30kN·m,故次梁各跨中截面均属于第一类T形截面。
计算结果见表5或(mm)(mm2)选用的As均大于ρminbh=0.002x200x400=160（2）斜截面配筋计算：选用HPB235，f yv=210 N/mm2,C20混凝土，f c=9.6 N/mm2验算截面尺寸：h w/b=360/200=1.80<4(属于一般梁)0.25bh0f c=0.25x200x360x9.6=172.8 kN >V B(左)= 37.66 kN截面尺寸合适。
配箍筋计算结果见表6(kN)(kN) (kN)五、 主梁的设计主梁按弹性理论设计，视为铰支在柱顶上的连续梁。
有关尺寸及计算简图如图5所示。
G Q GQ图5 主梁的计算简图1、 荷载由次梁传来 7.9438x4.8=38.13 kN主梁自重 25x0.25x （0.65-0.08）x2=7.125 kN 主梁粉刷 17x0.012x （0.65-.008）x2x2=0.465 kN 恒载标准值 G k =45.72 kN活载标准值 Q k =4.4x4.8=21.12kN 恒载设计值 G =1.2x45.72=54.864 kN活载设计值Q=1.3x21.12=27.456 kN2、内力计算计算跨度（柱截面尺寸为300mmx300mm）边跨l n=6600-185-300/2=6265mml0= l n+a/2+b/2=6265+370/2+300/2=6600mml0= l n+b/2+0.25 l n=6265+150+0.025x6265=6571.625mm取小者l0=6570mm中间跨l n=6600-300=6300mml0= l n+b=6300+300=6600mm跨度差（6600-6571.625）/6571.625x100%=0.43%<10%故可采用等跨连续梁表格计算内力。
（1）弯矩M=k1G l0+ k2Q l0边跨G l0=54.864x6.57=360.46 kN·mQ l0=27.456x6.57=180.39 kN·m中跨、C支座G l0=54.864x6.6=362.10 kN·mQ l0=27.456x6.6=181.21 kN·mB、D支座G l0=54.864x（6.57+6.6）/2=361.28 kN·mQ l0=27.456x（6.57+6.6）/2=180.80 kN·m(2)剪力V= k3G+k4QY由附录查得各种荷载不利位置的内力系数、弯矩及剪力，组合见表7。
主梁弯矩、剪力计算表7项次荷载简图弯矩计算 KN.M边跨中B支座B-C跨中C支座C-D跨中D支座边跨中KM1-1KM1-2KMBKM2-1KM2-2KMCKM3-1KM3-2KMDKM4-1KM4-2①恒载0.23885.79 51.44-0.286-103.330.11140.190.11140.19-0.191-69.160.11140.190.11140.19-0.286-103.33 51.440.23885.79②活载0.28651.59 43.20-0.143-25.85 -25.85 -25.85-0.095-17.210.22240.23 40.23-0.143-25.85 42.94 51.59③活载0.22640.77 26.85-0.321-58.040.19435.15 35.15-0.048-8.70 -8.70 -8.70-0.155-28.02 42.310.28250.87④活载50.87 42.31 -28.02 -8.70 -8.70 -8.70 35.15 35.15 -58.04 26.85 40.77⑤活载55.76 48.71 -0.095-17.180.17531.71 31.71-0.286-51.830.17531.71 31.71-0.095-17.18 48.71 55.76内力组合①+②137.38 94.64 -129.18 14.34 14.34 -86.37 80.42 80.42 -129.18 94.38 137.38 ①+③123.56 78.29 -161.37 75.34 75.34 -77.86 31.49 31.49 -131.35 93.75 136.66 ①+④136.66 93.75 -131.37 31.49 31.49 -77.86 75.34 75.34 -161.37 78.29 126.56 ①+⑤141.55 100.15 -120.51 71.9 71.9 -121 71.9 71.9 -120.51 100.15 141.55项次荷载简图剪力计算 KNA支座B支座C支座D支座E支座VA VBL VBR VCL VCR VDL VDR VE①恒载0.71439.171.28670.561.09560.08-0.905-49.650.90549.65-1.095-60.081.28670.56-0.714-39.17②活载0.85723.53-1.143-31.380.0481.320.0481.320.95226.14-1.048-28.770.1433.930.1433.93③活载0.67918.64-1.321-36.271.27434.98-0.726-19.93-0.107-2.94-0.107-2.941.15531.71-0.845-23.20④活载-23.20 31.71 -2.94 -2.94 -19.93 34.98 -36.27 18.64⑤活载-0.095-2.610.0952.610.8122.24-1.19-32.671.1932.67-0.81-32.240.0952.610.0952.61内力组合①+②62.7 39.18 61.4 -48.33 75.79 -88.85 74.49 -35.24 ①+③57.81 34.29 95.06 -29.72 46.71 -63.02 102.27 -62.37 ①+④15.97 102.27 57.14 -52.59 29.72 -25.1 34.39 -20.53 ①+⑤36.56 73.17 82.32 -82.32 82.32 -92.32 73.17 -36.563.截面配筋计算（1）正截面配筋计算。